钢平台计算书
(完整)钢结构平台计算书
钢结构平台设计说明书设计：校核：太原市久鼎机械制造有限公司二零一四年十月目录1．设计资料。
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(3)2．结构形式。
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..33．材料选择.。
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34．铺板设计。
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.. (3)5．加劲肋设计。
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.56．平台梁..。
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66.1 次梁设计。
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66.2 主梁设计。
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77．柱设计.。
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悬挑式钢平台计算书
悬挑式钢平台施工方案及计算书一、工程概况板桥B地块20、27栋工程为短肢剪力墙结构，为了保证材料运输到各楼层，现采用悬挑式平台配合塔吊垂直运输的材料。
从经济、实用的角度考虑，卸料平台设计为悬挑式型钢平台，两楼各制作1个，规格为5.2mX2.0mx1.2m(长X宽X高)。
平台上要设有限定荷载标牌，本工程卸料平台限重为1.0t。
钢平台用2[16作为主梁，悬挑长度为4.2 m,自由端长度为0.4m。
[14作为次梁。
次梁间距0.5m。
采用6*19型22号钢丝绳斜拉。
防护栏采用Φ48*3.5钢管，分别在高80cm、120m处设立两道，并与四周槽钢焊接。
四周槽钢外侧面及防护栏均刷红白相间的油漆标识，并满布密目安全网。
平台每侧设两根6x19、Φ22.0钢丝绳，每根绳设夹具不少于四个。
钢丝绳与卸料平台钢管架接触处垫橡胶胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力。
钢丝绳通过梁模上对拉螺栓孔拉接，但两根钢丝绳不得拉结于同一个对拉螺栓孔，并且预留在梁上预留的孔洞要保能让上述钢丝绳穿过。
平台底面设1.6cm厚的多层板，满铺、铺牢、两端用8号镀锌铁丝捆紧，并在四周设18cm高的踢脚板。
二、卸料平台的施工工艺卸料平台加工制作完毕经验收合格后方可吊装。
吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中牢稳。
吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用，卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。
要求提升一次验收一次。
三、力学荷载验计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.20m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。
钢梯平台计算书
钢梯平台计算书膜结构施工主要操作平台为钢梯平台，相关的图纸和计算如下：1. 钢梯操作平台图纸2.钢梯操作平台计算钢板网自重标准值约为0.314KN/m2;施工均布活荷载标准值为2KN/m2;角钢等结构自重约为0.04822KN/m（取L63X5角钢）a纵向水平杆的计算纵向水平杆的抗弯强度应按下式计算：σ=M W ≤f=205N/mm 2 M=1.2M GK +1.4ΣM QKM GK ——脚手板自重标准值产生的弯矩；M QK1——脚手板自重标准值产生的弯矩；M QK2——结构自重产生的弯矩。
计算简图如图所示，本次计算忽略横向水平杆作用。
按三跨连续梁考虑：M GK =0.08ql 2=0.08X(0.314X0.4)X22=0.0402M QK =0.08ql 2=0.08X(2X0.4+0.04822X(6X2+0.8X8))X22=0.5399M=1.2M GK +1.4M QK =1.2X0.0402+1.4X0.5399=0.8041KN•Mσ=0.8041X10 65081 =158.3N/mm 2<f=205N/mm 2满足要求。
ω=5ql 4384EI =7.76mm<l/150=13.3mm满足要求。
b 吊装带承载能力验算采用1t 吊装带，共8根。
钢板网自重=0.0314X6X0.8=0.1507t设计施工荷载=6X0.2=1.2t结构自重=4.822kgX(6X2+0.8X8)=0.089t吊篮总重量=0.1507+1.2+0.089=1.4397<8X1t 满足要求。
q。
钢平台设计计算书(次梁跨度3000mm)
楼层转运钢平台设计计算书本工程层次间材料的转运使用钢平台，设计使用如下：一、平台构造图示1.平面图2.剖面图二、平台计算1.搁栅间距la验算(取la=500mm)(1)荷载3mm厚花纹钢板自重：0.256KN/m2活荷载：2.5KN/m2设计荷载：g1=(1.2×0.256+1.4×2.5)×1m=3.81KN/m (2)强度、刚度验算1)强度验算Wnx=1/6×b×h2=1/6×1000×32=24.46N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求。
2)刚度验算g 1l 14ω=——————384EI3.81×5004=————————————————————384×2.06×105×1/12×1000×33l1=1.34N/mm＜[ω]= ———— =3.3mm150满足要求。
2.搁栅强度、刚度验算：(搁栅采用5#槽钢，跨度为1500mm) (1)荷载：5#槽钢自重：0.054KN/m上部荷载：0.5×3.81KN/m设计荷载：g2=1.2×0.054+0.5×3.81=1.97KN/m(2)强度验算Mnxσ=—————Wpnx1/24×g2×l2=————————Wpnx1/24×1.97×15002=———————————1.05×10.4×103=16.9N/mm2＜[σ] ＜205N/mm2满足要求。
(3)刚度验算g 2l 24ω=——————384EI1.97×15004=————————————————————384×2.06×105×26×104l2=0.48mm＜[ω]= ———— =3mm500满足要求。
3.次梁强度、刚度验算：(次梁采用16#槽钢，跨度为3000mm)(1)荷载计算：( 按均部荷载计算)16#槽钢自重：0.197KN/m设计荷载：2×0.197+1.97÷0.5×1.5=6.147KN/m(2)强度验算：Mnxσ=—————Wpnx1/24×g3×l3=————————Wpnx1/24×6.147×30002 =———————————1.05×116.8×103=18.7N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求。
钢平台、钢栈桥设计及计算书
目录1、计算范围及说明 (1)2、栈桥计算过程（手算） (1)2.1活载计算 (1)2.2主要计算工况 (5)2.3钢面板计算 (5)2.4行车道I20B计算 (5)2.5I36A工字梁横梁计算 (6)2.6贝雷主梁计算 (8)2.72I36A墩顶横梁计算 (10)2.8钢管桩计算 (10)2.9钓鱼法施工计算 (10)3、钻孔平台计算过程（手算） (11)3.1活载计算 (11)3.2主要计算工况 (11)3.3I36A分配梁计算 (12)3.4贝雷主梁计算 (12)3.5钢管桩计算 (13)3.6钻机并排施工 (13)4、电算复核 (14)4.1模型建立说明 (14)4.2荷载加载 (14)4.3各工况分析 (15)5、结论 (20)1、计算范围及说明计算范围为栈桥的基础及上部结构承载能力，主要包括：行车走道板→I36a工字梁横梁→顺桥向贝雷梁→横桥向I32a工字钢→φ720×8mm钢管桩。
依照《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》，临时工程Q235B钢材的容许应力取值：弯应力及综合应力145Mpa×1.4=203Mpa；剪应力85Mpa×1.4=119Mpa。
临时工程16Mn钢材的容许应力取值：弯应力及综合应力210Mpa ×1.4=294Mpa；剪应力120Mpa×1.4=168Mpa。
根据《公路桥梁设计通用规范》(JTG D60-2004)，对于桥梁细部构件验算，主要采用车辆荷载，车辆荷载根据实际情况，取实际运营车辆。
2、栈桥计算过程（手算）2.1 活载计算(1)栈桥荷载分析本桥梁上主要活载为30吨的T梁平板运梁车、50吨履带吊以及混凝土运输车。
各车型参数如下：三轴低平板运输车（额定载重30t）三轴低平板运输车参数9m3混凝土运输车参数50t履带吊参数（中联QUY50）项目数值备注最大起重量×幅度 t×m 55×3.7基本臂时自重 t 48主臂长度 m 13-52固定副臂长度 m 6-15固定副臂最大起重量 t 5主臂＋固定副臂最大长度 m 43＋15回转速度 rpm 0-3.0行走速度 km/h 0-1.6爬坡能力％40接地比压 Mpa 0.066总外形尺寸长×宽×高 mm 6800×3300×30202540×4700×760 履带架缩回履带轨距×接地长度×履带板宽度 mm3540×4700×760 履带架伸出同时参考《公路桥梁设计通用规范》(JTG D60-2004)，公路I级车辆荷载参数如下：(2)活载取值根据以上可知，30吨的T梁平板运输车单轴重8t，混凝土运输车单轴重约10t，均小于公路I级车辆荷载后轴单轴重14t，故本次计算汽车荷载以公路I级车辆荷载进行计算。
钢平台计算书
挑钢平台计算书材料自重：14 井工字钢:168.9N/m X 31m = 5236N木板：400N/m2x 9 = 3600N防护栏杆：34.8 N/m X 30m = 1044N挡脚板：4.7 N/m X 9= 42.3N合计：9922.3N施工荷载：3000N/ m21、计算次梁（采用14#工字钢，间距600mm）14# 工字钢自重：168.9X 1.2= 202.7 N/m木板自重：400 N/ m2X 0.6X 1.2 = 288 N/m防护栏杆自重：34.8 N/m X.2= 41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m X.2= 5.6 N/m合计：538.1 N/m 活荷载：3000 N/ m2X0.6= 1800 N/mq= 538.1+ 1800 X 1.4= 3058.1N/mM = 1/8ql2= 3440.4 N • m验算：14#工字钢：Wn = 102cm3, Wnf = 102X 215= 21930 N • m M<Wnf,满足要求。
1/2 X 3058.14587.2 一0.614# 工字钢自重：168.9X 1.2= 202.7 N/m 防护栏杆自重：34.8 N/m X .2= 41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m X .2= 5.6 N/m q = 7895.4 N/m 为安全考虑，R3按不受力计算。
R1=( 7895.4X 2.5X 1.25-7895.4X 0.5X 0.25) 一 3 = 7895.4N R2=( 7895.4X 3- 7895.4) 一 0.707= 22334.9NMmax = 7894.5N • m , 14 # 工字钢 Wnf = 21930 N • m>M ,满足要求。
3、 验算钢丝绳：钢丝绳所受拉力 T = 5829.4X 3-( 2X 0.707)= 12367.9 N/m选用直径18.5mm 钢丝绳，取极限强度1700N/mm 2,拉力总和为219079N ,换算系数取0.82,夹角为45o 。
型钢卸料平台计算书
2#型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）一、参数信息:1.荷载参数2.悬挑参数3.水平支撑梁4.卸料平台参数二、次梁的验算:次梁选择 12.6号槽钢槽口水平[ ，间距1m，其截面特性为：面积 A=15.69cm2；惯性距 I x=391.466cm4；转动惯量 W x=62.137cm3；回转半径 i x=4.953cm；截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9mm。
1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35× 1.00= 0.35kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用12.6号槽钢槽口水平[，标准值为0.12 kN/m Q2=0.12 kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取1.00 kN/m2Q3=1.00 kN/m22)最大堆放材料荷载P：5.00kN荷载组合Q=1.2×(0.35+0.12)+1.4×1.00×1.00=1.97kN/mP=1.4×5.00=7.00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：经计算得出: M max = (1.97×2.002/8)×(1-(0.002/2.002))2+7.00×2.00/4=4.48kN·m。
最大支座力计算公式:R = [P + q(l+2m)]/2经计算得出: R = (7.00 + 1.97×(2.00 + 2×0.00))/2 = 5.47kN3.抗弯强度验算次梁应力：其中γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；[f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ =4.48×103/(1.05×62.137)=68.73 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ =68.730 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×9.00×53.00×235/(2000.00×126.00×235.0)=1.08；由于φb大于0.6，按照下面公式调整：得到φb' =0.809；次梁槽钢的稳定性验算σ=4.48×103/(0.809×62.137)=89.25 N/mm2次梁槽钢的稳定性验算σ=89.246 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2,满足要求!三、主梁的验算:根据实际情况考虑，按照内外侧钢丝绳同时受力计算。
平台钢结构计算书(仅供参考)
钢平台课程设计计算书一、结构布置1、梁格布置：按柱网尺寸布置。
L=9.0m，D=5.4m，a=b=0.9m。
2、连接方案：主梁与柱、次梁与主梁之间均采用高强度螺栓铰接连接，定位螺栓采用粗制；次梁与主梁的上翼缘平齐；平台板与梁采用焊接。
3、支撑布置：根据允许长细比，按构造要求选择角钢型号。
二、平台钢铺板设计1、尺寸确定根据平台荷载、构造要求及平面布置情况，平台铺板的厚度取为6mm。
平台铺板采用有肋铺板，板格面积取为0.9m×5.4m，即相邻两次梁中心间距为0.9m，加劲肋中心间距为0.9m，此处加劲肋间距参考铺板厚度的100~150倍取值。
加劲肋采用扁钢，其高度一般为跨度的1/15~1/12，且不小于高度的1/15及5mm，故取扁钢肋板高度60mm，厚度6mm。
2、铺板验算验算内容包括铺板强度和铺板刚度。
（1）荷载效应计算铺板承受的荷载包括铺板自重和板面活荷载，计算如下：铺板自重标准值：6278509.86100.462G q kN m --=⨯⨯⨯=g铺板承受标准荷载：280.4628.462k q kN m -=+=g铺板承受的荷载设计值：21.20.462 1.4811.7544q kN m =⨯+⨯=铺板跨度b=900mm,加劲肋间距a=900mm ，b/a=1<2，因此，应按四边简支平板计算铺板最大弯矩。
查表2-1得：22max 0.049711.75440.90.4732M qa kN m α==⨯⨯=g（2） 铺板强度验算铺板截面的最大应力为：22max 22-6660.473278.86215610M N mm f N mm t σ⨯===<=⨯ 满足要求。
（3） 铺板刚度验算查表2-1得：434max 311398.462100.99000.0433 5.4[]61502.0610610k q a mm mm Et ωβω-⨯⨯==⨯=<==⨯⨯⨯（4） 铺板加劲肋验算板肋自重标准值：2978509.8660100.028p kN m -=⨯⨯⨯⨯=加劲肋可按两端支撑在平台板次梁上的简支梁计算，其承受的线荷载为：恒荷载标准值：10.4620.90.0280.4438p kN m =⨯+=活荷载标准值：20.987.2p kN m =⨯=加劲肋的跨中最大弯矩设计值为:221(1.20.4438 1.47.2)0.9 1.0888qM l kN m ==⨯⨯+⨯⨯=g加劲肋计算截面可按加劲肋和每侧铺板15t （t 为铺板厚度）的宽度参与共同作用，计算截面如图3所示。
电梯井钢平台三角式计算书非方案
三角式电梯井钢平台计算书计算依据1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、三角式支撑操作平台参数平面图立面图三、面板验算钢板材料类型钢板钢板厚度(mm)5钢板抗弯强度设计值f(N/mm2)215钢板弹性模量E(N/mm2)206000钢板底次楞布置方式平行井道横向钢板自重标准值G K(kN/m2)0.3W=bt2/6=1000×5×5/6=4166.667mm3I=bt3/12=1000×5×5×5/12=10416.667mm4q＝γ0×[1.3×G k+1.5×Q1k]×1=1×[1.3×0.3+1.5×2.5]×1=4.14kN/mq'=(γG×G k+γQ×Q1k)×b=[1×0.3+1×2.5]×1＝2.8kN/m计算简图如下：1、强度验算弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.35×106/4166.667=84.037N/mm2≤[f]=215N/mm2钢板强度满足要求！2、挠度验算挠度变形图(mm)νmax＝5.668mm≤[ν]=L/150=900/150=6mm钢板挠度满足要求！四、次楞验算取次楞承担荷载间距最大值为最不利情况进行验算D=max[d1，d2，d3，d4]=0.875m承载能力极限状态：q＝γ0×[1.3×G k+1.5×Q1k]×D+γ0×1.3×0.028=1×[1.3×0.3+1.5×2.5]×0.875+1×1.3×0.028=3.659kN/m正常使用极限状态：q'=(γG×G K+γQ×Q1k)×D+γG×0.028=(1×0.3+1×2.5)×0.875+1×0.028=2.478kN/m 计算简图如下：1、强度验算弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.616×106/4110=149.954N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.744×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝17.631N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算挠度变形图(mm)跨中νmax＝5.003mm≤[ν]=1500/250=6mm悬臂端max＝2.963mm≤[ν]=2×475/250=3.8mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态：R max=4.482kN将各个次楞代入计算，得到次楞传到水平承重型钢荷载依次为R1=2.326kN，R2=4.482kN，R3=3.722kN，R4=1.566kN正常使用极限状态：R'max=3.036kN将各个次楞代入计算，得到次楞传到水平承重型钢荷载依次为R'1=1.578kN，R'2=3.036kN，R'3=2.521kN，R'4=1.063kN五、水平承重型钢验算材质及类型方钢管截面类型(mm)□80×60×4水平承重型钢抗弯强度设计值[f](N/mm2)205水平承重型钢抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125水平承重型钢截面抵抗矩W(cm3)21.98水平承重型钢弹性模量E(N/mm2)206000水平承重型钢截面惯性矩I(cm4)87.92水平承重型钢自重标准值(kN/m)0.08自0单根水平承重型钢自重标准值：q自'=1×1×0.08=0.08kN/m次楞传到水平承重型钢荷载依次为：承载能力极限状态R1=2.326kN，R2=4.482kN，R3=3.722kN，R4=1.566kN正常使用极限状态R'1=1.578kN，R'2=3.036kN，R'3=2.521kN，R'4=1.063kN 计算简图如下：1、强度验算弯矩图(kN·m)σ=M max/W=2.424×106/21980=110.282N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算剪力图(kN)V max=5.806kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.806×1000×[60×802-(60-8)×722]/(8×879200×8)＝11.808N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算挠度变形图(mm)跨中νmax＝3.131mm≤[ν]=2000/400=5mm悬臂端max＝1.703mm≤[ν]=2×400/400=2mm满足要求！4、支座反力计算R1=7.414kN，R2=4.932kN六、三角架竖向支撑验算竖向支撑类型槽钢竖向支撑计算长度H s(m)1s满足要求！查《钢结构设计标准》GB50017-2017表得，φ=0.785竖向支撑所受轴力：F=R2+γ0×γG×gk×h=4.932+1×1.3×0.121×3=5.403kN竖向支撑稳定性验算：F/(φAf)=5.403×103/(0.785×1536×205)=0.022≤1满足要求！七、三角架斜向支撑验算α=arcsin（l1/a）=arcsin（2000/3000）=41.81°斜向支撑轴向力：N斜=R1/cosα=7.414/cos41.81°=9.947kN斜向支撑长细比：λ1=H s'/i=1000/14.1=70.922查《钢结构设计标准》GB50017-2017表得，φ'=0.751斜向支撑稳定性验算：N斜/(φ'Af)=9.947×103/(0.751×1274×205)=0.051≤1满足要求！焊缝验算：N=N斜×cosα=9.947×cos41.81=7.414kNτf=N/(0.7×h'f×l w)=7.414×103/(0.7×8×200)=6.62N/mm2≤f'f w=185N/mm2满足要求！八、底部牛腿支撑点验算V=F+N斜×cosα=5.403+9.947×cos41.81°=12.817kN侧面角焊缝（作用力平行于焊缝长度方向）：τf=V/(0.7×h f×l w1)=12.817×103/(0.7×8×400)=5.722N/mm2≤f f w=160N/mm2满足要求！。
钢平台计算书
使用MTS计算钢平台计算书一. 总体模型信息结构类型：空间多高层结构结构楼面总数：1；结构真实楼层总数：1；结构地下室层数：0；表1. 结构楼面属性信息楼面描述楼面标高楼面类型刚心数目楼板材料墙体材料1层标高面0.000m 全开洞0个缺省缺省2层 3.800m 刚性楼面1个缺省缺省--------------------------------------------------------使用截面总数：3；表2. 结构截面属性信息编号截面描述材料描述材料E(kN/m2) 材料G(kN/m2)R1 自H250*180*6.0*8.0 Q345B2.06e+008 7.90e+007R2 中热普工14 Q235B 2.06e+008 7.90e+007R3 自箱300*300*6.0*8.0 Q345B2.06e+008 7.90e+007--------------------------------------------------------表3. 结构截面特性信息编号A1(m2) A2(m2) A3(m2) I1(m4)I2(m4) I3(m4)R1 4.28e-003 1.40e-003 2.40e-003 7.89e-0087.78e-006 4.86e-005R2 2.15e-003 6.70e-004 1.21e-003 4.74e-0086.43e-0077.12e-006R3 8.21e-003 3.60e-003 4.80e-003 1.73e-0041.10e-004 1.25e-004--------------------------------------------------------二. 总体荷载信息＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝恒荷载信息＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝混凝土容重：25.00kN/m3；钢材容重：78.00kN/m3；恒载自动叠加结构构件自重。
＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝活荷载信息＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝柱、墙活荷载进行折减；传到基础的活荷载进行折减；------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------层号折减系数1 1.002-3 0.854-5 0.706-8 0.659-20 0.60>20 0.55＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝风荷载信息＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝风载体形系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）取值。
盖梁支撑(型钢平台)计算书
盖梁支撑（型钢平台）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、基本参数1、基本构造参数3、盖梁附加支撑参数盖梁抱箍纵向立面图盖梁抱箍横向立面图三、面板验算单位长度钢板截面惯性矩：I=bt3/12=1000×6×6×6/12＝18000mm3单位长度钢面板所受均布线荷载：q＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q k]×1=1.1×[1.3×(0.3+(24+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×1＝71.808kN/m由于钢面板纵横向楞间距比值300/300=1＜3，钢面板按双向板(两边固支，两边铰支)计算依据《建筑施工手册》（第四版），单位长度钢板最大弯矩值：M xmax=0.0234×71.808×0.32=0.151kN·mM ymax=0.0234×71.808×0.32=0.151kN·m钢的泊桑比为μ=0.3，对弯矩进行修正：M x=M xmax+μM ymax=0.151+0.3×0.151=0.1966kN·mM y=M ymax+μM xmax=0.151+0.3×0.151=0.1966kN·mM=max(M x,M y)=max(0.1966,0.1966)=0.1966kN·m1、强度验算σ=M/W=0.1966×106/6000=32.766N/mm2≤[f]＝215N/mm2钢板强度满足要求！2、挠度验算钢板刚度：Bc=Et3/(12(1-μ2))=206000×63/(12×(1-0.32))=4074725.275N·mm钢板最大挠度：f max=ωmax ql4/Bc=0.00215×71.808×10-3×3004/4074725.275=0.307mm<1 /400=300/400=0.75mm钢板挠度满足要求！四、横向分布梁计算q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q k]×S=1.1×[1.3×(0.75+(24+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×0.3＝21.735kN/m横向分布梁自重q2＝1.1×1.3×0.1＝0.143kN/m梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F1＝1.1×1.3×0.75×1.8×0.3＝0.579kN梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F2＝1.1×1.3×0.75×1.8×0.3＝0.579kN 正常使用极限状态：q1'＝[(G1k+(G2k+G3k)×h)+Q k]×S=[(0.75+(24+2)×1.8)+3]×0.3=15.165kN/m 横向分布梁自重q2'＝1×0.1＝0.1kN/m梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F1'＝1×0.75×1.8×0.3＝0.405kN梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F2'＝1×0.75×1.8×0.3＝0.405kN计算简图如下：1、抗弯验算横向分布梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=5.619×106/39700=141.529N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算横向分布梁剪力图(kN)V max＝11.554kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.554×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1983000×5.3)＝25.537N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算横向分布梁变形图(mm)νmax＝2.21mm≤[ν]＝L/400＝1500/400＝3.75mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力:R max=11.554kN正常使用极限状态支座反力:R’max=8.062kN五、纵向承重梁计算纵向承重梁自重线荷载设计值：q＝1.1×1.3×0.33=0.472kN/m横向分布梁传递的支座反力（纵向承重梁中间部位）：集中荷载标准值：F1’=8.062kN集中荷载设计值：F1=11.554kN横向分布梁传递的支座反力（纵向承重梁两端部位）：集中荷载标准值：F2’=8.062/2=4.031kN集中荷载设计值：F2=11.554/2=5.777kN计算简图如下：由于纵向承重梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算用容许值，则相应荷载用标准值计算。
钢平台计算书
挑钢平台计算书材料自重：14＃工字钢：168.9N/m×31m＝5236N木板：400N/m2×9＝3600N防护栏杆：34.8 N/m×30m＝1044N挡脚板：4.7 N/m×9＝42.3N合计：9922.3N施工荷载：3000N/ m21、计算次梁（采用14＃工字钢，间距600mm）14#工字钢自重：168.9×1.2＝202.7 N/m木板自重：400 N/ m2×0.6×1.2＝288 N/m防护栏杆自重：34.8 N/m×1.2＝41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m×1.2＝5.6 N/m合计：538.1 N/m活荷载：3000 N/ m2×0.6＝1800 N/mq＝538.1＋1800×1.4＝3058.1N/mM＝1/8ql2＝3440.4 N·m验算：14＃工字钢：Wn＝102cm3，Wnf＝102×215＝21930 N·m M< Wnf，满足要求.2、计算主梁（采用14＃工字钢）次梁传递：1/2×3058.1×3＝转换4587.2÷0.6＝7645.3N/m14#工字钢自重：168.9×1.2＝202.7 N/m防护栏杆自重：34.8 N/m×1.2＝41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m×1.2＝5.6 N/mq＝7895.4 N/m为安全考虑，R3按不受力计算.R1＝（7895.4×2.5×1.25－7895.4×0.5×0.25）÷3＝7895.4NR2＝（7895.4×3－7895.4）÷0.707＝22334.9NMmax＝7894.5N·m，14＃工字钢Wnf＝21930 N·m>M，满足要求.3、验算钢丝绳：钢丝绳所受拉力T＝5829.4×3÷（2×0.707）＝12367.9 N/m选用直径18.5mm钢丝绳，取极限强度1700N/mm2，拉力总和为219079N，换算系数取0.82，夹角为45º.安全系数K＝219079×0.82/12367.9＝15，所以安全.4、吊环节点验算：水平力＝竖向力＝12367.9×0.707＝8744.1N吊环取d＝20mm，焊缝高度he＝8mm、长度Lw＝50mm8744.1/[0.7×8×2×（50－10）]＝19.5N/mm2＜1.22×160＝195N/mm2计算补充说明：施工中采用挑台原材料可根据现场实际情况进行调整，但不可低于计算书中所采用材料，以确保施工安全.。
钢平台受力计算
钢平台受力计算一、钢平台结构形式平台纵向长27。
8m,横向宽21。
85m,结构自下而上分别为：钢管桩（纵4。
1m×横5.0m布置，横纵设剪刀撑联结），Ⅰ45型工字钢纵梁（原为单根，建议改用双拼)，Ⅰ25型工字钢横梁（间距原来为60cm，建议改用45cm），平台面为Ⅰ16型工字钢（间距30cm)和8mm厚钢板。
二、沿横向行进时（最不利工况)㈠、Ⅰ25型工字钢横梁验算1、上部恒载（按4。
1m宽度计）⑴、8mm厚钢板:4.1×5×0.008×7.85×10/1000=12。
874kN⑵、Ⅰ16型工字钢：17×4。
1×20。
5×10/1000=14。
289 kN⑶、Ⅰ25型工字钢：9×5×38.1×10/1000=17。
145 kN2、活载⑴、60t混凝土罐车（荷载形式如图1所示）；⑵、人群荷载不计.图13、内力计算⑴、混凝土罐车：满载时重为60t(即600 kN ）,按简支计算，其最不利荷载分布入图2及图3所示:图2图3工况二：剪力：工况一：AB 跨对A 点取矩得 Q B1=60×2.8/5=33。
6 kN BC 跨对C 点取矩得 Q B2=270 kN从而有Q B =270+33。
6=303。
6 kN工况二:AB 、BC 跨对A 、C 点取矩得 Q B1= Q B2=270×4。
3/5=232.2 kNAB 跨对A 点取矩得 Q B3=60×0。
3/5=3。
6 kN从而有Q B =232。
2×2+3。
6=468 kN故Q max =468 kN跨中弯矩：M max =270×1。
8=486kN ×m挠度：f max=Pal2(3—4a2/ l2）/(24EI)=270×1。
8×52×(3—1。
82/52)×103/（24×2。
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型钢悬挑卸料平台计算书中山科技园复建房三期31#楼工程；工程建设地点:六合区中山科技园内；属于框剪结构；地上12层；地下1层；建筑高度：36.2m；标准层层高：2.8m ；总建筑面积：22105.9平方米；总工期：420天。
本工程由南京赢仁房地产开发公司建设，江苏文博设计院设计，江苏河海工程建设监理有限公司监理，江苏扬州建工建设集团有限公司组织施工；由唐永健担任项目经理，盛军担任技术负责人。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
悬挑卸料平台的计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):1.00。
2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：2.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.80；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.50；钢丝绳安全系数K：5.50，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平[ ；次梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平[；次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.50。
4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.50, 次梁悬臂Mc（m）：0.20；平台计算宽度(m)：2.00。
二、次梁的验算:次梁选择 16a号槽钢槽口水平[ ，间距0.5m，其截面特性为：面积 A=21.95cm2；惯性距 I x=866.2cm4；转动惯量 W x=108.3cm3；回转半径 i x=6.28cm；截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。
1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35× 0.50= 0.18kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用16a号槽钢槽口水平[，标准值为0.17 kN/mQ2=0.17 kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷载P：1.00kN荷载组合Q=1.2×(0.18+0.17)+1.4×2.00×0.50=1.81kN/mP=1.4×1.00=1.40kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：M max = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4经计算得出: M max = (1.81×2.002/8)×(1-(0.202/2.002))2+1.40×2.00/4=1.59kN·m。
最大支座力计算公式:R = [P + q(l+2m)]/2经计算得出: R = (1.40 + 1.81×(2.00 + 2×0.20))/2 = 2.88kN3.抗弯强度验算次梁应力：σ = M/γx W x≤ [f]其中γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；[f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ =1.59×103/(1.05×108.30)=13.97 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ =13.967 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算σ = M/φb W x≤ [f]其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb = (570tb/lh)×(235/f y)经过计算得到φb=570×10.00×63.00×235/(2000.00×160.00×235.0)=1.12；由于φb大于0.6，按照下面公式调整：φb' = 1.07 - 0.282/φb≤1.0得到φb' = 0.819；次梁槽钢的稳定性验算σ =1.59×103/(0.819×108.300)=17.91 N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算σ =17.913 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!三、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择 16a号槽钢槽口水平[ ，其截面特性为：面积 A=21.95cm2；惯性距 I x=866.2cm4；转动惯量 W x=108.3cm3；回转半径 i x=6.28cm；截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m；Q1 = 0.15kN/m；(2)槽钢自重荷载 Q2=0.17kN/m静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.15+0.17) = 0.38kN/m；次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R；2.内力验算悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)从左至右各支座反力：R[1] = 16.744 kN；R[2] = -1.377 kN；R[3] = 0.933 kN。
最大支座反力为 R max=1.377 kN；最大弯矩 M max=7.327 kN·m；最大挠度ν=0.067 mm。
3.抗弯强度验算σ = M/（γx W x） + N/A ≤ [f]其中γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；[f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值σ=7.327×106/1.05/108300.0+1.10×103/2195.000=64.936 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 64.936 N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205.00 N/mm2，满足要求!4.整体稳定性验算σ = M/（φb W x）≤ [f]其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=（570tb/lh）×（235/f y）φb=570×10.0×63.0×235/(3400.0×160.0×235.0)=0.660；由于φb大于0.6，应按照下面公式调整：φb'=1.07-0.282/φb≤1.0可得φb'=0.643；主梁槽钢的稳定性验算σ = 7.327×106/(0.643×108300.00)=105.25 N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算σ = 105.25 N/mm2小于 [f]=205.00,满足要求!四、钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力R Ci和拉钢绳的轴力R Ui按照下面计算，R Ci = R Ui sinθi其中 R Ci -- 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)；R Ui -- 拉钢绳的轴力(kN)；θi -- 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；sinθi = Sin (ArcTan (3.5/(0.8+2)) = 0.781；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：R Ui = R Ci / sinθi；R Ui = 16.744 / 0.781 = 21.44 kN；五、钢丝拉绳的强度验算:选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径18.5mm。
[F g] = aF g/K其中[F g]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；F g -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得F g＝199.5KN；α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。
α＝0.85；K -- 钢丝绳使用安全系数。
K＝5.5。
得到：[Fg]=30.832KN>R u＝21.443KN。
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
六、钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值R U进行计算作为拉环的拉力N为：N=R U=21442.555N。
拉环强度计算公式为：σ = N/A ≤ [f]其中， [f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。
拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=[21442.6×4/(3.142×50.00×2)]1/2=16.5mm。
实际拉环选用直径D=18mm的HPB235的钢筋制作即可。
七、操作平台安全要求:1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。