立杆的稳定性计算
立杆稳定性及模板支架整体侧向力计算
立杆稳定性及模板支架整体侧向力计算
所处城市为湛江市，基本风压为W0＝0.45kN/m2；风荷载高度变化系数为μz ＝1.0，风荷载体型系数为μs＝0.355。
一、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算
1、立杆荷载
根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N ut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =11.13 kN ；
除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为
F2=1.35×0.15×15.90＝3.22kN；
通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：
F3=1.35×(0.60/2+(1.00-0.80)/2)×0.50×(0.30+24.00×0.25)=1.701 kN；
立杆受压荷载总设计值为：N =11.13+3.22+1.701=16.05 kN；
2、立杆稳定性验算
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数；
A -- 立杆的截面面积，按《规程》附录B采用；立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24；
K H--高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；
计算长度l0按下式计算的结果取大值：
l0 = h+2a=1.20+2×0.30=1.800m；
l0 = kμh=1.185×1.272×1.200=1.809m；
立杆稳定性计算
立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N ——立杆的轴心压力设计值，N=14.35kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.26；
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 ——计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定，l0=2.60m；
k ——计算长度附加系数，取1.155；
1）对受弯构件：
不组合风荷载
上列式中S Gk、S Qk——永久荷载与可变荷载的标准值分别产生的力和。对受弯构件力为弯矩、剪力，对轴心受压构件为轴力；
S Wk——风荷载标准值产生的力；
f——钢材强度设计值；
f k——钢材强度的标准值；
W——杆件的截面模量；
φ——轴心压杆的稳定系数；
A——杆件的截面面积；
0.9，1.2，1.4，0.85——分别为结构重要性系数，恒荷载分项系数，活荷载分项系数，荷载效应组合系数；
u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
表5.3.3 脚手架立杆的计算长度系数μ
A ——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到= 111.83
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N ——立杆的轴心压力设计值，N=13.56kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i 的结果查表得到0.26；λ值根据规表进行查表得出，如下图：
脚手架立杆稳定性计算
屋面搭设满堂红脚手架立杆稳定性计算
1、钢管脚手架主要验算立杆的稳定性，可简化为按两端铰接的受压杆件计算。
2、荷载统计
钢管支架自重力
钢管：0.8*4*5*3.84*9.8=602n/m 2
扣件：4*5*13.2=264n/m 2
木板：0.8*0.8*0.35=224n/m 2
小计：602+264+224=1090n/m 2
吊篮后支座及配重
（1000+50）*9.8=10290n/m 2
合计：1090+10290=11380n/m 2
3、立杆纵距、横距均800mm ，每区格面积0.8*0.8=0.64m 2。
每根立杆承受的荷载为0.64*11380=7283.2n 。
4、设用ф48*3mm 钢管，A=424mm 2
钢管回转半径 15.9mm 442484d d i 2
221
2=+=+=
按强度计算，立杆的受压力为 2mm 17.17424
2.7283a n ===∂ 按稳定性计算立杆的受压力为
长细比47.759
.151200i l ===λ 查表得750.0=ϕ 22mm n 215f mm n 90.22424
*750.02.7283a n =〈===∂ϕ 考虑组合风荷载，计算公式
f w ≤+W M A N ϕ。 10
h 4.1*85.04.1*85.02
a wk w L W M M K == O W U U W s z k 7.0=，经查表得知，U z =1.27，U s =0.115，W O =0.65，
W K =0.7*1.27*0.115*0.65=0.066
立杆纵距L a =0.8
立柱脚手架内力验算方法
立柱脚手架内力验算方法
立柱脚手架立杆纵向距离（柱距）L=2m，立杆横向距离（排距）L=1.2m，横杆距离（步距）为1.8m，脚手架搭设最大高度H取18m，采用Φ48×3.5mm钢管，工作平台采用脚手板铺在纵向水平杆（工作平台的纵向水平杆间距0.4m，横向4根）上。验算中采用的计算表格出自《建筑施工脚手架实用手册》（中国建筑工业出版社），验算过程如下：1）立杆稳定性验算
查表4-38得一个柱距范围内每米高脚手架结构自重产生的轴心压力标准值gK=0.14KN/m，则18m高脚手架结构自重产生轴心压力
NGK＝H×gK＝18×0.14＝2.52 KN
查表4-39得一层脚手板产生轴心压力：
NQ1K＝0.5×（1.2+0.3）×2×0.3＝0.45KN
查表4-40得脚手架防护材料产生轴心压力：NQ2K＝0.304 KN
施工均布荷载采用QK＝3KN/m2，
查表4-41得施工荷载产生轴心压力：
NQ3K＝0.5×（1.2+0.3）×2×3＝4.5KN
因此，底层立杆的轴心压力：
N＝2.52+0.45+0.304+4.5＝7.774KN
柔度λ＝μl/i=0.7×1800/15.8＝79.75
折减系数ψ＝0.731
因此，单根立杆压应力σ＝N/（ψA）=21.75N/mm2<[σ]=205 N/mm2
满足要求。
2）水平杆抗弯验算
根据表4-33选用计算公式如下：
纵向水平杆：
弯距M=0.117qL=0.117[1.4（Qp+Qk）]=0.117×[1.4×（0.3+3）×0.4]×2=0.4324KN·m Qp：脚手板自重 Qk：施工均布荷载标准值
立杆稳定验算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验
其中N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向支撑钢管的最大支座反力：N1 =3.586kN ；
脚手架钢管的自重：N2 = 1.2×0.125×2.8=0.419kN；
楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N3=1.2×[(0.95/2+(0.65-0.25)/4)×0.75×0.30+(0.95/2+(0.65-0.25)/4)×0.75×0.12 0×(1.50+24.00)]=1.739kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N4=1.4×(3.000+2.000)×[0.950/2+(0.650-0.250)/4]×0.750=3.019kN；
N =N1+N2+N3+N4=3.586+0.419+1.739+3.019=8.763kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l o/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；
l o -- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度l o有两个计算公式l o=kμh和l o=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:
l o = Max[1.155×1.7×1.6,1.6+2×0.1]= 3.142m；
脚手架稳定性计算学习资料
脚手架立杆的稳定性计算 2010-09-12
外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性
稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照 以下公式计算
Wk=0.7 卩 z 卩 s 3 0
其中3 0 --基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》
(GB50009-2001)
的规定采用：
3 0=0.37kN/m2 ;
卩Z--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001)
的规定采用：卩z= 0.74 ,
0.74 ;
卩s--风荷载体型系数：取值为 1.132 ;
经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为 ：
Wk 仁0.7 X 0.37 X 0.74 X 1.132=0.217kN/m2 ; Wk2=0.7 X 0.37 X 0.74 X 1.132=0.217kN/m2 ;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩
MW 分别为：
Mw1=0.85 X 1.4Wk1Lah2/10=0.85 X 1.4 X0.217 X 1.5 X 1.82/10=0.12 5kN?m ;
b =N/( © A) + MW/W < [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=Nd=8.487kN ;
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
b =N/( © A) < [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=N'd= 8.991kN ;
计算立杆的截面回转半径
：i=1.59 cm ;
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 k=1.155 : 计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技
立杆稳定性计算
立杆的稳定性计算：
1.
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
计算长度（m ）,由公式10 = kuh 确定，l0=2.60m ； 计算长度附加系数，取;
心mo ⑧（张u 茎韶疋體磺
上列式中S Gk 、S Qk --------永久荷载与可变荷载的标准值分别产生的内力和。对受弯构件内力为 弯矩、剪力，对轴心受压构件为轴力；
S wk ----- 风荷载标准值产生的内力; f ——钢材强度设计值； f k ――钢材强度的标准值； W —杆件的截面模量；
0 ――轴心压杆的稳定系数；
A ――杆件的截面面积;
其中N 立杆的轴心压力设计值,
轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比10/i 的结果查表得到; 计算立杆的截面回转半径,
i=1.58cm
；
1）对受弯构件: 不组合风荷载
组合凤谢载
2）对轴心受压构
件： 不组合风荀載
10
? ? ?
分别为结构重要性系数，恒荷载分项系数， 活荷载分项系数，荷载效应组合系
对于受弯构件,0刖）及o 上常加可近（UKi.oo ：对受压杆件，o.9y r n
_及o •册缶可近個 取U33,燃蛊将此系数的作用转化为立杆计算长度附加系数“ IJ55予以考虑。
数;
沧——材料强度分顼条数，锹材为1J65；
F 幅——分别为不组令和组合凤荷戦时的皓构抗力调整蔡数’
根据使新老规范安全度水平料1同的原则孩并假设靳老规范采用的衙载利材料强度标准值 相同.结构抗力调整系数可按下列公式计算E
I ）对受弯构件 不组合冈荷戟
7 B =
0.9x L2K J J&5X
组舍凤荷载
7 Kft
*0.9xlL2x 1.165
立杆稳定性计算
立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
其中 N ——立杆的轴心压力设计值,N=14。35kN；
-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.26；
i ——计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm；
l0 ——计算长度（m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2。60m;
k —- 计算长度附加系数，取1.155；
1）对受弯构件：不组合风荷载
上列式中 S Gk、S Qk—-永久荷载与可变荷载的标准值分别产生的内力和。对受弯构件内力为弯矩、剪力,对轴心受压构件为轴力；S Wk——风荷载标准值产生的内力；f-—钢材强度设计值;f k—-钢材强度的标准值；W——杆件的截面模量;φ——轴心压杆的稳定系数；A——杆件的截面面积;0。9,1.2,1.4,0。85-—分别为结构重要性系数，恒荷载分项系数，活荷载分项系数，荷载效应组合系数；
u -—计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1.50；
表5。3.3脚手架立杆的计算长度系数μ
A -—立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W ——立杆净截面模量（抵抗矩)，W=5。08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2）；经计算得到 = 111。83
［f］——钢管立杆抗压强度设计值，［f］ = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f］,满足要求！
2。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N ——立杆的轴心压力设计值,N=13.56kN;
——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比λ=l0/i 的结果查表得到0.26; λ值根据规范表进行查表得出，如下图：
立杆稳定性计算
立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=14.35kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.26；
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 ——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m；
k ——计算长度附加系数，取1.155；
1）对受弯构件：
不组合风荷载
上列式中 S Gk、S Qk——永久荷载与可变荷载的标准值分别产生的力和。对受弯构件力为弯矩、剪力，对轴心受压构件为轴力；
S Wk——风荷载标准值产生的力；
f——钢材强度设计值；
f k——钢材强度的标准值；
W——杆件的截面模量；
φ——轴心压杆的稳定系数；
A——杆件的截面面积；
0.9，1.2，1.4，0.85——分别为结构重要性系数，恒荷载分项系数，活荷载分项系数，荷载效应组合系数；
u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
表5.3.3 脚手架立杆的计算长度系数μ
A ——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 111.83
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=13.56kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i 的结果查表得到0.26；λ值根据规表进行查表得出，如下图：
模板脚手架立杆稳定计算
立杆的稳定性计算公式:σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ------钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
L
---- 计算长度 (m)；
l
= h+2a = 1.5+0.4×2 =2.3m；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.4 m；
l
/i = 2300 / 15.9 =144.65 ；
由长细比 Lo/i的结果查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.332 ；见表A1.1-1
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算,本工程为4m，
l 0 = k
1
k
2
(h+2a)= 1.167×1.0×(1.5+0.4×2) = 2.6 m；
k
1
-- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k
2
-- 计算长度附加系数，h+2a = 2.3 按照表2取值1.0 ；
L
o
/i =2.6×103/15.9 = 169.81；
立杆稳定性计算
立杆得稳定性计算：
１、不考虑风荷载时,立杆得稳定性计算
其中N ——立杆得轴心压力设计值，N=1４、35ｋN;
——轴心受压立杆得稳定系数,由长细比 l0/ｉ得结果查表得到０、２6；
i ——计算立杆得截面回转半径,i＝1.5８cm;
ｌ0 ——计算长度（ｍ），由公式 l0 = kuh 确定,l０=2。6０m;
k ——计算长度附加系数,取1、155;
1）对受弯构件:
不组合风荷载
上列式中SＧk、S Qｋ—-永久荷载与可变荷载得标准值分别产生得内力与.对受弯构件内力为弯矩、剪力,对轴心受压构件为轴力;
S Wk—-风荷载标准值产生得内力;
f——钢材强度设计值;ﻫｆk——钢材强度得标准值；ﻫW——杆件得截面模量；
φ——轴心压杆得稳定系数；
A——杆件得截面面积;
0、9，1、２,1、4,０、85——分别为结构重要性系数,恒荷载分项系数,活荷载分项系数,荷载效应组合系数;
ｕ——计算长度系数，由脚手架得高度确定，u＝1、5０;
表5.３。3 脚手架立杆得计算长度系数μ
A -－立杆净截面面积，A=４.８９cm2;
W ——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=５。0８cm3;
——钢管立杆受压强度计算值 (N/mｍ2）；经计算得到= 11１、83
［f] ——钢管立杆抗压强度设计值,［f］ = 205、0０Ｎ/mm２；
不考虑风荷载时,立杆得稳定性计算〈［f]，满足要求!
2、考虑风荷载时，立杆得稳定性计算
其中Ｎ——立杆得轴心压力设计值，N=1３、5６kN；
——轴心受压立杆得稳定系数,由长细比λ=l0/ｉ得结果查表得到0、26；λ值根据规范表进行查表得出,如下图:
立杆的稳定性计算
承载力及稳定性计算
砼板厚为700mm，砼密度为2400㎏/m³考虑，立杆间距按600*600考虑；那么每个立杆承受的重量为：
1.砼：0.6*0.6*0.7*24000=6048N
2.钢筋：
因钢筋的间距为200，钢筋的直径为22、28
22的钢筋
0.00617*22*22*0.6*4根=71.67N
28的钢筋
0.00617*28*28*0.6*4根=116.1N
故每根立杆承受钢筋的重量为71.61N+116.1N=187.77N
3.施工荷载，假设一个立杆上站一个人800N
根据规范JGJ130-2011 5.4.4-1式
立杆段的轴向力设计值：
N=1.2ΣNGk+1.4ΣNQk
N=1.2*(6048+187.77)+1.4*800
=7482.92+1120
=8602.92N
NGk——永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和KN
NQk——可变荷载KN
N/ϕA≤f
N-立杆段的轴向力设计值
Lο=k.μ.h——5.3.4
Lο——立杆的计算长度
K——立杆计算长度的附加系数
μ——单杆计算长度的系数
h——步距
查表5.3.4 K取1.155
μ查本规范附录 C表C-2得μ=1.257 h=1.2
得Lο=k.μ.h=1.155*1.257*1.2=1.7422
i值查本规范附录B表B.0.1得i=1.59
即λ=Lο/i=1.7422/1.59=1.0957
由λ值查规范附录A表A.0.6可得ϕ=0.997
A值查规范附录B表B.0.1得A=506m㎡
那么根据式（5.2.6-1）N/ϕ.A≦f
N/ϕ.A≦8602.92/0.997*506=8602.92/504.482=17.05 f值查表5.1.6强度设计值为205N/m㎡
脚手架立杆的稳定性计算方法
脚手架立杆的稳定性计算方法
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：N = 14.512 kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l
o = k×μ×h 确定：l
= 3.118 m；
长细比 L
o
/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l
o
/i 的计算结果查表得到：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
σ = 14512/(0.186×489)=184.01 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 184.01 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N = 13.776 kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l
0 = kuh 确定：l
= 3.118 m；
长细比: L
/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l
o
/i 的结果查表得到：φ=
0.186
立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；
立杆稳定性计算
立杆的稳定性计算：
1. 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
其中N ——立杆的轴心压力设计值，N=14.35kN;
——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i 的结果查表得到0.26 ；
i -------- 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm ；
10 ——计算长度（m）,由公式10 = kuh 确定，l0=2.60m ；
k ――计算长度附加系数，取1.155 ；
1）对受弯构件：
不组合风荷载
组合风荷载
l-2S clc+ 1.4x0.85 （5QL+
2）对轴心受伍构件：
不组合园荷较
1.25^ + 1.45
组合风荷载
1.25^ + 1.4x0.85 {S^ + S^)
上列式中S Gk、S Qk ------------- 永久荷载与可变荷载的标准值分别产生的内力和。对受弯构件内力为弯矩、剪力，对轴心受压构件为轴力；
S Wk――风荷载标准值产生的内力;
f——钢材强度设计值；
f k――钢材强度的标准值；
W—杆件的截面模量；
0 ――轴心压杆的稳定系数；
A――杆件的截面面积；
0.9 , 1.2 , 1.4 , 085――分别为结构重要性系数，恒荷载分项系数，活荷载分项系数,
荷载效应组合系数;
沧——材料强度分项系数，钢材为L165;
”,F 臨——仆别为不组合和组合风荷载时的结构抗力河整系数心
很据便新老规范安全度水平相同的味则’并假设新老规范采用的荷載和材料强度标准值 相同*结构抗力调整系数可按下列公式计算：
0时受弯构件
不组合风福载
2）对轴心受压杆件
不组合闻荷戟
上列式中
对于受弯构件，0.9A 及0.9T 翊可近似取100；对受压杆件，0,9y F R 及0刖去可近似 取L333,然后将此系数的作用转化为立杆计算长度附加系数Jt = L155予以焉虑口
脚手架盖梁支架计算方法
脚手架盖梁支架计算方法
一）立杆支撑稳定性验算
计算原则：考虑到脚手架钢管的使用磨损情况，钢管材料按照Φ48×3.5mm 进行验算。脚手架钢管截面积A＝4.89cm2，回转半径i=15.78mm，钢材抗压强度设计值为205MPa；
1、不含大跨盖梁支架
立杆支撑布置按照0.6×0.6m（纵向×横向）进行设计，横杆设计按照步距1.2m进行计算。取单位面积重量最大的PHN05号盖梁4.514t/m2盖梁混凝土：(1)荷载计算：（不考虑风荷载）：
○1永久荷载（∑NGk）
A、混凝土重：66.2m3*25/(19.295*1.9)=45.144kN/m2
B、模板及支架重：0.75 kN/m2
C、∑NGK＝（45.144＋0.75）×0.6×0.6＝16.522kN
○2活荷载（∑NQK）
A、施工人员及设备荷载：1.0 kN/m2
B、振捣混凝土荷载：2.0 kN/m2
C、∑NQK＝（1.0＋2.0）×0.6×0.6＝1.08 kN
○3计算荷载（N）
N＝1.2NGK＋1.4NQK＝1.2×16.522＋1.4×1.08＝21.338kN
2、立杆稳定性计算：
N/φA≤f
式中： N —立杆轴向力，取N＝21.338kN；
φ—稳定系数，根据长细比λ＝76，查得稳定系数φ＝0.744
A—立杆截面积，A＝4.89cm2；
f—钢材抗压强度设计值，取f＝205MPa。
N/φA＝21338/（0.744×489）＝58.65MPa＜f＝205 MPa
故立杆稳定
二）立杆地基承载力计算
荷载计算：（不考虑风荷载）
单根立杆的轴向力N＝21.338 kN
立杆稳定性计算.pptx
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.740kN； NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.780kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.129kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 122.184米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 117.69 [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
4
一寸光阴不可轻
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 影响脚手架稳定性的各种因素： 1步距：其它条件不变，根据实验值和计算值，步距从1.2米增加到1.8米，临界荷载将 下 降26.1%。 2连墙点间距：其它条件不变，当竖向间距由3.6米增加到7.2米，临界荷载将下降 33.88%，但 在经常使用的连墙点水平间距范围内（8米），调整水平间距时，影响不大。因此 要注意步 距的设置。 3扣件紧固扭矩：扣件紧固扭矩为30N.m比扣件紧固扭矩50N.m的临界荷载低20%左右。 紧固 扭矩50N.m与扣件紧固扭矩50N.m相比影响不大。 4横向支撑及纵向支撑：设置横向支撑临界荷载将提高15%以上，：设置纵向支撑临界荷 载将 提高12.49%。 5 立杆横距：当由1.2米增加到1.5米时，临界荷载将下降11.35%。 （六）、最大搭设高度的计算:
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
立杆纵距确定： 《规范》表6.1.1-1和《规范》7.3.12中第4条规定 立杆横距确定：《规范》表6.1.1-1规定
2-3、脚手架计算
1、需进行下列设计计算： 纵向和横向水平杆(大小横杆)等受弯构件的强度计算； 扣件的抗滑承载力计算； 立杆的稳定性计算； 连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算； 立杆地基承载力计算。
2、计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本 组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数 应取1.4。
2关于悬挑梁的截面选型
• 悬挑脚手架应采用型钢制作的悬挑梁、悬挑桁架或附着式钢三 角架，不得采用钢管。目前悬挑梁多采用普通工字钢或槽钢， 由于普通工字钢具有双轴对称截面，受力明确，传力直接，得 到广泛使用。
• 对于型钢梁型号规格的选择，一般仅选择危险性较大的有代表 性的几根梁进行验算，通常计算选择在凸阳台、飘窗等悬挑长 度较长的部位。实际上，在建筑物的阳角处，虽然型钢梁悬挑 长度并不是最长的，但此处是两侧立杆的交汇点，其承受的荷 载是最大的，且不易固定。但很多方案编制人员忽略了此处的 计算，仍按普通位置设置，造成一定的安全隐患。
连墙件的设置 连墙件数量的设置在满足计算要求前，应先满足构造要求。 连墙件靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；从底
层第一步纵向水平杆处开始设置； 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；
一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间 距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步）。 对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑 物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严 禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。 对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠 连接。
确定脚手架形式需考虑的因素： ①工程实际情况：结构形式、场地条件、周边环境等。 ②市场环境； ③政府法规；
2-2、初步确定搭设参数
脚手架搭设的高度确定： 1）“檐口标高”-“基底标高”+“安全高度”；
2“檐口标高” －“悬挑屋楼板标高”+“安全高度”。
“安全高度”： 当上部为女儿墙时，脚手架的搭设高度要超过 女儿墙1米；为檐口时，要超过檐口高度1.5米。依据：《规范》 6．3．6
荷载效应组合：按《规范》表4.3.1如下荷载.doc
①小横杆小横杆计算.doc
1.2P+1.4Q
lb
②大横杆计算大横杆计算.doc
la P=(1.2P+1.4Q)/2+ 小横杆的自重/2
lb
③立杆立杆稳定性计算.doc
悬挑脚手架搭设的几个问题
1 关于钢管壁厚
• 在JGJ130-2001规范中，脚手架钢管列出了两种规格：外径 48mm、壁厚3.5mm和外径51mm、壁厚3.0mm，推荐采用 48mm ×3.5mm的钢管。目前建筑市场钢管采购到的钢管壁厚 多为3.2mm～3.0mm，达不到规范要求的3.5mm。并且材料经 多次周转使用后，钢管锈蚀使壁厚减薄，钢管惯性矩还要减少。 因此笔者建议在编制方案时对材料壁厚进行折减，尽管方案要 求使用48mm ×3.5mm的钢管，但计算须按3.0mm厚度计算， 以确保安全。
连墙件的设置 连墙件数量的设置在满足计算要求前，应先满足构造要求。 连墙件靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；从底
层第一步Baidu Nhomakorabea向水平杆处开始设置； 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；
一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间 距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步）。 对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑 物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严 禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。 对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠 连接。
2－1钢管脚手架主要术语
1―外立杆； 2―内立杆； 3―横向水平杆； 4―纵向水平杆； 5―栏杆； 6―挡脚板； 7―直角扣件； 8―旋转扣件； 9―连墙件； 10―横向斜撑； 11―主立杆； 12―副立杆； 13―抛撑； 14―剪刀撑； 15―垫板； 16―纵向扫地杆； 17―横向扫地杆
2-2、确定脚手架形式
剪刀撑设置： 每道剪刀撑跨越立杆的根数：45-7;50-6;60-5 每道剪刀撑宽度不应小于4跨且不应小于6m 斜杆与地面的倾角宜在45-60之间 高度在24m以下的单双排脚手架均必须在外侧立面的两端各设置一 道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。中间各道剪刀撑之间的净距 不应大于15m 高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续 设置剪刀撑。 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或 立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm
• JGJ130-2001对悬挑脚手架没有限高的规定，而各地的做法不尽相同：
• 福建《建筑施工悬挑式脚手架安全技术规定》每段搭设高度不得＞ 24m；上海《悬挑式脚手架安全技术规程》每道型钢支承架上部的脚 手架高度不宜大于24m。
• 方案编制时一般先根据经验初步拟定每段悬挑脚手架的搭设高度，尤 其是整个架体搭设高度大于100m的，每段搭设高度一定要控制24m 左右为宜。再核算外脚手架本身的力学性能，如不能通过验算，再逐 个调整参数，继续验算直至强度、刚度、稳定性、节点强度等各项要 求均满足要求为止。
3、架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。 验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。
脚手架荷载： 永久荷载（恒荷载），包括脚手架结构自重（立杆、水平杆、 剪刀撑、横向斜撑和扣件）和构、配件自重（脚手板、栏杆、 挡脚板、安全网等防护设施） 可变荷载（活荷载）可分为：施工荷载（作业层上的人员、 器具和材料）和风荷载。