35SiMnVB弹条延迟断裂分析_傅金明
侧向超晶格中自旋波推迟模式的色散方程
侧向超晶格中自旋波推迟模式的色散方程
高红;乔丽杰
【期刊名称】《哈尔滨师范大学自然科学学报》
【年(卷),期】2000(016)003
【摘要】本文利用磁性超晶格中自旋波的等效介质理论及麦克斯韦方程组,推导出侧向超晶格中自旋波推迟模式的色散方程.根据此方程可以计算出各种结构的侧向超晶格的自旋波推迟模式随外界条件的变化情况.
【总页数】4页(P34-37)
【作者】高红;乔丽杰
【作者单位】哈尔滨师范大学;黑龙江省冶金局
【正文语种】中文
【中图分类】O484.4+3
【相关文献】
1.侧向反铁磁/非磁超晶格推迟模式的研究 [J], 陶丽
2.推迟模式下侧向Fe/Ni超晶格体极化子禁带宽度研究 [J], 刘艳芬;刘晓华;孙为民;刘晓军;林方婷
3.铁磁—非磁金属超晶格中的自旋波研究 [J], 王永强;李振亚
4.半无限稀疏磁性半导体超晶格中的表面自旋波 [J], 沈明荣;沈文忠
5.金属多层膜与超晶格中的自旋波及布里渊散射研究 [J], 张鹏翔;董建峰
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化学通报——精选推荐
纳米形态钇钡铜氧的制备及其特性研究进展林珊章文贡*(福建师范大学化学与材料学院高分子研究所福州 350007)摘要介绍了近年来钇钡铜氧的纳米粉体、纳米薄膜、纳米线、纳米纤维、纳米棒等纳米形态产物的制备、结构与表征的研究与进展。
关键词钇钡铜氧纳米The Research Progress of the Preparation and Characteristics ofNano-Y1Ba2Cu3O7-δLin Shan, Zhang Wengong*(Institute of Polymer Science, Fujian Normal University, Fuzhou 350007)Abstact Nano Y1Ba2Cu3O7-δ such as nanopowder, nano-film, nanowire, nanofibre and nanorod et al. have been prepared these years. The characteristics of nano YBCO are mainly described. Finally, the prospects of nano YBCO in the future have been pointed out.Key words Y1Ba2Cu3O7-δ, Nano1911年昂尼斯(H.K.Onnes)发现金属汞在4.26K电阻突然剧降到零的超导现象，引起人们极大兴趣，此后科学家们一直努力寻找新超导体和提高超导临界温度(T c)的新方法。
1987年美国朱经武等和我国赵忠贤等分别制成了T c为92K、100K的Y-Ba-Cu-O超导体。
此后两年中科学家们先后发现了四十余种高温超导材料，如Bi-Sr-Ca-Cu-O(T c=110K)和Tl-Ba-Ca-Cu-O系统(T c=125K)，而Hg-Ba-Cu-O系统中HgBa2Ca2Cu3O8+δ(Hg1223)超导体的HgBa2Ca2Cu3O8+δ(T c=134K)在30万个大气压下，T c可高达164K。
断裂封闭能力有效性和时间有效性研究方法及其应用
盖 层 所 能 封闭 住 的 油 气 越 多
，
反 之则
均具 重要意 义
。
越少
，
、
由 此看 出
能 否 正 确 认 识此 问 题
．
，
是含 油气 盆
．
引 用 格式
：
付 广 陈雪 晴 断 裂 封 闭 能 力 有 效 性 和 时 间 有 效 性 研 究 方 法 及 其 应 用 石 油 科学 通 报
－
闭 时间
内
有 效 性研 究 方 法
，
并 将其 应 用 于 渤 海 湾 盆地 南 堡 凹 陷
间
南堡
ＮＰ ５
－
号 构 造 ＮＰ ５ 断 裂除
了
２
断裂在
９
条测 线 处 东二段 泥岩 盖层
封闭 能 力 有效 性和 时 其 余测 线 处 封
一
有效性 的 研究 中
，
，
结 果表 明
：
２
在
。
Ｌ６
和
；
东
二
段泥岩盖层
０
引言
随 着 油 气 勘探 的 深 人
地 断 裂 发 育 区 油 气 勘 探 的 关键
。
关于 盖 层 封 闭 能 力 有
，
效 性 和 时 间 有 效 性 前 人 曾 做 过 大 量研 究 和 探讨
，
主 要
人 们 对 盖 层 条 件 的 认识 也
通 过 封 闭 能 力 形 成 时 期 与 源 岩 大 量 排 烃期 相 对早 晚 比
，
与
目
前南堡
号 构造 东 二 段 泥 岩 盖 层 之 下 有 天 然 气 聚
集但 不 富 集 的 情 况相 吻 合
《江苏冶金》2006年(1-6期)总目次(卷终)
苏州小茅山铜铅锌矿迂里矿段银赋存状态研究
及 回收…………・Ｏ ＩＯ ……… 钱建兵（ — ０ ・ Ｉ Ｉ ＯＩ ＩＩ Ｏ １ ２） 罗可普连铸机振动偏心装置 固定方式 的改进
郑 阿林 （ —７ ） １ ７
浅谈企业会计职业道德建设 ……… 杨习忍（ — ｏ １ ８）
及应用 …………・ Ｉ ・Ｉ Ｏ Ｉ肖学文， 符炜， 李延（ — ５ １ ２）
… … … … … … … … … … …
顾 树 勋（ —４） １ １
Ｚ Ａ １—８ —２ Ｑ Ｉ２ —３ 螺旋桨壳体裂纹补焊工艺研究
… … … … … …
郑林， 赵俊学（ — ） ２ ８
王立平 ， 陈霁恒 ， 朱海庆（ —４ ） １ ４
南钢宽中厚板／ 卷项 目 控制轧制工艺研究
… … … … … … … Ｏ Ｏ Ｉ Ｏ Ｉ ｌ ｌ Ｉ Ｏ … … … …
浅谈岩石力学Leabharlann 对岩体介质的几点认识 … … … … … ・ ・Ｏ ＩＩ Ｉ… … … … … …
花冬 虎 （ —７） １ １
郑海 宴 ， 党军 （ —１ ） １ ５
采取对策 稳定烧结矿质量 ……… 宋秀臣（ — ４ １ ７） 财务管理 以资金管理为中心之思考
… … Ｑ Ｑ Ｏ Ｑ Ｉ Ｉ Ｉ Ｉ Ｏ ｌ Ｉ … … … … … … … ・
Ⅱ
江 苏 冶 金
网状组织在拉拔过程中的变化
… … … …
炼焦炉地面除尘站系统运用状况分析
… … … … … … … … … … … … … …
卞建春 ， 张文栋， 蔡磊 ， 谭佃龙（ — ２ ２ ２）
康健（ ３—１） ７
高强度矿用链条 ２Ｍｎ ｉ Ｃ ５ ３ Ｎ Ｍｏ ｒ４的生产
【国家自然科学基金】_试样尺寸_基金支持热词逐年推荐_【万方软件创新助手】_20140730
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106
磨粒喷射 磨料磨损性能 磨料磨损 磨损机制 硬度 硅片 研制 直剪试验 电阻应变 电解液微弧碳氮化 电子技术 电场活化烧结(fas) 环向拉伸试验方法 热机械处理 热压 热分解温度 烧结 激光冲击 温度场 渗透水压 渗流 氧化锆 残余应力 正极材料 栉孔扇贝壳 析出物 材料去除机理 机械合金化 有限元模拟 有益皱纹 晶粒尺寸 晶粒 显微组织 显微硬度 无铅焊点 断裂韧度 断裂机理 断裂伸长率 效果 摩擦磨损性能 搅拌摩擦加工 接快速加热 微观结构 形状效应 强度特性 弹性模量 应力状态 平面应力屈服轨迹 岩石节理 小冲孔试验
对比研究 失稳行为 大塑性变形 大型直剪 多轴疲劳准则 声发射 塑性模型 土壤 吸水膨胀 含水率 变形 原位拉伸 厚度分界圆模型 厚度 单轴压缩 剪切 刚玉 切削加工 分子动力学 几何结构表面 冰碛土 内高压成形 内凹截面预成形方法 共沉淀法 全程应力-应变曲线 做功 低碳微合金钢 位错 仿生表面 两体研磨加工 三体冲蚀加工 tial基合金 ti-45a1-5nb-0.3y合金 ti(cxn1-x)膜 ti pechini法 nb基复合材料 mosi2-sic复合材料 mgalon lifepo4 laves相nbcr2 jrc-jcs模型 az31镁合金
一种二硫化钨量子点包覆的银纳米球复合材料及其制备方法与应用[
专利名称：一种二硫化钨量子点包覆的银纳米球复合材料及其制备方法与应用
专利类型：发明专利
发明人：陈静,宋寅爽,占金华,程世博
申请号：CN202010995086.1
申请日：20200921
公开号：CN112439897A
公开日：
20210305
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本发明涉及一种二硫化钨量子点包覆的银纳米球复合材料及其制备方法与应用，所述的复合材料为Ag‑WSQDs，该材料以银纳米球为内核，单分散的二硫化钨量子点包覆在银纳米颗粒表面形成壳层，银纳米球的粒径为30‑50nm，二硫化钨量子点壳层的厚度<5nm，本发明的银纳米球复合材料充分协调了贵金属LSPR效应及各界面的电荷转移，拥有出色的信号均匀性、灵敏性和稳定性，能够实现目标污染物的快速SERS分析检测。
申请人：山东大学,山东大学苏州研究院
地址：250199 山东省济南市历城区山大南路27号
国籍：CN
代理机构：济南金迪知识产权代理有限公司
代理人：张宏松
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低温对结构钢材断裂韧度JIC影响的试验研究
低温对结构钢材断裂韧度JIC影响的试验研究武延民;王元清;石永久;江见鲸【期刊名称】《铁道科学与工程学报》【年(卷),期】2005(002)001【摘要】随着温度的降低,结构钢材的主要断裂韧度指标发生变化.在低温(0,10,30,50,70或-65℃)条件下,测定了3种主要结构钢材(235A,6Mn和15MnVq)种厚度(2,4,6和48 mm)试样的断裂韧度JIC.总的趋势为3种结构钢材的断裂韧度JIC随着温度下降或厚度增加而减小,断裂韧度JIC随温度和厚度的变化曲线均呈"S"型,分为上平台、转变区和下平台3部分.在上、下平台区域,断裂韧度JIC的变化比较缓慢;在转变区,断裂韧度JIC急剧下降.在某些情况下,上平台区域会出现断裂韧度JIC随温度降低或厚度增加而提高的现象.【总页数】4页(P10-13)【作者】武延民;王元清;石永久;江见鲸【作者单位】清华大学,土木工程系,北京,100084;清华大学,土木工程系,北京,100084;清华大学,土木工程系,北京,100084;清华大学,土木工程系,北京,100084【正文语种】中文【中图分类】G407【相关文献】1.正火对16 Mn热轧钢板断裂韧度JIC的影响 [J], 孙建军;方陆鹏;段虹2.原油贮罐用12MnNiVR钢板的常规力学性能和断裂韧度JIC试验研究 [J], 李颖;郑三龙;方德明3.海底管线用钢低温断裂韧度的试验研究和数值模拟 [J], 柳锦铭;陈通4.低温下铁路钢轨钢材断裂韧度KIC的试验研究 [J], 冯宝锐;王元清;石永久5.乙烯球罐用9%Ni钢焊接接头低温断裂韧度Jic及JR阻力曲线的试验研究 [J], 赵建平;黄文龙;于孝春;吴宝娟因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
21435685
用。氧化膜是一层很 脆的不 坚固化学转化膜 ， 在应
在高应力状态下的应力腐蚀行为。 该弹条的防腐涂层几 乎消耗殆尽 ， 没起 到防腐
３
．
２ 高倍观察 ３ ＳＭｎ Ｂ 杂物含量低 ， ５ｉ Ｖ 夹 金相 组织为 回火屈
弹条部分表 面有涂层 。磨损较 为严重 ， 涂层磨
氏体（ 带有马氏体位向）详见图 ２ ， 。
收稿 日期 ：０ ５０ —２ ２ ０—９０ 作者简介 ： 傅金 明（ ９ ８ ）女 ， １５ 一 ， 高级工 程师 。电话 ：０ １ ）３ ９５ ６ （ ５ ０ ８ ９ ９ ０
１ 化 学成 分
对断裂样进行了光谱分析（ 见表 １ ）
表 Ｉ 化学成分分析 结果／
未加工同炉号钢中的含氢量 为 ｌｍ ／ ｇ 现场 ｇｋ ， 断裂的弹条中的含氢量却升高至 ２ ｇ ｋ 。 ／ ｇ ｍ
损基体暴露的部分表面氧化严重 （ 见图 １ 图中黑的 ）
区域 为涂层 ， 红褐 色 为氧化 铁 。
应力腐蚀 断裂是 指在静应力 （ 包括 载荷、 热应
根据反映 的安装 在铁路上 弹条 的断裂情况及 由图 ２ 观察到的结果 ， ～８ 可认为其断裂机理为腐蚀 磨损交互作用中的环境致脆的延迟断裂 引 。
５ ２ 断裂 原 因 ．
５ ２ １ 应力腐 蚀 ．．
力及加工残余应力等） 和特定 的腐蚀介质联合作用 下所 出现 的低 于强 度极 限 的脆 性断裂 现象 （ 称 简
Ｓ Ｃ 。当环境 （ Ｃ） 介质） 的浓度 、 Ｈ值 、 ｐ 成分特定时。
蚕丝纤维增强聚丙烯复合材料力学性能的试验优化设计
表 １ 纤维的物理性质
纤维
纤维长度 ／ 纯度 ／
ｍｍ
Ｄｅｎｉｅｒ
力度 ／ （ｇ／ｄｅｎ）
丝绸
７５
１１０
４５
聚丙乙烯 ５１
２５
５５
延伸率 ／ ％
１３５０ １１１２
２１ 材料 利用无梭织机织布废料回收的蚕丝纤维作为聚
丙烯基质中的增强剂．通过除去现有的非丝素材料， 即棉纱罗纱，清洁这种绸边硬废料．图 １描绘了从无 梭织机获得的丝绸布边废条的摄影图像．使用实验 室模型硬质废弃物开放机，在最佳条件下，以 ５５３ｒ／ ｍｉｎ的 舔 入 速 度、３５４ｒ／ｍｉｎ的 汽 缸 速 度、以 及 以 １１ｔｈｏｕ的舔入设定的进给辊，将这些丝质废弃物开 放成纤维状．这种开放的丝绸布边废料被用作增强 复合材料的制造，如图 ２所示．
摘要：采用 Ｂｏｘ－Ｂｅｈｎｋｅｎ响应面试验设计，对蚕丝纤维增强聚丙烯复合材料压缩成型工艺参数 进行了优化．采用无梭织机织布废料作为增强材料，在聚丙烯纤维基质中进行增强处理．对蚕丝 纤维增强聚丙烯复合材料的力学性能有关的模压成型的工艺参数（温度（１６５～１８５℃）、时间（７ ～１５ｍｉｎ）和压力（３５×１０５～４５×１０５Ｐａ）进行了优化．在最佳参数为温度 １７７５，时间 ７ｍｉｎ和压 力 ３５×１０５Ｐａ条件下，获得了压缩成型的最佳力学性能．预测模型关于优化后的参数水平具有良 好的响应． 关键词：制造；复合材料；强度；响应面设计；预测模型 中图分类号：Ｏ２１３１ 文献标志码：Ａ 文章编号：１６７２－８５１３（２０１９）０４－０３９８－１０
１ 引言
天然纤维增强复合材料由于具有减少对不可再 生能源的依 赖、降 低 污 染 物 排 放、降 低 温 室 气 体 排 放、提高能量回收率和寿命终结生物降解性等环境 效益而被广 泛 应 用 于 许 多 领 域［１］．此 外，用 作 增 强 体的复合材料中的天然纤维具有易加工性、低密度、 轻质、非研磨性、低成本且危险性较小［２］．复合材料 性能受加工条件、基质与增强材料的配比与性能、基 体与增强材 料 之 间 的 粘 结 性、增 强 材 料 的 形 状、尺 寸、取向及分布等因素的影响．这些特性可以通过适 当选择合适的纤维、基质、添加剂和生产方法以便适 用于各种类型的应用．
HIGH PRESSURE LOW THERMAL BUDGE HIGH-K POST ANNEAL
专利名称：HIGH PRESSURE LOW THERMAL BUDGEHIGH-K POST ANNEALING PROCESS发明人：Qiuming Huang申请号：US15429194申请日：20170210公开号：US20180175195A1公开日：20180621专利内容由知识产权出版社提供专利附图：摘要：A method of embedding SiGe when fabricating a PMOS device is provided.Multiple layers of SiGe layers with different Ge contents may be formed such that the Ge content increases to from bottom layer(s) to middle layer(s), and decreases from themiddle layer(s) to top layer(s). In some embodiments, the embedded SiGe can have a SiGe seed layer over a substrate, a first SiGe transition layer over the SiGe seed layer, a SiGe milled layer over the first SiGe transition layer, and a second SiGe transition layer over the SiGe middle layer. The first SiGe transition layer can have a Ge content increasing from a bottom of the first SiGe transition layer to a top of the first SiGe transition layer. The second SiGe transition layer can have a Ge content decreasing from a bottom of the second SiGe transition layer to a top of the second SiGe transition layer.申请人：Shanghai Huali Microelectronics Corporation地址：Shanghai CN国籍：CN更多信息请下载全文后查看。
低合金超高强度钢的晶界性质 对应力腐蚀断裂行为的影响
第16卷 第3期宇 航 学 报V o l.17 N o.3 1996年7月JOURNAL OF ASTRONAUT I CS Jul.1996低合金超高强度钢的晶界性质对应力腐蚀断裂行为的影响李光福 吴忍田井 雷廷权(哈尔滨工业大学・哈尔滨・150006)褚武扬(北京科技大学・北京・100080)摘要 在30C r3Si N i M oV、37Si M nC r M oV和42C r M o三种钢上用俄歇能谱等方法研究了原奥氏体晶界的性质对应力腐蚀断裂行为的影响。
结果表明在淬火或低温回火马氏体组织中的原奥氏体晶界上,存在着一个用电镜也难以观察到的碳化物薄层,它是导致钢容易发生应力腐蚀沿晶脆断的主要原因。
高温回火后,晶界碳化物聚集粗化以及晶内碳化物的大量析出,导致沿晶断裂倾向性减小和断裂抗力K I SCC值升高。
主题词 低合金超高强度钢 晶界偏聚 应力腐蚀断裂1 引言以中碳回火马氏体为主要组织的低合金超高强度钢在航天航空产品中得到重要应用。
但这类钢对应力腐蚀断裂和氢脆高度敏感,常因此发生低应力脆性断裂。
一些学者将此归因于该类钢具有很高的屈服强度[1-3]。
有的学者则因为这种脆性断裂与裂纹容易沿原奥氏体晶界萌生和扩展有关,而认为S、P和N等杂质元素在晶界的偏聚是主要原因[4-6]。
本工作首先选30C r3Si N i M oV和37Si M nC r M oV两种不同系列的实用超高强度钢,着重用俄歇能谱对其晶界性质进行较细致的分析,并且在42C r M o钢上对应力腐蚀断裂抗力和断裂方式、晶界性质和晶内组织随回火温度的变化关系进行研究,以揭示低合金超高强度钢在应力腐蚀等含氢环境中易发生低应力沿晶脆断的主要原因。
2 实验材料和方法实验用钢的化学成分见表1。
37Si M nC r M oV钢试样的热处理为930℃加热奥氏体化后油淬,然后在270℃回火二小时空冷。
30C r3Si N i M oV钢的为900℃加热油淬后300℃回火二小时空冷。
梁的蠕变脆断弯曲损伤Norton分析和预测
30.6% 17.8% 13.0% 28.3% 11.9% 7.8% 27.0% 11.6% 6.7% 26.4% 11.4% 5.7% 3.3% 4.6% 5.4% 1.8% 2.1% 2.7% 1.3% 1.3% 1.8% 1.0% 0.6% 1.2% 1.7%
18.7% 8.0%
7.3% 16.3% 2.9%
H<0
(19)
H = h / h 0 为无量纲破阵面位置坐标 h处损伤开始 显然
H<0 (h<0)时
中性轴 y 0 移动到被考察位置 h
y 0 移动到被考察位置h的时刻记作 T 第二阶段破阵面位置才开始下移 无量纲化后得
n + 2 m +1
第一阶段始终有 h = h0 (H=1)
将(11)式对 t 微分
过6% 由相对比值 (TC − TC′ ) / TC 计算结果可知 最大不超过10% m=1情形
已经在文献 [4]中得到解决
时 可以较精确地用单一损伤发展方程描述 伤分析 表1
物理变量 Y01 β 01 T01 TC (TC − T01 ) / TC (T01 ′ − T01 ) / T01 (TC − TC ′ ) / TC n=2 m=1 0.159 0.373 1.86 2.68 m=2 0.261 0.467 1.75 2.13 m=3 0.323 0.521 1.68 1.93 m=1 0.096 0.246 2.74 3.82
第18卷第2期工程力学vol18no22001年4月engineeringmechanicsapril2001收稿日期19991010修改日期20000423作者简介金星1962男朝鲜族吉林省龙井市人副教授博士从事失效分析可靠性与安全性分析文章编号1000475020010212006梁的蠕变脆断弯曲损伤norton分析和预测金星洪延姬中国人民解放军装备指挥技术学院北京3380信箱99号101416摘要提出了纯弯曲梁的蠕变脆断损伤失效分析方法与kachanov的材料受载横截面减少定义拉伸损伤变量类似以梁的弯曲惯性矩减少定义弯曲损伤变量为了讨论问题的广泛性应力和应变关系采用norton非线性关系推导了梁的弯曲蠕变脆断损伤基本方程其中的材料常数可由kachanov拉伸损伤模型的材料常数确定并且提出了便于工程应用的蠕变失效预测方程关键词拉伸损伤弯曲损伤蠕变损伤失效中图分类号tu31文献标识码a工程结构中梁和杆是最常用构件之一因此研究梁的弯曲蠕变脆断损伤失效和工程实用的失效预测方法具有一定的工程实用价值1梁的弯曲蠕变损伤模型的基本假设如图1所示设梁的横截面为矩形截面在静载荷纯弯矩作用下材料受到蠕变损伤现对梁的蠕变损伤状态作如下假设1损伤是由拉应力引起的在纯弯曲静载荷作用下损伤沿梁的宽度均匀分布梁的有效宽度b为11?bb1式中2拉应力区产生损伤为kachanov拉伸损伤变量实际承载面积减少压应力区没有损伤造成梁的中性轴下移xh0h0hyb开裂区损伤区y0图1梁的横截面示意图万方数据梁的蠕变脆断弯曲损伤norton分析和预测121梁的横截面平面假设成立2kirchhoff直法线假设成立应变为0yyk2式中k为损伤梁的有效曲率y为纵向坐标0y为中性轴移动距离3有效应力应变关系采用非线性norton关系me13式中为有效应力e为弹性模量m是材料常数应变为正时应力是拉应力应变为负时应力为压应力为了讨论问题方便应力应变关系写成????????压应力无损伤拉应力有损伤010010yyyykeyyyykemm4横截面上表观应力为1?54kachanov拉伸损伤变量的发展方程采用kachanov假设3???000ddtna6式中an是材料常数5损伤破坏准则为临界损伤变量c达到1时破坏即1c72梁的蠕变脆断损伤模型对于承受纯弯矩静载作用的情况1合力平衡根据静力平衡条件有?????00000dd1d1010yhmhymhhyyykebyyyk
35simn化学成分
35simn化学成分
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目录
1.35simn 的含义
2.35simn 的化学成分
3.35simn 的用途
4.35simn 的特性
正文
35simn 是一种高强度、高韧性的合金结构钢，其名称来源于其主要的化学成分，即碳 (C) 含量为 0.35%，硅 (Si) 含量为 0.6-1.7%，锰(Mn) 含量为 1.3-2.0%。
35simn 的用途广泛，主要用于制造各种机械零件、轴类零件和螺纹零件等。
由于其优良的性能，也被广泛用于汽车、摩托车、石油化工、船舶、铁路等行业的重要部件制造。
35simn 具有许多优良的特性，例如高强度、高韧性、耐磨性、耐腐蚀性和良好的焊接性能。
这些特性使得 35simn 成为各种工程应用的首选材料。
然而，35simn 的塑性较差，对热处理和焊接工艺要求较高，这些都需要在制造过程中特别注意。
总的来说，35simn 以其优良的性能和广泛的应用，成为了我国钢铁行业的重要产品之一。
第1页共1页。
35simn断后伸长率%、断面收缩率%
35simn断后伸长率%、断面收缩率%
35simn断后伸长率、断面收缩率是材料在使用过程中的物理性
能指标,可以通过对材料断裂后的形态进行观察和分析来了解其性能。
35simn断后伸长率是指材料在断裂时其长度在一定范围内的变
化率。
断后伸长率越高,表明材料在断裂时的弹性势能越大,断裂后能够恢复的长度也越远。
因此,35simn断后伸长率通常用于衡量材料的弹性性能。
35simn断后伸长率的计算公式为:L2/L1 = (1 - r2/r1) / (1 - r1/r2),其中L1和L2分别为断裂前和断裂后的长度,r1和r2分别为材料的断前伸长率和断后伸长率。
35simn断后伸长率%可以用以下公式计算:
%L2 = (L2 - L1) / L1 × 100%
断面收缩率是指材料在断裂时其截面积为一定范围内的变化率。
断面收缩率越高,表明材料在断裂时其截面积越小,材料的利用率也
越高。
因此,断面收缩率通常用于衡量材料的强度性能。
35simn断后伸长率和断面收缩率可以通过对材料进行实验测量
得到。
在进行实验时,需要选择不同的实验材料、实验方法和实验条件,通过数据分析来得出结果。
木质素填充改性SBS弹性体的性能
2017年第36卷第2期 CHEMICAL INDUSTRY AND ENGINEERING PROGRESS ·647·化工进展木质素填充改性SBS弹性体的性能赫羴姗，孙雨彤，张艳秋，王岚，邸明伟（东北林业大学材料科学与工程学院，黑龙江哈尔滨 150040）摘要：以玉米秸秆木质素为填充剂，利用溶液浇铸的方法制备了不同木质素填充的苯乙烯/丁二烯/苯乙烯嵌段共聚物（SBS）膜材料，借助力学性能测试以及动态力学分析（DMA)、锥形量热分析等手段，研究了木质素的填充对SBS力学性能和燃烧性能的影响。
拉伸试验结果表明，木质素的填充能使SBS的力学性能提高，在木质素质量分数为6%时，SBS膜的拉伸强度可达到22.8MPa，断裂伸长率可达2400%，比未添加木质素时分别增加了32%和15%。
DMA分析表明，木质素填充SBS后，弹性体的模量和玻璃化转变温度提高。
锥形量热分析可以看出，木质素的添加降低了SBS燃烧过程中的总热释放量，并且使燃烧后的烟量减少；加入木质素后，SBS燃烧过程的质量损失变得缓慢，木质素的填充提高了SBS弹性体的阻燃性能。
关键词：苯乙烯/丁二烯/苯乙烯嵌段共聚物；木质素；填充改性；力学性能；燃烧性能中图分类号：TQ334.3 文献标志码：A 文章编号：1000–6613（2017）02–0647–05DOI：10.16085/j.issn.1000-6613.2017.02.034Properties of styrene-butadiene-styrene block copolymer elastomer filledand modified by ligninHE Shanshan，SUN Yutong，ZHANG Yanqiu，WANG Lan，DI Mingwei （The Material Science and Engineering College of Northeast Forestry University，Harbin 150040，Heilongjiang，China）Abstract：The styrene/butadiene/styrene block copolymer（SBS）membrane materials filled with various contents of corn straw lignin were prepared through solution casting. The effects of lignin contents on the performances of SBS were studied by mechanical property testing，dynamic mechanical analysis（DMA）and cone calorimeter test. The tensile test results showed that the mechanical properties of SBS elastomer could be improved by filling with lignin. The tensile strength and elongation at break for the SBS with 6% lignin were 22.8MPa and 2400%，respectively. Compared with the unfilled SBS，the tensile strength and elongation at break of modified SBS increased by 32% and 15% respectively. The DMA analysis indicated that the storage modulus and the glass-transition temperature（T g）were also improved by filling with lignin. The cone calorimeter test results showed that the total heat release（THR）and the specific extinction area（SEA）were reduced by filling with lignin. The rate of mass loss was slower，which indicated that the flame retardant property of SBS was improved by filling with corn straw lignin.Key words：styrene/butadiene/styrene block copolymer；lignin；filling modification；mechanical properties；combustion performance苯乙烯/丁二烯/苯乙烯嵌段共聚物（SBS）作为苯乙烯系热塑性弹性体的典型代表，因其具有高拉伸强度、高摩擦系数、优良的耐低温性、独特的抗滑性以及简易的加工性能而成为目前生产量最大、消费量最高、在世界上占主导地位的热塑性弹性体，收稿日期：2016-05-23；修改稿日期：2016-07-28。
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第34卷第1期2006年2月江苏冶金Jiangsu M etallurgyV ol.34 N o.1F eb.200635SiMnVB 弹条延迟断裂分析傅金明,赵晗,翁韶华(兴澄特钢质量处,江苏江阴 214400)收稿日期:2005-09-02作者简介:傅金明(1958)),女,高级工程师。
电话:(0510)83999506摘要:采用35SiM nV B 为原材料制做的铁轨弹簧扣件在安装后出现延时断裂。
采用化学、金相、扫描电镜分析,发现安装的弹簧耐腐蚀性较差,出现磨损与吸氢。
断裂的原因为氢脆导致的延迟断裂。
关键词:弹簧;延尺断裂;氢脆中图分类号:T G 113.2引 言某公司生产的35SiM nVB(513mm)轧材,在用户厂生产的铁路弹条在安装后出现延迟断裂。
在对其失效件进行分析后,发现虽然其材料的理化指标均符合用户合同的要求,但其抗腐蚀性能较差,出现了腐蚀磨损中的环境的致脆断裂。
1 化学成分对断裂样进行了光谱分析(见表1)表1 化学成分分析结果/%w (C)w (Si)w (M n)w (P)w (S)w (V)w (B)w (Cu)1#0.350.97 1.250.0180.0180.080.00110.102#0.360.98 1.260.0170.0180.080.00090.10标准范围0.32~0.400.80~1.101.10~1.40[0.025[0.0200.06~0.120.0005~0.0035[0.25未加工同炉号钢中的含氢量为1mg/kg ,现场断裂的弹条中的含氢量却升高至2mg /kg 。
2 力学性能仅测量表面洛氏硬度,见表2。
表2 表面洛氏硬度分析/HRC1#4243422#434244从测量结果看,35SiMnVB 硬度是满足要求的。
3 金相组织分析3.1 低倍观察弹条部分表面有涂层。
磨损较为严重,涂层磨损基体暴露的部分表面氧化严重(见图1)图中黑的区域为涂层,红褐色为氧化铁。
图1 弹条外观3.2 高倍观察35SiM nVB 夹杂物含量低,金相组织为回火屈氏体(带有马氏体位向),详见图2。
第1期傅金明,等:35SiM nV B弹条延迟断裂分析59图2回火屈氏体(500@)4SEM观察对于弹条表面的涂层进行了SEM观察,发现涂层几乎不起防腐作用(见图3和图4)。
由图3可以看到试样外表有网状裂纹。
由图4可见:白色区域(涂层形貌,不导电呈白色。
)涂层的化学成分含有CI元素。
基体表面为氧化铁,且该腐蚀产物已产生开裂(典型的氢脆特征的泥状花样)。
图3弹条涂层的表面形态(白色区域)图4弹条基体的腐蚀产物开裂由于失效试样断口表面氧化严重,无法对整个断口进行清晰的观察。
但断口经过清洗后,还可以判定裂纹源在试样的表面,详见图5~8,其能谱图见图9。
图7箭头所指为断裂源,由图9可见断口表面成分含有氯离子。
图5断口形貌图6沿晶断口图7试样表面图8图7的放大图像60江苏冶金第34卷图9能谱图5讨论5.1延迟断裂根据反映的安装在铁路上弹条的断裂情况及由图2~8观察到的结果,可认为其断裂机理为腐蚀磨损交互作用中的环境致脆的延迟断裂[1,2]。
5.2断裂原因5.2.1应力腐蚀在高应力状态下的应力腐蚀行为。
该弹条的防腐涂层几乎消耗殆尽,没起到防腐作用。
特别是该弹条是用在多雨的山区,当摩擦面之间存在某些聚合物时会在表面析氢发生了钢的氧化[3,4]。
可简写为Fe+H2O Fe2O3+[H]在常温常压下引起氢脆的首要原因是金属表面的电化学不均匀性;在电解质溶液水合离子化的微电池作用下,产生渗氢现象,其实质是一种电化学腐蚀。
从铁和碳钢在25e时腐蚀速度与盐酸的浓度间的关系可以看出,由于其显微状态的微电池不同。
腐蚀速度存在着明显的差别。
纯度越高,腐蚀速度越慢,其腐蚀过程在阳极上是金属的溶解: Me)M e++e;在阴极上是氢原子还原:2H十+2e 一玩,为氢去极化腐蚀,其断裂(裂纹)原理如图12。
图10氢脆断裂原理图在氢脆过程中,决定氢的溶解度的因素是在有水分存在的情况下起着催化剂的作用和在电解中存在的某些元素,如硫、磷、砷。
应力腐蚀断裂是指在静应力(包括载荷、热应力及加工残余应力等)和特定的腐蚀介质联合作用下所出现的低于强度极限的脆性断裂现象(简称SCC)。
当环境(介质)的浓度、pH值、成分特定时。
氧化)))还原电位等对合金的应力腐蚀断裂都有不同程度的影响。
其中合金发生应力腐蚀断裂时都有一定的敏感电位(临界电位)范围。
当合金在溶液中的开路电位落在敏感电位范围内时,便易发生应力腐蚀断裂。
应力腐蚀单从氧化机理来说,它应该是先有化学作用,在应力集中处是氧化反应,该反应使铁失去电子。
同时也起到加速阳极在微电池作用下产生阳极溶解,而后又在氧化溶液作用下使其溶解部位迅速生在氧化膜的阳极溶解的作用。
氧化膜是一层很脆的不坚固化学转化膜,在应力作用下极易开裂。
同时应力往往作用于因阳极反应的腐蚀坑,应力更易集中,从而引起弹条钢的塑性滑移形成腐蚀坑道,最终产生裂纹。
就本试验的弹条而言,防腐涂层磨损后。
当涂层分解起不到保护作用时,弹条在天然潮显条件下极易发生电化学腐蚀。
涂层也将产生大量的Cl-,氯离子是典型的电化学阳极反应的活化离子。
因此弹条表面发生氧化而腐蚀,一旦处于安装后的工作状态下,在氯离子环境中必然产生应力腐蚀。
图4为典型的应力腐蚀照片。
腐蚀产物的泥状断口。
裂纹沿着氧化物层向内部扩展。
此外,图6显示为沿晶断口形貌,具有氢脆的断口特征。
因此,其弹条断裂应是在高应力状态下的氢脆及应力腐蚀行为。
其应力源的产生是应力腐蚀产生的前提和条件,而回火马氏体组织的存在导致的弹条的工作应力越大,应力腐蚀断裂的敏感性就越大。
5.2.2热处理制度不当为了验证来样的回火是否充分,将弹簧直接在400e回火60min,其金相观察与SEM观察结果详见图11和图12。
第1期傅金明,等:35SiM nV B 弹条延迟断裂分析61图11 SEM 形貌:左,原始状态;右,回火状态(2000@)由上组织可见,弹条经2次回火后,无论其金相组织,还是SEM 形貌都发生了显著的变化,这至少表明其弹条的回火不充分。
而仅仅由其硬度值却无法判断。
因为其马氏体回火组织的硬度随回火时间的变化呈现有规律的上下波动。
图12为弹条淬火组织,与弹条原始组织(淬火+回火)的SEM 观察对比。
可见弹条的SEM 组织形貌与淬火组织的SEM组织形貌几乎无差别。
图12 SEM 形貌:左为淬火组织;右为原始组织(2000@)该钢的Ms 点较高[5~8]为40.5e ,淬火几乎为马氏体。
如果回火时间不充分,就一定会发生回火马氏体脆化现象。
另外回火温度不当也会产生回火脆。
因此其回火是否充分是挖潜该钢良好综合力学性能的一个重要因素。
虽然尚无法由其硬度值来判断,但金相检验经验可以验证该钢的淬)回火组织的马氏体特征显著。
因此可以认为:送来的弹条试样的金相组织不符合所要求(与笔者了解到的热处理制度)的组织。
一定温度下的回火脆也可能是一个不可回避的问题。
因此该钢回火制度的制定应是一个颇为复杂的问题。
6 结论就试样而言,无冶金缺陷、断裂源是在表面缺陷处产生的。
具有延迟断裂的特征,是在高应力状态下的氢脆及应力腐蚀行为。
其延时断裂的原因是由于:该弹条的防腐涂层几乎消耗殆尽,没起到防腐的作用。
不仅如此,防腐涂料还含有大量Cl 元素。
当涂层分解时将产生大量的Cl -,氯离子是典型的电化学阳极反应的活化离子。
弹条一旦处于安装后的工作状态下,在氯离子环境中必然产生应力腐蚀。
并具有表面氢脆的特征。
其次,该弹条回火组织马氏体特征明显,与所要求的回火组织有差别。
事实上只有高强度的回火马氏体组织才对氢敏感[9],易产生延时断裂;而对于充分调质的组织则不易产生高度的应力集中,且具有较好的韧性和强度。
参考文献:[1]姜晓霞,李诗卓,李曙.金属的腐蚀磨损[M ].北京:化学工业出版社,2003,260.[2]王海涛,关辉,韩恩厚,等.腐蚀损伤评价专家系统的研制及开发[J].中国腐蚀与防护学报,2004,24(2).[3]Bely i V A ,G arkunov D N ,P olgakov A A.W ea r o f M a -ter ials[M ],1977,115.[4]叶觉明,欧阳恺.氟涂料在桥梁钢结构腐蚀防护中的应用[J].现代涂料与涂装,2005,8(2).[5]李光福,吴忍耕,雷廷权.高强钢海洋环境应力腐蚀破裂敏感性的控制因素[J].装置环境工程,2004,6(3).[6]王毛球,董瀚,惠卫军,等.热处理对42Cr M o 钢的耐延迟断裂性能的影响[J],金属学报2002,38(7).[7]朱金华,郑琛.13.9级A DF1发动机螺栓的延迟断裂分析[J].空军工程大学学报(自然科学版),2003,4(5).[8]马鸣图,李志刚.钒对弹簧钢35SiM nB 淬透性和等稳转变曲线的影响[J].特殊钢,2001,22(6):13-16.[9]任颂赞,等,钢铁金相图谱[M ].上海:上海科学技术文献与出版社,2003(1):712)715.[10]徐祖耀.马氏体相变[M ].北京:科学出版社.。