1桥跨布置图一 Model (1)

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长江下游地区倒Y形混凝土桥塔的三维日照温场及其效应

第51卷第1期2020年1月中南大学学报(自然科学版)Journal of Central South University(Science and Technology)V ol.51No.1Jan.2020长江下游地区倒Y形混凝土桥塔的三维日照温场及其效应顾斌，谢甫哲，钱海，雷丽恒(江苏大学土木工程与力学学院，江苏镇江，212013)摘要：以长江下游某大跨斜拉桥的倒Y形混凝土桥塔为例，基于传热学、气象学和计算机几何图形学等理论，建立倒Y形混凝土桥塔的三维日照温度场及其效应的有限元模型，对桥塔的三维日照温度场及其效应进行研究。

研究结果表明：桥塔南北塔壁和东西塔壁的外表面最大温差分别可达13.1℃和10.4℃，超过规范的推荐值(推荐值为±5℃)；东南西北各塔壁沿壁厚方向上的最大温差分别可达14.5，18.2，16.8和7.8℃，且温度沿壁厚方向近似呈指数形式分布，北塔壁和其他三面塔壁的衰减系数分别处于3.1~3.5和4.1~5.0之间；桥梁走向为南北时，塔顶纵横桥向的最大位移分别可达132.3mm和8.7mm，桥梁走向为东西时，塔顶纵横桥向的最大位移分别可达51.4mm和25.7mm；不论桥梁走向是东西还是南北，桥塔纵桥向和横桥向的温度应力均超过C50混凝土的抗拉强度设计值1.83MPa，与其他荷载组合时可能会使桥塔开裂，故建议在塔壁内外表面以及截面突变部位多布置一些钢筋或钢筋网片。

关键词：倒Y形混凝土桥塔；温度场；温度效应；光线跟踪算法；有限元模型中图分类号：U443.38文献标志码：A文章编号：1672-7207（2020）01-0248-133D-temperature field and its effect of inverted Y-shaped concretepylon in lower Yangtze regionGU Bin,XIE Fuzhe,QIAN Hai,LEI Liheng(Faculty of Civil Engineering and Mechanics,Jiangsu University,Zhenjiang212013,China)Abstract:Taking an inverted Y-shaped concrete pylon of one long span cable stayed bridge in the lower Yangtze region as example,a finite element model that can accurately simulate the3D-temperature field and its effect of the pylon was built by using the theories of heat transfer,meteorology,computer graphics,and so on.Based on the model,the3D-temperature field and its effects on the pylon were studied.The results show that the maximum temperature differences between out surface of southern wall and northern wall and between out surface of eastern wall and western wall can reach13.1℃and10.4℃,respectively,and are all much larger than the value recommended by the code(recommended value is±5℃).The maximum temperature difference along the DOI:10.11817/j.issn.1672-7207.2020.01.028收稿日期：2019−02−22；修回日期：2019−06−14基金项目(Foundation item)：国家自然科学基金资助项目(51641804)；江苏省自然科学基金资助项目(BK20160536,BK20160534, BK20160519)；江苏大学高级人才科研启动基金资助项目(15JDG170)(Project(51641804)supported by the National Natural Science Foundation of China;Projects(BK20160536,BK20160534,BK20160519)supported by the Natural Science Foundation of Jiangsu Province;Project(15JDG170)supported by the Advanced Talents Scientific Research Foundation of Jiangsu University)通信作者：顾斌，博士，讲师，从事桥梁结构温度效应研究；E-mail:*************.cn第1期顾斌，等：长江下游地区倒Y形混凝土桥塔的三维日照温场及其效应thickness of eastern,southern,western and northern wall can reach14.5,18.2,16.8and7.8℃,respectively.The temperature distributions along the thickness direction are all close to exponential,and the attenuation coefficients of northern wall and the other three walls are3.1−3.5and4.1−5.0,respectively.The maximal displacement of pylon top in longitudinal and lateral directions can reach132.3mm and8.7mm,respectively,when the bridge is in south-north direction,and can reach51.4mm and25.7mm,respectively,when the bridge is in east—west direction.No matter whether the bridge in south—north direction or in east—west direction,the maximum longitudinal and transverse tension stresses all exceed1.83MPa which is the tensile strength design value of C50 concrete.When the tensile stresses combined with other actions cause pylon cracks,a certain amount of reinforced net should be arranged inside and outside pylon wall and mutation part of cross section to control the cracks.Key words:inverted Y-shaped concrete pylon;temperature field;temperature effect;ray-tracking technology;finite element model大跨桥梁结构是交通运输系统中的枢纽工程，对保持国民经济的持续稳定发展起重要作用。

第16章桥梁通使用说明桥型布置图绘制

第16章绘制桥型布置图16.1概述16.2程序功能尽管桥型布置图最后仅绘制桥型方案图、桩基座标图、平面支座标高图三张设计图纸，但就桥梁的平、纵、横描述，上部结构与下部结构的搭配，桥墩与桥台的类型差异，基础形式的不同而最后形成的整体结构将有成千上万种组合，为用户提供了强大的成图范围，下面分别叙述其主要功能。

16.2.1上部结构１、结构形式适用于连续箱梁或板梁、简支Ｔ梁桥面连续、简支Ｔ梁或简支板。

２、断面形式包括Ｔ型断面、Ｉ型断面、箱型断面、板断面。

Ｔ型断面边梁悬壁长度可以改变。

Ｉ型断面桥面板完全现浇或预制盖板就位后部分现浇。

箱型断面可绘制单箱单室、单箱多室、单室多箱、多箱多室。

板断面矩形挖空或圆形挖空，边板可以带悬壁或等高。

３、护栏形式分为墙式护栏、波型护栏、栏杆式护栏。

人行道与行车道同样可以由护栏加以隔开。

４、路面横坡采用单向坡时用于双幅桥或单幅桥超高，双向坡时用于单幅桥。

５、孔数与跨径基本上不受限制，每孔跨径大小不限，最大孔数可达到100跨。

16.2.2下部结构１、墩身分为独柱墩、排架墩、实体墩。

台身分为柱式台、肋式台、Ｕ型台、薄壁台。

２、挡块可以单侧设置或双侧设置或不设置。

３、墩帽根据需要可设置或不设置（直接支撑上部连续梁）。

４、背墙型式划分为直墙式、台阶式和牛腿式。

耳墙可按单侧设置或双侧设置。

５、基础适用于桩基础和扩大基础。

桩基础承台联结时分双排桩或单排桩，桩柱联结时设系梁或不设。

扩大基础采用１阶、２阶或３阶，每阶须等高。

６、锥坡基础顶面位置可由设计高程控制或与地面线相交若干深度控制或不绘制。

16.2.3竖曲线和地面线１、根据竖曲线变坡点信息由桥梁中心桩号按照孔数与跨径确定墩台位置并自动计算其设计高程以及相应的柱（肋）顶面、基础顶面、基础底面标高并注记。

每个墩台位置设计高程由桩号一览表中反映。

２、绘制桩号、地面高程、坡度／坡长、设计高程一览表。

输入的地面点不分桩号大小均作排序处理，插入、删除地面点资料容易。

桥梁工程施工现场标准化布置示意图-草稿

桥梁工程施工现场标准化布置示意图-草稿桥梁工程施工现场标准化布置示意图一、桥梁基础1．1桥梁四周围挡桥梁四周应设围挡，高度为 1.8米，围挡线形应顺直。

1．2钻孔桩1、泥浆池(1)泥浆池地面标高应比护筒低0.5～1m，以利泥浆回流畅顺；(2)泥浆池的位置要合理布局,应统一规划，不得设置在桥台处，不得妨碍吊机和钻机行走；(3)泥浆池开挖后，泥浆池四周采用钢管和防护网进行防护；(4)安装的防护钢管露出地面 1.2米，安装牢固整齐;(5)钢管安装牢固后四周用防护网进行围挡，防护网要求安装牢固平整。

(6)悬挂“泥浆池，注意安全”等警示牌。

（7）泥浆池废弃后应及时回填处理，恢复地表原样。

2、钻机(1)钻机摆放位置应统一规划，做到各桩钻机摆放一致。

(2)钻机侧面立桩基础标识牌。

桩基础标识牌桥梁名称设计桩顶标高桩基编号设计桩底标高桩径桩长护筒顶面标高要求孔深桩基形式质检负责人（3）钻机旁摆渣样盒，渣样盒为长条形，每格规格为12cm*15cm，每个渣样一部分装入盒内，一部分装入自封袋内，自封袋内应有信息条，反映渣样信息。

渣样盒信息条格式桥梁名称桩基编号样品编号取样深度取样孔底标高岩性取样人取样时间每钻进2m（接近设计终孔标高时，应每0.5m）或地层变化处，应在出碴口捞取钻碴样品，洗净后收进专用袋内保存，标明土类和标高，以供确定终孔标高。

（4）钻孔记录应放在钻机上，记录应及时真实。

3、桩基钢筋笼加工与安装（1）钢筋加工应有胎模，有条件的应用钢筋笼自动滚焊机加工（2）钢筋骨架宜采用扁担梁辅助起吊（3）每吊放一节钢筋骨架应拍照存档，作为资料保存，拍照时现场旁站监理应举牌站在钢筋骨架旁，拍照范围应包括钢筋骨架、旁站监理和合格牌。

合格牌尺寸宜为500*500mm。

（4）在桩基主筋上绑扎箍筋时，可采用粉笔划出箍筋间距线（或使用制作好的卡具）。

钢筋骨架尺寸自检应制作卡具检查。

（5）钢筋原材与半成品分类存放并应垫高30cm，挂牌标识。

斜拉桥索力影响参数分析

Value Engineering———————————————————————作者简介:莫永春（1978-），男，安徽庐江人，本科，高级工程师，研究方向为施工与企业管理。

0引言近年来，我国基础设施建设得到了飞速发展，斜拉桥由于其卓越的跨越能力和良好的受力性能在交通运输中扮演了十分重要的角色。

斜拉桥主要由主塔、主梁、斜拉索组成，主梁直接承受自重及汽车荷载等外荷载，然后再通过斜拉索将荷载传递给主塔，主梁基本呈现为压弯受力状态[1-3]。

主塔除受自重引起的轴力外，还需承受由斜拉索传递的轴力及水平分力，因此索塔属于压弯构件[4，5]。

目前针对斜拉索索力影响因素方面的研究较少，因此本文为研究斜拉桥索力影响参数对斜拉索索力的影响规律，以某大跨度斜拉桥为工程背景，分别选取斜拉桥的主梁刚度、桥塔刚度、斜拉索刚度以及斜拉索损伤情况等四个影响参数，采用有限元软件建立三维空间有限元模型，分析在不同索力影响参数下斜拉索索力的变化规律。

1工程概况某大桥主桥为70+150+70m 双塔双索面预应力混凝土斜拉桥，采用150m 主跨跨越深水区域，采用70m 边跨跨越两岸大堤，总长290m 。

塔柱采用双柱式，柱尺寸顺桥向4.5m 长，横桥向2.5m 宽，壁厚顺桥向1.25m ，横桥向0.65m ，两主塔均采用塔、梁固结体系，主墩顶设支座。

桥型布置图如图1所示。

2斜拉桥刚度参数对索力影响分析2.1主梁刚度参数选取斜拉桥主梁的刚度分别为原刚度的0.5、1.0、1.5、2.0以及2.5倍五种不同主梁刚度，原主梁刚度记作E 1，提取不同主梁刚度模型计算后的斜拉索索力数据，如图2所示。

由图2可以看出，主梁刚度的改变对于全桥的斜拉索的索力影响都很大，其中边跨编号SC12~SC01斜拉索索力和中跨编号MC01~MC06斜拉索索力随着主梁刚度的增大呈现出逐渐增大的变化规律，最大增大幅度为14.5%；但在中跨跨中编号MC07~MC07’斜拉索索力反而随着主梁刚度的增加呈现减小的变化规律，最小减小幅度为14.33%。

某地区全套详细大桥路桥设计方案图纸

主桥80米跨底板及合拢预应力钢束曲线元素及相对坐标L预应束纵向布置图一道使用，底板备用束几何要素和坐标可根据实际情况做相应调整。竖弯Y坐标为钢束中心至底板下缘的垂直距离。3.2.1.附注：aZ1Y0底板下缘左端右端左端右端图示左端为岸向，右端为河向。4.X1X2Z1Z2TZ1S2S1S0Y3S2Y2S0S1S顶板上缘α}合拢钢束HL竖弯示意Y3Y2TS1S0S2Y0α}Y3Y2TSS1S0S2S3Y2Y1Y3S3SZ2左端右端SX4X4Z4Z5Z3Z5Z3Z4X0XTX1TTLLX0X1Z3X2X1XTTTTX3X2X2X3设计梧州浔江特大桥主桥80米箱梁跨底板束几何曲线要素及相对坐标№7:(K289+000～K296+553.01)马江至梧州高速公路两阶段施工图设计广西壮族自治区交通规划勘察设计研究院审核图号复核RRRRRRR{\fRomanD|b0|i0|c134|p2Y1Y1{\fRomanD|b0|i0|c134|p2

波形钢腹板箱梁桥面板横向内力计算的框架分析法

波形钢腹板箱梁桥面板横向内力计算的框架分析法赵品;叶见曙【摘要】Based on the basic principles of the frame analysis method and structural characteristics and mechanical properties of box girders with corrugated steel webs, a model which can be applied to the calculation of the transverse internal force of bridge deck is established. This calculation model can reflect the influence of the transverse frame effect and the distortion effect of box girders on the transverse internal force of bridge deck. By comparing with indoor model test results and data of finite element analysis, it is shown that the calculated value of the frame analysis method is consistent with the finite element results and experimental values, and both the errors are both less than 10% , which verifies the correctness of the calculation model. Furthermore, the model is adopted to analyze the influence of linear stiffness change of corrugated steel webs on the transverse internal force of bridge deck. Results demonstrate that the linear stiffness ratio of steel web and bridge deck is the important influence factor when the web spacing in the cross section is certain.%基于框架分析法的基本原理,结合波形钢腹板箱梁的结构特点和力学特性,建立了适用于其桥面板横向内力的计算模型.该计算模型能够反映横向框架作用和箱梁畸变效应对桥面板横向内力的影响.通过与相关室内模型试验数据和有限元分析结果的对比可知,框架分析法计算值与有限元结果、试验值吻合,误差均在10％以内,验证了此计算模型的正确性.并采用上述模型分析了钢腹板线刚度变化对桥面板横向内力的影响,结果表明在波形钢腹板箱梁截面上的腹板间距确定的条件下,波形钢腹板与混凝土顶板的线刚度比是影响桥面板横向内力的重要因素.【期刊名称】《东南大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2012(042)005【总页数】5页(P940-944)【关键词】波形钢腹板箱梁;框架分析法;桥面板;横向内力;畸变效应;线刚度比【作者】赵品;叶见曙【作者单位】东南大学交通学院,南京210096;东南大学交通学院,南京210096【正文语种】中文【中图分类】U448.36波形钢腹板箱梁的混凝土顶板与两侧波形钢腹板及混凝土底板形成闭合截面来抵抗纵向内力，同时箱梁顶板又作为桥面板直接承受车辆局部轮载作用产生的横向内力［1］.混凝土箱梁桥面板的横向内力分析与计算一般采用板理论，但是板理论不能计入箱梁截面变形对桥面板受力的影响.在箱梁中顶板作为箱梁整体的一部分，在车辆荷载作用下其内力会受到箱梁的畸变、扭转变形等的影响;且波形钢腹板箱梁的抗扭及纵横向抗弯刚度相比混凝土箱梁有不同程度的降低［1］，其桥面板横向内力与混凝土箱梁必然有所差异.从波形钢腹板箱梁这种结构形式受力特点和分析方法的研究现状来看，目前对结构纵向弯曲、扭转和畸变的受力特性研究较多，而对桥面板局部荷载作用下的受力特性和横向内力分析方法的研究较少.混凝土箱梁的框架分析法是将箱梁空间三维问题转化为平面框架问题的一种方法，该方法既能考虑腹板及底板对面板横向挠曲的影响，又能反映构件纵向挠曲与畸变等因素对面板横向内力分布的影响.因此，本文拟根据框架分析法［2］的基本原理，并结合波形钢腹板箱梁的结构特点和力学特性，对这种结构的横向内力分析方法［3-4］进行研究.1 波形钢腹板箱梁桥面板横向内力的力学分析模型在竖向偏心荷载作用下，波形钢腹板箱梁产生弯曲、扭转和畸变效应［2，5］;与混凝土腹板箱梁相比，由于钢腹板厚度较薄，其面内挠曲刚度与箱梁顶、底混凝土板相比小很多，使得限制截面畸变的横向框架作用有所降低.考虑波形钢腹板箱梁的结构特点，本文将建立基于框架分析法的力学模型，并给出主要计算公式.1.1 基本假定［6-7］首先对波形钢腹板箱梁受力模式作以下基本假定:1)波形钢腹板箱梁截面周边不可压缩;2)组成波形钢腹板箱梁的各板沿自身平面的挠曲满足平截面假定;3)翘曲正应力及剪应力沿壁厚均匀分布;4)波形钢腹板的纵向抗弯刚度很小，但不为零.1.2 加支撑的框架分析模型以波形钢腹板简支梁为例，在桥跨某一截面作用单个集中偏载P(见图1(a))，沿纵向取箱梁单位长(1 m)节段作为平面框架结构进行分析，其中纵向单位长度框架上的线荷载集度为q(z)=P/A(见图1(b))，其中A为箱梁顶板的有效分布宽度，与普通混凝土腹板箱梁的有效分布宽度相同.1.3 支撑释放后反对称荷载作用下箱梁剪力差箱梁在反对称荷载作用下产生畸变，由于波形钢腹板的纵向抗弯刚度小，且畸变翘曲刚度很低即在纵向不抵抗翘曲，截面畸变变形几乎全由箱梁顶、底混凝土板来协调［8］，如图 2所示.图中σA，σB，σC和σD为波形钢腹板箱梁的角隅点的翘曲正应力;M0，Mu分别为箱梁顶、底板对y轴的畸变内力矩;Mhy为钢腹板畸变翘曲应力对y轴的力矩;a，b，b0，c，h 为箱梁截面尺寸.图1 波形钢腹板加支承的框架分析图图2 畸变翘曲正应力示意图由于钢腹板的畸变翘曲应力值很小，只是在与顶、底板相交部位存在部分畸变翘曲应力值;腹板其余位置的畸变翘曲应力值接近于0，故省略.假定h'为波形钢腹板分布畸变翘曲应力的高度，h'=φh，其中h为腹板高度.根据文献［9］中的试验数据，φ可取值为20%.对y轴的自平衡关系为Mu－M0－Mhy=0，而Mu，M0，Mhy的表达式为式中，t0，tu，tc分别为波形钢腹板箱梁顶、底板及腹板的厚度;β为畸变翘曲系数;α0=b0/b;Lc=由箱梁各板的畸变内力矩，根据弯矩与剪力的关系可推导出畸变剪力差为式中，T's，T'x，T'h分别为箱梁顶、底板及腹板的畸变剪力差.1.4 支撑释放后反对称荷载作用下箱梁的框架相对侧移值畸变引起波形钢腹板箱梁的横向内力，其位移与内力的关系在畸变理论中用畸变角表示.由于框架取自箱梁，故按框架计算求得的位移不但应与箱梁的畸变位移协调，与框架剪力也存在一定关系［10］.框架剪力及框架畸变位移如图3所示.图3 框架剪力及畸变位移图由图3可得到用框架内剪力Qh表示的框架相对侧移值为图3(a)中所示系数ηm为式(6)和式(7)中n=Es/E，其中Es，E分别为钢与混凝土的弹性模量;I0，Iu和Ic分别为沿纵向单位长度的顶、底板及波形钢腹板横向抗弯惯矩，其中单位波长的波形钢腹板节段如图4所示.将式(1)～(10)代入框架分析法中，即可计算得到偏心集中荷载作用下波形钢腹板箱梁截面的横向内力值.图4 波形钢腹板形状2 试验验证为验证上述方法的准确性，本文以集中荷载作用下的波形钢腹板箱梁为例，分别采用框架分析法和空间有限元方法计算顶板的横向应力值，并同文献［11］中的试验数据进行对比.模型梁的试验资料取自文献［11］，室内波形钢腹板试验简支梁全长4.8 m(见图5).截面形式、尺寸及加载工况见图6(a)，其中工况Ⅰ为梁截面的对称加载，而工况Ⅱ为梁截面的偏载;跨中截面的应变片横向布置见图6(b).试验时施加的荷载P=5 kN，作用于跨中截面.图5 试验梁的纵向布置图(单位:mm)表1为2个加载工况作用下，波形钢腹板箱梁顶板横向正应力实测值与计算值的比较.图6 试验梁的横向布置图(单位:mm)表1 桥面板横向应力比较 MPa位置0.65 D －1.22 －1.09 －1.01 －2.80 －2.90 －2.75 E －4.05 －4.29 －4.20 －1.69 －1.90 －1.80 F －1.22 －1.09 －1.01 －0.40 －0.68 －0.55 G 0.78 0.89 0.81 0.69 0.62实测值C 0.78 0.88 0.83 0.62 0.79对称加载框架分析法有限元法实测值偏载框架分析法有限元法0.56图7 工况Ⅰ和工况Ⅱ作用下跨中位置桥面板横向应力图由图7可看出，2种加载工况下，框架分析法计算值、有限元计算值与试验值沿波形钢腹板箱梁顶板的总体分布规律是一致的.由表1可知，针对2种加载工况下的桥面板横向应力值，框架分析法计算值与有限元值、实测值的误差均在10%以内，符合精度要求.说明波形钢腹板箱梁采用框架分析法计算横向内力是可行的.3 波形钢腹板线刚度变化对桥面板横向内力的影响箱梁桥面板的横向受力与腹板的间距及腹板的约束程度有关，如实际工程中的变截面箱形梁，其跨中与支座处截面的腹板线刚度存在很大差异，此种差异会形成对桥面板不同程度的约束，从而使其横向内力值随之变化［12］.针对对称荷载作用下的波形钢腹板箱梁框架分析法，取出纵向单位长度的箱梁框架(见图8)，可得到对称荷载下顶板跨中位置处的横向内力值.图8 对称荷载下波形钢腹板加支承的框架分析图取波形钢腹板箱梁顶板和腹板的线刚度分别为i1=EIc/a，i2=EI0/b0，则由力学基本方程，可求得顶板中点横向弯矩的表达式为式中，m=i1/i2.由式(11)可知M与m成反比，即波形钢腹板的线刚度越大，其分担的内力值越大，顶板所承担的弯矩值M越小.下面进一步以文献［11］的试验梁尺寸为基础，变换腹板高度即改变腹板的线刚度来研究波形钢腹板与顶板线刚度比值m的变化对桥面板横向内力的影响.分别采用框架分析法及有限元法进行参数分析，得出不同顶、腹板线刚度比m条件下顶板跨中的横向内力值(见表2).表2中，线刚度比是指腹板线刚度与顶板线刚度的比值;应力值是指不同加载方式下荷载作用处的横向应力值，图6(a)中的对称加载、偏载分别取图6(b)中E点和F点的数值;误差指本文公式值相对有限元值的误差.表2 工况Ⅰ、Ⅱ作用下在不同腹板与顶板线刚度比值条件下顶板的横向应力值MPa梁高H/m 线刚度比m/%0.20 0.31 －3.95 －4.17 －5.3 －2.66 －2.72对称加载框架分析法有限元法误差/%偏载框架分析法有限元法误差－2.2 0.270.24 －4.05 －4.29 －5.6 －2.80 －2.90 －3.4 0.43 0.18 －4.16 －4.36 －4.6 －2.91 －3.03 －4.0 0.63 0.12 －4.22 －4.44 －5.0 －3.00 －3.11 －3.5 0.32 0.06 －4.30 －4.53 －5.1 －3.12 －3.20－2.5从图9可看出，顶板横向应力值随腹板线刚度变化基本呈直线变化;随着顶板与腹板线刚度比值m的增加，顶板的横向应力值随之减小.图9 不同线刚度比条件下桥面板横向应力变化图4 结论1)基于框架分析法的基本原理，在充分考虑波形钢腹板箱梁结构特点的基础上，建立了适用于波形钢腹板箱梁横向内力分析的计算模型.该计算模型能够反映由钢腹板和顶、底板构成的横向框架作用和箱梁畸变效应对桥面板横向内力的影响.2)框架分析法计算值与有限元结果、试验值吻合，误差均在10%以内.表明框架分析法可用于波形钢腹板箱梁腹板之间的桥面板横向内力计算.3)在波形钢腹板箱梁截面上的腹板间距确定的条件下，波形钢腹板与混凝土顶板的线刚度比是影响桥面板(箱梁顶板)横向内力的重要因素.参考文献(References)［1］陈宜言.波形钢腹板预应力混凝土桥设计与施工［M］.北京:人民交通出版社，2009.［2］郭金琼，房贞政，郑振.箱形梁设计理论［M］.2版.北京:人民交通出版社，2008.［3］郑震，郭金琼.箱形梁桥横向内力计算的计算机方法［J］.福州大学学报，1995，23(1):60-66.Zheng Zhen，Guo Jinqiong.A computer method of calculating the transversal internal force in box girder bridge ［J］.Journal of Fuzhou University，1995，23(1):60-66.(in Chinese)［4］程翔云.单室箱梁的横向内力分析与荷载分布宽度［J］.重庆交通学院学报，1987，20(1):83-90.Cheng Xiangyun.Analysis of transverse internal force of single-cell box girder and its effective width of load-distribution load-distribution［J］.Journal of Chongqing Jiaotong University，1987，20(1):83-90.(in Chinese)［5］Elgaaly M，Seshadri A.Girders with corrugated webs under partial compressive edge loading［J］.Journal of Structural Engineering，ASCE，1997，123(4):783-791.［6］刘玉擎.组合结构桥梁［M］.北京:人民交通出版社，2005.［7］吴文清，叶见曙，万水，等.波形钢腹板-混凝土组合箱梁截面变形的拟平截面假定及其应用研究［J］.工程力学，2005，22(5):177-180.Wu Wenqing，Ye Jianshu，Wan Shui，et al.Quasi plane assumption and its application in steel-concrete composite box girders with corrugated steel webs ［J］.Engineering Mechanics，2005，22(5):177-180.(in Chinese)［8］周绪红，孔祥福，侯健，等.波纹钢腹板组合箱梁的抗剪受力性能［J］.中国公路学报，2007，20(2):77-82.Zhou Xuhong，Kong Xiangfu，Hou Jian，et al.Shear mechanical property of composite box girder with corrugated steel webs［J］.China Journal of Highway and Transport，2007，20(2):77-82.(in Chinese)［9］李宏江.波形钢腹板箱梁扭转与畸变的试验研究与分析［D］.南京:东南大学交通学院，2003.［10］Kristek V.Theory of box girders［M］.New York:John Wiley and Sons Ltd，1979.［11］刘清.波形钢腹板组合箱梁横向内力理论及试验研究［D］.长沙:湖南大学土木工程学院，2009.［12］方志，张志田.钢筋混凝土变截面箱梁横向受力有效分布宽度分析［J］.湖南大学学报，2003，30(6):82-85.Fang Zhi，Zhang Zhitian.The effective distribution width of the transverse internal force in R-C box girders with varied section［J］.Journal of Hunan University，2003，30(6):82-85.(in Chinese)。

建造师考试辅导桥梁工程示意图

桥台的类型
T形桥台 U形桥台矩形桥台
桥台的构造
ห้องสมุดไป่ตู้础
–三层扩大基础
台身
–纵墙 –横墙 –托盘
台顶
–顶帽 –台顶纵墙 –道碴槽
桥台的表达
桥台总图
– 正面图 – 平面图 – 侧面图
台顶构造图
– 中心纵剖面 – 平面图 – 半正面半剖面 – 详图
桥台总图
桥墩的类型（以墩身横断面的形状分类）
–圆端形桥墩 –圆形桥墩 –矩形桥墩 –尖端形桥墩
桥墩的构造
基础：埋在地下
– 扩大基础 – 沉井基础 – 桩基础
墩身墩帽
– 托盘 – 顶帽：斜面，排水 – 垫石
桥墩的表达
墩帽图
桥墩图的阅读
读图步骤
– 首先看标题栏和文字说明
台顶构造图
作业
在A3图纸上绘制台顶构造图（土）在A2图纸上绘制桥台图（交）
– 习题集P123 、124 17-2 – 选择低高度梁、跨度为20m – 表中尺寸h4由318改为421
• 桥墩的名称、类型，绘图比例 • 尺寸单位、施工技术要求
– 然后弄清楚表达方案
• 用到了多少张图，相互之间的联系 • 每张图中用到几个视图，视图之间的对应关系
– 最后逐步读懂各部形状和大小、材料
• 按照投影关系和形体分析法划分子部分（构造）
基础墩身
墩顶
桥台图
桥台的作用
–是桥梁梁端的支柱，传递梁以上的荷载 –承受路基填土的水平推力 –保证与桥台相连的路基的稳定
桥梁工程图
石家庄铁道学院土木工程分院路清献
内容
概述桥位图全桥布置图桥墩图桥台图

第八章桥梁总体布置图的绘制ppt课件

a 图框线
b
c
c
角标
图标
c 图幅线
2.图标
图标布置在图框内的右下角。图表外框线的宽度应为 0.7mm，分格线宽度应为0.25mm。
公路设计图纸中的图标、角标、汇签栏采用下面形式。
（单位：mm）
3.字体、字高及字宽图中的汉字应采用长仿宋体，文字的字高尺寸系
列为2.5，3.5，5，7，10，14，20。当采用更大的字体时，其字高按1.414的比例递增。字的高、宽尺寸按下表的规定采用。
一、桥梁计算机绘图的一般规则 1.图幅与图框桥梁工程的图幅与图框应符合下表的规定。
图幅代号尺寸代号
A0
A1
b×l 841×1189 594×841
a
35
35
c
10
10
A2 420×594
35 10
A3 297×420
30 10
A4 210×297
25 10
公路设计图一般都采用 A3图幅。图幅的短边不得加长，长边可以加长，图幅A0、A2、A4按150mm的整倍数加长， A1、A3按210mm的整倍数加长。
5. 文本标注 1)选用适合的文本样式，在图纸空间内进行文本标注； 2)调整标注。
6. 添加说明选用适合的文本样式，在图纸空间内添加说明
7.添加图框 1)在图纸空间内插入标准图框。 2)修改图框内容。
结束！
二、总体布置图的绘制 1. 绘图步骤： (1) 绘制立面图； (2) 绘制平面图； (3) 绘制侧面图(横断面图)； (1)、(2)、(3)可以交互进行。 (4) 尺寸标注、文本标注；（5) 添加说明； (6) 添加图框。
2. 绘制立面图 1)绘制标尺、确定起始桩号位置； 2)绘制河床地面线、地质分层线； 3)绘制桥面设计线、各墩台轴线； 4)绘制主拱圈、绘制腹拱圈； 5)绘制墩、台、基础； 6)绘制桥面栏杆、人行道； 7)绘制锥坡、挡墙。

跨铁路转体桥转体结构设计

转体结构设置在主墩墩底，由转盘、球铰、撑脚、环形滑道、牵引系统和助推系统等部分组成，其中球铰为260 000 kN 的转体钢球铰。

转体下盘为主墩的承台，转体完成后，与上转盘共同形成桥梁基础。

下转盘上设置转动系统的球铰、中心直径为12.0 m 的环形下滑道及8组千斤顶反力座。

牵引反力座用于转体的启动、止动和动态微调等。

转体上盘是转体的重要结构，在整个过程中形成一多向、立体的受力状态，上盘布有纵向预应力钢筋。

上承台为直径15.4 m 的圆形，高3.0 m；上转盘为直径13.8 m，高1.0 m。

2转体结构设计转体前与转体后均通过临时限位措施，确保结构为T 形刚构桥受力模式，建立整体计算模型即可完成设计验算。

其结构安全性的研究技术成熟，转体结构相对复杂，应按照静力荷载工况考虑不同偏载工况下的荷载组合，得到转体结构的设计荷载，并将转体前后最大悬臂工况的荷载设计值作为转体结构的外部设计荷载，对转体结构做局部构件验算。

2.1球铰设计钢质球铰竖向正应力计算公式参照《桥梁水平转体法施工技术规程》[2]计算确定：σ=N Kπ（D /2）2<[σa ]（1）根据公式（1）可知，球铰平面直径需满足：（2）D >2·N /（π·K ·[σa ]）式中：σ为球铰所受压应力；D 为球铰平面直径；N为球铰的设计竖向承载力，根据上部结构计算得到的竖向力；K 为球铰接触面积折减系数，偏安全取0.7；[σa ]为球铰下混凝土的允许抗压强度值，转盘采用C55混凝土，取[σa ]=f cd =24.4 MPa（f cd 为砼轴心抗压强度设计值）。

故球铰直径为：260 000×103/（π×0.7×24.4×106=4.404 m D >2×为确保转体稳定性，球铰可适当取大，取球铰平面直径D =4.8 m：摘要通过对转体前后的连续刚构桥的整体静力模型计算，确定转体结构的设计荷载值，并按照规范对球铰、销轴和上下承台开展结构验算，通过三维有限元软件ABAQUS 的数值分析验证设计的合理性。

多维地震作用下高铁桥梁圆端形桥墩易损性分析

多维地震作用下高铁桥梁圆端形桥墩易损性分析0 引言近年来，我国高铁里程不断增加，线路跨越地域广，地理环境复杂多变，且多条线路位于地震多发区。

在已开通的高速铁路中，桥梁里程占总线路里程的比重较高，京津、京沪高铁的桥梁里程比重都达到了80%以上（郑健，2018），因此研究高铁桥梁的抗震性能意义重大。

大量的桥梁抗震资料显示，桥梁在地震荷载作用下主要为下部结构的破坏，如墩柱开裂、钢筋外露或屈曲、箍筋破坏等（陈惠发，段炼，2008）。

因此，保证墩柱的抗震性能对高铁桥梁的抗震安全性尤为重要。

与公路桥梁相比（Zheng et al，2019a，b），高速铁路桥梁墩柱厚重，纵横向宽度比较大，纵筋率普遍较低，一般低于1%，为满足列车平稳运行和舒适度的要求，桥跨结构的纵横向刚度要求较一般铁路更高，因此需要在设计中充分控制桥墩的刚度。

我国高速铁路借鉴了欧洲、日本、韩国和我国台湾地区的桥墩形式，综合我国的特有环境，主要有圆端形墩、矩形墩、单圆柱式墩、双柱式墩等几种形式（徐勇等，2010），其中又以圆端形墩最为常见。

针对该类型桥墩，国内很多学者进行了相关研究。

鞠彦忠等（2003）对圆端形桥墩进行了拟静力与拟动力试验，得到了纵筋率为0.1%和0.2%桥墩的滞回、耗能特性及延性。

孙卓等（2006）进行了纵筋率为0.78%～2%的圆端形桥墩模型的拟静力试验，得到了纵筋率对该类桥墩抗震性能参数的影响。

陈令坤等（2011）分析了圆端型墩高速铁路桥梁的弹塑性地震反应，结果表明设计地震作用下桥墩处于弹性状态，罕遇地震作用下墩底进入弹塑性状态。

李秉南等（2014）研究了纵筋采用500 MPa级细晶粒钢筋的高速铁路圆端形桥墩的抗震性能，结果表明配置HRBF500钢筋的圆端形桥墩具有良好的抗震性能，可在高速铁路工程中安全应用。

以上均是关于高铁圆端形桥墩的抗震性能及地震响应的研究，然而，考虑地震动输入角的多维地震作用下圆端形桥墩高铁桥梁地震易损性尚需进一步研究。

新民岷江特大桥静动载试验研究

新民岷江特大桥静动载试验研究田志勇;刘康;蒲黔辉【摘要】Using the equivalent load loading test to simulate the working conditions of longspan continuous rigid frame bridge in the condition of greatest loads. The actual load-carrying capacity and perfoemance capabilities in the design using load can be eatimated according to test and analyze girder deflection and the control sectional stress between main girder and main pier under static load. The natural vibration characteristics of the bridge superstructure and the dynamic performance in the long-term service load can be realized according to dynamic loading test. And the impact action of bridge span structure under traveling crane can be analyzied. The bridge operation congdition can be forecasted and it can provide technical basis for the bridge maintenance and management.%采用等效荷载加载试验模拟大跨度连续钢构桥在最不利荷载作用下的工作状态,测试并分析各静载工况下的主梁挠度、主梁与主墩控制截面应力,判断实际承载能力,评价其在设计使用荷载下的工作性能.通过动力试验了解桥跨结构的自振特性及其在长期使用荷载作用下的动力性能,分析桥跨结构在行车下的冲击作用,预测桥梁运营状况,为桥梁维修、管理提供技术依据.【期刊名称】《公路工程》【年(卷),期】2012(037)004【总页数】4页(P135-137,230)【关键词】连续刚构桥;静载试验;动载试验;承载能力;自振特性;冲击作用【作者】田志勇;刘康;蒲黔辉【作者单位】西南交通大学土木工程学院,四川成都610031;西南交通大学土木工程学院,四川成都610031;西南交通大学土木工程学院,四川成都610031【正文语种】中文【中图分类】U441+.21 工程概况乐山至宜宾高速公路新民岷江特大桥主桥为(115+200+115)m连续刚构桥，分离为两幅，桥面布置为2×1.5 m(人行道)+2×0.5 m(防撞护栏)+2×10.75 m(行车道)+2 m(中央分隔带)=27.5 m。

03-18+32+18连续刚构桥型布置图

半平面立面(1:300)(1:300)半墩台平面(1:300)18+32+18米连续刚构天桥桥型布置图1、本图尺寸除里程桩号高程以米为单位外，余均以厘米为单位。2、立交桥设计荷载：汽—20级、挂—100。3、图中未示出防落网。说明：孝感襄樊Ⅱ25251.5%1.5%30150125500125441:1.5Ⅰ-Ⅰ(1:200)70050501:1.51.5%1.5%301507005050(1:200)Ⅱ-ⅡⅡⅠⅠ4、桥台和桥墩地基承载力不小于300KPa和350KPa，如不够应作加固处理。5、桥面纵坡设计参数以实际设计数据为准。桥梁起点K0+***桥梁中点K0+***桥梁止点K0+***设计高***.*****.******.******.***防撞墙50180018003200507008002*453502*455305302*453502*45306、桥面铺装厚度：中心处11.3cm，边缘处 6cm。1515防撞墙9005002*1002*1001823*100518>5003*1002*1005242*1001245242*1003*1002*1001245242*1002749002*1002*1005002*100124150100***.***2*453502*10010013.83080120501205045079080276276全桥长\H22*1002*100搭板300搭板300主线高程湖北省交通规划设计院图号复核设计审核日期0123第页孝感至襄樊高速公路全桥长:7360≥550搭板456搭板600搭板390搭板600Ⅲ.I11.S7.5-202-05Ⅲ.I11.S7.6-202-05