张吉培300MW汽轮机热力系统方案
300MW机组热力部分局部初步设计_毕业设计论文
300MW机组热力部分局部初步设计摘要300MW级燃煤机组是我国在近阶段重点的火力机组，由于300MW发电机组具有容量大，参数高，能耗低，可靠性高，对环境污染小等特点，今后在全国将会更多的300MW 级发电机组投入电网运行。
本次设计为300MW机组热力部分局部初步设计,设计在进行设计选型时仅依照安全经济的标准进行优化没有考虑其他影响因素。
设计主要内容如下；第一，是对发电厂主要设备的确定，主要是汽轮机，锅炉型号的选择。
汽轮机的选择包括汽轮机进汽压力、温度、结构的选择，锅炉部选择部分包括锅炉最大连续蒸发量，过热器出口压力，温度，锅炉效率,汽包压力的选择。
第二，是对锅炉燃烧系统及其设备的选择锅炉，燃料选择义马烟煤，根据煤的成分分析选择磨煤机，然后选择制粉系统，最后选择合适的风机。
第三，是原则性热力系统的拟定和计算。
第四，汽轮机辅助设备的选择，凝汽式发电厂应选择凝汽式机组。
其单位容积应根据系统规划容量，负荷增长速度和电网结构等因素进行选择。
辅机一般都随汽轮机本体配套供应，只有除氧器水箱、凝结水泵组、给水泵、锅炉排污扩容器等，不随汽轮机本体成套供应。
第五，进行全面性热力系统的拟定，其中系统的拟定包括主蒸汽管道系统的拟定，再热机组旁路系统的拟定，给水管道系统的拟定，回热加热器管道系统的拟定，除氧器管道系统的拟定，补充水管道系统的拟定，排污扩容器及排污冷却器管道系统的拟定，轴封管道系统的拟定，制粉系统的拟定等。
第六，绘制机组局部全面性热力系统图。
关键词：汽轮机,锅炉,热力系统，辅机形式IAbstractThis design is once complete fossilfired power plant dynamic system designs.The design for the thermal part of the 300MW unit of local preliminary design, the design during the desi gn selection only in accordance with the standards of safety and economic optimization does not take into account other factors.First,choosing the main equipment in the power plant includes choosing the turbine and boiler.Which includes the steam turbine inlet pressure,temperature,structure and boiler maxim um continuous evaporation,superheated steam outlet pressure,temperature, boiler efficiency,.d rum pressure.Second,making the choice between boiler combustion system and its equipment s:YI Ma bituminous coal is our choice fuel in boiler, coal pulverizer according to composition analysis choice, then is the system power system, finally is proper fan.Third, sketching of the power plant principal thermodynamic system and calculation.Forth,choosing the main equipm ents of machine in steam turbine that lends support to the equipments: The condenser type sho uld suit condenser type machine . Its unit capacity should program the capacity according to t he system, carrying to increase the peed to proceed the choice with power grid consideration c onstruction etc. Assist the machine to supply with the steam turbine essence kit generally and all, only divided by deaerator, condensation pump group, radiator, feedwater and boiler blow down enlarger etc, not with steam turbine essence set supply.Fifth,sketching of the power plan t overall thermodynamic system and calculation,. Which developed the system, including the f ormulation of the main steam piping system, reheat unit bypass system in the formulation,dev elopment of water supply piping system, heat recovery heater piping system formulation, the f ormulation of oxygen pipeline system to supplement the proposed water pipeline system sewa ge and sewage expansion devices proposed pipeline system cooler, seal piping systems in the formulation, the formulation of the milling system, etc.Sixth, make sure to regenerate overall t hermodynamic system diagram.Key words: Thermal power plants; Thermal power system; Thermal power equipment; Preliminary designII目录摘要...................................................................................... 错误！未定义书签。
汽机系统图（彩色）
汽机系统图(彩色)300MW机组汽机系统图CN300-16.7/537/537大唐洛阳热电2007年07月04日批准：卢海申宋景岚审定：崔钦审核：贾宗治校核：张柯李惠瑛制图：张柯郭四恒刘祖伟魏翔王同聚魏翔吕家臣目录图号01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19名称图例符号5号机主蒸汽及旁路系统5号机凝结水系统5号机凝结水泵冷却水系统5号机抽汽系统5号机高加及给水除氧系统5号机疏水扩容器系统5号机闭式冷却水系统5号机轴封系统5号机开式冷却水系统5号机定子冷却水系统5号机发电机氢气系统5号机汽机用氮气系统5号机润滑油净化系统5号机低压加热器系统6号机主蒸汽及旁路系统6号机凝结水系统6号机凝结水泵冷却水系统6号机高加及给水除氧系统图号20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38名称6号机抽汽系统6号机闭式冷却水系统6号机定子冷却水系统6号机发电机氢气系统6号机开式冷却水系统6号机汽机用氮气系统6号机润滑油净化系统6号机疏水扩容器系统6号机轴封系统6号机汽机放水系统6号机低压加热器系统润滑油系统发电机密封油系统高压抗燃油系统EH油管路系统循环水系统循环水泵冷却水系统机房内循环水系统自来水系统图号39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53名称生活、消防水系统辅助蒸汽系统凝结水精处理系统给水泵润滑油系统给水泵密封冷却水系统中央空调系统热交换站系统热网系统调节保安系统集控楼气体灭火系统5号机6KV气体灭火系统6号机6KV气体灭火系统IG541气体灭火程序图喷淋消防水系统脱硫气体消防系统02 5号机主蒸汽系统序号0102030405060708091011121314151617181920212223242526272829 303132333435阀门名称5号机主蒸汽1号管疏水气动阀5号机主蒸汽1号管疏水手动门5号机高压缸疏水气动阀5号机高压调节级疏水气动阀5号机高压内缸疏水二道门5号机高压内缸疏水一道门5号机高压缸通风1号气动阀5号机高压2－3号导管疏水气动阀5号机右侧高压调节阀后疏水二道门5号机右侧高压调节阀后疏水一道门5号机高压缸通风2号气动阀5号机再热蒸汽2号导管疏水气动阀5号机高压1－4号导管疏水气动阀5号机左侧高压调节阀后疏水二道门5号机左侧高压调节阀后疏水一道门5号机再热蒸汽1号导管疏水气动阀5号机热再1号管疏水罐及主汽门疏水气动阀5号机热再1号管疏水罐及主汽门疏水手动门39DV0239DV0939DV0839DV0639DV1439DV0439DV1326DV035号机低缸喷水气动门前手动门5号机低缸喷水调节阀5号机低缸喷水气动门后手动门5号机低缸喷水汽动门旁路手动门5号机主汽1号导管通风冷却1号门5号机主汽1号导管通风冷却2号门5号机LV5号机高旁减压调节阀5号机高旁喷水调节阀5号机高旁减温水电动门5号机高旁减温水管道放水1门5号机高旁减温水管道放水2门5号机高压门杆漏汽电动门5号机高排逆止门5号机主汽2号导管通风冷却1号门5号机主汽2号导管通风冷却2号门5号机1号中压主汽门平衡阀26EST0132PCV0132TCV02321MV0231MV0826ECV01序号3637383940414243444546474849505152535455565758596061626364 656667686970阀门名称5号机2号中压主汽门平衡阀5号机主蒸汽2号管疏水手动门5号机主蒸汽2号管疏水气动阀5号机高排逆止阀前疏水气动阀前疏水手动门39DV0326DV0126DV025号机高排逆止阀前疏水气动阀5号机高排逆止阀后疏水气动阀前疏水手动门5号机高排逆止阀后疏水气动阀5号机高排逆止阀后疏水排大气一道门5号机高排逆止阀后疏水排大气二道门5号机热再2号管疏水罐及主汽门疏水手动门5号机热再2号管疏水罐及主汽门疏水气动阀5号机低旁三级减温水东侧调整门旁路手动门26DV045号机2号凝汽器三级喷水调节阀32TCV065号机低旁三级减温水东侧调整门前手动门5号机低旁三级减温水东侧调整门后手动门5号机低旁三级减温水西侧调整门前手动门5号机#1凝汽器三级喷水调节阀32TCV055号机低旁三级减温水西侧调整门后手动门5号机低旁三级减温水西侧调整门旁路手动门5号机低旁减压调节阀5号机低旁减温水调门后放水手动门5号机低旁喷水调节阀5号机低旁减温水电动门1-4号高导管连接再热1号管快冷用连通甲门1-4号高导管连接再热1号管快冷用连通乙门2-3号高导管连接再热2号管快冷用连通甲门2-3号高导管连接再热2号管快冷用连通乙门32PCV0332TCV0432MV04快冷装置至5号机甲门快冷装置至5号机乙门5号机快冷来气甲门前疏水甲门5号机快冷来气甲门前疏水乙门序号7172737475767778798081828384858687888990919293949596979899 100101102103104105阀门名称03 5号机凝结水系统序号0102030405060708091011121314151617181920212223242526272829 303132333435阀门名称5号机补水泵至除氧器补水手动门5号机5加出口管道放空气门5号机5号低加出口逆止门5号机凝结水泵出口至低辅、轴封减温水门5号机凝结水泵出口至闭式水箱手动门5号机补水泵出口至闭式水箱手动门5号机热交换站补水箱入口手动门5号机1号真空泵补水泵来补水手动门5号机2号真空泵补水泵来补水手动门5号机补水泵至凝汽器补水调整门后手动门5号机凝汽器水位A 调节阀5号机补水泵至凝汽器补水调整门前手动门5号机凝汽器水位A 调节阀旁路电动门5号机低旁喷水调节阀5号机低旁减温水电动门5号机低旁减温水调整门后放水门5号机1号疏扩减温水调阀旁路手动门5号机1号疏扩减温水调阀后手动门5号机本体疏水扩容器1喷水电动调节阀5号机1号疏扩减温水调阀前手动门5号机低旁三级减温水西侧调整门旁路手动门28LCV0228MV0532TCV0432MV0439TCV115号机低旁三级减温水西侧调整门后手动门5号机#1凝汽器三级喷水调节阀32TCV055号机低旁三级减温水西侧调整门前手动门5号机低旁三级减温水东侧调整门旁路手动门5号机低旁三级减温水东侧调整门后手动门5号机#2凝汽器三级喷水调节阀32TCV065号机低旁三级减温水东侧调整门前手动门5号机凝结水至除盐水箱进水蝶阀5号机除盐水箱至补水泵入口总门165MW化学补水至5号机除盐水箱手动蝶阀5号机1号补水泵入口手动门5号机2号补水泵入口手动门5号机凝泵出口至除盐水箱旁路管道放空气门5号机凝泵出口至除盐水箱调整门后手动门序号3637383940414243444546474849505152535455565758596061626364 656667686970阀门名称5号机凝汽器水位B调节阀28LCV035号机凝泵出口至除盐水箱调整门前手动门5号机凝泵出口至除盐水箱调整门旁路手动门5号机1号补水泵出口逆止门5号机1号补水泵出口电动门5号机1号补水泵旁路手动门5号机2号补水泵出口逆止门5号机2号补水泵出口电动门5号机2号补水泵旁路手动门5号机凝结水泵出口至减温水管道放空气门5号机1号补水泵出口电动门后放水手动门5号机2号补水泵出口电动门后放水手动门5号机真空破坏门密封水注水门5号机低压缸喷水调节阀后手动门5号机低压缸喷水调节阀5号机低压缸喷水调节阀前手动门5号机低压缸喷水调节阀旁路手动门5号机凝结水至轴加水封注水手动门5号机凝结水至除盐水箱管道放水门5号机2号疏扩减温水调阀旁路手动门5号机2号疏扩减温水调阀前手动门5号机本体疏水扩容器2喷水电动调节阀5号机2号疏扩减温水调阀后手动门5号机8加水侧放水门5号机凝汽器汽侧放水门5号机凝结水泵入口母管放水手动门5号机1号凝泵入口电动门5号机2号凝泵入口电动门5号机3号凝泵入口电动门5号机1号凝泵空气门5号机1号凝泵入口滤网放水门5号机2号凝泵空气门5号机2号凝泵入口滤网放水门5号机3号凝泵空气门5号机3号凝泵入口滤网放水门28MV10A28MV10B26EST0139TCV1228MV02A28MV02B28MV02C序号7172737475767778798081828384858687888990919293949596979899 100101102103104105阀门名称5号机1号凝泵出口逆止门5号机2号凝泵出口逆止门5号机3号凝泵出口逆止门5号机1号凝泵出口电动门5号机2号凝泵出口电动门5号机3号凝泵出口电动门5号机1号凝泵出口电动门后放水门5号机2号凝泵出口电动门后放水门5号机3号凝泵出口电动门后放水门5号机凝结水至精处理管道放空气门5号机混床进水总阀5号机混床出水总阀5号机精处理至轴加管道放水门5号机1号2号混床凝结水旁路一次门5号机精处理旁路门5号机1号2号混床凝结水旁路二次门5号机1号2号混床凝结水手动旁路阀5号机凝结水至定子水补水一道门5号机轴封加热器水侧入口手动门5号机轴封加热器水侧旁路手动门5号机轴封加热器水侧出口手动门5号机轴封冷却器最小流量调节阀前手动门5号机轴封冷却器最小流量调节阀5号机轴封冷却器最小流量调节阀后手动门5号机凝汽器最小流量调节阀旁路电动门5号机轴加水侧出口管道放空气门5号机除氧器水位调节阀前手动门5号机除氧器水位调节阀5号机除氧器水位调节阀后手动门5号机除氧器水位调节阀旁路电动门5号机凝结水旁路管道放空气门5号机8号低加进水电动门5号机8加入口管道放空气手动门5号机7、8号低加旁路电动门5号机8加入口门后放水手动门28MV01A28MV01B28MV01C28FCV0128MV0428LCV0528MV1128MV1228MV1303 5号机凝结水系统序号1061071081091101111121131141151161171181191201211221231241 25126127128129130131132133134135136137138139140阀门名称5号机7加出口管道后放水手动门（图错）5号机7低加出水电动门5号机7加出口管道放空气门5号机凝结水至锅炉侧补水1号门5号机凝结水至锅炉侧补水2号门5号机凝结水至锅炉侧补水1号门前疏水门5号机凝结水至锅炉侧补水2号门后疏水1号门5号机凝结水至锅炉侧补水2号门后疏水2号门28MV145号机6号低加进水电动门后放水手动门5号机6号低加进水电动门5号机6低加旁路电动门5号机6低加出水电动门5号机5低加进水电动门后放水手动门5号机5低加进水电动门5号机5低加旁路电动门5号机5低加放水电动门5号机5低加出水电动门5号机性能试验凝结水流量测量装置旁路门5号机性能试验凝结水流量测量装置入口门5号机性能试验凝结水流量测量装置出口门28MV1528MV1628MV1728MV1828MV1928MV2128MV20序号1411421431441451461471481491501511521531541551561571581591 60161162163164165166167168169170171172173174175阀门名称序号1761771781791801811821831841851861871881891901911921931941 95196197198199200201202203204205206207208209210阀门名称04 5号机凝结水泵冷却水系统序号0102030405060708091011121314151617181920212223242526272829 303132333435阀门名称5号机3号凝泵出口电动门5号机3号凝泵出口逆止门5号机3号凝结水泵出口供自身密封水手动门28MV01C3号凝结水泵出口供自身密封水门后减压阀5号机3号凝结水泵外来密封水手动门5号机3号凝结水泵电机冷却水回水门5号机3号凝结水泵电机冷却水供水2门5号机3号凝结水泵电机冷却水供水1门5号机2号凝泵出口电动门5号机2号凝泵出口逆止门5号机2号凝结水泵出口供自身密封水手动门28MV01B2号凝结水泵出口供自身密封水门后减压阀5号机2号凝结水泵外来密封水手动门5号机2号凝结水泵电机冷却水回水门5号机2号凝结水泵电机冷却水供水2门5号机2号凝结水泵电机冷却水供水1门5号机1号凝泵出口电动门5号机1号凝泵出口逆止门5号机1号凝结水泵出口供自身密封水手动门28MV01A1号凝结水泵出口供自身密封水门后减压阀5号机1号凝结水泵外来密封水手动门5号机1号凝结水泵电机冷却水回水门5号机1号凝结水泵电机冷却水供水2门5号机1号凝结水泵电机冷却水供水1门序号3637383940414243444546474849505152535455565758596061626364 656667686970阀门名称序号7172737475767778798081828384858687888990919293949596979899 100101102103104105阀门名称05 5号机抽汽系统图序号0102030405060708091011121314151617181920212223242526272829 303132333435阀门名称5号机高压门杆漏汽电动门5号机高排逆止门5号机高排逆止阀前疏水手动门5号机高排逆止阀前疏水气动阀5号机高排逆止阀后疏水手动门5号机高排逆止阀后疏水气动阀5号机二段抽汽逆止阀5号机2号高加进汽电动门5号机冷再供2号高加逆止门下疏水门5号机冷再供2号高加逆止门后疏水门5号机二抽逆止阀及电动门后疏水气动阀5号机一段抽汽逆止阀5号机1号高加进汽电动门5号机一段抽汽供1号高加电动门后疏水门5号机一段抽汽供1号高加逆止门下疏水门5号机一段抽汽供1号高加逆止门前疏水门5号机一抽逆止阀及电动门后疏水气动阀5号机一段抽汽逆止阀前疏水气动阀5号机三段抽汽供3号高加逆止门前疏水门5号机三段抽汽逆止阀5号机三段抽汽逆止阀前疏水气动阀5号机3号高加进汽电动门5号机三抽供3号高加进汽管道放空气1门5号机三抽供3号高加进汽管道放空气2门5号机三段抽汽电动门后管道放空气1门5号机三段抽汽电动门后管道放空气2门5号机三段抽汽供3号高加电动门后疏水门5号机三段抽汽供3号高加逆止门下疏水门5号机三抽逆止阀及电动门后疏水气动阀5号机四段抽汽1号逆止阀5号机四段抽汽2号逆止阀5号机四段抽汽供高除逆止门前疏水门5号机四段抽汽逆止阀前疏水气动阀5号机4段抽汽2号逆止门后疏水排大气1门5号机四段抽汽供高除逆止门下疏水门31MV0826ECV0126DV0126DV0227ECV0227MV02序号3637383940414243444546474849505152535455565758596061626364 656667686970阀门名称5号机4段抽汽2号逆止门后疏水排大气2门5号机四抽逆止阀及电动门后疏水气动阀5号机四段抽汽逆止门后电动门5号机四段抽汽供高除管道疏水1道门5号机四段抽汽供高除管道疏水2道门5号机除氧器压力调节阀前电动门5号机除氧器压力调节阀5号机除氧器压力调节阀后手动门5号机四抽供辅汽逆止门5号机除氧器压力调节阀旁路电动门5号机除氧器压力调节阀后手动门后疏水门5号机除氧器压力调节阀后疏水器出口门5号机除氧器压力调节阀后疏水器入口门5号机除氧器压力调节阀后疏水器旁路门5号机除氧器进汽总逆止门5号机四段抽汽至除氧器1号电动门5号机四段抽汽至除氧器2号电动门5号机1号供热抽汽逆止阀5号机1号供热抽汽液控蝶阀5号机供热1号管快关阀前疏水手动门5号机供热1号管快关阀前疏水气动阀5号机供热1号管逆止门前疏水手动门5号机供热1号管逆止阀前疏水气动阀5号机供热1号排汽安全门联箱疏水手动门5号机2号供热抽汽逆止阀5号机2号供热抽汽液控蝶阀5号机供热2号管快关阀前疏水手动门5号机供热2号管快关阀前疏水气动阀5号机供热2号管逆止门前疏水手动门5号机供热2号管逆止阀前疏水气动阀5号机供热2号排汽安全门联箱疏水手动门5号机五抽至5号低加逆止门下疏水门5号机五段抽汽逆止阀5号机5号低加进汽电动门5号机五段抽汽逆止阀前疏水手动门39DV1827MV04序号7172737475767778798081828384858687888990919293949596979899 100101102103104105阀门名称5号机五抽供5号低加进汽电动门后疏水门5号机五段抽汽逆止阀前疏水气动阀5号机五抽逆止阀及电动门后疏水气动阀5号机热网除氧器加热蒸汽电动门5号机六段抽汽逆止阀5号机6段抽汽至6号低加逆止门下疏水门5号机6段抽汽至6号低加逆止门前疏水门5号机6号低加进汽电动门5号机六抽供5号低加进汽电动门后疏水门5号机六段抽汽逆止阀前疏水气动阀5号机六抽逆止阀及电动门后疏水气动阀5号机供热1号管快关阀前疏水排大气1道门5号机供热1号管快关阀前疏水排大气2道门5号机供热2号管快关阀前疏水排大气1道门5号机供热2号管快关阀前疏水排大气2道门5号机热网液控蝶阀旁路逆止门1前手动门5号机热网液控蝶阀旁路逆止门2前手动门5号机热网液控蝶阀旁路气动逆止门15号机热网液控蝶阀旁路气动逆止门25号机连通管调整蝶阀5号机高排逆止门后疏水排大气1门5号机高排逆止门后疏水排大气2门快冷装置至5号机高排管道甲门快冷装置至5号机高排管道乙门39DV2339DV2478MV2827ECV0674MV0574PCV0227MV0639DV2539DV2674MV0639DV1227ECV0127MV0139DV1139DV1027ECV0339DV1527MV0327MV0727MV0827ECV0727RV0139DV2039DV1927ECV0827RV0239DV2 239DV2127ECV0927ECV1039DV1627ECV04A27ECV04B39DV1727ECV0527MV0506 5号机高加及给水除氧系统图序号0102030405060708091011121314151617181920212223242526272829 303132333435阀门名称5号机3号高加正常疏水调阀前逆止门5号机3号高加正常疏水调阀前手动门5号机3号高加水位调节阀5号机3号高加正常疏水调阀后手动门5号机3加水位调节阀后手动门后放空气1门5号机3加水位调节阀后手动门后放空气2门5号机除氧器进汽总逆止门5号机四段抽汽逆止门后电动门5号机除氧器压力调节阀后手动门5号机除氧器压力调节阀5号机除氧器压力调节阀前电动门5号机除氧器压力调节阀旁路电动门5号机四抽供辅汽逆止门5号机1号给水泵最小流量调节阀5号机2号给水泵最小流量调节阀5号机3号给水泵最小流量调节阀5号机四段抽汽至除氧器1号电动门5号机四段抽汽至除氧器2号电动门5号机5加出口凝结水至除氧器逆止门5号机补水泵出口至除氧器补水手动门5号机5加出口凝结水至除氧器管道放空气门30LCV0327MV0474MV0574MV06ZXLLFA1ZXLLFB1ZXLLFC127MV0727MV085号机3号给最小流量调节阀后逆止门5号机2号给最小流量调节阀后逆止门5号机除氧器1号防倒汽逆止门5号机除氧器2号防倒汽逆止门5号机高加空气管总门5号机高加空气管总门后逆止门5号机1号给最小流量调节阀后逆止门5号机除氧器对空排汽门5号机除氧器对空排气手动1门5号机除氧器对空排汽电动门15号机除氧器对空排汽电动门25号机除氧器对空排气手动2门5号机除氧器对空排气手动总门5号机热网加疏水至除氧器调阀后放水门57MV0357MV0457MV05序号3637383940414243444546474849505152535455565758596061626364 656667686970阀门名称热网疏水调节阀1后电动门热网疏水调节阀1热网疏水调节阀1前电动门热网疏水调节阀1旁路电动门5号机2号给水泵最小流量电动门5号机3号给水泵最小流量电动门5号机3号给水泵前置泵入口门前放水门5号机3号给水泵前置泵入口电动门5号机2号给水泵前置泵入口电动门5号机2号给水泵前置泵入口门前放水门5号机1号给水泵前置泵入口电动门5号机1号给水泵前置泵入口门前放水门5号机除氧器溢流电动门5号机除氧器紧急放水门5号机3号给水泵入口化学加胺手动门5号机3号给水泵入口化学加联胺手动门5号机3号给水泵入口化学取样手动门5号机2号给水泵入口化学加胺手动门5号机2号给水泵入口化学加联胺手动门5号机2号给水泵入口化学取样手动门5号机1号给水泵入口化学加胺手动门5号机1号给水泵入口化学加联胺手动门5号机1号给水泵入口化学取样手动门5号炉再热器减温水总管电动门5号机3号给水泵前置泵入口滤网放水1号门5号机3号给水泵前置泵入口滤网放水2号门5号机2号给水泵前置泵入口滤网放水1号门5号机2号给水泵前置泵入口滤网放水2号门5号机1号给水泵前置泵入口滤网放水1号门5号机1号给水泵前置泵入口滤网放水2号门5号机3号给水泵中间抽头电动门5号机3号给水泵中间抽头电动门前逆止门5号机3号给水前置泵出口放空气1号门5号机3号给水前置泵出口放空气2号门5号机3号给水泵主泵入口滤网放水1号门序号78MV08717278MV097378MV107457MV01B7557MV01C767755MV04C7855MV04B798055MV04A818257MV018357MV028485868788899091929301MV2094959697989910055MV03C101102103104105阀门名称5号机3号给水泵主泵入口滤网放水2号门5号机2号给水泵中间抽头电动门5号机2号给水泵中间抽头电动门前逆止门5号机2号给水前置泵出口放空气1号门5号机2号给水前置泵出口放空气2号门5号机2号给水泵主泵入口滤网放水1号门5号机2号给水泵主泵入口滤网放水2号门5号机1号给水泵中间抽头电动门5号机1号给水泵中间抽头电动门前逆止门5号机1号给水泵前置泵出口放空气1号门5号机1号给水泵前置泵出口放空气2号门5号机1号给水泵主泵入口滤网放水1号门5号机1号给水泵主泵入口滤网放水2号门5号机3号给水泵出口逆止门5号机2号给水泵出口逆止门5号机1号给水泵出口逆止门5号机3号给水泵出口电动门前放空气1门5号机3号给水泵出口电动门前放空气2门5号机3号给水泵出口逆止门后放水1门5号机3号给水泵出口逆止门后放水2门5号机3号给水泵出口电动门5号机2号给水泵出口逆止门后放水1门5号机2号给水泵出口逆止门后放水2门5号机2号给水泵出口电动门5号机1号给水泵出口电动门前放空气1门5号机1号给水泵出口电动门前放空气2门5号机1号给水泵出口电动门5号机1号给水泵出口逆止门后放水1门5号机1号给水泵出口逆止门后放水2门5号机1号给水泵最小流量电动门5号机1号高加出水电动门5号机1号高压加热器水室排空气2门5号机1号高压加热器水室排空气1门5号机1号高加启动排汽东侧2门5号机1号高加启动排汽东侧1门55MV03B55MV03A55MV02C55MV02B55MV02A57MV01A29MV0206 5号机高加及给水除氧系统图序号1061071081091101111121131141151161171181191201211221231241 25126127128129130131132133134135136137138139140阀门名称5号机1号高压加热器空气门5号机1段抽汽至1号高加放空气1门5号机1段抽汽至1号高加放空气2门5号机1号高加出口门前管道放空气1门5号机1号高加出口门前管道放空气2门1号高加启动排汽西侧1门1号高加启动排汽西侧2门5号机1号高压加热器水侧出口放水1门5号机1号高压加热器水侧出口放水2门5号机1号高压加热器水侧入口放水1门5号机1号高压加热器水侧入口放水2门5号机1号高压加热器汽侧放水东侧1门5号机1号高压加热器汽侧放水东侧2门5号机1号高压加热器汽侧放水西侧2门5号机1号高压加热器汽侧放水西侧1门5号机2号高加水侧出口放空气1门5号机2号高加水侧出口放空气2门5号机冷再供2号高加放空气1号门5号机冷再供2号高加放空气2号门5号机2号高加进汽电动门5号机二段抽汽逆止阀5号机1加紧急放水管道放水1号门DC5号机1加紧急放水管道放水2号门DC5号机1号高加紧急放水电动门5号机1号高加紧急放水调节阀5号机高加危急放水母管放空气1门5号机高加危急放水母管放空气1门5号机1号高加水位调节阀5号机2号高加启动排气东侧2号门5号机2号高加启动排气东侧1号门5号机2号高加空气门5号机2号高加水室放空气2号门5号机2号高加水室放空气1号门5号机2号高加东侧汽侧放水1号门5号机2号高加东侧汽侧放水2号门序号1411421431441451461471481491501511521531541551561571581591 60161162163164165166167168169170171172173174175阀门名称5号机2号高加中间汽侧放水2号门5号机2号高加中间汽侧放水1号门5号机2号高加西侧汽侧放水1号门5号机2号高加西侧汽侧放水2号门5号机2号高加启动排气西侧2号门5号机2号高加启动排气西侧1号门5号机2号高加水侧出口放水1号门5号机2号高加水侧出口放水2号门5号机2号高加水侧入口放水1号门5号机2号高加水侧入口放水2号门5号机2号高加紧急放水电动门5号机2号高加紧急放水调节阀5号机3号高加水室排空气2门5号机3号高加水室排空气1门5号机3号高加东侧启动排气2门5号机3号高加东侧启动排气1门5号机3号高加空气门5号机2号高加水位调节阀5号机3号高加西侧启动排气2门5号机3号高加西侧启动排气1门5号机2号高加危急放水管道放水1门5号机2号高加危急放水管道放水2门5号机3号高加出口管道放水1门5号机3号高加出口管道放水2门5号机3号高加入口管道放水1门5号机3号高加入口管道放水2门5号机3号高加汽侧东侧放水1门5号机3号高加汽侧东侧放水2门5号机3号高加汽侧西侧放水2门5号机3号高加汽侧西侧放水1门5号机3号高加危急放水管道放水2门5号机3号高加危急放水管道放水1门5号机3加危急放水调整门前管道放水1门5号机3加危急放水调整门前管道放水2门5号机3号高加紧急放水电动门序号1761771781791801811821831841851861871881891901911921931941 95196197198199200201202203204205206207208209210阀门名称5号机3号高加紧急放水调节阀5号机3加事故放水管道放空气。
300mw发电机组再热汽温控制系统设计
300mw发电机组再热汽温控制系统设计本文主要介绍一种针对300mw发电机组再热汽温控制系统的设计方案。
经过了对系统控制过程的分析，我们发现，在保证再热汽温稳定的前提下，还需要考虑到系统运行的经济性和安全性等因素。
因此，我们提出了以下的设计方案，旨在满足这些要求。
一、再热汽温控制算法设计针对再热汽温的控制问题，我们采用了PID控制算法，即利用比例、积分、微分三个控制因素对再热汽温进行控制。
其中，比例因子P是指当前误差与设定值之间的比例关系；积分因子I是指误差的累加量；而微分因子D则是通过对误差的变化率进行控制来实现更精确的控制效果。
综合使用这三个控制因子，可以实现更准确、更稳定的再热汽温控制。
在针对300mw发电机组的再热汽温控制方案设计中，我们需要考虑到多种因素，包括环境温度、负载变化、锅炉火力调整等。
具体的方案如下：1、对于环境温度的影响，我们采用了先进的环境预测算法，以更好地掌控气象情况，并及时调整再热汽温控制系统，以保证其稳定运行。
2、针对负载变化，我们采用了自适应控制算法，根据发电负载情况来进行实时调整，确保在各种负载情况下再热汽温度的稳定性。
3、对于锅炉火力调整，我们设定了一个阈值，当锅炉火力超过这个阈值时，系统会自动调整再热汽温控制，以确保其在最佳范围内稳定运行。
三、安全措施的设计在这种高温高压的环境下，再热汽温控制系统的安全性显得尤为重要。
为了保障发电厂的安全运行，我们采用了多项安全措施，如实时监测系统运行状态、设置多个温度传感器、设置多级报警等，以确保系统在运行过程中不发生任何事故。
四、性能评估为了不断优化再热汽温控制系统的性能，我们还需要建立一套性能评估体系，以评估系统在实际运行中的性能表现，并及时发现并解决存在的问题。
具体包括监测再热汽温度偏差、计算控制算法的响应时间等。
综上所述，针对300mw发电机组的再热汽温控制系统设计方案应该兼顾稳定性、经济性和安全性等多个方面，并以先进的控制算法和安全措施为基础，通过实时性能评估等手段不断优化其性能。
300MW汽轮机课程设计
300MW汽轮机课程设计（报告书）学院：班级：姓名：学号：二O一六年一月十五日300MW汽轮机热力计算一、热力参数选择1.类型:N300-16.67/537/537机组形式为亚临界、一次中间再热、两缸两排气。
额定功率:Pel=300MW;高压缸排气压力prh=p2=3.8896MPa;中压缸排汽压力p3=p4=0.7979Mpa;凝汽器压力Pc=0.004698Mpa;汽轮机转速n=3000r/min;2.其他参数:给水泵出口压力Pfp=19.82MPa;凝结水泵出口压力Pcp=5.39MPa;机械效率ƞni=0.99;发电机效率ƞg=0.99;加热器效率ƞh=0.98;3.相对内效率的估计根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对内效率：高压缸，ƞriH=0.875 ;中压缸，ƞriM=0.93;低压缸ƞriL=0.86;4.损失的估算主汽阀和调节汽阀节流压力损失：Δp0=0.8335MPa;再热器压损ΔPrh=0.1Prh=0.3622MPa;中压缸联合气阀节流压力损失ΔP‘rh=0.02 Prh=0.07244MPa;中低压缸连通管压力损失Δp s=0.02ps=0.0162MPa;低压缸排气阻力损失Δp c=0.04pc=0.1879KPa;二、热力过程线的拟定1.在焓熵图,根据新蒸汽压力p0=16.67 和新蒸汽温度t= 537,可确定汽轮机进气状态点0（主汽阀前），并查的该点的比焓值h0=3396.13,比熵s=6.4128,比体积v=0.019896。
2.在焓熵图上,根据初压p0= 16.67和主汽阀和调节气阀节533.62流压力损失Δp=0.8335 以确定调节级级前压力p‘0= p-Δp=15.8365，然后根据p‘和h的交点可以确定调节级级前状态点1,并查的该点的温度t‘0=533.62,比熵s’=6.4338，比体积v‘=0.0209498。
3.在焓熵图上,根据高压缸排气压力prh =3.8896和s=6.546437可以确定高压缸理想出口状态点为2t，并查的该点比焓值hHt = 3056.864,温度tHt= 335.743,比体积vHt=0.066192,由此可以得到高压缸理想比焓降ΔHt H=h0-hHt=339.266 ,进而可以确定高压缸实际比焓降ΔHi H=ΔHtH×ƞriH=296.8578,再根据h’rh、ΔHiM和ps可以确定高压缸实际出口状态2，并查得该点比焓值hH =3099.2722,温度tH=351.3652,比体积vH= 0.0687,sH=6.6058。
300MW汽轮发电机氢、油、水控制系统说明书
300MW汽轮发电机氢、油、水控制系统说明书300MW汽轮发电机氢、油、水控制系统说明书1.系统概述1.1 介绍本章介绍300MW汽轮发电机氢、油、水控制系统的主要功能和结构。
1.2 功能本节详细描述氢、油、水控制系统的主要功能，包括控制发电机的氢气供应、油润滑系统和水冷却系统。
1.3 结构本节详细介绍氢、油、水控制系统的基本结构和各个部分的名称和作用。
2.氢控制系统2.1 系统架构本节详细描述氢控制系统的整体架构和各个部分的功能。
2.2 主要组件本节介绍氢控制系统的主要组件，包括氢气供应装置、氢气检测装置和氢气泄漏报警装置。
2.3 控制原理本节详细介绍氢控制系统的控制原理，包括氢气供应的启停控制、氢气浓度的检测和报警控制等。
3.油控制系统3.1 系统架构本节详细描述油控制系统的整体架构和各个部分的功能。
3.2 主要组件本节介绍油控制系统的主要组件，包括油箱、油泵和油箱过滤装置等。
3.3 控制原理本节详细介绍油控制系统的控制原理，包括油润滑的启停控制、油温的监测和维护控制等。
4.水控制系统4.1 系统架构本节详细描述水控制系统的整体架构和各个部分的功能。
4.2 主要组件本节介绍水控制系统的主要组件，包括水冷却器和水泵等。
4.3 控制原理本节详细介绍水控制系统的控制原理，包括水冷却的启停控制、水压力的监测和维护控制等。
附件：1.氢、油、水控制系统结构图2.氢、油、水控制系统技术参数表法律名词及注释：1.氢气供应装置：负责提供发电机所需的氢气。
2.氢气检测装置：用于检测氢气浓度，确保安全。
3.氢气泄漏报警装置：在氢气泄漏时发出警报，及时采取应对措施。
4.油箱：储存发电机所需的润滑油。
5.油泵：负责将润滑油供给发电机的各个部件。
6.油箱过滤装置：对润滑油进行过滤，确保油的纯度。
7.水冷却器：通过水对发电机进行冷却。
8.水泵：将冷却水供给水冷却器。
9.法律名词及注释：对文档中出现的法律名词进行解释和注释，以确保读者的理解。
『改造经验』 火电300MW等级汽轮机组高背压供热改造
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北极星火力发电网讯:300mw等级扰动缸双背压双转子交换循环水供热改建技术方案
目前电力系统的节能降耗是我国的节能减排的重要组成部分。
为了加快节能步伐，热
电联产是节能的重要途径之一，热电联产又以背压供热节能效果最为显著。
高背甩改建可实现供暖供热期内高背甩循环水供热工况汽轮机排在汽余热全部被利用，冷源损失减少为零，赢得最小节能环保经济效益；非采暖期纯凝运转工况下机组热耗率为
不低于原纯稀设计工况下的热耗水平，从而全年综合经济效益超过最大化。
双背压双转子互换循环水供热，即是冬天采用专用的供热转子，排汽参数较高，热网
循环水在凝汽器中加热后再通过本机抽汽进行二次加热，满足热用户要求。
夏天恢复原纯
凝转子，满足纯凝工况的需要。
扰动供热转子使用并无中心孔整细工结构。
为保证崭新设计的供热转子与原纯稀转子
的互换性，供热转子的两个轴端设计使用与改建前完全相同的结构设计。
在扰动通流和转
子轴端之间，原扰动末两级轮缘处，设计成光轴形式。
一方面可以减少对汽流流动的影响，增加鼓风咳嗽；另一方面可以根据轴系计算结果，协调调整扰动转子的重量，更好的满足
用户轴系排序的建议，并使轴系性能尽可能的达至最优。
300MW汽轮发电机组毕业设计论文
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设计（论文）专用纸
第一章 设计基本参数及方案的拟定
1.1 设计基本参数
主机炉参数及技术规范； （1）汽轮机 间在热凝汽式汽轮机 新蒸汽（高压缸主汽门前） ：16.7MPa/537℃ 再热蒸汽（中压联合汽门前） ：3.30MPa/537℃ 排汽压力/排汽焓：5.19kPa/2343.8kJ/kg 汽轮机机械效率： =0.985 （2）锅炉 型号：WGZ/1025/18.24—4 型式：亚临界自然循环汽包炉、单炉膛、一次再热、平衡通风、固态排 炉渣 过热蒸汽参数： 出口蒸汽流量（MCR/额定） 出口蒸汽压力 （MCR/额定） 出口蒸汽温度 再热蒸汽参数： 进口蒸汽压力 出口蒸汽压力 出口蒸汽温度 汽包工作压力 锅炉效率 给水温度 （MCR/额定） （MCR/额定） 541℃ 3.816/3.73MPa 3.62/3.2MPa 541℃ 1025/903 t/h 18.24/17.45MPa
18.49MPa 0.915 278/270℃
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设计（论文）专用纸
摘要：
本论文将设计亚临界压力 300MW 双缸双排气，高中压合缸，低压缸双排气的反动 凝汽式汽轮机热力机组，目前在国内是主流的热力机型。本机组的特点是采用一次中 间再热、通过八级抽气回热加热提高给水温度来提高机组的发电效率和热效率。本论 文共分七章完成，依次是设计参数及方案的拟定，原则性热力系统方案的论证并选取 最佳方案， 辅助设备的选取及全面性热力系统的拟定， 主厂房布置设计及所得出结论， 最后是本次毕业设计的总结和体会。 关键词: 汽轮机、热力系统、加热器、热效率、300MW、回热加热、再热。
设计（论文）专用纸
300MW 汽轮发电机组热力系统设计
学校：昆明理工大学 学院：冶金与能源学院 专业：热能与动力工程 2007 级 姓名：熊国和
300MW单元机组过热汽温控制系统设计
一、题目300MW 单元机组过热汽温控制系统设计二、目的与意义本设计是针对“热工控制系统”课程开设的课程设计，是培养学生综合运用所学理论知识分析问题、解决问题的一个重要的教学环节。
通过本课程设计，使学生能更好的掌握热工控制系统的组成、控制方式和控制过程，使学生得到一次较全面、系统的独立工作能力的培养。
三、要求 已知条件：（1）采用导前汽温微分信号的双回路汽温控制系统方框图如图1-1所示，系统中各环节的传递函数为：图1-1()1D D d D K T s W s T s =+；11()(1)Ti W s T sδ=+； 00102239()()()(/)(115)(123)W s W s W s C V s s ︒==++； 0228()(/)(115)W s C V s ︒=+； )/(1.021C V ︒==θθγγ；1==μK K z（2）300MW 单元机组过热蒸汽流程：汽包所产生的饱和蒸汽先流经低温对流过热器进行低温过热，然后依次流经前屏过热器、后屏过热器和高温过热器后送入汽轮机。
屏式过热器和高温对流过热器均为左、右两侧对称布置。
在前屏过热器、后屏过热器和高温对流过热器的入口分别装设了Ⅰ级、Ⅱ级和Ⅲ级喷水减温器，其中Ⅲ级喷水减温10θ2θ 1θ()d W s()T W sz KμK)(02s W )(01s W2θγ 1θγ器是左、右两侧对称布置。
主要内容：1、根据图1-1及已知的传递函数完成采用导前汽温微分信号的双回路汽温控制系统的微分器和调节器的参数整定。
2、根据已知的300MW单元机组过热蒸汽流程设计采用导前汽温微分信号的双回路过热汽温分段控制系统。
要求：1、严格遵守作息时间，在规定地点认真完成设计；设计共计一周。
2、按照统一格式要求，完成设计说明书一份。
四、工作内容、进度安排1、根据图1-1及已知的传递函数完成采用导前汽温微分信号的双回路汽温控制系统的微分器和调节器的参数整定；（1天）2、根据已知的300MW单元机组过热蒸汽流程设计采用导前汽温微分信号的双回路过热汽温分段控制系统：确定控制系统的方案，画出控制系统结构图，说明系统的组成，分析系统各部分的作用及工作原理；（3天）3、编写课程设计说明书。
推荐-张吉培3MW汽轮机热力系统 精品 精品
N300MW汽轮机组热力系统分析- TMCR专科生开题报告20XX 年09 月24 日摘要节能是我国能源战略和政策的核心。
火电厂既是能源供应的中心也是资源消耗及环境污染和温室气体排放的大户，提高电厂设备运行的经济性和可靠性，减少污染物的排放，已经成为世人关注的重大课题。
热经济性代表了火电厂的能量利用、热功能转换技术的先进性和运行的经济性，是火电厂经济性评价的基础。
合理的计算和分析火电厂的热经济性是在保证机组安全运行的基础上，提高运行操作及科学管理水平的有效手段。
火电厂的设计、技术改造、运行优化以及目前国内外对大型火电厂性能监测的研究、运行偏差的分析等均需对火电厂的热力系统作详细的热平衡计算，求出热经济指标作为决策的依据。
因此电厂的热力系统计算是实现上述任务的重要技术基础，直接反映出全厂的经济效益，对电厂的节能具有重要意义。
本文主要设计的是300MW凝汽式汽轮机。
先了解了汽轮机及其各部件的工作原理。
再设计了该汽轮机的各热力系统，并用手绘了各系统图。
最后对所设计的热力系统进行经济性指标计算，分析温度压力等参数如何影响效率。
本设计采用了三种计算方法——常规计算方法、简捷计算、等效热降法。
关键词：节能、热经济性分析、热力系统目录第一章绪论1．1 的目的汽轮机是高等院校热能与动力工程专业的一门专业课程，是现代化国家重要的动力机械设备。
通过本次设计，可以使我进一步深入学习汽轮机原理，基本结构等相关知识，同时也为我以后的工作打下了良好的理论基础。
通过这次设计，还可以培养我的实践技能，总结合巩固已学过的基础理论知识，培养查阅资料、使用国家有关设计标准规范，进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力，锻炼提高运算、识图计算机绘图等基本技能，增强工程概念，培养了我对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度，并在实践过程中吸取新的知识。
二、国内外现状和发展趋势·汽轮机的起源公元1世纪，亚历山大的希罗记述的利用蒸汽反作用力而旋转的汽转球，又称为风神轮，是最早的风式汽轮机的雏形。
毕业设计(论文)300mw发电机组再热汽温控制系统设计
摘要本次毕业设计(论文)的题目是铁岭电厂300MW机组再热气温控制系统设计。
通过对机组的再热汽温控制系统进行现场实地观察、原理分析、可靠性论证，从而提出保证该系统长期稳定处于协调控制的方案。
在大型机组中，新蒸汽在汽轮机高压缸内膨胀做功后，需再送回到锅炉再热器中加热升温，然后再送入汽轮机中、低压缸继续做功。
采取蒸汽中间再热可以提高电厂循环热效率，降低汽轮机末端叶片的蒸汽湿度，减少汽耗等。
为了提高电厂的热经济性，大型火力发电机组广泛采用了蒸汽中间再热技术。
再热蒸汽温度控制的意义与过热蒸汽温度控制一样，是为了保证再热器、汽轮机等热力设备的安全，发挥机组的运行效率，提高电厂的经济性。
再热蒸汽温度控制的任务，是保持再热器出口蒸汽温度在动态过程中处于允许的范围内，稳态时等于给定值。
在再热蒸汽温度控制中，由于蒸汽负荷是由用户决定的，所以几乎都采用改变烟气流量作为主要控制手段，例如改变再循环烟气流量，改变尾部烟道通过再热器的烟气分流量或改变燃烧器（火嘴）的倾斜角度。
关键字再热汽温，过热蒸汽，串级沈阳工程学院毕业设计（论文）AbstractThis graduation project (paper) is through the hot steam warm control system carries on the principle analysis, the reliable proof, the scene again to the TieLing three electricity 300MW units on the spot observes, guarantee this system which proposed long-term stability is in the coordination control the plan.In the large-scale unit, the new steam inflates the acting after the steam turbine high pressure cylinder, must again return to the boiler reheater in heats up elevates temperature, then sees somebody off again in the steam turbine, the low pressure cylinder continues the acting. Adopts among the steam hot to be possible to enhance the power plant circulation thermal efficiency again, reduces the steam turbine terminal leaf blade the steam humidity, reduces the steam consumption and so on. In order to enhance the power plant the hot efficiency, the large-scale thermoelectricity generation unit has widely used among the steam again the hot technology.Again the hot vapor temperature control significance and the superheat vapor temperature control is same, is in order to guarantee thermal energy equipment and so on reheater, steam turbine securities, the display unit's operating efficiency, enhances the power plant the efficiency. Again the hot vapor temperature control duty, is maintains the reheater to export the vapor temperature to be in the permission in the dynamic process in the scope, when stable state is equal to the given value.In again hot vapor temperature control, because the steam load is by the user decision, therefore nearly all uses the change haze current capacity to take the primary control method, for example the change circulates again the haze current capacity, the change rear part flue or changes the burner through the reheater haze divergence quantity (spout) the angle of tilt.Key words Reheat steam，Superheat steam，Cascade300MW发电机组再热汽温控制系统设计目录摘要 (I)ABSTRACT (II)1 引言 (1)1.1 设计课题的目的、意义 (1)1.2 国内外现状及发展趋势 (1)国内背景 (1)国内现状及发展趋势 (2)2 火力发电厂发电工艺简介 (3)2.1 火力发电厂概述 (3)火力发电厂基本原理 (3)主要生产过程简述 (3)2.2 火电厂三大控制系统 (4)锅炉给水控制系统 (4)过热蒸汽温度控制系统 (5)再热蒸汽温度控制系 (5)3 火电厂的控制系统 (6)3.1 自动控制系统基本概念 (6)3.2 自动控制系统的分类 (6)前馈控制系统 (6)反馈控制系统 (7)复合控制系统 (8)3.3 性能指标 (8)3.4 调节器的控制规律 (9)基本调节作用 (10)调节器的控制作用 (11)3.5 单回路控制系统 (13)单回路控制系统原理分析 (13)调节器的正反控制作用 (14)3.6 串级控制系统 (15)串级控制系统的特点 (15)串级控制系统的设计和调节器的选型 (16)沈阳工程学院毕业设计（论文）3.7 汽水系统 (17)4 再热蒸汽温度控制系统 (22)4.1 火电厂再热汽温控制系统概述 (22)再热蒸汽温度控制的意义与任务 (22)再热蒸汽的特点 (22)再热蒸汽温度的影响因素 (23)再热蒸汽温度控制的方法手段 (23)4.2 铁岭电厂300MW机组再热汽温控制系统设计概述 (29)4.3 铁岭电厂300MW机组再热汽温控制系统SAMA图设计说明 (30)摆动燃烧器控制系统 (30)喷水减温控制系统 (32)4.4 MATLAB 仿真 (35)5 OVATION介绍 (40)5.1 西屋OVATION介绍 (40)5.2 OVATION控制系统的特点 (40)结论 (42)致谢 (43)参考文献 (44)300MW发电机组再热汽温控制系统设计1 引言1.1设计课题的目的、意义再热蒸汽温度控制的目的与过热蒸汽温度控制一样，是为了保证再热器、汽轮机等热力设备的安全，发挥机组的运行效率，提高电厂的经济性。
300MW汽轮发电机组全厂热力系统计算
一、设计任务书：（一）、课程设计的任务热力发电厂课程设计的主要任务是按照给定的设计条件，完成300MW凝汽式汽轮发电机组原则性热力系统计算；完成300MW机组全面性热力系统图、300MW 机组原则性热力系统图的绘制。
通过以上设计计算工作，要求掌握300MW汽轮发电机组全厂热力系统计算方法，确定全厂的热经济性。
掌握300MW机组全面性热力系统图的绘制方法。
（二）、课程设计的内容及主要要求热力发电厂课程设计包括发电厂原则性热力系统计算。
热力系统设计的主要内容和设计过程包括（详细计算方法参考文献1）：1．整理原始资料根据给定的已知条件（全厂电功率、全厂原则性热力系统图、计算用汽水参数等），求得计算点各处的汽水焓值（查h-s图），并确定某些辅助设备的汽水流量和效率。
2．进行全厂物质平衡。
3．进行回热系统计算。
4．汽轮机组及全厂热经济指标计算。
5．计算结果汇总表。
6．完成300MW机组原则性热力系统图（3号图纸）、全面性热力系统图绘制（1号图纸），将计算出的数据标在原则性热力系统图上。
7．最终提交课程设计纸质文本的纸型：A4纸质文本组成：封面、任务书、目录、正文。
（三）、原始资料1．热力系统结构及参数见附图。
机组型号 N300－16.17／535／535额定工况 N＝300MWd2．锅炉参数P b ＝16.66MPa；tb=540℃汽包压力Pbq＝19.67MPa3．其他参数主汽门压损 2％再热器系统压损 12％中低压联通管压损 2％小汽机抽汽管道及阀门压损 8％各加热器抽汽管道及阀门压损 6％锅炉排污量: Dbl =0.01Db全厂汽水损失 Dl =0.01Db锅炉效率ηb=0.92机械、电机效率ηm ηg=0.98加热器及除氧器效率ηh=0.99排污扩容器效率ηf=0.98补充水温度 tma＝20℃排污扩容蒸汽压损△Pbl=0.06MPa4. 各加热器上、下端差如下：项目JG1 JG2 JG3 CY JD1 JD2 JD3 JD4上端差-1 0 -1 0 0 2 3 3下端差 5.6 5.6 5.6 - - - - -（四）、参考文献1．严俊杰等，发电厂热力系统及设备，西安交通大学出版社，2003 2．冯慧雯，汽轮机课程设计参考资料，水利电力出版社，19913．沈士一等，汽轮机原理，水利电力出版社，19924. 叶涛，热力发电厂，中国电力出版社，2009二、原始资料整理1、已知全部参数（1）汽轮机机组形式N300－16.17／535／535新蒸汽参数P0=16.17 Mpa，t0=535℃，h0=3394.601318 kJ/kg再热蒸汽参数高压缸排汽t2=324.66℃，P rh=3.59 Mpa，h2=3041.232178 kJ/kg 中压缸进汽t rh=535℃，p'rh=3.1592 Mpa，h rh=3532.881592 kJ/kg 排气压力P c=0.0051 Mpa，h c=136.110840 kJ/kg（2）锅炉型式和参数主蒸汽参数Pb ＝16.66MPa；tb=540℃，hb=3402.948486 kJ/kg汽包压力Pbq＝19.67MPa再热蒸汽出口温度trh=535℃锅炉效率ηb=0.92（3）回热抽气八级回热抽气给水温度给水泵焓升=30.584 kj/kg计算中的选用数据锅炉排污量D bl=0.01D b全厂汽水损失D l=0.01D b加热器及除氧器效率ηh=0.99排污扩容器效率ηf=0.98补充水温度t ma＝20℃，h m=84.141739 kJ/kg连续排污扩容压力0.75Mpa（扩容蒸汽进入除氧器），见表1 计算工况下机械电机效率ηmηg=0.98小汽机抽汽管道及阀门压损8％各加热器抽汽管道及阀门压损6％表1 排污扩容器计算点汽水参数2、全部计算结果（1）整理原始资料，按照简捷计算焓值如下再热焓升q rh=491.649414 kJ/kg各加热器出口焓值见表2表2 各加热器进出口焓值.（2）全厂物质平衡计算全厂汽水损失D l=0.01D b=0.01*1.0101D0=0.010101D0锅炉蒸发量D b=D0+D1=D0+0.010101D0=1.010101D0锅炉连续排污量D bl=0.01D b=0.010101D0给水量D fw=D b+D bl=1.010101D0+0.010101D0=1.020202D0轴封漏气量1 D sg1=0.00608D0轴封漏气量2 D sg2=0.000263D0轴封漏气量3 D sg3=0.00233D0轴封漏气量4 D sg4=0.0012D0轴封漏气参数见表3表3 轴封漏气参数由排污扩容器热平衡计算D f ,D'bl=⨯--⨯==0bl ff f f bl f D 0101.0300964.709834229.2764300964.70998.0233032.1806D t -h t -t D η0.00521234805D 0未回收的排污水量000f bl bl 1946D 0.00488765805D 0.00521234-0.0101D D -D D'===补充水量000bl l m D 0.014988651946D 0.004887650.010101DD'D D =+=+=（3）回热加热器抽汽系数计算 ①高压加热器GJ1计算0h8sg1sg18fw 8D 050295004.0q q D -D D =⨯⨯⨯=ητ②高压加热器GJ2计算0h77sg187fw 7D 0922.0q )D (D -D D =⨯⨯+⨯=ηγτ③高压加热器GJ3计算 No7的疏水量0sg1877D 148586367.0D D D =++=β再热蒸汽量0sg4sg3sg1780rh D 847883633.0D -D -D -D -D -D D ==高压加热器GJ3抽汽量0h6sg2sg2676fw 6D 037082038.0q q D --D D =⨯⨯⨯⨯=ηγβτ高压加热器No6的疏水量0sg2676D 185931405.0D D =++=ββ④除氧器CY 计算进入除氧器的抽汽量0h533565fw 5D 014611956.0q D D'=⨯⨯---⨯-⨯=ηγβτff sg sg q D q D小汽轮机的抽汽量0stst 5bfw D 067413925.0)h -(h D Dst =⨯⨯=ητ除氧器的抽汽量0st 55D 082.0D D'D =+=DJ1级回热加热器的出口水量06sg3f 5fw fw4D 812184583.0-D --D D'-D D ==β⑤低压加热器DJ1计算0h44c44D 032357837.0q D D =⨯⨯=ητ⑥低压加热器DJ2计算 低压加热器DJ2抽汽量0h3343fw43D 054202315.0q D D D =⨯⨯-⨯=ηγτ低压加热器N03的疏水量04332D 0.08656015D D =+=β⑦低压加热器DJ3计算 低压加热器DJ3抽汽量02222fw42D 0397.0-D D =⨯⨯⨯=hq ηγβτDJ4级回热加热器的出口水量032fw4fw1D 685898808.0-D -D D ==β⑧低压加热器DJ4计算0h1sg4sg41fw11D 020031401.0q q D -D D =⨯⨯⨯=ητ⑨凝气流量计算 正平衡计算：000000000000041sgi81i i 0c D 58226.0D 0012.0D 00233.0D 000263.0D 00608.0D 020031401.0D 0397.0D 054202315.0D 032357837.0D 082.0D 037082038.0D 0922.0D 050295004.0D D D -D D =------------=-=∑∑==i反平衡计算：00000st4sg m 1fw1c D 58226.0D 067413925.0D 0012.0D 01498865.0D 020031401.0D 685898808.0D -D -D -D -D D =----==（四）计算D 0 由汽轮机功率方程：可得：各加热器抽汽及轴封漏气份额和焓值如表4表4 D 和h 数据-1h D/t ⋅α1kg h/kJ -⋅D 0 1 3394.601318 D zr 0.847883633 3532.881592 D 1 0.020031401 2482.763671 D 2 0.0397 2688.982666 D 3 0.054202315 2901.481934 D 4 0.032357837 3017.977783 D 5 0.082 3122.179932 D 6 0.037082038 3300.3396 D 7 0.0922 3047.026611 D 8 0.050295004 3128.09082 D sg1 0.00608 3343.1 D sg2 0.000263 3472.62 D sg3 0.00233 3041.16 D sg40.00122689D c0.58226 2380.51将上表数据代入公式得： D 0=945.3397632t/h回热系统的各项汽水流量见表5表5 各项汽水流量项目 比例 数值/(t/h) 汽轮机汽秏D 0 1 945.29282543 锅炉蒸发量D b 1.010101 954.84122826 给水量D fw 1.020202 964.38963109 锅炉排污量D b1 0.010101 9.5484028297 扩容蒸汽量D f 0.00521234805 4.9271952153 未扩容蒸汽量D'bl 0.004887651946 4.6202623177 全厂汽水损失D 1 0.010101 9.5484028297 化学补水量D m 0.01498865 14.168663308 再热蒸汽量D rh 0.847883633 801.56677034 第一级抽汽D 1 0.020031401 18.935472533 第二级抽汽D 2 0.0397 37.552020282 第三级抽汽D 3 0.054202315 51.236964962 第四级抽汽D 4 0.032357837 30.590203304 第五级抽汽D 5 0.082 77.54237047 第六级抽汽D 6 0.037082038 35.053634031 第七级抽汽D 7 0.0922 87.174108424 第八级抽汽D 8 0.050295004 47.467682608 汽轮机排气量D c 0.58226 550.40620053 小汽轮机耗汽量D st 0.06741392563.725899636①正平衡计算单位新蒸汽的循环内功为代入数据解得：iD N 1166kJ/h 单位新蒸汽的循环吸热量为代入数据解得：=0D Q2695.2kJ/h 则循环内效率为==QN ii η0.4326 ②反平衡计算单位新蒸汽在一个循环中所损失的热量为代入数据解得：=∑0nD Q1529kJ/h则循环效率为：==∑QQ -Q i nη0.4326正反平衡计算完全一致，说明热系统计算正确。
300MW机组供热抽汽投运方案
#2机组供热抽汽投运方案一、2013年霍州市供热概况：我公司热网首站于11月17日投运，开始向霍州市进行供热服务，目前接带霍州市河西区四个供热子站，供热面积约30万平米。
根据12月9日在兆光公司召开的霍州市城市供热联席会初步确定，12月17日左右将对霍州市河东城区增供15个供热子站，预计供热面积增加150万平米。
届时我公司供热首站供热面积将达到180万平米。
二、目前热网首站运行方式。
11月17日，供热首站投运后，依次对#1、#2汽水加热器、水水加热器进行投运冲洗，目前疏水水质合格以回收至#2机组排汽装置。
热网首站加热器目前的供汽汽源为#2机组辅汽，抽汽量约为20t/h，投运#2汽水加热器和#2水水加热器，#1汽水加热器、#1水水加热器备用正常，#3汽水加热器进汽电动门故障暂不具备投运条件。
供热抽汽系统的设计汽源#2机组中压排汽抽汽系统处于冷备用状态。
供热循环泵为#1泵变频运行，#4、#5泵工频备用良好。
循环水量约为890t/h，循环水供水压力720KPA，供水温度65℃，回水压力480KPA，回水温度在50℃左右。
三、投运#2机组供热抽汽的方案按照12月9日确定的供热增供要求，当供热面积达到180万平米时，预计机组的抽汽量将达到100—150t/h，循环水量将达到2000—2500t/h，目前采用的供汽方式将不能满足供热要求，因此需要投运#2机组新增的供热抽汽系统，取代辅汽抽汽作为供热首站的加热汽源，以满足增供的供热要求。
#2机组的供热抽汽系统投运后的运行方式暂定为：抽汽调门（LEV）暂时采取手动调整方式，通过#2机组DCS进行调整，控制供热首站供汽压力在400—500KPA范围内；供热首站各加热器进汽调门投自动，在供热DCS画面上控制，加热器出口水温控制在100—110℃左右。
四、当前投运供热抽汽存在的问题及应满足的条件。
供热抽汽系统投运应满足的条件：1、供热抽汽系统阀门静态试验正常。
2、供热抽汽系统阀门静态保护联锁试验正常。
推荐 300MW热力系统部分毕业设计 精品
沈阳工程学院毕业设计论文毕业设计题目： 300MW机组热力部分局部初步设计函授站铁岭电厂班级铁岭厂动学生姓名李阳学号 06指导教师肖增弘职称教授毕业设计进行地点：铁岭发电厂教培部任务下达时间：起止日期:2008年12月04 日起——至 2008年12月18日止教研室主任年月日批准毕业设计任务书一、设计题目：300MW机组热力部分局部初步设计二、设计目的：1．在理论上熟练掌握电厂各主要设备和系统的工作原理。
2．通过绘制局部全面性热力系统图，熟练掌握300MW机组全面性热力系统。
3．掌握一般工程设计的设计步骤。
4．进一步提高理论水平和提高运用所学理论知识的能力。
5．培养查阅科技资料和独立设计的能力。
三、设计要求：1．熟练掌握300MW机组全面性热力系统，完成电厂的局部设计。
2．发扬刻苦专研的精神，认真对待此次毕业设计并完成设计任务。
四、设计任务：1.锅炉燃烧系统及其设备的选择（1）燃烧系统的计算（2）制粉系统的确定（3）磨煤机的选择（4）给煤机的选择（5）送风机、一次风机的选择（6）引风机的选择（7）除尘器的选择2.原则性热力系统的拟定、计算（1）给水回热和除氧器系统的拟定（2）补充水系统的拟定（3）锅炉连续排污利用系统的拟定（4）绘制原则性热力系统图（5）绘制汽轮机热力过程线及汽水综合参数表（6）锅炉连续排污利用系统的计算（7）回热系统计算（8）汽轮机总汽耗量及各项汽水流量计算（9）热经济指标计算3.汽机车间主要设备的确定（1）配备设备的选择（包括凝汽器、高压加热器、低压加热器、轴封冷却器、真空泵等）（2）给水泵的选择（3）凝结水泵的选择（4）除氧器及给水箱的选择（5）低压加热器疏水泵的选择（6）连续排污扩容器和定期排污扩容器的选择（7）疏水扩容器的选择（8）疏水箱及疏水泵的选择（9）工业水泵及生水泵的选择4.供水方式的确定和循环水泵的选择5.全面性热力系统的拟定（1）主蒸汽管道系统（2）再热机组旁路系统（3）主给水管道系统（4）主凝结水管路系统（5）回热加热器管道系统（6）除氧器及给水箱管道系统（7）轴封管道系统（8）补充水管道系统（9）排污扩容器及排污冷却器管道系统（10）真空及空气管道系统（11）给水箱和低位水箱管道系统6.绘制300MW机组局部全面性热力系统图（汽轮机系统图：1，2，3，5，8，10，13，16，18，19，20；锅炉系统图：4，5，6，10）五、设计时间：2008年12月4日至2008年12月18日六、成绩评定：根据设计出勤情况、论文编写情况和答辩情况综合评定，成绩等级：优秀、良好、中等、及格、不及格。
300MW机组全面性热力系统的设计与分析
摘要本设计中，通过学习节能理论拟定原则性热力系统；采用常规热平衡计算方法进行热经济性分析；在安全、可靠及力求降低电厂投资的前提下，进行辅助设备及管道的选择；最终拟定出全面性热力系统并绘制出各局部及全厂的全面性热力系统图。
本次设计，理论基础坚实，数据来源真实可靠，可作为其它电厂热机部分设计的参考。
Abstract:In this design, the principle thermal power system is worked out by means of studying the save energy theory; adopting thermal equilibrium computational method to carry on the thermal economy analyses; being living the security and dependability and doing my best to cut down the electric power plant investment, carrying on auxiliary equipment and the pipes selection; finally working out the overall heating power system and drawing out the overall thermal power plant diagram. Because theory base is solid, the data source is real and dependable, the design may be the reference to the else thermal power plants as designing the heat engine section.关键词：原则性热力系统热经济性分析辅助设备选择管道计算全面性热力系统Keyword：Principle thermal power system Thermal economy analysisAuxiliary equipment selection Pipes calculationOverall thermal power system前言近10多年来，大容量、高参数、高效率的大型发电机组在我国日益普及，由于300MW 火力发电机组具有容量大、参数高、能耗低、可靠性高、环境污染小等特点，而且已逐渐成为我国火力发电的主力机型。
300MW等级供热汽轮机组的研制
Ｍ ｌ ■一 ｉ ｌ
第 １期
３０ ０ ＭＷ 等级 供 热 汽 轮 机 组 的研 制
高 中压转子 由双 轴承 支 撑 ， 用合 金 钢 制 成 采
２ 设 计特 点
２ １ 通 流 设 计 ．
的整锻转 子 。装 配 主油泵 叶轮和机 械超速 跳 闸装 置 的接 长轴通过 螺栓 紧固到 高压转 子 的前 端 。
第３ ９卷 第 １期 ２１ ０ ０年 ３月
ห้องสมุดไป่ตู้
热 力 透 平
ＴＨＥＲＭ ＡＬ ＴＵＲＢＩ ＮＥ
Ｖｏ ． ９ ＮＯ １ ３ ．１
Ｍ ａ ．２ ０ ｒ Ｏ１
３０ ０ ＭＷ 等 级供热 汽轮机 组 的研制
王 继雨 ， 樊庆林
（ 尔滨 汽 轮 机 厂 有 限 责 任 公 司 ， 尔 滨 １０ ４ ） 哈 哈 ５ ０ ６ 摘 要 ： 绍 了哈 汽 公 司 ３ ０ 介 ０ ＭＷ 等级 供 热机 组 的模 块 组 合 、 品 系列 和设 计特 点 ， 及 介 绍 了供 热机 组 的特 产 以
Ｄｅ ｉ ｎ ｏ ０ Ｍ Ｗ ａ ｓ Ｈｅ ｔＳ ｐｐ ｙ Ｓ ｅ ｍ ｒ ｉ ｓ ｓｇ ｆ３ ０ Ｃｌ ｓ ａ ｕ ｌ ｔ ａ Ｔｕ ｂ ｎｅ
Ｗ ＡＮ Ｇ — ｕ， Ｊｉｙ ＦＡＮ ｎ —ｉ Ｑｉ ｇ ｌｎ
（ Ｈａｒ ｎ Ｔ ｂｎ ｍ ｐ ｎｙ Ｌｉ ｔ ｄ， ｒ ｎ １ ０４ Ｃｈｎ ｂｉ ｕｒ ｉｅ Ｃｏ ａ ｍｉｅ Ｈａ ｂｉ ５０ ６， ｉａ）
殊 设 计 ， 文 可 供 同行 参 考 ， 本 有助 于对 哈 汽 供 热 机 组 系列 化 设 计 有 所 了解 。
关键词 ： 热 ； 供 汽轮 机 ； 型 选
中图 分 类 号 ： Ｋ２ １ Ｔ ６
300MW汽轮机组的热力系统优化
300MW汽轮机组的热力系统优化Optimization of Thermal System of300MW Steam Turbine Units 高彦庭,徐贵林,史青玉,杜小铁,盖建勇,杨利国,刘群生,张守温(西柏坡发电有限责任公司,河北 平山 050400)摘要:针对西柏坡发电有限责任公司#4机组热力系统存在问题进行分析,提出了切实可行的改进方案,并对#4机组热力系统进行处理。
供同类型机组解决类似问题时参考。
关键词:汽轮机组;热力系统;优化Abstract:After analyzing the problems existed in the thermal system of Unit4of Xibaipo Power Plant,a modification scheme is proposed and executed.It can be a reference for similar units with similar problems.K eywords:steam turbine unit;thermal system;optimization中图分类号:TM621.4文献标识码:B文章编号:1001-9898(2001)10-0012-031 #4汽轮机组热力系统概况河北西柏坡发电有限责任公司(本文简称“西电”)#4机组的汽轮机系哈尔滨汽轮机有限责任公司引进美国西屋公司技术优化设计制造的300MW 机组,为亚临界、单轴、双缸双排汽、高中压合缸、低压双流、一次中间再热凝汽式汽轮机,该机是在考核机组的基础上对通流部分做了优化设计的新型机组,由河北省电力建设第一工程公司承建,于1999年6月11日正式移交投产。
西电#4机组投产后,供电煤耗约为351 g/(kW・h),由于机组不可能在试验条件的理想状态下运行,所以实际运行各项技术经济指标要远低于考核试验结果,也远高于某些同类机组,如珠江电厂#2机组额定参数下供电煤耗仅为322.856 g/(kW・h),所以热力系统进行节能降耗的优化势在必行。
300MW汽轮机组调试方案讲解.pptx
油系统油压整定及油循坏
1油系统的试运行和油循环工作主要包括：
清理油箱，向油箱灌油；
各协助油泵试运行； 油系统循环冲洗； 各油压调整阀与油系统油压初步整定； 协作热工、电气人员进行油系统设备连锁爱护装置的试验与整定; 2油系统试运行和油循环前应具备的条件： 油系统设备及其管道全部装好，清理干净并严密封闭； 备好滤油机及滤网，在油系统每个轴承的进油口、主油泵、注油器的进油口等处加装滤网（40#100目）； 现场备有足够的（4吨）符合设备制造厂要求并经化验合格的HU-20号汽轮机油； 确认事故排油系统正常，阀门操作敏捷并关严加爱护罩，备好事故排油所需的容器； 灌油或放油时，盛汽轮机油的容器应清洁，不得运用未经彻底清理的盛过其他油种的容器，装油和摆放时应严 防与其他油种的容器混淆。 4.3油循环 向油箱灌油时，应经过滤油机或采纳铜网、罗娟过滤，滤网不低于28#（70目）； 油箱灌油及油系统充油时，设备和管道无渗漏现象; 第一次灌油高度可灌至最高油位线，待系统充油、油位下降再将备用油补充进去；
7超速试验
・超速试验应按下列规定执行：
试验时应统一指挥，明确分工，严密监视；
汽轮机本身转速表检验合格；
升速前应手动危机保安器确认其动作敏捷，转速应能马上下降；升速应平稳，升速时间一般为1分钟左右（ 10~12转/秒），严禁在高速下停留或徘徊；
严密监视汽轮机转速及各轴承振动状况，超过极限值应马上危机保安器停机，并派人在主汽门不能关闭的状况 下，快速关闭隔离汽门。•试验方法
将与汽轮油泵并联的截至阀打开，启动汽轮油泵，当油泵出口油压达到6Kgf/cn?时，作手动保安系统试验；
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N300MW汽轮机组热力系统分析- TMCR专科生毕业设计开题报告2011 年 09 月 24 日摘要节能是我国能源战略和政策的核心。
火电厂既是能源供应的中心也是资源消耗及环境污染和温室气体排放的大户，提高电厂设备运行的经济性和可靠性，减少污染物的排放，已经成为世人关注的重大课题。
热经济性代表了火电厂的能量利用、热功能转换技术的先进性和运行的经济性，是火电厂经济性评价的基础。
合理的计算和分析火电厂的热经济性是在保证机组安全运行的基础上，提高运行操作及科学管理水平的有效手段。
火电厂的设计、技术改造、运行优化以及目前国外对大型火电厂性能监测的研究、运行偏差的分析等均需对火电厂的热力系统作详细的热平衡计算，求出热经济指标作为决策的依据。
因此电厂的热力系统计算是实现上述任务的重要技术基础，直接反映出全厂的经济效益，对电厂的节能具有重要意义。
本文主要设计的是300MW凝汽式汽轮机。
先了解了汽轮机及其各部件的工作原理。
再设计了该汽轮机的各热力系统，并用手绘了各系统图。
最后对所设计的热力系统进行经济性指标计算，分析温度压力等参数如何影响效率。
本设计采用了三种计算方法——常规计算方法、简捷计算、等效热降法。
关键词：节能、热经济性分析、热力系统目录N300MW汽轮机组热力系统分析- TMCR (1)专科生毕业设计开题报告 (1)摘要 (4)关键词 (4)第一章绪论 (9)1．1 毕业设计的目的 (9)1．2国外研究综述 (9)第二章 300MW汽轮机组的结构与性能 (11)2．1汽轮机工作的基本原理 (11)第三章热力系统的设计 (14)3.1主、再热蒸汽系统 (14)3.1.1主蒸汽系统 (15)3.1.2再热蒸汽系统 (15)3.2主给水系统 (16)3.2.1除氧器 (16)3.2.2高压加热器 (16)3.2.3其他 (17)3.3凝结水系统 (17)3.3.1凝结水用户 (17)3.3.2凝结水泵及轴封加热器 (18)3.4抽汽及加热器疏水系统 (18)3.5轴封系统 (19)3.6高压抗燃油系统 (20)3.6.1磁性过滤器 (20)3.6.2自循环滤油系统 (21)3.7润滑油系统 (21)3.8本体疏水系统 (21)3.9发电机水冷系统 (22)3.10原则性热力系统 (23)3.11调节保安系统图 (24)3.11.1电子控制器柜 (24)3.11.2操作系统 (24)3.11.3蒸汽阀伺服执行机构 (24)3.11.4EH供油系统 (24)3.11.5保安系统 (25)第五章设计总结 (56)致 (56)参考文献 (57)附录 (57)附录2 附图 (73)第一章绪论1．1 毕业设计的目的汽轮机是高等院校热能与动力工程专业的一门专业课程，是现代化国家重要的动力机械设备。
通过本次设计，可以使我进一步深入学习汽轮机原理，基本结构等相关知识，同时也为我以后的工作打下了良好的理论基础。
通过这次设计，还可以培养我的实践技能，总结合巩固已学过的基础理论知识，培养查阅资料、使用国家有关设计标准规，进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力，锻炼提高运算、识图计算机绘图等基本技能，增强工程概念，培养了我对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度，并在实践过程中吸取新的知识。
二、国外现状和发展趋势·汽轮机的起源公元1世纪，亚历山大的希罗记述的利用蒸汽反作用力而旋转的汽转球，又称为风神轮，是最早的风式汽轮机的雏形。
1629年，意大利的G.de布兰卡提出由一股蒸汽冲击叶片而旋转的转轮。
1882年，瑞典的C.G.P.de拉瓦尔制成第一台5马力（3.67千瓦）的单级冲动式汽轮机。
1884年，英国的C.A.帕森斯制成第一台10马力（7.35千瓦）的多级动式汽轮机。
1910年，瑞典的B.＆ F.容克斯川兄弟制成辐流式汽轮机。
19世纪末，瑞典拉瓦尔和英国帕森斯分别创制了实用的汽轮机。
拉瓦尔于1882年制成了第一台5马力(3.67千瓦)的单级冲动式汽轮机，并解决了有关的喷嘴设计和强度设计问题。
单级冲动式汽轮机功率很小，现在已很少采用。
20世纪初，法国拉托和瑞士佐莱分别制造了多级冲动式汽轮机。
多级结构为增大汽轮机功率开拓了道路，已被广泛采用，机组功率不断增大。
帕森斯在1884年取得英国专利，制成了第一台10马力的多级式汽轮机，这台汽轮机的功率和效率在当时都占领先地位。
20世纪初，美国的柯蒂斯制成多个速度级的汽轮机，每个速度级一般有两列动叶，在第一列动叶后在汽缸上装有导向叶片，将汽流导向第二列动叶。
现在速度级的汽轮机只用于小型的汽轮机上，主要驱动泵、鼓风机等，也常用作中小型多级汽轮机的第一级。
发展前景汽轮机的出现推动了电力工业的发展，到20世纪初，电站汽轮机单机功率已达10兆瓦。
随着电力应用的日益广泛，美国纽约等大城市的电站尖峰负荷在20年代已接近1000兆瓦，如果单机功率只有10兆瓦，则需要装机近百台，因此20年代时单机功率就已增大到60兆瓦，30年代初又出现了165兆瓦和208兆瓦的汽轮机。
此后的经济衰退和第二次世界大战期间爆发，使汽轮机单机功率的增大处于停顿状态。
50年代，随着战后经济发展，电力需求突飞猛进，单机功率又开始不断增大，陆续出现了325～600兆瓦的大型汽轮机；60年代制成了1000兆瓦汽轮机；70年代，制成了1300兆瓦汽轮机。
现在许多国家常用的单机功率为300～600兆瓦。
汽轮机在社会经济的各部门中都有广泛的应用。
汽轮机种类很多，并有不同的分类方法。
汽轮机的蒸汽从进口膨胀到出口，单位质量蒸汽的容积增大几百倍，甚至上千倍，因此各级叶片高度必须逐级加长。
大功率凝汽式汽轮机所需的排汽面积很大，末级叶片须做得很长。
汽轮机装置的热经济性用汽轮机热耗率或热效率表示。
汽轮机热耗率是每输出单位机械功所消耗的蒸汽热量，热效率是输出机械功与所耗蒸汽热量之比。
对于整个电站，还需考虑锅炉效率和厂用电。
因此，电站热耗率比单独汽轮机的热耗率高，电站热效率比单独汽轮机的热效率低。
一座汽轮发电机总功率为1000兆瓦的电站，每年约需耗用标准煤230万吨。
如果热效率绝对值能提高1%，每年可节约标准煤 6万吨。
因此，汽轮机装置的热效率一直受到重视。
为了提高汽轮机热效率，除了不断改进汽轮机本身的效率，包括改进各级叶片的叶型设计(以减少流动损失)和降低阀门及进排汽管损失以外，还可从热力学观点出发采取措施。
根据热力学原理，新蒸汽参数越高，热力循环的热效率也越高。
早期汽轮机所用新蒸汽压力和温度都较低，热效率低于20％。
随着单机功率的提高，30年代初新蒸汽压力已提高到3～4兆帕，温度为400～450℃。
随着高温材料的不断改进，蒸汽温度逐步提高到535℃，压力也提高到6～12.5兆帕，个别的已达16兆帕，热效率达30％以上。
50年代初，已有采用新蒸汽温度为600℃的汽轮机。
以后又有新蒸汽温度为650℃的汽轮机。
现代大型汽轮机按照其输出功率的不同，采用的新蒸汽压力又可以分为各个压力等级，通常采用新蒸汽压力24.5～26兆帕，新蒸汽温度和再热温度为535～578℃的超临界参数,或新汽压力为16.5兆帕、新汽温度和再热温度为535℃的亚临界参数。
使用这些汽轮机的热效率约为40％。
另外，汽轮机的排汽压力越低，蒸汽循环的热效率就越高。
不过排汽压力主要取决凝汽器的真空度，真空度又取决于冷却水的温度和抽真空的设备（通常称为真空泵），如果采用过低的排汽压力，就需要增大冷却水流量、增大凝汽器冷却水和冷却介质的换热面、降低被使用的冷却水的温度和抽真空的设备，较长的末级叶片，但同时真空太低又会导致汽轮机汽缸（低压缸）的蒸汽流速加快，使汽轮机汽缸（低压缸）差胀加剧，危及汽轮机安全运转。
凝汽式汽轮机常用的排汽压力为5~10千帕（一个标准大气压是101325帕斯卡）。
船用汽轮机组为了减轻重量，减小尺寸,常用0.006～0.01兆帕的排汽压力。
此外，提高汽轮机热效率的措施还有，采用回热循环、采用再热循环、采用供热式汽轮机等。
提高汽轮机的热效率，对节约能源有着重大的意义。
大型汽轮机组的研制是汽轮机未来发展的一个重要方向，这其中研制更长的末级叶片，是进一步发展大型汽轮机的一个关键；研究提高热效率是汽轮机发展的另一方向，采用更高蒸汽参数和二次再热，研制调峰机组，推广供热汽轮机的应用则是这方面发展的重要趋势。
现代核电站汽轮机的数量正在快速增加，因此研究适用于不同反应堆型、性能良好的汽轮机具有特别重要的意义。
全世界利用地热的汽轮机的装机容量，1983年已有3190兆瓦，不过对熔岩等深层更高温度地热资源的利用尚待探索；利用太阳能的汽轮机电站已在建造，海洋温差发电也在研究之中。
所有这些新能源方面的汽轮机尚待继续进行试验研究。
另外，在汽轮机设计、制造和运行过程中，采用新的理论和技术，以改善汽轮机的性能，也是未来汽轮机研究的一个重要容。
例如：气体动力学方面的三维流动理论，湿蒸汽双相流动理论；强度方面的有限元法和断裂力学分析；振动方面的快速傅里叶转换、模态分析和激光技术；设计、制造工艺、试验测量和运行监测等方面的电子计算机技术；寿命监控方面的超声检查和耗损计算。
此外，还将研制氟利昂等新工质的应用，以及新结构、新工艺和新材料等。
目前发展瓶颈主要在材料上，材料问题解决了，单片的功率就可以更大。
我国自1955年制造第1台中压6MW汽轮机以来，在以后几10年时间里，已经走完了从中压机组到亚临界600MW机组的全部过程，特别是近10年时间里，发展较快。
这预示着我国将制造出更大功率等级的汽轮机，逐步赶上世界先进水平。
我本次设计的是300MW汽轮机，它是由汽轮机制造厂制造的亚临界中间再热两缸两排汽凝汽式汽轮机，型号N300-16.67/538/538。
有八级抽汽供给三台高压加热器、一台除氧器和四台低压加热器第二章 300MW汽轮机组的结构与性能2．1汽轮机工作的基本原理汽轮机是用具有一定温度和压力的蒸汽来做功的回转式原动机。
最简单的汽轮机单级汽轮机工作原理为：具有一定压力和温度的蒸汽通入喷嘴膨胀加速，此时蒸汽压力、温度降低，速度增加，蒸汽热能转变为动能，然后，具有较高速度的蒸汽由喷嘴流出，进入动叶片流道，在弯曲的动叶片流道，改变汽流方向，给动叶片以冲动力，产生了使叶轮旋转的力矩，带动主轴旋转，输出机械功，完成动能到机械能的转换。
热能→动能→机械能，这样一个能量转换的过程，便构成了汽轮机做功的基本单元，通常称这个做功单元为汽轮机的级，它是由一列喷嘴叶栅和其后紧邻的一列动叶栅所构成。
由于单级汽轮机的功率较小，且损失大，故使汽轮机发出更大功率，需要将许多级串联起来，制成多级汽轮机。
多级汽轮机的第一级又称为调节级，该级在机组负荷变化时，是通过改变部分进汽量来调节汽轮机负荷，而其它级任何工况下都为全周进汽，称为非调节级。