松木桩计算过程
松木桩计算过程
桩基设计计算
根据钻孔资料,自排涵基土(岩)按其时代、成因及岩性不同,自上而下分耕土(Q４ｐd,层号①),粉质粘土(Q4aｌ,层号②),粉质粘土(Ｑ4el,层号③),强风化泥质粉砂岩(J,层号④１),弱风化泥质粉砂岩(J,层号④2),强风化粉砂岩(J,层号⑤１),弱风化粉砂岩(J,层号⑤2)、
⑴、自排涵０+０00至0+0６5地基主要位于Ｊ强风化泥质粉砂岩④1层,该层地基容许承载力[σ]=３00kpa﹥２33.3kｐa,基地应力满足设计要求。
⑵、自排涵0+0６５至0＋210地基主要位于Ｑ4el粉质粘土③层,该层地基容许承载力[σ］＝１80kpａ〈233、3ｋpa,基地应力不满足设计要求。参照地勘报告得地基处理意见,该段自排涵基础采用松木桩(头径1５0ｍm,尾径1２0mm)基础。
⑶、自排涵０+２10至0＋２６0地基主要位于J强风化泥质粉砂岩④１,该层地基容许承载力[σ］=12０—15０ｋpa<23３。３kpa,基地应力不满足设计要求。参照地勘报告得地基处理意见,该段自排涵基础采用松木桩(头径1５0mm,尾径120mm)基础。
(1)桩身及其布置设计计算
根据《建筑地基处理规范》(JGJ7９－20０2),单桩竖向承载力特征值应通过现场单桩荷载试验确定,可按以下列公式计算:
R a=ψａ[σ］A P式中:
式中:Ｒａ—-单桩承载力标准值(ｋN);
ψ——纵向弯曲系数,与桩间土质有关,一般取1;
a—-桩材料得应力折减系数,木材取0。５;
[σ] ——桩材料得容许应力,桩头Φ1５0ｍm,桩尾Φ
120mm得松木桩［σ]=2７０0kpa;
松木桩原木材积计算表教学文稿
检尺 径cm
4 6 8 10
2
0.0041 0.0079 0.013 0.019
2.2
0.0047 0.0089 0.015 0.022
2.4
0.0053 0.01 0.016 0.024ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
检尺长，m
2.5
2.6
2.8
材积，m3
0.0056 0.0059 0.0066
0.0105 0.0111 0.0122
52 0.467 0.518 0.569 0.594 0.62 0.672 0.724 0.777 0.83 54 0.503 0.558 0.613 0.64 0.668 0.724 0.78 0.837 0.894 56 0.541 0.599 0.658 0.688 0.718 0.777 0.838 0.899 0.96 58 0.58 0.642 0.705 0.737 0.769 0.833 0.898 0.963 1.028 60 0.62 0.687 0.754 0.788 0.822 0.89 0.959 1.029 1.099
82 1.151 1.274 1.399 1.461 1.523 1.649 1.776 1.903 2.03 84 1.208 1.337 1.467 1.532 1.598 1.73 1.862 1.995 2.129 86 1.265 1.401 1.537 1.605 1.674 1.812 1.951 2.09 2.23
松木桩计算
桩侧土磨擦阻力特征值 (qsia) 8 25
5 5 0 0
桩端土阻力 (qp):
0
桩身强度折减系数：η (0.2~0.3)
0.3
桩端天然土承载 力折减系数:α
0.5
桩间土承载力 折减系数：β
(0.75~0.95)
0.75
桩间天然土承载力 特征值fsk(Kpa)
60
面积置换率 m(0.12~0.3 ，大于0.2 应采用其它
0.0704832
横纹承压fc(0.3~2MPa) 3.6
加固区面积A（m2) 112.2
2.单桩承载力特征值(取 Ra=μp*∑qsia*li+α*Ap*qp
13
小值)
Ra=η*fcu*Ap
13
取值Ra=
13
3.复合地基承载力特征 值fspk
fspk=m*Ra/Ap+β*(1-m)*fsk
123
4.面积置换率 m
当按等边三角形布桩时 (布桩形式取1）
当按正方形布桩时 （布桩形式取2）
一根桩分担的处 理地基面积等效
圆直径de
0.42 0.452
取值de=
0.452
m=d2/de2
0.070483202
5.布桩数不小于n
n=m*A/Ap
700
6.结论：
松木桩地基处理计算表格
n=m*A/Ap
803
6.结论：
有效桩长L=
13
面wenku.baidu.com置换率
0.403124213
单桩承载力特征值Ra=
134
布桩数
803
复合地基承载力特征值 fspk=
117
桩身水泥土强度标准值 说明：1.蓝fc色u=部分人工
2
输入
2. 本软件作为计算辅助工具，仅为个人验算时使用，不能作为工程设计的直接依据。
土厚li(m)
3.复合地基承载力特征 值fspk
fspk=m*Ra/Ap+β*(1-m)*fsk
117
4.面积置换率 m
当按等边三角形布桩时 (布桩形式取1）
当按正方形布桩时 （布桩形式取2）
一根桩分担的处 理地基面积等效
圆直径de
1.26 1.356
取值de=
m=d2/de2
0.403124213
5.布桩数不小于n
桩身强度折减系数：η (0.2~0.3)
桩端天然土承载 力折减系数:α
桩间土承载力 折减系数：β
(0.1~0.4)
桩间天然土承载力特 征值fsk(Kpa)
0.3
0.5
0.3
50
2.单桩承载力特征值(取 Ra=μp*∑qsia*li+α*Ap*qp
134
松木桩复合地基承载力计算
松木桩复合地基承载力计算
工程建设场地地基采用松木桩挤密加固处理，松木桩、桩间土及碎石挤密层（含褥垫层）构成复合地基，地基承载力特征值取复合地基承载力特征值。根据上部结构荷载将场地松木桩施打区域大致分为油罐区、站房区、加油棚柱下独立基础区、行车范围区和招牌及围墙区。对于松木桩单桩竖向承载力特征值计算，依据广东佛山地质工程勘察院提供的《佛山市禅西大道加油站A岩土工程勘察报告》（详细勘察），同时参考国家现行行业规范中的相关条文及参数对本工程松木桩进行设计。取各分区计算情况如下所示：
（1）油罐区计算
油罐区桩顶设计标高相对于±0.000为−4.600，取松木桩桩长L为5.5m，桩端尾径d为0.08m，采用正方形布桩。考虑一定深度的负摩阻力（取ln/l0=0.4，ln为中性点距桩顶深度，l0为桩周土沉降为零处距桩顶的深度；此处ln取 2.20m），参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)11.2.4式，则有
参考《木结构设计规范》(GB50005-2003)附录G及4.2.1条表4.2.1-1，确定松木适用的强度等级为TC13B，不考虑松木桩在自身及使用条件下的设计指标调整，由表4.2.1-3查得，fc=10×103kpa。
参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)11.2.4，按松木桩自身抗压强度确定的单桩竖向承载力为
综合以上两个条件，取松木桩单桩竖向承载力特征值为kN15a R。
取桩顶范围控制荷载为100kpa。参考《建筑地基处理技术规范》9.2.5式，则有
松木桩计算
松木桩承载力计算书
本计算书按《建筑地基处理技术规范》GB-JGJ79-2012编制
一、计算资料
松木桩直径d(cm)15松木桩长度 L(m)4松木桩间距s(m)0.5松木桩抗压强度f c(Kpa)10000土的侧摩阻力特征值q si17桩间天然土承载力特征值f sk(Kpa)60桩端土端阻力特征值q p(kPa)60
桩端天然土承载力折减系数α0.5桩间土承载力折减系数β0.75桩身强度折减系数η0.3
二、计算
松木桩截面周长(m)μp=π×ｄ0.471
20.0176625松木桩截面面积(m2)A p=0.25×π×ｄ
桩土面积置换率m=d2/d e20.081633
×A p32.56桩土抗力所提供的单桩承载力(KN)R a=μp×q si×L+α×ｑ
p
×A p52.99桩身材料强度确定的单桩承载力 (KN)R a=η×ｆ
c
取两者小值R a=32.56
复合地基承载力特征值 (Kpa)f spk=m×Ra/Ap+β×(1-m)×ｆ
sk191.80
松木桩计算过程
桩基设计计算
根据钻孔资料，自排涵基土（岩）按其时代、成因及岩性不同，自上而下分耕土（Q4pd，层号①），粉质粘土（Q4al，层号②），粉质粘土（Q4el，层号③），强风化泥质粉砂岩（J，层号④1），弱风化泥质粉砂岩（J，层号④2），强风化粉砂岩（J，层号⑤1），弱风化粉砂岩（J，层号⑤2）。
⑴、自排涵0+000至0+065地基主要位于J强风化泥质粉砂岩④1层，该层地基容许承载力[σ]=300kpa﹥233.3kpa，基地应力满足设计要求。
⑵、自排涵0+065至0+210地基主要位于Q4el粉质粘土③层，该层地基容许承载力[σ]=180kpa＜233.3kpa，基地应力不满足设计要求。参照地勘报告的地基处理意见，该段自排涵基础采用松木桩（头径150mm，尾径120mm）基础。
⑶、自排涵0+210至0+260地基主要位于J强风化泥质粉砂岩④1，该层地基容许承载力[σ]=120-150kpa＜233.3kpa，基地应力不满足设计要求。参照地勘报告的地基处理意见，该段自排涵基础采用松木桩（头径150mm，尾径120mm）基础。
（1）桩身及其布置设计计算
根据《建筑地基处理规范》（JGJ79－2002），单桩竖向承载力特征值应通过现场单桩荷载试验确定，可按以下列公式计算：
R a=ψa[σ] A P式中：
式中：R a——单桩承载力标准值（kN）；
ψ——纵向弯曲系数，与桩间土质有关，一般取1；
a——桩材料的应力折减系数，木材取0.5；
[σ] ——桩材料的容许应力，桩头Φ150mm，桩尾Φ120mm 的松木桩[σ]=2700kpa；
松木桩原木材积计算表
松⽊桩原⽊材积计算表原⽊材积表
1.检尺径⾃4~12cm的⼩径原⽊材积由公式
V=0.7854L{D+0.45L+0.2}2÷10000 确定
2．检尺径⾃14cm以上的原⽊材积由公式
V=0.7854L{D+0.5L+0.005L2+0.000125L·(14-L)2·（D-10）2÷10000 确定。两式中：V----材积，m3；L----检尺长，m；D----检
尺径，cm.
松木桩计算公式(一)
松木桩计算公式(一)
松木桩计算公式
引言
松木桩是一种常用的工程材料，常用于建筑、道路等工程中作为基础支撑。在设计和施工过程中，需要对松木桩进行一系列的计算，以确保其稳定和安全性。本文将列举一些常用的松木桩计算公式，并给出相应的解释和示例。
公式一：材料强度计算
松木的强度是指其能够承受的最大力量。计算松木桩的强度通常使用弯曲强度和抗压强度两个指标。下面是计算弯曲强度和抗压强度的公式：
弯曲强度公式
弯曲强度（Mb） = (Fb * Z) / S
其中，Fb表示单根松木桩的抗弯曲强度（单位为MPa），Z表示剩余截面积（单位为mm3），S表示刚度参数（单位为mm3）。
抗压强度公式
抗压强度（Fc） = Fc0 + (Fc1 * Cc)
其中，Fc0表示松木桩的初始抗压强度（单位为MPa），Fc1表示材料等级抗压强度的修正系数，Cc表示材料等级。
示例：假设某根松木桩的抗弯曲强度Fb为20 MPa，剩余截面积Z 为10000 mm^3，刚度参数S为5000 mm^3。根据弯曲强度公式，可得该松木桩的弯曲强度Mb为(20 * 10000) / 5000 = 40 MPa。
公式二：长度计算
松木桩的长度需要根据实际需求来确定。下面是一个常用的松木桩长度计算公式：
长度计算公式
L = H + S + D
其中，L表示松木桩的总长度（单位为m），H表示地下埋深（单位为m），S表示松木桩的插入土层深度（单位为m），D表示松木桩的露出长度（单位为m）。
示例：假设某个工程需要将松木桩埋入地下3m，插入土层深度为2m，露出长度为1m，则根据长度计算公式可得该松木桩的总长度L为3 + 2 + 1 = 6m。
松木桩承载力计算
松木桩承载力计算
一、软弱地基的种类及常见的处理方法
软弱地基的种类很多，按成因一般可分为人工填土类地基；海相、河流相和湖相沉积而成的含淤质粘土类地基；各种山前冲积、洪积相所形成的夹卵石、漂石的粘土类地基。复杂的成因造成了它们在物理力学性能上的复杂性，它们的共同特点是承载力低、压缩性高。目前对厚度较大的软弱地基一般采用各类钢筋混凝土桩进行处理，对含水量和孔隙比较大的软弱地基一般采用砂桩、石灰桩，化学灌浆或堆载预压等方法处理。各种处理方法都有较强的针对性，处理方法选择是否合理，直接影响到建筑物的设计是否安全和节约。在实际工程中，松木桩处理软弱地基的问题较少提及，笔者认为在条件许可的情况下采用短木桩处理某些软弱地基不仅施工较为便捷，而且费用也较为经济合理。
二、用松木桩处理地基的实例
在实际工程中软弱地基普遍存在，对于一些层数较低、荷载较轻的建筑物地基或遇局部暗塘的情况，大多是采用松木桩处理地基的。下面就1 1 OKV鹿山变电所主控楼的地基处理作一简要介绍。
(1 )工程的地质概况
该工程位于鹿山附近，建筑面积6 5 0 m2,两层全框架结构。地质剖面自上而下由杂填土、淤质粘土、含淤质砾砂卵石、粉质粘土
及粘土构成。淤质粘土呈软塑状，下部的含淤质砾砂卵石呈中密状，是较为理想的持力层。持力层的实际埋深约4米。当时曾考虑用殓短桩或换土垫层法处理，经技术经济比较确定了松木桩的处理方案。
(2 )松木桩的设计计算在设计中短木桩用作挤密桩时可按下
式设计：
S 二0、95d J(l+ eO) / ( eO - el)
松木桩计算
一根桩分担的处 理地基面积等效 圆直径de
0.070483202
700
面积置换率 布桩数
0.070483202 700
说明：1.本表按GB-JGJ79-2012编制。松木桩桩身强度折减系数μ ，取0.25~0.33。 2. 深色部分人工输入 3. 本软件作为计算辅助工具，仅为个人验算时使用，不能作为工程设计的直接依据。
松木桩计算
设计基础条件： 直径d(m) 有效桩长(m) 桩截面面积(m ) 桩周长μ p 桩间距s(m) 布桩形式（1或2） 1.单桩竖向承载力： 参数取值：： 桩身强度折减系数：η (0.2~0.3) 0.3 2.单桩承载力特征值(取 小值) 取值Ra= Ra=μ p*∑qsia*li+α *Ap*qp Ra=η *fcu*Ap 13 123 0.42 取值de= 0.452 0.452 桩端天然土承载 力折减系数:α 0.5 13 13 面积置换率 桩间土承载力 桩间天然土承载力特 m(0.12~0.3 折减系数：β 征值fsk(Kpa) ，大于0.2 (0.75~0.95) 应采用其它 0.75 60 0.0704832 横纹承压fc(0.3~2MPa) 3.6 加固区面积A（m ) 112.2
2 2
桩长范围土层名称 0.12 L= Ap=d *3.14/4 μ p=d*3.14 0.4 2
2
土厚li(m) 4 0 0 0 0 0
松木桩体积换算表
检尺径自4～12 cm的小径原木材积由公式： V＝0.7854L×（D＋0.45L＋0.2） ÷10000 式中：V──材积，m ； L──检尺长，m； D──检尺径，cm。 序号 1 2 3 4 5 5 5 5 5 规格 Φ 80松木桩 Φ 80松木桩 Φ 80松木桩 Φ 80松木桩 Φ 80松木桩 Φ 80松木桩 Φ 80松木桩 Φ 80松木桩 Φ 80松木桩 圆木检尺 圆木检尺 V 材积 径D 长L（m） （m3） （cm） 8 5 0.0429 8 4 0.0314 8 4 0.0314 8 4 0.0314 8 4 0.0314 8 4 0.0314 8 4 0.0314 8 4 0.0314 8 4 0.0314 根数 1 1 1 1 1 1 1 1 1
3 3 2
总体积（m ） 0.04 0.03Fra Baidu bibliotek0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03
松木桩计算
松木桩承载力计算书
本计算书按《建筑地基处理技术规范》GB-JGJ79-2012编制
一、计算资料
松木桩直径d(cm)15松木桩长度 L(m)4松木桩间距s(m)0.5松木桩抗压强度f c(Kpa)10000土的侧摩阻力特征值q si17桩间天然土承载力特征值f sk(Kpa)60桩端土端阻力特征值q p(kPa)60
桩端天然土承载力折减系数α0.5桩间土承载力折减系数β0.75桩身强度折减系数η0.3
二、计算
松木桩截面周长(m)μp=π×d0.471松木桩截面面积(m2)A p=0.25×π×d20.0176625桩土面积置换率m=d2/d e20.081633
桩土抗力所提供的单桩承载力(KN)R a=μp×q si×L+α×q p×A p32.56桩身材料强度确定的单桩承载力 (KN)R a=η×f c×A p52.99取两者小值R a=32.56
复合地基承载力特征值 (Kpa)f spk=m×Ra/Ap+β×(1-m)×f sk191.80
松木桩桩距及承载力计算
公式S=0.95d（（1+ e0）／（ e0- e1））^0.5n=A/A P
S――桩的间距（m）
d――桩径（m）
e0――挤密前土的天然孔隙比
e1――挤密后作要求达到的孔隙比，可按地基所需的承载力设计值再根据《建筑地基基础设计规范》附录五附表5－3或5－4确定n――每㎡桩的根数
A――每㎡地基所需挤密桩面积，A=（ e0- e1）/（1+ e0）
A P――单桩横截面积（㎡）
层存在时，可作为端承桩，按下式计算：
Pa=Ψα[σ]A
Pa――单桩承载力
Ψ―――纵向弯曲系数，与桩间土质有关，一般可取1
α―――桩材料的应力折减系数，木桩取0.5
[σ]――桩材料的容许压力，kPa。当桩径为15cm时，[σ]为2773.4kPa
松木桩体积换算表
4
Φ80松木桩 8
4
Φ80松木桩 8
4
Φ80松木桩 8
4
Φ80松木桩 8
4
Φ80松木桩 8
4
Φ80松木桩 8
4
Φ80松木桩 8
来自百度文库
4
V 材积 （m3）
0.0429 0.0314 0.0314 0.0314 0.0314 0.0314 0.0314 0.0314 0.0314
根数
1 1 1 1 1 1 1 1 1
总体积 （m3）
0.04 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03
松木桩体积折算表
检尺径自4～12 cm的小径原木材积由公式： V＝0.7854L×（D＋0.45L＋0.2）2÷10000
式中：V──材积，m3； L──检尺长，m； D──检尺径，cm。
序号
1 2 3 4 5 5 5 5 5
规格
圆木检尺 径D
（cm）
圆木检尺 长L（m）
Φ80松木桩 8
5
Φ80松木桩 8
松木桩复合地基的计算书
松木桩的设计验算
一、松木桩桩数的确定
根据地质钻孔，地质剖面自上而下由人工填土层、粉质粘土层、淤泥质粘土、砾砂层构成。挡土墙要求地基土的容许承载力取值不小于130Kpa,持力层为粉质粘土层，下存在较厚的淤泥质粘土，故对软土地基采用松木桩进行加固处理。松木桩桩端进入砾砂层1米，采用端承桩设计。以松木为材料，桩直径为15cm时，其[σ]=2773.4Kpa，则根据公式
则每平方米需要的桩数为：
故松木桩按照50cm梅花形布置，面积置换率为8.16%，同时亦满足桩间距离不小于3倍桩径的要求。
综上所述，松木桩进入土层中长度为4.5m，桩径采用0.15m，呈梅花型布置，间距0.5m，露出地面0.5m部分嵌入挡土墙地基下的抛砌块石中，松木桩总长为5.0m。
二、复合地基承载力计算
软弱地基经松木桩处理后实际形成复合地基，其承载力标准值按下式计算：
满足要求。
三、下卧层强度验算
根据地勘钻孔资料可知复合地基下卧层为砾砂层，下卧层强度验算按照下式进行：
1
根据建筑地基基础设计规范
，，，
则：
满足规范要求。
四、沉降计算
挡土墙的沉降量由复合地基的变形量与桩端下土层的变形量组成。
1、复合地基的变形量的计算
E p为松木桩桩身的压缩模量，E p=8000Mpa；
，，，
2
2、复合地基下土层的变形模量
计算深度取值为：
详细计算结果见下表。
复合地基下土层变形计算
L/b z/b
3.75 1.95 0.20 1.56 5Mpa 19.7 0.9 17.7 则，满足规范要求。
3
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桩基设计计算
根据钻孔资料，自排涵基土（岩）按其时代、成因及岩性不同，自上而下分耕土（Q4pd，层号①），粉质粘土（Q4al，层号②），粉质粘土（Q4el，层号③），强风化泥质粉砂岩（J，层号④1），弱风化泥质粉砂岩（J，层号④2），强风化粉砂岩（J，层号⑤1），弱风化粉砂岩（J，层号⑤2）。
⑴、自排涵0+000至0+065地基主要位于J强风化泥质粉砂岩④1层，该层地基容许承载力[σ]=300kpa﹥233.3kpa，基地应力满足设计要求。
⑵、自排涵0+065至0+210地基主要位于Q4el粉质粘土③层，该层地基容许承载力[σ]=180kpa＜233.3kpa，基地应力不满足设计要求。参照地勘报告的地基处理意见，该段自排涵基础采用松木桩（头径150mm，尾径120mm）基础。
⑶、自排涵0+210至0+260地基主要位于J强风化泥质粉砂岩④1，该层地基容许承载力[σ]=120-150kpa＜233.3kpa，基地应力不满足设计要求。参照地勘报告的地基处理意见，该段自排涵基础采用松木桩（头径150mm，尾径120mm）基础。
（1）桩身及其布置设计计算
根据《建筑地基处理规范》（JGJ79－2002），单桩竖向承载力特征值应通过现场单桩荷载试验确定，可按以下列公式计算： R a=ψa [σ] A P式中：
式中：R a——单桩承载力标准值（kN）；
ψ——纵向弯曲系数，与桩间土质有关，一般取1；
a——桩材料的应力折减系数，木材取0.5；
[σ] ——桩材料的容许应力，桩头Φ150mm，桩尾Φ120mm 的松木桩[σ]=2700kpa；
A P——桩端截面积（m2）；
故R a=1×0.5×2700×π×（0.12/2）2=15.26 S=R/R a=233.3/15.26=15.3，即每平方米至少15.3根桩。实际设计松木桩采用500×500梅花形布置，面积置换率m=d2/（1.05*s）2=8%根据以上公式，松木桩单桩竖向承载力特征值计算成果见表5－15。
表单桩竖向承载力特征值计算成果表
松木桩桩身尾径φ=12mm，单桩长3m，按500×500mm间距呈梅花型布置。
②、复合地基设计计算
根据《建筑地基处理规范》（JGJ79－2002），复合地基承载力应通过现场复合地基载荷试验确定，对于初步设计报告阶段，可按以下列公式估算：
复合地基承载力： sk P
a
spk f m A R m
f )1(-+=β 式中： spk f ——复合地基承载力特征值，KPa ； m ——面积置换率；
a R ——单桩竖向承载力特征值，KPa ；
P A ——桩端截面积，m 2
；
β——桩间土承载力折减系数，取0.8；
sk f ——处理后桩间土承载力特征值，无实验成果时可取天然地基土承载力特征值。
根据以上公式，松木桩复合地基承载力计算成果见表2。 表2 复合地基承载力估算成果表
复合地基承载力f spk =240＞自排涵基底应力最大值233.3 kPa ，满足设计要求。
（注：专业文档是经验性极强的领域，无法思考和涵盖全面，素材和资料部分来自网络，供参考。可复制、编制，期待你的好评与关注）