松木桩计算过程
松木桩施工工艺
松木桩施工工艺修建高速公路经常会遇到各种软基，处理方法有很多，如粉喷桩、换填、抛石以及CFG桩等，然后根据现场情况进行选择。
但是对于地形特别复杂、工期很紧、材料进场困难或采用其他软基处理成本太高，甚至在雨季施工中要求处理软基时，当地松树资源又十分丰富，又较便宜，可就地取材，采用松木桩处理软基。
一、松木桩设计一般按端承桩设计，按下式计算：Ｐa=Ψα[σ]A -----------------(a)Ｐa――单桩承载力Ψ―――纵向弯曲系数，与桩间土质有关，一般可取１α―――桩材料的应力折减系数，木桩取0.5[σ]――桩材料的容许压力，kＰa通过计算，根据所需要达到的基底容许承载力，计算出单位面积内松木桩的根数。
三、施工工艺流程挖掘机打试桩确定桩长制作松木桩挖掘机打桩锯平桩头桩基抛片石碾压四、施工过程1 ．在软基范围随机选择比较有代表的点，用挖掘机打入试桩，直到试桩进入持力层。
一般挖掘机捶击进尺寸速度明显下降时停止。
然后将有代表的试桩长度取平均值，确实为松木桩批量制作长度。
2 ．松木桩的制作(1) 大端直径≥15cm ，且外形直顺光圆；(2) 小端削成30cm 长的尖头，利于打人持力层；(3) 待准备好总桩数80 ％以上的桩时，调入挖掘机进行打桩施工，避免挖掘机待桩窝工；(4) 将备制作好的桩摆放在现场，为打桩做好准备；3 ．挖掘机打桩流程(1) 挖掘机就位；(2) 选择将要打入的松木桩，人工扶正松木桩，桩位按设计间距以梅花状布置；(3) 将挖掘机的挖斗倒过来轻轻扣压桩至软基中；(4) 按压稳定后，人立即离开桩位，用挖斗背面击打桩头，直到没有明显打人量为止，确保松木桩垂直打入持力层；(5) 严格控制桩的密度，确保软基的处理效果。
图14 ．锯平桩头根据软基面高度锯平桩头后的标高，保证桩高于软基面50cm左右。
图25 ．桩间抛片石在松木桩桩间抛填片石，片石高度应高过桩预留高度，采用推土机推平。
6．碾压(1)经推土机推平后，使用重型压路机碾压(2)在碾压过程中适量加入小粒径片石反重碾压。
松木桩计算过程
桩基设计计算根据钻孔资料,自排涵基土(岩)按其时代、成因及岩性不同,自上而下分耕土(Q４ｐd,层号①),粉质粘土(Q4aｌ,层号②),粉质粘土(Ｑ4el,层号③),强风化泥质粉砂岩(J,层号④１),弱风化泥质粉砂岩(J,层号④2),强风化粉砂岩(J,层号⑤１),弱风化粉砂岩(J,层号⑤2)、⑴、自排涵０+０00至0+0６5地基主要位于Ｊ强风化泥质粉砂岩④1层,该层地基容许承载力[σ]=３00kpa﹥２33.3kｐa,基地应力满足设计要求。
⑵、自排涵0+0６５至0＋210地基主要位于Ｑ4el粉质粘土③层,该层地基容许承载力[σ］＝１80kpａ〈233、3ｋpa,基地应力不满足设计要求。
参照地勘报告得地基处理意见,该段自排涵基础采用松木桩(头径1５0ｍm,尾径1２0mm)基础。
⑶、自排涵０+２10至0＋２６0地基主要位于J强风化泥质粉砂岩④１,该层地基容许承载力[σ］=12０—15０ｋpa<23３。
３kpa,基地应力不满足设计要求。
参照地勘报告得地基处理意见,该段自排涵基础采用松木桩(头径1５0mm,尾径120mm)基础。
(1)桩身及其布置设计计算根据《建筑地基处理规范》(JGJ7９－20０2),单桩竖向承载力特征值应通过现场单桩荷载试验确定,可按以下列公式计算:R a=ψａ[σ］A P式中:式中:Ｒａ—-单桩承载力标准值(ｋN);ψ——纵向弯曲系数,与桩间土质有关,一般取1;a—-桩材料得应力折减系数,木材取0。
５;[σ] ——桩材料得容许应力,桩头Φ1５0ｍm,桩尾Φ120mm得松木桩［σ]=2７０0kpa;A P——桩端截面积(m2);故Ｒａ=１×0。
5×270０×π×(0。
12/2)２＝１５。
26 Ｓ=R／R a＝233、3/1５。
２6=１5、3,即每平方米至少1５、３根桩。
实际设计松木桩采用500×500梅花形布置,面积置换率m=d2／(1、05＊s)2=8％根据以上公式,松木桩单桩竖向承载力特征值计算成果见表5-15、表单桩竖向承载力特征值计算成果表松木桩桩身尾径φ=12mm,单桩长3m,按500×５0０mm间距呈梅花型布置。
松木桩计算过程(建筑实用)
桩基设计计算根据钻孔资料，自排涵基土（岩）按其时代、成因及岩性不同，自上而下分耕土（Q4pd，层号①），粉质粘土（Q4al，层号②），粉质粘土（Q4el，层号③），强风化泥质粉砂岩（J，层号④1），弱风化泥质粉砂岩（J，层号④2），强风化粉砂岩（J，层号⑤1），弱风化粉砂岩（J，层号⑤2）。
⑴、自排涵0+000至0+065地基主要位于J强风化泥质粉砂岩④1层，该层地基容许承载力[σ]=300kpa﹥233.3kpa，基地应力满足设计要求。
⑵、自排涵0+065至0+210地基主要位于Q4el粉质粘土③层，该层地基容许承载力[σ]=180kpa＜233.3kpa，基地应力不满足设计要求。
参照地勘报告的地基处理意见，该段自排涵基础采用松木桩（头径150mm，尾径120mm）基础。
⑶、自排涵0+210至0+260地基主要位于J强风化泥质粉砂岩④1，该层地基容许承载力[σ]=120-150kpa＜233.3kpa，基地应力不满足设计要求。
参照地勘报告的地基处理意见，该段自排涵基础采用松木桩（头径150mm，尾径120mm）基础。
（1）桩身及其布置设计计算根据《建筑地基处理规范》（JGJ79－2002），单桩竖向承载力特征值应通过现场单桩荷载试验确定，可按以下列公式计算： R a=ψa[σ] A P式中：式中：R a——单桩承载力标准值（kN）；ψ——纵向弯曲系数，与桩间土质有关，一般取1；a——桩材料的应力折减系数，木材取0.5；[σ] ——桩材料的容许应力，桩头Φ150mm，桩尾Φ120mm 的松木桩[σ]=2700kpa；A P——桩端截面积（m2）；故R a=1×0.5×2700×π×（0.12/2）2=15.26 S=R/R a=233.3/15.26=15.3，即每平方米至少15.3根桩。
实际设计松木桩采用500×500梅花形布置，面积置换率m=d2/（1.05*s）2=8% 根据以上公式，松木桩单桩竖向承载力特征值计算成果见表5－15。
松木桩的压缩模量计算公式
松木桩的压缩模量计算公式引言。
在土木工程中，木桩是一种常用的基础工程材料，用于支撑建筑物或其他结构。
在木桩的设计和施工过程中，了解其力学性能是非常重要的。
其中，压缩模量是评估木桩抗压性能的重要参数之一。
本文将介绍松木桩的压缩模量计算公式及其相关知识。
一、压缩模量的定义。
压缩模量是指材料在受到压缩应力作用时的变形能力。
在土木工程中，压缩模量通常用于描述材料在承受垂直应力时的变形特性。
对于木桩而言，其压缩模量可以用来评估其在承受建筑物或其他结构的荷载时的变形情况。
二、松木桩的压缩模量计算公式。
松木桩的压缩模量可以通过以下公式进行计算：Ec = (σc / εc)。
其中，Ec为松木桩的压缩模量，单位为MPa；σc为松木桩在受到压缩应力时的应力，单位为MPa；εc为松木桩在受到压缩应力时的应变。
在实际工程中，通常需要通过实验或理论分析来确定松木桩的压缩模量。
对于实验方法，可以通过在实验室中对松木桩进行压缩试验，测量其应力和应变，然后根据上述公式计算压缩模量。
对于理论分析方法，可以通过松木桩的材料特性和结构特点，利用弹性力学理论来推导出其压缩模量的计算公式。
三、影响松木桩压缩模量的因素。
1. 材料特性，松木桩的压缩模量受到其材料特性的影响，包括木材的密度、纤维方向、含水率等因素。
2. 结构特点，松木桩的结构特点也会影响其压缩模量，包括截面形状、长度、直径等因素。
3. 应力条件，松木桩在受到不同应力条件下的压缩模量可能会有所不同，因此需要考虑实际工程中的应力情况。
4. 温度和湿度，环境条件对松木桩的压缩模量也会产生影响，特别是温度和湿度对木材的性能有一定影响。
四、应用与意义。
了解松木桩的压缩模量对于土木工程设计和施工具有重要意义。
首先，可以帮助工程师评估松木桩在承受荷载时的变形情况，从而指导合理的设计方案。
其次，可以帮助施工人员在实际施工中控制木桩的质量，保证其满足设计要求。
此外，对于松木桩的维护和检测也有一定的指导意义。
松木桩计算
松木桩承载力计算书
本计算书按《建筑地基处理技术规范》GB-JGJ79-2012编制
一、计算资料
松木桩直径d(cm)15松木桩长度 L(m)4松木桩间距s(m)0.5松木桩抗压强度f c(Kpa)10000土的侧摩阻力特征值q si17桩间天然土承载力特征值f sk(Kpa)60桩端土端阻力特征值q p(kPa)60
桩端天然土承载力折减系数α0.5桩间土承载力折减系数β0.75桩身强度折减系数η0.3
二、计算
松木桩截面周长(m)μp=π×ｄ0.471
20.0176625松木桩截面面积(m2)A p=0.25×π×ｄ
桩土面积置换率m=d2/d e20.081633
×A p32.56桩土抗力所提供的单桩承载力(KN)R a=μp×q si×L+α×ｑ
p
×A p52.99桩身材料强度确定的单桩承载力 (KN)R a=η×ｆ
c
取两者小值R a=32.56
复合地基承载力特征值 (Kpa)f spk=m×Ra/Ap+β×(1-m)×ｆ
sk191.80。
松木桩地基处理计算表格
设计基础条件：
桩长范围土层名称
1.单桩竖向承载力： 参数取值：：
直径d(m) 有效桩长(m) 桩截面面积(m2)
桩周长μp 桩间距s(m) 布桩形式（1或2）
0.8
L= Ap=d2*3.14/4
μp=d*3.14 1.2 1
13 0.5024 2.512
2-1淤泥 2-2淤泥质粉质粘土2-3淤Fra bibliotek 2-4淤泥质粘土
3.6 7.8 1.6
桩侧土磨擦阻力特征值 (qsia) 3.2 4
3.5
桩端土阻力 (qp):
50
面积置换率 桩身水泥土无侧限抗压 m(0.12~0.3) 强度标准值fcu(0.3~2MPa)
加固区面积A（m2)
0.40312421
2
1000
1.26
3.复合地基承载力特征 值fspk
fspk=m*Ra/Ap+β*(1-m)*fsk
117
4.面积置换率 m
当按等边三角形布桩时 (布桩形式取1）
当按正方形布桩时 （布桩形式取2）
一根桩分担的处 理地基面积等效
圆直径de
1.26 1.356
取值de=
m=d2/de2
0.403124213
5.布桩数不小于n
桩身强度折减系数：η (0.2~0.3)
桩端天然土承载 力折减系数:α
桩间土承载力 折减系数：β
(0.1~0.4)
桩间天然土承载力特 征值fsk(Kpa)
0.3
0.5
0.3
50
2.单桩承载力特征值(取 Ra=μp*∑qsia*li+α*Ap*qp
134
小值)
Ra=η*fcu*Ap
松木桩复合地基计算
松木桩复合地基计算11、2、4式，则有参考《木结构设计规范》(GB50005-2003)附录G及4、2、1条表4、2、1-1，确定松木适用的强度等级为TC13B，不考虑松木桩在自身及使用条件下的设计指标调整，由表4、2、1-3查得，fc=10103kpa。
参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)11、2、4，按松木桩自身抗压强度确定的单桩竖向承载力为。
综合以上两个条件，取松木桩单桩竖向承载力特征值为。
取桩顶范围控制荷载为100kpa。
参考《建筑地基处理技术规范》9、2、5式，则有，代入计算出桩土置换率。
由，可推出代入数据求得，取桩间距S为0、350m，则置换率m为0、04092，代入求得复合地基承载力fspk为137kpa，满足设计要求。
（2）站房区计算站房区桩顶设计标高相对于0、000为−1、100，取松木桩桩长L为7、5m，桩端尾径d为0、08m，采用正方形布桩。
考虑一定深度的负摩阻力（取ln/l0=0、4，ln为中性点距桩顶深度，l0为桩周土沉降为零处距桩顶的深度；此处ln取3、00m），参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)11、2、4式，则有参考《木结构设计规范》(GB50005-2003)附录G及4、2、1条表4、2、1-1，确定松木适用的强度等级为TC13B，不考虑松木桩在自身及使用条件下的设计指标调整，由表4、2、1-3查得，fc=10103kpa。
参考《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)11、2、4，按松木桩自身抗压强度确定的单桩竖向承载力为。
综合以上两个条件，取松木桩单桩竖向承载力特征值为。
计算显示筏板基础地基反力最大值约为75kpa，考虑一定的安全储备按照地基反力为85kpa进行控制计算。
参考《建筑地基处理技术规范》9、2、5式，则有，代入计算出桩土置换率。
由，可推出代入数据求得，取桩间距S为0、400m，则置换率m为0、03133，代入求得复合地基承载力fspk为90kpa，满足设计要求。
松木桩承载力计算
松木桩承载力计算一、软弱地基的种类及常见的处理方法软弱地基的种类很多，按成因一般可分为人工填土类地基；海相、河流相和湖相沉积而成的含淤质粘土类地基；各种山前冲积、洪积相所形成的夹卵石、漂石的粘土类地基。
复杂的成因造成了它们在物理力学性能上的复杂性，它们的共同特点是承载力低、压缩性高。
目前对厚度较大的软弱地基一般采用各类钢筋混凝土桩进行处理，对含水量和孔隙比较大的软弱地基一般采用砂桩、石灰桩，化学灌浆或堆载预压等方法处理。
各种处理方法都有较强的针对性，处理方法选择是否合理，直接影响到建筑物的设计是否安全和节约。
在实际工程中，松木桩处理软弱地基的问题较少提及，笔者认为在条件许可的情况下采用短木桩处理某些软弱地基不仅施工较为便捷，而且费用也较为经济合理。
二、用松木桩处理地基的实例在实际工程中软弱地基普遍存在，对于一些层数较低、荷载较轻的建筑物地基或遇局部暗塘的情况，大多是采用松木桩处理地基的。
下面就１１０ＫＶ鹿山变电所主控楼的地基处理作一简要介绍。
（１）工程的地质概况该工程位于鹿山附近，建筑面积６５０m２，两层全框架结构。
地质剖面自上而下由杂填土、淤质粘土、含淤质砾砂卵石、粉质粘土及粘土构成。
淤质粘土呈软塑状，下部的含淤质砾砂卵石呈中密状，是较为理想的持力层。
持力层的实际埋深约４米。
当时曾考虑用砼短桩或换土垫层法处理，经技术经济比较确定了松木桩的处理方案。
（２）松木桩的设计计算在设计中短木桩用作挤密桩时可按下式设计：Ｓ=0、95d√(1+ e０)／( e０- e１)n=Ａ/ＡＰＳ――桩的间距（m）d――桩径（m） e０――挤密前土的天然孔隙比 e１――挤密后作要求达到的孔隙比，可按地基所需的承载力设计值再根据《建筑地基基础设计规范》附录五附表５－３或５－４确定n――每m２桩的根数Ａ――每m ２地基所需挤密桩面积，Ａ=( e０- e１)/(1+ e０)ＡＰ――单桩横截面积（m２）在设计中，当桩端有硬壳层存在时，可作为端承桩，按下式计算：Ｐa=Ψα[σ]A---------------(a)Ｐa――单桩承载力Ψ―――纵向弯曲系数，与桩间土质有关，一般可取１α―――桩材料的应力折减系数，木桩取0、5 [σ]――桩材料的容许压力，kＰa本实例中柱下独立基础附加应力及自重总值为950KN。
松木桩计算
桩长范围土层名称 0.12 L= Ap=d *3.14/4 μ p=d*3.14 0.4 2
2
土厚li(m) 4 0 0 0 0 0
桩侧土磨擦阻力特征值 (qsia) 8 25 5 5 0 304 0.3768
1 2 3 4 5 6
0
3.复合地基承载力特征 fspk=m*Ra/Ap+β *(1-m)*fsk 值fspk 当按等边三角形布桩时 (布桩形式取1） 4.面积置换率 m 当按正方形布桩时 （布桩形式取2） m=d2/de2 5.布桩数不小于n 6.结论： 有效桩长L= 单桩承载力特征值Ra= 复合地基承载力特征值 fspk= 桩身强度标准值fcu= 4 13 123 3.6 n=m*A/Ap
松木桩计算
设计基础条件： 直径d(m) 有效桩长(m) 桩截面面积(m ) 桩周长μ p 桩间距s(m) 布桩形式（1或2） 1.单桩竖向承载力： 参数取值：： 桩身强度折减系数：η (0.2~0.3) 0.3 2.单桩承载力特征值(取 小值) 取值Ra= Ra=μ p*∑qsia*li+α *Ap*qp Ra=η *fcu*Ap 13 123 0.42 取值de= 0.452 0.452 桩端天然土承载 力折减系数:α 0.5 13 13 面积置换率 桩间土承载力 桩间天然土承载力特 m(0.12~0.3 折减系数：β 征值fsk(Kpa) ，大于0.2 (0.75~0.95) 应采用其它 0.75 60 0.0704832 横纹承压fc(0.3~2MPa) 3.6 加固区面积A（m ) 112.2
一根桩分担的处 理地基面积等效 圆直径de
0.070483202
700
面积置换率 布桩数
0.070483202 700
松木桩地基处理计算表格
桩间距s(m) 布桩形式（1或2） 1.单桩竖向承载力： 参数取值：： 桩身强度折减系数：η (0.2~0.3) 0.3 2.单桩承载力特征值(取 Ra=μ p*∑qsia*li+α *Ap*qp 小值) Ra=η *fcu*Ap 取值Ra= 134
桩端天然土承载 力折减系数:α 0.5 134 302
桩侧土磨擦阻力特征值 (qsia) 3.2 4 3.5
桩端土阻力 (qp):
50
面积置换率 桩身水泥土无侧限抗压Pa) 0.40312421 2
加固区面积A（m2) 1000
1.26
2 2
117 1.26 取值de= 1.356
一根桩分担的处 理地基面积等效 圆直径de
0.403124213
803
n=m*A/Ap
面积置换率 布桩数
0.403124213 803
说明：1.蓝色部分人工输入 2. 本软件作为计算辅助工具，仅为个人验算时使用，不能作为工程设计的直接依据。
土厚li(m) 3.6 7.8 1.6
松木桩计算
设计基础条件： 直径d(m) 有效桩长(m) 桩截面面积(m ) 桩周长μ
p 2
桩长范围土层名称 0.8 L= Ap=d *3.14/4 μ p=d*3.14 1.2 1 桩间土承载力 折减系数：β (0.1~0.4) 0.3
2
13 0.5024 2.512
2-1淤泥 2-2淤泥质粉质粘土 2-3淤泥 2-4淤泥质粘土
桩间天然土承载力 特征值fsk(Kpa) 50
3.复合地基承载力特征 fspk=m*Ra/Ap+β *(1-m)*fsk 值fspk 当按等边三角形布桩时 (布桩形式取1） 4.面积置换率 m 当按正方形布桩时 （布桩形式取2） m=d /de 5.布桩数不小于n 6.结论： 有效桩长L= 单桩承载力特征值Ra= 复合地基承载力特征值 fspk= 桩身水泥土强度标准值 fcu= 13 134 117 2
松木桩计算
松木桩承载力计算书
本计算书按《建筑地基处理技术规范》GB-JGJ79-2012编制
一、计算资料
松木桩直径d(cm)15松木桩长度 L(m)4松木桩间距s(m)0.5松木桩抗压强度f c(Kpa)10000土的侧摩阻力特征值q si17桩间天然土承载力特征值f sk(Kpa)60桩端土端阻力特征值q p(kPa)60
桩端天然土承载力折减系数α0.5桩间土承载力折减系数β0.75桩身强度折减系数η0.3
二、计算
松木桩截面周长(m)μp=π×d0.471松木桩截面面积(m2)A p=0.25×π×d20.0176625桩土面积置换率m=d2/d e20.081633
桩土抗力所提供的单桩承载力(KN)R a=μp×q si×L+α×q p×A p32.56桩身材料强度确定的单桩承载力 (KN)R a=η×f c×A p52.99取两者小值R a=32.56
复合地基承载力特征值 (Kpa)f spk=m×Ra/Ap+β×(1-m)×f sk191.80。
松木桩加固方案
****（一期）工程Ⅱ标段松木桩方案一、工程概况由于东面及北面原永久性围墙离基坑边坡较近，为保留现有围墙，使放坡坡率减小及冠梁与护坡间间距减小，并降低现有围墙对基坑的扰动，特选用松木桩加固方案，因松木桩含松脂，防腐能力良好，且施工技术简单，造价低廉。
二、松木桩的设计计算松木桩作为地基加固处理时，当土质为软弱土层且埋深较深时候，松木桩可用作挤密桩使用，松木桩打入后对旁边土进行挤压，从而增加土层的密实度，达到要求的设计强度；当桩端有硬壳层存在时可作为端承桩，在设计中短松木桩用作挤密桩时可按照下式计算：Ｓ=0.95d√(1+ e０)／( e０- e１)n=Ａ/ＡＰＳ――桩的间距（m）d――桩径（m）e０――挤密前土的天然孔隙比可由地质报告查出e１――挤密后作要求达到的孔隙比，可按地基所需的承载力设计值再根据《建筑地基基础设计规范》附录五附表５－３或５－４确定n――每m２桩的根数Ａ――每m２地基所需挤密桩面积，Ａ=( e０- e１)/(1+ e０)ＡＰ――单桩横截面积（m２）在设计中，当桩端有硬壳层存在时，松木桩可作为端承桩，按下式计算：Ｐa=Ψα[σ]A -----------------(a)Ｐa――单桩承载力Ψ―――纵向弯曲系数，与桩间土质有关，一般可取１α―――桩材料的应力折减系数，木桩取0.5[σ]――桩材料的容许压力，kＰa对本工程土质情况，自然地坪下12米左右均为淤泥层，由地质报告查询本土层的实验分析情况，找出天然孔隙率，再根据地基所需的承载力设计值再根据《建筑地基基础设计规范》附录五附表５－３或５－４确定挤密后要求达到的孔隙率，经过计算，当土质为可塑时，压入梢径16-18cm的松木桩做挤密桩处理，长4米,连续布置。
三、松木桩施工方法压松木桩前，先开挖至灌梁底面标高，人工进行大致整平。
用液压挖掘机压入松木桩的办法，将挖斗倒过来扣压木桩，将木桩压入地基一定深度自稳，然后让扶桩人走开，由挖掘机将松木桩压下去，为了使挤密效果好，提高地基承载力，打桩时一般由灌梁底往上施打。
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桩基设计计算
根据钻孔资料，自排涵基土（岩）按其时代、成因及岩性不同，自上而下分耕土（Q4pd，层号①），粉质粘土（Q4al，层号②），粉质粘土（Q4el，层号③），强风化泥质粉砂岩（J，层号④1），弱风化泥质粉砂岩（J，层号④2），强风化粉砂岩（J，层号⑤1），弱风化粉砂岩（J，层号⑤2）。
⑴、自排涵0+000至0+065地基主要位于J强风化泥质粉砂岩④1层，该层地基容许承载力[σ]=300kpa﹥233.3kpa，基地应力满足设计要求。
⑵、自排涵0+065至0+210地基主要位于Q4el粉质粘土③层，该层地基容许承载力[σ]=180kpa＜233.3kpa，基地应力不满足设计要求。
参照地勘报告的地基处理意见，该段自排涵基础采用松木桩（头径150mm，尾径120mm）基础。
⑶、自排涵0+210至0+260地基主要位于J强风化泥质粉砂岩④1，该层地基容许承载力[σ]=120-150kpa＜233.3kpa，基地应力不满足设计要求。
参照地勘报告的地基处理意见，该段自排涵基础采用松木桩（头径150mm，尾径120mm）基础。
（1）桩身及其布置设计计算
根据《建筑地基处理规范》（JGJ79－2002），单桩竖向承载力特征值应通过现场单桩荷载试验确定，可按以下列公式计算： R a=ψa [σ] A P式中：
式中：R a——单桩承载力标准值（kN）；
ψ——纵向弯曲系数，与桩间土质有关，一般取1；
a——桩材料的应力折减系数，木材取0.5；
[σ] ——桩材料的容许应力，桩头Φ150mm，桩尾Φ120mm 的松木桩[σ]=2700kpa；
A P——桩端截面积（m2）；
故R a=1×0.5×2700×π×（0.12/2）2=15.26 S=R/R a=233.3/15.26=15.3，即每平方米至少15.3根桩。
实际设计松木桩采用500×500梅花形布置，面积置换率m=d2/（1.05*s）2=8%根据以上公式，松木桩单桩竖向承载力特征值计算成果见表5－15。
表单桩竖向承载力特征值计算成果表
松木桩桩身尾径φ=12mm，单桩长3m，按500×500mm间距呈梅花型布置。
②、复合地基设计计算
根据《建筑地基处理规范》（JGJ79－2002），复合地基承载力应通过现场复合地基载荷试验确定，对于初步设计报告阶段，可按以下列公式估算：
复合地基承载力： sk P
a
spk f m A R m
f )1(-+=β 式中： spk f ——复合地基承载力特征值，KPa ； m ——面积置换率；
a R ——单桩竖向承载力特征值，KPa ；
P A ——桩端截面积，m 2
；
β——桩间土承载力折减系数，取0.8；
sk f ——处理后桩间土承载力特征值，无实验成果时可取天然地基土承载力特征值。
根据以上公式，松木桩复合地基承载力计算成果见表2。
表2 复合地基承载力估算成果表
复合地基承载力f spk =240＞自排涵基底应力最大值233.3 kPa ，满足设计要求。
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