8号设备基础手算计算书

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8#复合地基承载力计算书

4# 粉土0.722115.125# 粉质黏土4.320866# 细砂5.832185.67# 细砂6.6838253.84有效桩长17.504# 粉土0.812117.015# 粉质黏土4.720946# 细砂5321607# 细砂6.9938265.62有效桩长17.504# 粉土0.722115.125# 粉质黏土5.8201166# 细砂4.5321447# 细砂6.4838246.24有效桩长17.50275.12521.36271.01取孔点11计算，孔口绝对标高71.41m536.63土层 hi f si h i f s ∑h i f s15.12131.12540.5615.12取孔点10计算，孔口绝对标高71.42m土层 hi f si h i f s ∑h i f s17.01111.01桩径φ=400,桩底截面面积 Ap=0.1256m²,桩底截面周长 U=1.256m。

取孔点9计算，孔口绝对标高71.41m9#共有6个孔点，分别为：孔点9、孔点10、孔点11、孔点12、孔点13、孔点14。

土层 hi f si h i f s ∑h i f s101.12286.72建筑总高度H=90.35m，自然地面下埋深90.35/15=6.0.2m。

底板厚1.4m,则地下室层高5.1m，地下室底板建筑面层0.1m，基础底标高=-5.1-0.1-1.4=-6.6m。

防水层厚70mm，垫层厚100mm，褥垫层200mm，则桩顶标高为-6.97m（绝对标高为66.43m),自然地面下6.97-0.45=6.520m。

持力层为第7单元层细砂。

有效桩长17.5m,则桩底埋深=17.5+6.52=24.02m,即第7层土中，穿越土层第4、5、6、7层。

4# 粉土1.312127.515# 粉质黏土5.3201066# 细砂3.832121.67# 细砂7.0938269.42有效桩长17.504# 粉土2.512152.715# 粉质黏土2.620526# 细砂6.332201.67# 细砂6.0938231.42有效桩长17.504# 粉土1.312127.515# 粉质黏土4.620926# 细砂5.332169.67# 细砂6.2938239.02有效桩长17.50由式：f spk =λmR a /A p +β(1-m)f sk （7.1.5-2）计算:f spk =0.85*0.0870*710/0.1256+0.9*(1-0.0870)*110=508.4Kpa，取复合地基承载力505KPa 。

基础计算书——精选推荐

基础计算书塔吊基础计算书⼀. 概况及参数采⽤⼀台德英5512（QTZ80）型塔吊，采⽤浅基础，基础尺⼨为6000mmx6000mmx1350mm。

持⼒层为第2层⽼⼟层，地基承载⼒特征值80kpa。

⼆. 塔吊基础承台顶⾯的反⼒表中：Fv为垂直⼒（KN），Fh为⽔平⼒（KN），M1、M2为两个⽅向的倾覆⼒矩（KN.m），Mk为扭矩（KN.m）。

根据荷载参数，⾮⼯作状况下最不利，⽤该⼯况验算。

三．基础验算⾮⼯作状态45度1柱下扩展基础： J-11.1⼯程名称：⼯程⼀1.2地基承载⼒特征值1.2.1计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）f a＝ f ak + ηb·γ·(b - 3) + ηd·γm·(d - 0.5) （基础规范式 5.2.4）地基承载⼒特征值 f ak＝ 80kPa；基础宽度的地基承载⼒修正系数ηb＝ 0；基础埋深的地基承载⼒修正系数ηd＝ 1；基础底⾯以下⼟的重度γ＝ 18kN/m ，基础底⾯以上⼟的加权平均重度γm＝ 18kN/m ；基础底⾯宽度 b ＝ 6m；基础埋置深度 d ＝ 1m1.2.2 f a＝ 80+0*18*(6-3)+1*18*(1.35-0.5) ＝ 95.3kPa修正后的地基承载⼒特征值 f a＝ 95.3kPa1.3基本资料1.3.1结构构件的重要性系数γ0＝ 01.3.2基础底⾯宽度 b ＝ 6500mm （X ⽅向），底⾯长度 l ＝ 6500mm （Y ⽅向）；基础根部⾼度 H ＝ 1400mm1.3.3柱截⾯⾼度 h c＝ 1600mm （X ⽅向），柱截⾯宽度 b c＝ 1600mm （Y ⽅向）1.3.4柱与基础交接处的截⾯⾯积X ⽅向截⾯⾯积 A cb＝ h1·b + (b + h c + 2*0.05)(H - h1) / 2 ＝ 8.1mY ⽅向截⾯⾯积 A cl＝ h1·l + (l + b c + 2*0.05)(H - h1) / 2 ＝ 8.1m1.3.5基础宽⾼⽐柱与基础交接处宽⾼⽐： (b - h c) / 2H ＝ 1.6； (l - b c) / 2H ＝ 1.61.3.6基础相对于柱局部坐标系的旋转⾓度α＝ 45°1.3.7混凝⼟强度等级为 C35， f c＝ 16.72N/mm ， f t＝ 1.575N/mm1.3.8钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 360N/mm ；纵筋合⼒点⾄截⾯近边边缘的距离 a s＝ 60mm 1.3.9纵筋的最⼩配筋率ρmin＝0.15%1.3.10荷载效应的综合分项系数γz＝ 1.35；永久荷载的分项系数γG＝ 1.351.3.11基础底⾯积 A ＝ l·b ＝ 6.5*6.5 ＝ 42.25m基础体积 V c＝ A b·H ＝ 42.25*1.4 ＝ 59.15m1.3.12基础⾃重及基础上的⼟重基础混凝⼟的容重γc＝ 25kN/m ；基础顶⾯以上⼟的重度γs＝ 18kN/m ，顶⾯上覆⼟厚度 d s＝ 0mG k＝ V c·γc + (A - b c·h c)·d s·γs＝ 1479kN基础⾃重及其上的⼟重的基本组合值 G ＝γG·G k＝ 1997kN1.3.13基础上的附加荷载标准值 F k' ＝ 0kN1.4基础底⾯控制内⼒N k --------- 相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向⼒值（kN）；F k --------- 相应于荷载效应标准组合时，作⽤于基础顶⾯的竖向⼒值（kN）；F k＝ N k + F k'V xk、V yk -- 相应于荷载效应标准组合时，作⽤于基础顶⾯的剪⼒值（kN）；M xk'、M yk'-- 相应于荷载效应标准组合时，作⽤于基础顶⾯的弯矩值（kN·m）；M xk、M yk --- 相应于荷载效应标准组合时，作⽤于基础底⾯的弯矩值（kN·m）；M xk＝ (M xk' - V yk·H)·Cosα + (M yk' + V xk·H)·SinαM yk＝ (M yk' + V yk·H)·Cosα - (M xk' - V yk·H)·SinαF、M x、M y -- 相应于荷载效应基本组合时，竖向⼒、弯矩设计值（kN、kN·m）；F ＝γz·F k、 M x＝γz·M xk、 M y＝γz·M yk1.4.1 Nk ＝ 469； M xk'＝ 0，M yk'＝ 1890； Vxk ＝ 79，Vyk ＝ 0F k＝ 469； M xk＝ 1337，M yk＝ 1337F ＝ 586； M x＝ 1671，M y＝ 16711.5相应于荷载效应标准组合时，轴⼼荷载作⽤下基础底⾯处的平均压⼒值p k＝ (F k + G k) / A （基础规范式 5.2.2-1）p k＝ (469+1479)/42.25 ＝ 46.1kPa ≤ f a＝ 95.3kPa，满⾜要求。

8-1 计算书

(8-1)35/10*tx24m吊钩桥式起重机计算书一.主要技术参数起重量: Q=35t（允许超载50%)跨度: Lk=24m起升高度: H=38工作级别: A5工作环境: 温度45℃主起升速度: V1=8/0.8m/min小车运行速度:V3=40/8m/min,大车运行速度:V4=85.8/17.2m/min,小车重: G XC=19500kg起重机总重: G=92350kg ,35t吊钩质量:2132 kg二.起重机机构的计算1.主起升机构的计算：选电动机计算静功率：机构总效率η=0.85,N j=(Q+G钩)v1/(6120ηm)=(52500+2132)×8/(6120×0.85)=84KW式中：m-电动机个数,m=1选用三相绕线式电动机YZR35Ｍ-８，N=９0KW，n=720r/min，λm=3.13 转动惯量J m=8.5kgfm2，(1)电动机过载校核：起升速度V q=8/60=0.133m/sP n=90KW＞(H/mλm)·[P Q V q/(1000η)]=2.1/3.13×546320×0.133/(103×0.85)=57KWH-考虑电压降,转矩允差以及静载试验超载的系数,对绕线电机取2.1(2)电动机发热校核：查表Jc=25%，CZ=150，G=G2=0.8时电机YZR315M-8允许输出功率P=81.3KWP s=G2·[P Q V q/(1000mη)]=0.8×546320×0.133/(1000×0.85)=68KW＜P=81.3KW以上计算结果表明所选电机过载和发热校核均通过, 故合格。

2.小车运行机构：采用集中驱动V3=40m/min=0.67m/sa.运行摩擦阻力:P m=(Q+G xc)(2k+μd)k f/D=(52500+19500)(2×0.06+0.015×12)×1.5/50=648kgf式中：K---滚动摩擦系数，查《起重机设计手册》表2-3-2，K=0.06 μ---轴承摩擦系数，查表2-3-2，μ=0.015d---轴承内径，d=120mmk f---附加摩擦阻力，查表2-3-2，k f=1.5b.满载运行时最大坡度阻力：坡度阻力系数k p=0.002P p=k p(Q+G xc)=0.002×72000=144kgfc.运行阻力P j=P m+P p=648+144=792kgf(1)选电动机：电机静功率(取η=0.9)N j=P j V3/(6120ηm)=792×40/(6120×0.9×1)=5.8KWP=KdxPj=1.5x5.8=8.7KW(Kd-系数1.3~2.6)选用电机YZR160L-6，N=11KW，n=945r/min，λm=2.5,转动惯量J m=0.195kgfm2，(2) 电动机过载校核：P≥1/(mλas)·[P j V/(1000η)+∑J.n2/(365000t a)]式中：m---电动机个数，m=1λas---平均起动转矩标准值，绕线式异步电动机λas=1.7∑J---机构总转动惯量，即折算到电机轴上机构旋转运动质量与直线运动质量转动惯量之和。

8m跨简支板桥手动计算书

8m钢筋混凝土空心板简支梁桥计算书一、设计基本资料1、跨度和桥面宽度标准跨径：8m计算跨径：7.6m桥面宽度：4.5m，净宽：3.9m2、技术标准设计荷载：公路Ⅱ级×0.8，人群荷载取3kN/m2设计安全等级：三级3、主要材料混凝土：混凝土空心板和铰接缝采用C30混凝土；桥面铺装采用10~12cm C40混凝土。

混凝土的重度按26 kN/m2计算。

二、构造形式及截面尺寸本桥为C30钢筋混凝土简支板，由4块宽度为0.99m的空心板连接而成。

桥上横坡根据桥面铺装来进行控制。

空心板截面参数：单块板高0.42m，宽0.99m，板件预留1cm的缝隙用于灌注砂浆。

C30混凝土空心板抗压强度标准值f=20.1Mpa，抗压强度设计值ckf=13.8Mpa，抗拉强度标准值tk f=2.01Mpa，抗拉强度设计值cf=1.39Mpa，C30混凝土的弹性模量为c E=3×104Mpa。

t图1 桥梁横断面构造及尺寸图式（单位：cm ）三、空心板截面几何特性计算1、毛截面面积计算空心板剖面图详见图2，A=83×42+（4×26/2+4×8/2+12×8-3.14×222/4）×2=3054.12cm 2图2 中板截面构造及尺寸（单位：mm ）2、毛截面中心位置2834221(426/2(262/316)48/2(41/312)1283054.126 3.1422/423)2d ⨯⨯+⨯⨯⨯++⨯⨯⨯++⨯⨯-⨯⨯⨯==19.90cm （即毛截面重心离板下边缘距离为19.90cm ）3、毛截面惯性矩计算324221183428342(2119.90)2(2222/4(2319.90))1264I ππ=⨯⨯+⨯⨯--⨯⨯⨯+⨯⨯- =4.86×105cm 4空心板截面的抗扭刚度可简化为如图3所示的箱型截面近似计算所以得到抗扭刚度为：2222641244(9918)(428) 1.731022(428)(9918)22818T b h I cm h b t t ⨯-⨯-===⨯--+⨯+⨯图三抗扭惯性矩简化计算图（单位：cm ）四、主梁力计算1、永久作用效应计算a 、空心板自重（一期结构自重）G 1 G 1=3054.12×10-4×26=7.94kN/mb 、桥面自重（二期结构自重）G 2桥面栏杆自重线密度可按照单侧8kN/m 计算。

手工计算分类

1 2 2 2 [(σ1 σ 2 ) (σ 2 σ 3 ) (σ 3 σ1 ) ] [σ ] 2
以25吨吊的为例做一下计算
• 下面的吊的数据。 Fz|max|=85kN,Fy|max|=165kN
下面算一下各个应力的大小
• 吊机本身是2180*25的圆钢管,剖面模数SM=90151cm-3,材料的许用应力 [σ]=212MPa. • σ1- σ2=1060*1000/90151 • =11.76MPa; • σ2- σ3=175*20.54*1000/90151 • =39.87MPa; • τ=10600*1000/(2*90151)=58.79MP a; • σ=sqrt(0.5*(11.76^2+39.87^2+58.79 ^2*4))=88.2MPa<[σ]=212MPa
下面的DNV的经验公式
• The check the opening criteria, using the equation below:
我们以SSCV为例做一下讲解
• 下图开孔前的剪应力为τxy =35MPa，
图纸如右。
• A0=1000*14 =1400mm2 • A1=(1000745)*25=6375mm2 • 6375*77.17/35=140 5.6>1400
支架类结构boom rest和吊机
• 吊机受力比较复杂的，不能直接从上面得到型材尺寸，需要先根据影响大的部分估算一下，然后根据第四强度论再进行应力合成。 • 其中σ1- σ2为轴向弯曲应力（压应力不用考虑）， σ1- σ3=2τ为径向扭转剪应力的2倍， σ2 -σ3是径向的与σ1- σ2垂直的径向应力。
手工计算分类
①普通设备基座计算 ②大开孔计算 ③支架类结构（boom rest，桅杆) ④导轨类基座，吊梁结构

设备基础工程量计算书

规格型号单位 m3 m3 m2 m3
5 6 7 8 9 11 11 12
回填土方运输混凝土垫层混凝土池垫层模板池壁模板钢筋防水抹灰三级10 2遍 2遍 C15 C30
m3 m3 m3 m2 m2 t m2 m2
26.92 0.61 （2.9*1.9+0.7*0.8）*0.1 3.78 (2.7*1.7+0.7*0.8+(1.5+2.5)*2*1.51+(0.8+0.7)*2*0.56)*0.2 1.26 (2.9+1.9)*2*0.1+(0.7+0.8)*2*0.1 27.87 (1.5+2.5)*2*1.61*2+0.8*4*0.66 0.34 15.16 1.3*2.3+0.5*0.8+(1.3+2.3)*2*1.51+0.8*2*0.56 15.16 1.3*2.3+0.5*0.8+(1.3+2.3)*2*1.51+0.8*2*0.56
11 预留孔洞模板 12 13 钢筋马凳筋
14 预留洞二次浇注 15 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 序号 1 2 3 抹灰施工内容土方开挖挖出土方外运夯实土方回填回填土方运输混凝土垫层 240砖墙混凝土基础垫层模板钢筋马凳筋抹灰施工内容土方开挖挖出土方外运夯实
9 10 12 序号 1 2 3 3 4 5 6 6 7 8 5 5 11 12 10 11 12 序号 1 2 3 3 4 5 6 7 8 9 10 11
钢筋 TS防水抹灰施工内容土方开挖挖出土方外运夯实土方回填回填土方运输混凝土垫层 240砖墙 370砖墙混凝土基础垫层模板圈梁混凝土圈梁模板钢筋箍筋 TS防水电缆套管抹灰施工内容土方开挖挖出土方外运夯实土方回填回填土方运输混凝土垫层 240砖墙混凝土基础垫层模板电缆套管 TS防水抹灰

8#板模板(扣件式)计算书

板模板（扣件式）计算书一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5] ×1=10.04kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.04×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.16kN·mσ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.21N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.38kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×6.38×2004/(384×10000×281250)＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算b取整取整75mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.05kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.2＝1.42kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×1.42×0.852+0.1×0.63×0.852＝0.12kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.06kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.06×0.852+0.21×3.15×0.85＝0.57kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.05×0.082/2，0.06×0.082/2+3.15×0.08]＝0.24kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.12，0.57，0.24]＝0.57kN·mσ＝M max/W＝0.57×106/40830＝13.86N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.42×0.85+0.62×0.63×0.85＝1.06kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.06×0.85+0.681×3.15＝2.18kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.05×0.08，0.06×0.08+3.15]＝3.15kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.06，2.18，3.15]＝3.15kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×70×50)＝1.35N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.2＝1.32kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.32×8504/(100×9350×1429200)＝0.32mm≤[ν]＝l/400＝850/400＝2.12mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.32×754/(8×9350×1429200)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝75/400＝0.19mm满足要求！六、主梁验算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.91kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.2＝1.65kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.2=1.36kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.65×0.85+1.223×0.38×0.85＝1.99kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.91×0.08＝0.14kNR＝max[R max，R1]＝1.99kN;同理，R'＝1.49kN，R''＝1.49kN正常使用极限状态按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×1.36×0.85＝1.32kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.36×0.08＝0.1kNR＝max[R max，R1]＝1.32kN;同理，R'＝0.99kN，R''＝0.99kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.74kN·mσ＝M max/W＝0.74×106/4490＝164.83N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.83kNτmax＝2V max/A=2×5.83×1000/424＝27.5N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax ＝0.98mmνmax ＝0.98mm≤[ν]＝2.12mm 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距h d (mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ1 1.386 非顶部立杆计算长度系数μ2 1.755 钢管类型Ф48×3 立柱截面面积A(mm 2) 424 立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm 2)2051、长细比验算顶部立杆段：l 01=kμ1(h d +2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l 02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mm λ=l 0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mmλ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，υ1＝0.211M w=0.92×1.4ωk l a h2/10=0.92×1.4×0.18×0.85×1.82/10＝0.06kN·mN w＝0.9[1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×0.85×0.85+0.92×1.4×0.06/0.85＝6.18kNf＝N w/(υA)+ M w/W＝6180.84/(0.21×424)+0.06×106/4490＝81.61N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！M w=0.92×1.4ωk l a h2/10=0.92×1.4×0.18×0.85×1.82/10＝0.06kN·mN w＝0.9[1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×0.85×0.85+0.92×1.4×0.06/0.85＝6.38kNf＝N w/(υA)+ M w/W＝6375.92/(1.15×424)+0.06×106/4490＝25.61N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算满足要求！九、立柱地基基础验算f ak满足要求！。

8#塔吊基础计算书

塔吊基础计算一、主要依据性文件：1、《建筑地基基础设计规范》 GB50007-20022、《塔式起重机设计规范》 GB 13752-19923、《永茂建机》STT200-10t塔吊相关资料4、永茂建机提供的相关数据M=5817165N·m5、福建福清和电厂《岩土工程勘查报告》二、塔吊技术参数:塔吊自重（不含配重）: 93t塔吊配重（60m回转半径）: 18t塔吊最大起重量: 10t塔吊基础尺寸: 6.45m×6.45m×1.7m塔吊基础砼重力密度: 2.4t/m3塔吊基础强度等级：C30三、塔吊基础地基承载力计算:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：max2F+Gc MpB W=+《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2002 第5.2条式中：F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载；G──基础自重与基础上面的土的自重；Bc──基础底面的宽度，取Bc=6.45m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=29.27m3；M──倾覆力矩，包括12级别风荷载产生的力距和最大起重力距。

计算过程：F=（93+18+10）×103×10=1210KNG=6.45×6.45×1.7×2.4×103=1697.382KNBc=6.45W=6.453/6=44.72N ·mM=5817.165KN ·m2max 21210000+16973825817165199.96/6.4544.72p KN m =+= 地基承载力验算：设计值：max p =2199.96/KN m核岛区域主要岩石地基承载力最小值：黑云母花岗岩（中等风化）抗压强度标准值为31.8MP结论：地基承载力设计值小于现场抗压标准值，故满足要求。

四、塔吊基础冲切承载力验算:计算模型模拟为锥形基础计算公式：00.7l hp t m f f a h β≤max ()l j j j f P A P P ==()/2m t b a a a =+依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条式中： βhp ——受冲切承载力截面高度影响系数，当h 不大于800mm 时，βhp 取1.0；当h 大于等2000mm 时，βhp 取0.9，其间按线性内插法取用；f t ——混凝土轴心抗拉强度设计值；h 0——基础冲切破坏锥体的有效高度；a m ——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；a t ——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽；a b ——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度；p j ——扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；A l ——冲切验算时取用的部分基底面积；F l ——相应于荷载效应基本组合时作用在A l 上的地基土净反力设计值。

楼塔吊8#矩形板式桩基础计算书

矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.6×5.6×(1.35×25+0×19)=1058.4kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1058.4=1270.08kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.09m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(401.4+1058.4)/4=364.95kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(401.4+1058.4)/4+(813.17+54.42×1.35)/5.09=539.1kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(401.4+1058.4)/4-(813.17+54.42×1.35)/5.09=190.8kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(481.68+1270.08)/4+(1209.81+76.19×1.35)/5.09=695.77kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(481.68+1270.08)/4-(1209.81+76.19×1.35)/5.09=180.11kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.57m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.57×(11.5×5+2×2+7.4×24+1.1×18)+260×0.2=457.73kNQ k=364.95kN≤R a=457.73kNQ kmax=539.1kN≤1.2R a=1.2×457.73=549.28kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=190.8kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=695.77kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=190.8kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mmM=(Q max+Q min)L/2=(695.77+(180.11))×5.09/2=2229.63kN·mX方向：M x=Ma b/L=2229.63×3.6/5.09=1576.58kN·mY方向：M y=Ma l/L=2229.63×3.6/5.09=1576.58kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=481.68/4 + 1209.81/5.09=358.05kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1288)1/4=0.89塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.6-1.6-0.5)/2=0.75ma1l=(a l-B-d)/2=(3.6-1.6-0.5)/2=0.75m 剪跨比：λb'=a1b/h0=750/1288=0.58，取λb=0.58；λl'= a1l/h0=750/1288=0.58，取λl=0.58；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.58+1)=1.11αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.58+1)=1.11βhsαb f t bh0=0.89×1.11×1.57×103×5.6×1.29=11118.52kNβhsαl f t lh0=0.89×1.11×1.57×103×5.6×1.29=11118.52kNV=358.05kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=11118.52kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.29=4.18ma b=3.6m≤B+2h0=4.18m，a l=3.6m≤B+2h0=4.18m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1576.58×106/(1.03×16.7×5600×12882)=0.01ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS1=1-ζ1/2=1-0.01/2=0.995A S1=M y/(γS1h0f y1)=1576.58×106/(0.995×1288×300)=4101mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(4101,0.0024×5600×1288)=16987mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=18817mm2≥A1=16987mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1576.58×106/(1.03×16.7×5600×12882)=0.01ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS2=1-ζ2/2=1-0.01/2=0.995A S2=M x/(γS2h0f y1)=1576.58×106/(0.995×1288×300)=4101mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.0024×5600×1288)=16987mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=18817mm2≥A2=16987mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=18817mm2≥0.5A S1'=0.5×18817=9409mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=18817mm2≥0.5A S2'=0.5×18817=9409mm2 满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

8#楼工程量计算书1★

单位㎡
数量 3559.06
二 1 2 3 4 三四
m3 m3 m3 m3 m3 ㎡小计
26239.44 420.00 20.00 94.80 26774.24 8154.44
斜坡道土方开挖（见签证单）基坑土方塌方签证临时排水沟开挖：59.04+23.76+12.0=94.80 基坑土方二次搬运（已签证） 23298.4*35%＝8154.44 抽水机降水 (13.7-0.2+17.8+0.1+2.5)*(18+0.1+69.3+14.7-0.2+2.5)+ （5.4+2.5）*(13.7-0.2+17.8+0.1)=3787.22 基坑石方控制爆破 8907.19*35%＝3117.52 人工平整基底 (13.7-0.2+17.8+0.1+2.5)*(18+0.1+69.3+14.7-0.2+2.5)+ （5.4+2.5）*(13.7-0.2+17.8+0.1)=3787.22 基础插钎(已签证）（935+71.2）*35%=352.17 基坑底面褥垫层(已签证） (签证单：褥垫层：3872.27m3）基底：3872.27*35%=1355.29 基坑底面碎石垫层(已签证）
图号
顺序三 1 2 3 四 1 五 1 六七 1 双排外架
工程或结构名称及算式合计
单位㎡
数量 2074.08
地坪以上：1.05*（4.8+4.5+4*4+0.8）*（90.5+20.5） *2=6083.91 地下室剪力墙保护墙施工双排架（10m以内）： 1.05*（1.5+5.4）*（90.5+20.5+5）=840.42 密目式安全网：6083.91+840.42=6924.33 满堂基础运输道深6M以内 (13.7-0.2+17.8+0.1)*(18+0.1+69.3+14.70.2)+5.4*(13.7+0.5-0.2)=3275.26 现浇混凝土楼板运输道 14199.2-3275.26=10923.94 满堂脚手架按室内水平投影面积计算：超高费用（高度为25.3m,共六层） 14199.2-3275.26=10923.94 第三部分：第三部分：砌筑工程

钢管落地卸料平台计算书8m

钢管落地卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数二、荷载参数三、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算G1k=g1k=0.033kN/m;G2k= g2k×l b/3 =0.250×1.50/3=0.125kN/m;Q1k= q1k×l b/3 =0.900×1.50/3=0.450kN/m;Q2k= q2k×l b/3 =0.900×1.50/3=0.450kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。

q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.125)=0.190kN/m;q 2=1.4×(Q 1k +Q 2k )= 1.4×(0.450+0.450)=1.260kN/m;板底支撑钢管计算简图M max =0.125×(q 1+q 2)×l 2=0.125×(0.190+1.260)×1.002=0.181kN·m; R max =1.25×(q 1+q 2)×l=1.25×(0.190+1.260)×1.00=1.812kN;σ=M max /W=0.181×106/(4.49×103)=40.356N/mm 2≤[f]=205.00N/mm 2; 满足要求！ 2、挠度计算q '=G 1k +G 2k =0.033+0.125=0.158kN/m q '=Q 1k +Q 2k =0.450+0.450=0.900kN/mR 'max =1.25×(q '1+q '2)×l=1.25×(0.158+0.900)×1.00=1.323kN;ν=(0.521q '1l 4+0.192q '2l 4)/100EI=(0.521×0.158×(1.00×103)4+0.192×0.900×(1.00×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.115mm≤min{1000.00/150,10}mm=6.667mm 满足要求！五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型Ф48×3 钢管截面抵抗矩 W(cm 3) 4.49 钢管截面惯性矩I(cm 4)10.78 钢管弹性模量E(N/mm 2)206000钢管抗压强度设计值 [f](N/mm 2)205横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P 取板底支撑钢管传递最大支座力。

8号设备基础手算计算书

1. INTRODUCTIONThis report takes into account the technical requirements included in the following standards and documents:EN 1990: Basis of structural designEN 1991: Actions on structuresEN 1992: Design of concrete structuresEN 1997: Geotechnical designEN 1998: Design of structures for earthquake resistanceUnits of measure used in this report:Length: [m]and [mm]Forces: [N] and [kN]Stresses: [MPa]2. CHARACTERISTICS OF MATERIALSConcrete: C25/30Density ρ=25KN/m3Modulus of elasticity E c=20.000KN/㎜2Poisson's ratio u=0.2Compressive strengths f ck=25MPa3. GENERAL DESCRIPTIONThe foundation of the concentrated gypsum slurry tank is circular.The following terms used in this calculation are defined as follows:Project: The foundation of the concentrated gypsum slurry tankLocation: the existing TPP Maritsa East 2 power plant siteLocation of Equipment: IntdoorRelative Humidity: min 38% , max 100%Ground types: “C”The wind pressure Wm for TPP Mariza Iztok 0.48 kN/m2 (zone IV)the snow fundamental value 1,12 kN/m2Terrain category IIISeismic coefficient kc=0.27gFoundation bearing capacity design values : gray clay-spotted (with red and block spots andinclusion ) 250kpaH slab=1000mmDiameter 6600mm4. Load analysisSlab self-respect22122÷=πA=⨯4.346.6mKN W K 3.8551212.3425=⨯⨯=1.35D+1.5LNote : D dead loadL live load 5. Bearing capacity calculationLoad design valuesKPa KPa A L D q 25045.194212.34)3500165(5.13.85535.15.135.1≤=+⨯+⨯=+= OK.6. Checking punching shear Critical perimeterThe punching concentrated loadDesign value of applied shear force: KN V ED 5.5497=The depth of the slab : mm d slab 1000=Diameter of the circular column : mm d c 6000=Partial factor for concrete: 5.1=c γConcrete : MPa f ck 25=The effective depth of the slab: mm d y 965351000=-= The effective depth of the slab: mm d x 955451000=-=The effective depth of the slab: mm d d d y x 9602=+=Basic control perimeter mm d d c 27897)5.12(=⨯⨯+⨯=πμ Becausem m d d c 6.688.85.12≥=⨯⨯+So don ’t need checking the punching shear.According to the anchor bolt anchor length required mm d slab 1000=.。

高塔基础计算书(手算)

基本计算资料：采用现行国家有关规范<<石油化工塔型设备基础设计规范>>,（SH 3030-1997）<<建筑结构荷载规范>>（GB50009-2001）<<建筑地基基础设计规范>>（GB50007-2002）<<建筑抗震设计规范>>（GB50011-2001）<<高耸结构设计规范>>（GBJ135-90）<<构筑物抗震设计规范>>（GB50191-93）<<化工设备基础设计规定>>参考手册：〈〈高塔基础设计手册〉〉以塔401为例：计算如下：一、塔设备内径：D1=2.2m, 外径：D2=2.224m塔设备高度：30m基本风压：0.5kN/ m2㎡㎡地震烈度：7度，设计地震基本加速度：0.15g。

基础置于砾石层上，地基承载力特征值:f a=400kPa。

二、荷载空塔自重：22吨，生产时操作重：31吨充水水重：110吨，平台梯子重：7吨(含管道、保温等)三、周期计算：δ1＜＝30，当h2/D2=302/2.224=404.7<700T1=0.35+0.85x10-3x h2/D2 =0.694s四、风荷载计算：w k=βz u s u z u r(1+u e)(D2+2δ2)w0u s=0.6, u r=1.1, u e=0.23, δ2=0.3w k=0.6x1.1x1.23βz u z w0 D2=0.812βz u z w0 (D2+2δ2)离地面高度H(m) 10 20 30u z 1.0 1.25 1.42u z w00.5 0.625 0.71βz 1.35 1.82 2.23w k 1.55 2.6 3.6注：βz是按高耸结构设计规范计算作用在基础顶面的剪力：Q=[1.55+(1.55+2.6)/2+(2.6+3.6)/2]x10=67kN作用在基础顶面的弯矩：M=[1.55x5+1.55x15+2.6x25+0.5x16.7x1.05+0.5x26.7x1]x10=1180kN.m五、地震作用计算：G eq=31x10=310kNa1=(T g/T1) 0.9xa max=(0.35/0.694) 0.9x0.12=0.065F EK=a1xG eq=0.065x310=20.15kN作用在基础顶面的剪力：Q=F EK=20.15kN作用在基础顶面的弯矩：M=Qx2h/3=20.15x2x30/3=806 kN.m六、基础设计〈一〉、正常操作情况下的荷载标准组合假设基础直径5.2m，基础埋深3.0m,基础高出地面0.3m。

8手算钢筋工程量

集中注写的形式
2）梁原位标注法 ①梁支座上部纵筋该部位标注包括梁上部的所有纵筋，即包括通长
筋。当梁上部纵筋不止一排时用斜线“/”将各排纵
筋从上自下分开。如 6φ 25（4/2），表示梁支座的上一排钢筋为4φ 25，下排钢筋为2φ 25。
当同排纵筋有两种直径时，用加号“+”将两种规格的纵筋相联表示，并将角部钢筋写在“+”号前面。例如2φ 25+2φ 22 表示2φ 25放在角部，2φ 22放在顶梁的中部。
计算公式：不伸入支座钢筋＝净跨长度-2*0.1Ln
梁
箍筋根数计算一级抗震
加密区根数＝（（2*梁高-50）/
加密间距+1
非＝（净跨长-左加密区-右加密区）/
非加密间距-1
总根数＝加密*2+ 非加密
• 箍筋长度计算
梁
箍筋长度计算同前
箍筋根数计算二-四级抗震加密区根数＝（（1.5*梁高-50） /加密间距+1
1）集中标注
集中标注的形式:
①梁截面标准规则。当梁为等截面时，用b×h 表示。当为加腋梁时用b×h Yc1×c2表示，其中 c1为腋长，c2为腋高（图）。当有悬挑梁且根部和
端部不同时，用斜线分割根部与端部的高度值，
即b×h1/h2。
加腋梁悬挑梁
②箍筋的标柱规则当箍筋分为加密区和非加密区时，用斜线“/”分隔，肢数写在括号内。当抗震结构中的框架梁采用不同的箍筋间距和肢数时，也可用斜线“/”将其分隔开表示。
③附加箍筋和吊筋的标注当多数附加箍筋和吊筋相同时，可在梁平法施工图上统一注明，否则直接画在平面图的主梁上，用引出线标注总配筋数（附加箍筋的肢数注在括号内）见图13.2.12。