柱模板演算
墩柱模板和脚手架验算
一、墩柱模板验算1、墩柱模板验算墩柱模板采用Φ2.2m×2两块半圆形钢模板拼装而成，面板采用5mm厚钢板，竖肋采用［8mm槽钢，间距为430mm，横肋采用［8mm槽钢，间距400mm。
模板要求尺寸准确、平直、转角光滑、接缝平顺。
模板采用Φ20mm螺栓连接成整体，以保证其模板刚度、强度及稳定性，使其满足施工要求。
荷载确定：采用大模板混凝土浇筑模型浇筑高度为6m，最大侧压力P≥50KN/m2时，模板荷载简化为顶部高度2.1m范围荷载按照三角形分布，2.1m以下按矩形分布。
计入混凝土振捣荷载2KPa。
模板采用Φ2.2m×2两块半圆形钢模板拼装而成，面板采用5mm厚钢板，竖肋采用［8mm 槽钢，间距为430mm，横肋采用［8mm槽钢，间距400mm。
验算2.1m深度以下模板面板的强度、挠度：荷载为：q=1.2×（50+2）KPa=62.4 KPa计入线荷载1：q1=q×0.42=26.208KN/m，(x方向，两横向背肋间距)计入线荷载2：q2=q×0.40=24.96KN/m，(y方向，两横向背肋间距)l y/l x=0.95按均布荷载下四边简支板计算，得弯矩、挠度系数如下（查表）：M x=0.0324，M y=0.028，f=0.00324，M x=0.0324×q1l12=0.0324×26.208×0.42=0.1359 KN·m=135.9 N·mM y=0.028×q2l22=0.028×26.208×0.42=0.1118KN·m=111.8N·mσx=6 M x/bh2=6×135.9÷0.42÷0.0052÷106=88.151MPaσY=6 M x/bh2=6×111.8÷0.4÷0.0052÷106=67.08MPa所以σmax=σx=88.151MPa<［σ］=181 MPa；满足要求。
700X700柱模板验算
3.1 柱宽700mm向：用2根Ф48×3.5钢管
(1)荷载 P=45.3×0.3×0.45=6.1KN
(2)强度验算
Mmax=6.1×0.43-3.05×0.3=1.71KN.m
W=2×5080=10160mm3
=M/W=1710000/10160=168.3 N/mm2<[ ]=215N/mm2满足要求
F=Rc.H=25×2.0=50KN/㎡
取F=45.3 KN/㎡
(1)模板验算：按两跨连续计算
用50×100松方木，间距300mm
M=0.125×45.3×0.32=0.509KN.m
W=1000×182/6=54000mm3
=M/W=509000/54000=9.4 N/mm2<[ ]=16N/mm2满足要求
2 竖向立档验算：按跨度500mm四跨验算
q=45.3×0.3=13.6KN/m
(1)强度验算
Mmax=0.107×13.6×0.452=0.295KN.m
W=50×1002/6=83333mm3
=M/W=295000/83333=3.54 N/mm2<[ ]=13N/mm2满足要求
(2)剪应力验算
Z43柱模板验算：700×700mm截面尺寸
1 柱模验算
柱高6m分两次支模浇完，砼浇筑速度
V＝1.80m/hβ1＝1.2β2＝1.15 T＝300Ct0＝200/30+15＝4.45
新浇砼侧压力标准值：
F＝0.22Rc·t。·β1·β2·V1/2＝0.22×25×4.45×1.2×1.15×
＝33.78×1.34＝45.3KN/m
(2)剪应力验算
V=0.625×45.3×0.3=8.49 KN
墙柱模板及支撑验算
**墙柱模板及支撑验算一、荷载计算①模板及其支架自重按查表得木模板及木楞0.3KN/m2②新浇筑钢筋砼自重25KN/m3③施工人员及设备荷载标准值（1）均布荷载取2.5 KN/m2（集中荷载2.5KN）（2）大楞计算时，均布荷载取1.3 KN/m2（3）支架立柱均布荷载取1.0 KN/m2④振捣砼时产生的荷载标准值对水平模板采用2.0 KN/m2⑤泵送砼对模板最大冲击荷载为泵送速度Q=55m3/h=0.015m3/s 输送管12.5cm 倾落高度1m⑥对模板最大冲击荷载为Fmax=Q(Q/D2+2 h )×10=0.015×(0.015/(0.125)2+2 1)×104=444N 二、柱木楞计算①小木楞60×90间距@233 振捣砼时产生的荷载4KN/m静荷载15.59KN/m活荷载 4 KN/m×1.4×0.233=1.3 KN/mq=15.59+1.3=16.89需要截面抵抗矩W≥M/fm=[（0.1×15.59×0.52）+（0.177×1.3×0.52）]×106/13=0.588×106/13=34.4×103截面抵抗矩W=1/6bh2=1/6×60×902=81×103满足要求挠度ωA=Kwql4/100EI≤[W]=233/400=0.58mm=0.99×16.89×2334/100×9.5×103×(1/12)×60×903=0.014mm满足要求。
三、柱箍计算：（设100×50×20×3mm槽钢楞柱箍）W=20.06×103mm3，I=100.28×104mm。
钢楞间距500mm，Φ16mm对拉螺栓，q=（51.1×1.2+4×1.4）×0.5=33.46KN/m。
圆柱木模板验算
圆柱木模板验算(1200mm边长为例)一、参数信息1.基本参数柱模板高度：4.3m；结构表面要求：隐藏；定型圆模详图见2.面板参数面板厚度：18mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；3.固定卡参数固定卡设置间距(mm)：300材料：板条采用Q235级钢板，紧固螺丝采用8.8级钢螺丝。
4.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：36.952kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
这里取面板的计算宽度为10mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I = 10×183/12= mm4；W = 10×182/6 = mm3；1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 砼的入模温度，取20.000℃；V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取4.300m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算得到：F1=36.952 kN/m2F2=103.200 kN/m2根据国内外大量试验研究，当模板的高度＞2.5m时，最大侧压力F3=50 kN/m2；新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=36.952 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=36.952/24.000=1.540m；(2) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3kQ3k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=36.952×1=36.952kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=46.661kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×36.952+1.4×2) ×1=42.428kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×36.952+1.4×0.7×2) ×1=46.661kN/m；将柱圆模展开，加载浇筑混凝土侧压力，固定卡（钢带）支座每间隔300mm设置，8.8级钢螺丝每条钢带布置一个，模板面板按照单向板计算（长短边之比大于3），每跨简化成简支梁，取10mm计算单元，q 46.661 0.01 0.47KN/m其计算简图如下：计算如下：1)面板抗弯强度M 18ql 0.125 0.47 300 5287.5N.mm 22WMWbh6 2 10 1862 540mm 3 5287.5540 9.79N/mm [f] 31N/mm22，满足要求！2)面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；最大挠度为1.157mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！。
模板支撑验算
模板支撑验算1.荷载计算：○1新浇筑混凝土对模板产生的侧压力，柱一次浇注最大高度4.25m。
侧压力为F1=0.22r c t0β1β2v1/2F2=Hr cr c=24KN/m3t0为新浇筑混凝土初凝时间，t0=200/T+15=200/10+15=8hv取5m/hH=5.8mβ1=1.2（按掺外加剂考虑），β1=1.15（混凝土按泵送考虑）F1=0.22×24×8×1.2×1.15×51/2=130.34KN/m2F2=4.25×24=102 KN/m2取最小值为102KN/m2②倾倒混凝土时对模板产生水平荷载取4.0KN/m2由○1○2得q1=1.2×○1+1.4×○2（验算强度）q2=○1（验算刚度）q1=1.2×102+1.4×4=128KN/m2q2=102KN/m22．内背楞间距验算模板厚15mm, E=104N/mm2，Ф48×3.5钢管截面特性：W=4.49×103mm3，i=15.94mm，A=424mm2。
在截面中部设置一道高度方向设置M12对拉螺栓@500。
内钢管背楞间距按150计算。
模板计算宽度取1000，W=3.75×104mm3模板承受均布荷载（强度验算）q= q1×1=128 KN/m模板承受均布荷载（刚度验算）q= q2×1=102KN/mM=0.1ql2=0.1×128×0.152=0.288KN.mσ=M/W=0.288×106/3.75×104=7.68N/mm3﹤10 N/mm3强度满足要求按模板刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250W=0.677×qL4/（100EI）≤L/250q—作用在模板上的均布荷载（N·mm）E—模板的弹性模量（N/mm2）I—板的截面惯性矩（mm4）I=1000×153/12=2.81×105mm4L≤[（100EI）/（0.667×250q）]1/3=[（100×2.81×105×104）/（0.667×102×250）]1/3=257mm内楞间距150满足刚度要求。
Φ1000mm圆柱模板验算
圆柱模板验算(截面为Φ1000mm，采用玻璃钢模安装，模高为6m，壁厚为8mm。
)1 平板玻璃钢圆柱模板的原理分析根据流体力学的基本原理：圆环形容器壁在受到来自内部的液压力作用下要均匀胀大，故在包含圆环轴线的任何径向截面上，作用有相同的法向拉力。
具有一定韧性的圆形容器，必定会撑胀成为一个标准的圆形柱体。
这一理论的实现，在实际应用中，要满足以下两个条件：（1）、玻璃钢模板是具有合适韧性的薄壁匀质体，受内部的液态压力能够胀成形圆。
（2）、混凝土在浇筑时呈流塑状，具有合适的流动度，在振捣的作用下，侧压力使不受约束的玻璃钢模板胀成圆形。
2 砼侧压力验算F1=0.22r.t。
.β1.β2.v1/2=0.22×25×4.44×1.2×1.15×2.1=57.76Kn/m2F2=r c.H=25×3=75KN/m2两者取最小值：P=F1=57.76K/m2V为砼浇灌速度,β为商品砼影响系数，T为砼温度t。
=200/（30+15）=4.443 平板玻璃钢圆柱模板的力学计算（1）、取h=1000mm高度的模板截面，柱直径为1000mm，计算内力。
（2）、模板壁厚t根据玻璃钢抗拉强度计算确定。
（3）、对一定扇面的侧压力进行定积分，计算简图如下：∵ N=δ·1·t∴ Rp=∫P ·l ·Sm φ·2D ·d φ =2PD (-cos φ)·∫ =2PD [cos α-cos β] 又∵ Ncos α=RP+Ncos β∴ N=2PD δ·1·t=2PD∴δ=2PD =008.0210006.577⨯⨯=36.1Mpa=[δ]=178Mpa(玻璃钢的充许应力)t=8mm ≥][2δPD =178********.0⨯⨯=0.211mm 玻璃钢厚度8mm 满足要求。
柱模板验算
柱模板计算书一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 3.300m；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):45.00；高度(mm):95.00；·柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):45.00；高度(mm):95.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.300m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
分别计算得 20.036 kN/m2、79.200 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。
分别取柱截面宽度B方向和H 方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。
强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
圆柱模板结构验算
圆柱模板结构验算在建筑工程中，模板结构是施工过程中不可或缺的一部分。
圆柱模板结构作为其中的一种常见形式，其稳定性和安全性显得尤为重要。
在进行圆柱模板结构验算时，我们需要考虑各种因素，包括强度、刚度以及稳定性等。
本文将详细介绍圆柱模板结构验算的步骤和相关要点。
一、圆柱模板结构的基本要素在进行验算之前，我们需要了解圆柱模板结构的基本要素，即圆柱的高度、直径、材料强度以及模板间距等参数。
这些参数都对结构的稳定性和强度起着至关重要的作用。
二、外力荷载计算在进行圆柱模板结构验算时，首先需要计算外力荷载。
外力荷载包括自重、施工荷载以及使用荷载等。
其中，自重是指圆柱本身的重量，施工荷载是指模板及其它施工过程中的荷载，使用荷载是指圆柱在使用过程中所承受的荷载。
通过合理计算这些外力荷载，可以为后续的验算提供准确的数据。
三、强度验算强度验算是圆柱模板结构验算的核心内容之一。
强度验算主要是指对圆柱结构的受力情况进行计算和分析，确保结构在外力作用下不会超过其强度极限。
具体的强度验算包括受压强度验算和受拉强度验算。
1. 受压强度验算：圆柱模板结构在受到压力作用时，需要保证其不会发生破坏。
受压强度验算可以根据所使用的材料强度、模板尺寸以及外力荷载进行计算。
常见的验算方法包括极限弯曲法、平截面法等。
2. 受拉强度验算：除了受压力作用外，圆柱模板结构还需要考虑受拉力的影响。
受拉强度验算可以根据材料强度、模板尺寸以及外力荷载进行计算。
验算方法包括拉应力法、抗弯矩法等。
四、刚度验算刚度验算是圆柱模板结构验算的另一个重要内容。
在进行刚度验算时，主要考虑圆柱模板结构的变形情况。
通过对圆柱的刚度进行验算，可以确保结构在使用过程中不会出现过大的变形，保证结构的稳定性和安全性。
刚度验算主要包括刚度计算和变形控制两个方面。
刚度计算的方法有很多种，可以使用杆件法、有限元法等。
变形控制主要通过合理选择模板材料、加强构件和设置支撑等方式来实现。
五、稳定性验算在进行圆柱模板结构验算时，还需要考虑结构的稳定性。
柱模板计算书
柱模板计算书该工程框架，地下层柱净高最高的为4.02米，取最多相同截面的500×500柱来计算。
采用衫木板支模，板材厚度为20mm，搁栅枋木截面50×50mm，间距为400mm，柱箍仿木截面50×80mm，间距为500mm。
混凝土浇筑是采用流槽或串筒分层浇灌,用插入式振动器分层捣实,每层浇灌厚度为1.2米。
混凝土容重25 KN/ m3，杉木自重４～6KN/ m3。
1、荷载计算：混凝土对侧面模板的最大压力：当H≥R P=γ·R =25×0.75=18.75（KN/m2）式中：P——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
γ——混凝土容重（KN/ m3）。
R——插入式振动器的作用半径(m)，一般取R=0.75m。
H——混凝土浇筑层厚度(m)。
2、倾倒混凝土产生的水平荷载：查表一取2KN/m23、振捣混凝土时产生的侧压力为4KN/ m2总侧压力为：1.2×18.75+1.4×(2+4)=30.9 KN/m2柱模板的线荷载为：q=0.5×30.9=15.45 KN/m（一）模板验算：已知杉木的抗弯强度设计值fm=14N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2，弹性模量E=9000 N/mm2。
1）模板的抗弯强度必须满足：σm=Mmax/Wn≤1.3fm模板所受的最大弯矩(近似按五跨连续梁计算)Mmax=-1/11ql02=-1/11×15.45×0.42=-0.225KN-m模板的抵抗矩 Wn=bh2/6=500×202/6=33333mm2模板最大弯应力:σm=Mmax/Wn=0.225×106/33333=6.75N/mm2<1.3fm =1.3×14=18.20 N/mm2 (满足要求) 2）模板抗剪强度必须满足：τmax=Vmax×s/Ib≤1.3fv式中：s—进似采用螺栓或钉的间距(mm)I—截面惯性矩(mm4)b—截面宽度(mm)模板所受的最大剪力:Vmax=0.6ql0=0.6×15.45×0.4=3.708KNI=bh3/12=500×203/12=333333mm4模板最大剪应力:τmax=Vmax×s/Ib=3708×400/333333×500=0.009N/mm2≤1.3fv=1.3×1.4=1.82N/mm2 (满足要求)3）挠度验算：验算挠度时，荷载仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载q=0.5×15.45=7.725KN/mI=bh3/12=500×203/12=333333(mm4)w=0.967×(ql4/100EI)=0.967×(7.725×4004/100×9000×333333)=0.64mm允许挠度[w]=L/250=500/250=2mm>w=0.64mm (满足要求)（二）柱箍验算：作用在柱箍枋木上的线荷载为：q=0.5×30.9=13.91KN/m1) 抗弯强度验算：柱箍枋木所受的最大弯矩Mmax=1/12·ql02=1/12×13.91×0.52=0.29KN-m枋木的抵抗矩 Wn=bh2/6=50×802/6=53333mm2枋木的最大弯应力:σm=Mmax/Wn=0.29×106/53333=5.4N/mm2<1.3fm=1.3×14=18.20 N/mm2 (满足要求) 2）抗剪强度验算：柱箍所受的最大剪力:Vmax=1/2·ql0=0.5×13.91×0.5=3.48KNI=bh3/12=50×803/12=2.13×106mm4枋木最大剪应力:S=40×50×20=40000mm3S---中和轴以上的毛截面面积对中和轴的面积矩。
柱模板计算_(标准)
24
to：新浇筑混凝土的初凝时间(h)
t0=200/(T+15)=
4.44
V：混凝土的浇筑速度（m/h）
V1/2=
2.00
H：混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）
β1：外加剂影响修正系数
1.2
β2：混凝土坍落度影响修正系数
1.15
混凝土侧压力取F1、F2中的较小值。
F'=
64.77 KN/m2
Mx：柱箍最大弯矩设计值。
Mx=0.125ql22=
≤
f
f=
215
4714.18 N
1151322.25 N·mm
满足要求 。 挠度验 算：
其中：
w=5l24/384
EI= [w]=b/500 =
满足要求 。
0.035
≤
[w]
0.8 mm
柱模板 计 算：
短边
柱截面： 长边a(mm) 600 b(mm)
混凝土的温度T
30
混凝土的浇筑速度v（m/h)
4
混凝土的坍落度（cm)
15
振捣混凝土时荷载F2'(kN/m2)
采用组合钢模板
φ48×3.5
柱箍选用：
的钢管
截面积A(mm2)
489
截面最小抵抗矩W(mm3)
钢材的弹性模量E(N/mm2)
1、荷载计算：
F恒=F'×1.2×0.85=
66.06 KN/m2 (用于挠度计算)
=
0.0661 N/mm2
模板折减
其中： 系数：
0.85
活荷载：
F活=F2'×1.4
×0.85=
总荷载
独立柱模板验算
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1200mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 3600mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。
柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。
柱模板竖楞截面宽度55mm，高度85mm。
B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。
1200286286286286400122862862862864柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取3.000m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.500m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.240kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.240kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下17.94k N/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。
荷载计算值 q = 1.2×25.240×0.500+1.4×4.000×0.500=17.944kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm 3；I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2；M = 0.100ql 2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×12.620+1.4×2.000)×0.286×0.286=0.147kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.147×1000×1000/27000=5.446N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×12.620+1.4×2.000)×0.286=3.082kN截面抗剪强度计算值 T=3×3082.0/(2×500.000×18.000)=0.514N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×12.620×2864/(100×6000×243000)=0.393mm面板的最大挠度小于286.3/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下10.27k N/mA竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.286m 。
柱模板的计算
【例5.1】根据人、机、物等客观条件及施工组织要求，确定模板体系如下：梁、楼板、柱、墙采用1830mm×915mm×20mm的木胶合板制作而成，其容许应力［f］=9.68MPa，弹性模量E=4680MPa。
内楞采用60mm×90mm×2000mm枋木，其容许应力［f］=15MPa，弹性模量E=10000MPa。
外楞、支撑体系、柱箍选用Φ48mm×3.5mm钢管及配套扣件,钢管的容许应力［f］=215MPa，弹性模量E=2.1×105MPa，惯性矩I=1.22*105mm4，截面积A=489mm2，截面抵抗矩W=5078mm3。
穿墙螺杆用Φ12圆钢做成，其容许拉力［N］＝12.9kN配套3形扣件型号为12，其容许荷载12kN。
试设计该工程的的模板。
解题过程1.墙体模板计算2.梁模板计算3.楼板模板计算4.柱子计算4.柱子计算柱子的一次浇筑高度主要有2.95m、3m、3.85m、5m四种。
根据砼侧压的分布情况，为了合理使用柱箍。
本计算除取3m、3.85m、5m三种高度作计算对象外，还取一次浇筑高度1.5m作为计算对象。
(1)侧压力计算F1=0.22γCtOβ1β2V1/2F2=γCH各项系数与墙体计算时的取值相同。
计算结果一览表（单位：kN/m2）H=3m H=3.85m H=5m H=1.5m 结果取值结果取值结果取值结果取值F1 45.7945.79 45.7945.7945.7945.7945.7936F2 72 92.4 120 36 倾倒砼时产生的侧压力：4kN/m2荷载组合：H=1.5m时F1=（36×1.2＋4×1.4）×0.9 =43.9kN/m2强度计算时挠度计算时F2= 36×1.2×0.9 = 38.9 kN/m2H=3m、3.85m或5m时F1=（45.79×1.2＋4×1.4）×0.9 =54.5 kN/m2 强度计算时挠度计算时F2= 45.79×1.2×0.9 = 49.5 kN/m2(2)柱箍间距计算方木内楞按四等跨度连续梁计算，最大挠度按跨度的L/400。
柱模板验算
柱模板荷载计算：
框架柱模板采用定型钢模板，水平围檩（柱箍）选用ф48的钢管柱箍上下间距500mm。外侧穿Φ14mm对拉螺杆。
5.4.7.1 新浇混凝土侧压力（按下列二式计算，取最小值）
F1=0.22γt0β1β2V1/2
F1-新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/mm2）
γ-混凝土的重力密度（KN/m3）取γ＝25 KN/m3
t0-新浇混凝土的初凝时间（h）取t0=5h
V-混凝土的浇注速度（m/h）取v=4m/h
β1-外加剂修正系数 取β1＝1.0
β2－=0.22×25×5×1×1.15×41/2=63.25KN/m2
F2=24H
H-混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面总高度（m）取H=5
则F2=24×5=120KN/m2
取较小值F1=63.25KN/m2
则：对拉螺栓承受拉力为：
P=F1ab
a- 内钢楞间距 取a=70cm
b- 外钢楞间距 取b=70cm
则P=63.25×0.7×0.7=30.9KN
A=30.9×103/215=144㎜2
查对拉螺栓拉力计算表,因A14>A所以选用Φ14对拉螺栓满足可要求。
5.4.7.2 横围檩间距验算：
5×F×l24
flax= 384EI ≤[f]
flax-挠度
F-模板最大侧压力 取F=30.9
l2-横围檩跨距（cm）取L2＝60
EI-横围檩抗弯刚度 取EI=2.68×1010
[f]－允许挠度(3mm)
则flax＝1.94mm<[f]=3mm
桥墩圆柱模板验算书
某项目部圆柱模板编制：审核：复核：2021年10月一、工程慨况本工程为上部简支箱梁，下部采用圆柱+盖梁构造。
立柱直径有1.3/1.4/1.6米，按1.6米立柱计算，一次浇筑高度9M 。
模板用材：面板：6MM 法兰：14*100 竖肋：8#[背楞：8#[ 材质均为Q235B二、设计参考《钢结构设计规范》GB50017—2003；《钢结构工程施工及验收规范》GB50205—2001；《材料力学》《混凝土结构工程施工及验收规范》取安全系数 1.25,Q235钢材的许用正应力[σ]＝188MPa;许用剪应力 [τ]＝95MPa 。
检算标准；1) 强度要求满足钢结构设计规范；2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/500；3) 钢模板面板变形不大于1.5mm 。
三、侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即是新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算；t =200/(25+15)=5T ------混凝土的温度（°）取25°V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取3M/hH ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取4mΒ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺外加剂时取1.2Β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
500x500柱模板及钢管支设验算
柱模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=500mm；柱断面宽度H=500mm；木方截面宽度=40mm；木方截面高度=90mm；木方间距l=300mm,胶合板截面高度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.71428571428571h；T──混凝土的入模温度,取20(℃)；V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；β──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.55kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=27kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3kN/m2。
三、柱箍间距验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；F──新浇混凝土侧压力设计值；F s──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；b──柱木面板一块的宽度(mm)；W──木面板的抵抗矩；f m──木材抗弯强度设计值。
计算过程如下：胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=500×(18)2/6=27000.00mm3胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=500×(18)3/12=243000.00mm4F s=0.95×(1.2×27+1.4×3)/1000=0.0348N/mm2第一式：0.783×[6000×243000.00/(32.4/1000×500.00)]1/3=350.89mm第二式：[8×27000×15/(0.0348×500)]1/2=431.70mm由于柱箍间距实际取300mm不大于上面两式计算的最小间距350.89mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：式中N──柱箍轴向拉力设计值；q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值；A n──柱箍净截面面积；A n=40×90=3600mm2M x──柱箍承受的弯矩设计值；W nx──柱箍截面抵抗矩；计算过程如下：q=F s×l=0.0348×300=10.431N/mmN=10.431×500/2=2607.75NM x=10.431×5002/8=325968.75NN/A n+M x/W nx=2607.75/3600+325968.75/54000.00=6.04≤fm=15N/mm2柱箍强度满足要求! 五、胶合板侧模验算胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:胶合板计算简图(1) 侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2其中q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×27.00+1.4×3.00)×500.00/1000=18.300kN/ml──木方间距,取l=300mm；经计算得 M=0.1×18.300×(300.00/1000)2=0.165kN.m胶合板截面抵抗矩W=b×h2/6=500×(18)2/6=27000.00mm3σ= M/W=0.165×106 /27000.000=6.100N/mm2胶合板的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 侧模抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×27+1.4×3)×500×300/106=3.294kN经计算得τ=3×3.294×103/(2×500.000×18.000)=0.549N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 侧模挠度验算:W=0.677qa4/(100EI)其中q──强度设计荷载(kN/m):q=27×500/1000=13.500kN/m侧模截面的转动惯量I=b×h3/12=500.000×18.0003/12=243000.000mm4；a──木方间距,取a=300mm；E──弹性模量,取E=6000N/mm2；经计算得W=0.677×13.500×300.0004/(100×6000.00×243000.00)=0.51mm最大允许挠度 [W]=l/250=300/250=1.20mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!六、木方验算木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:木方计算简图(1) 木方抗弯强度验算:M=qB2/8其中q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×27.000+1.4×3.000)×300/1000=10.980kN/m B──截面长边,取B=500mm；经计算得M=10.980×(500/1000)2/8=0.343kN.m；木方截面抵抗矩W=b×h2/6=40×902/6=54000.000mm3；σ= M/W=0.343×106/54000.000=6.352N/mm2；木方的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 木方抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×27.000+1.4×3.000)×300×500/106=2.745kN 经计算得τ=3×2.745×103/(2×40.000×90.000)=1.144N/mm2木方的抗剪计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!(3) 木方挠度验算:W=5qB4/(384EI)其中q──设计荷载(kN/m):q=27×300/1000=8.100kN.mI=b×h3/12=40×903/12=2430000.000mm4B──柱截面长边的长度,取B=500mm；E──弹性模量,取E=9000N/mm2；经计算得W=5×8.100×5004/(384×9000.00×2430000.00)=0.301mm允许挠度 [W]=B/250=500/250=2.000mm木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!中小断面柱模板设计计算满足要求！。
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阳光城5号院2号、4号楼及车库柱模板工程方案计算书编制单位：【泰宏建设】阳光城5号院二标项目部编制日期：年月日目录一、编制依据 (2)二、工程参数 (2)三、新浇砼对模板侧压力标准值计算 (2)四、柱侧模板面板验算 (3)五、柱侧模板次楞验算 (4)六、柱宽度B方向柱箍的验算 (5)七、柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算 (7)八、柱高度H方向柱箍的验算 (7)九、柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算 (8)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）4、《建筑施工手册》第四版（缩印本）5、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-20056、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版8、《混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008》9、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)10、《木结构设计规范》（GB50005-2003）二、工程参数新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γc t0β1β2V =0.22×24×5.0×1.2×1.2×1.00=38.016 kN/m2F=γc H=24×2.5=60.000 kN/m2其中γc-- 混凝土的重力密度，取24kN/m3；t-- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.0小时。
T：混凝土的入模温度，经现场测试，为25℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.5m；β1--外加剂影响修正系数，取1.2；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。
根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值38.016kN/m2。
三、柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.22m。
2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=38.016kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×38.016+1.4×4]×1=46.097KN/mq1=0.9×[1.35×38.016+1.4×0.7×4]×1= 49.717KN/m根据以上两者比较应取q1= 49.717KN/m作为设计依据。
3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M 1=0.1q1l2=0.1×49.717×0.222=0.24KN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ= Mmax=0.24×106=6.4N/mm2 < f=12.5N/mm2 W 37500面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1×38.016=38.016KN/m；面板最大容许挠度值: 220/250=0.88mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×38.016×2204=0.48mm < 0.88mm 100EI 100×4500×281250满足要求!四、柱侧模板次楞验算次楞采用方木，宽度:50mm 高度:100mm，间距：0.22m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =50×100×100/6=83333mm3；截面惯性矩I =50×100×100×100/12=4166667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.4m。
2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=38.016kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×38.016+1.4×4]×0.22=10.141KN/mq2=0.9×[1.35×38.016+1.4×0.7×4]×0.22= 10.938KN/m 根据以上两者比较应取q=10.938KN/m作为设计依据。
3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×10.938×0.42=0.175kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×10.938×0.4=4.81kN次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。
Σ= Mmax=0.175×106=2.100N/mm2 < 17N/mm2 W 83333满足要求! （二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×10.938×0.4=2.625KN木材抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×2.625×103= 0.788N/mm2 < fv=1.7N/mm2 2bh 2×50×100次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 38.016×0.22=8.364KN/m；次楞最大容许挠度值=400/250=1.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×8.364×4004= 0.035mm < 1.6mm 100EI 100×10000×4166667满足要求!五、柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用双钢管υ48×3.0，间距400mm。
截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I=215600mm 4；截面积= 848mm 2 （一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P 计算如下： P 1=0.9×[1.2×38.016+1.4×4]×0.2×0.4=3.688kN P 2=0.9×[1.35×38.016+1.4×0.7×4]×0.2×0.4= 3.977kN 根据以上两者比较应取P= 3.977kN 作为设计依据。
1.993.98 3.98 1.99计算简图(kN) -0.193-0.193弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为： N1=1.330kN;N2=9.272kN;N3=1.330kN; 最大弯矩 M max =0.403kN.m ；柱箍抗弯强度设计值[f] (N/mm 2) = 205N/mm 2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=2.323KN 。
σ=N + M max =2323 +0.403×106 =47.617N/mm 2 < 205N/mm 2A nW8488980满足要求! （二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=38.016×0.2×0.4=3.041kN。
柱箍的最大容许挠度值:[ω] = 830/500=1.7mm；经计算最大变形 Vmax=0.048 mm < 1.7mm满足要求!六、柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：N t b =AnFtbAn——对拉螺栓净截面面积Ftb——螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M14，其截面面积An=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=17.85kN。
对拉螺栓轴力设计值N=9.272kN < 17.85kN。
满足要求!七、柱高度H方向柱箍的验算柱箍采用双钢管υ48×3.0，间距400mm。
截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I=215600mm4；截面积= 848mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：P1=0.9×[1.2×38.016+1.4×4]×0.217×0.4=4.001kNP2=0.9×[1.35×38.016+1.4×0.7×4]×0.217×0.4= 4.315kN根据以上两者比较应取P= 4.315kN作为设计依据。
4.32 4.322.16 4.32 4.32 4.32 2.16计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=2.521kN;N2=10.420kN;N3=10.418kN;N4=2.532kN;最大弯矩 Mmax=0.443kN.m；柱箍抗弯强度设计值[f] (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=1.443KN。
σ= N+Mmax=1443+0.443×106=51.033N/mm2 < 205N/mm2 AnW 848 8980满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=38.016×0.217×0.4=3.3kN。
柱箍的最大容许挠度值:[ω] = 3mm；经计算最大变形 Vmax=0.230 mm < 3mm满足要求!八、柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：N t b =AnFtbAn——对拉螺栓净截面面积b——螺栓的抗拉强度设计值Ft=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值本工程对拉螺栓采用M14，其截面面积Anb=17.85kN。