箱梁桥面板计算
箱梁模板设计计算汇总
箱梁模板设计计算1箱梁侧模以新安江特大桥主桥箱梁为例。
现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。
F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2F=26*4.5=117.0KN/m2故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。
q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力）q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力）1.1侧模面板计算面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。
面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。
按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。
按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。
由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。
1.2竖向次楞计算次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。
水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。
按计算简图计算Mmax=2.20*106N.mm，Vx=14683N，fmax=1.92mm，Pmax=26.92*103N。
桥面板计算及预应力筋估算
第3章桥梁纵向分孔及横截面尺寸拟定3.1桥梁纵向分孔3.1.1变截面连续梁桥构造特点连续孔数一般不超过5跨，多于3跨的连续梁桥，除边跨外，其中间各跨一般采用等跨布置，以方便悬臂施工。
多于两跨的连续梁桥，其边跨一般为中跨的0.6～0.8倍左右，当采用箱形截面，边孔跨径其至可减少至中孔的0.5～0.7倍。
有时为了满足城市桥梁或跨线桥的交通要求而需增大中跨跨径时，可将边跨跨径设计成仅为中跨的0.5倍以下，此时，端支点上将出现较大的负反力，故必需在该位置设置能抵抗拉力的支座或压重以消除负反力。
3.1.2本设纵向分孔计本设计纵向分孔设置为：（3×50）预应力混凝土简支T梁+(56+2×86+56)变截面箱型连续梁+（3×40）预应力混凝土简支T梁，全长550米。
变截面连续梁段：边跨56m中跨86m,边跨为中跨的0.651倍符合要求。
3.2桥横截面尺寸拟定本设计横截面尺寸拟定如表3-1，示意图如图3-1。
. -可修编形式顶板厚腹板厚底板厚根部跨中56+2×86+56 连续梁0.651 单箱单室30 30→60 28→60 5.4 2.8表3-1 横截面拟定高跨比梁宽(m) 悬臂厚度（cm）梗腋形式（cm×cm）根部跨中顶底根部端部顶板与腹板腹板与底板1/15.92 1/30.7 14.0 8.0 65 20 120×30 60×30图3-1 横截面尺寸拟定示意图(cm)图5-2 支点截面尺寸示意图3.3箱型截面尺寸的拟定依据拟定依据参考文献：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG_D62-2004）。
3.3.1顶板、底板、悬臂板长度拟定箱梁顶板宽度一般接近桥面总宽度，本设计中顶板长度为14m。
顶板两侧悬臂板的长度对活载弯矩数值的影响不大，但恒载及人群荷载弯矩随悬臂长度几乎成平方关系增加，故悬臂板长度一般不大5m,当长度超过3m后，宜布置横向预应力束筋。
桥面板计算
一、中板计算箱梁顶板跨中厚度为，两腹板间板净距为5m，腹板宽度为，箱梁腹板处承托尺寸为×。
1．恒载内力取1m板宽计算将承托面积摊于桥面板上，则计算板厚t’=30+60×20/500=；桥面板每延米自重为：g1=×1×26=m；每延米桥面铺装荷载为：g2=×1×23= N/m；所以：Σg= g1 +g2=+= N/m；(1) 计算恒载弯矩弯矩计算跨径L=min{L0+t, L0+t,}=min{5+,5+}=；故M sg=1/8gL2=1/8××=。
(2) 计算恒载剪力剪力计算跨径L= L0=；故Q sg=1/2gL=1/2××=。
2. 活载内力取1m板宽计算采用城A级车辆荷载，车轮着地宽度为b0×a0=×；平行于板方向的分布宽度：b=b0+2h=+2×=。
当单个车轮作用在跨中桥面板时，垂直板跨径方向的荷载分布宽度为：a= a0+2h+L/3=+2×+3=<2L/3=；取a=，因为a>，且a<，故2、3轮的荷载分布宽度发生重叠。
则a= a0+2h+L/3+d=+2×+3+=<2L/3+d=；取a=。
对4轮，p=100/×=m2；对2、3轮，p=140/×=m2；可得出2、3况最不利。
支承处垂直板跨径方向的荷载分布宽度为：a'= a0+2h+t=+2×+=(1) 计算活载弯矩按L=简支梁计算，根据右图所示的计算图示，可计算出各参数如下：a1=，a2=，a3=，a4=；y1=，y2=；y3=，y4=，y5=；所以有：p1=P/ a1b=m2；同样算得：p2=m2；P3=m2；P4=m2；活载弯矩计算图示根据试算，按上图所示的荷载布置方式所算得的跨中弯矩与结构力学方法计算的跨中最大弯矩值非常接近，故采用这种方法计算，直观明了。
箱梁桥面板车轮荷载分布宽度计算-刘永吉
n1+n3)/2；当为整体板时，l=n2+t
必须小于等于1.4否则属于多个车轮重 叠情况
2h)+d+l/3≥d+2l/3
中处的顶板厚；
t
板厚 支承处 桥面板支 承处及支 承附近处 支承处最终计算的荷载分布宽度 板厚 距支点x处 支承附近处 支承附近处最终计算的荷载分布 宽度 车轮外边缘到腹板外边缘的距离 最终计算荷载分布宽度 悬臂处 说明：
0.25 a=(a1+2h)+t 0.570 0.25 0.5 a=(a1+2h)+t+2x 1.570 0.375 1.79 说明：
a=(a1+2h)+t x
=(a1+2h)+t+2x
0～(I17-I21)/2]；
c
c=(a1+2h)+2(x+0.6/2+h)
的距离；
行于悬臂板跨径方向荷载公布宽度计算
b=b1+2h 0.72
直于悬臂板跨径方向荷载公布宽度计算
0.27 0.5 2.5 0.5 2.77 0.923 1.847 1.243 2.643 1.847
公式说明
车轮着 地与铺 装层参 数值 垂直于悬臂板跨径方向的车辆着地 尺寸 平行于悬臂板跨径方向的车辆着地 尺寸 铺装层厚度 车轮距 板厚 左侧腹板厚 净跨径 右侧腹板厚 桥面板 跨中 计算跨径 单个车轮在板的跨径中部时 多个车轮在板的跨径中部时 a1 b1 h d t n1 n2 n3 当为简支板时：l=n2+(n1+n3)/2；当为整体板#43;2h)+l/3≥2l/3且a必须小于等于1.4否则属于多个车轮重 叠情况 a=(a1+2h)+d+l/3≥d+2l/3
装配式预应力混凝土连续箱梁桥面板计算分析
b1=0.6m ；铺装层厚度 h=0.23m，板厚度 t=0.16m。
平行于板的跨径方向的荷载分布宽度 ：b1 ＝ b2 ＋
2h ＝ 1.06(m)。
车 轮 在 顶 板 的 跨 中 处 时：
a=a1+2h+L/3=1.232m>2/3L=1.145m ；
a=1.232<1.4m( 不需要考虑车轮分布有重叠 )。
剪力 ：1.2Vsg ＋ 1.8Vsp ＝ 110.17(kN) ；跨中断面弯矩 ：
1.2Mcg ＋ 1.8Mcp ＝ 21.71(kN·m)。
三、截面设计、配筋与承载力验算 1. 基本组合 （1）腹板顶截面
183
JIAN SHE YAN JIU
①截面配筋计算
悬臂板及连续板支点采用相同的抗弯钢筋，故只需按
矩 ：M sp ＝ -15.34(kN·m)， 支 点 断 面 剪 力 ：Vsp ＝
55.74(kN) ；跨中断面弯矩 ：Mcp ＝ 10.96(kN·m)。
2.3 作用效应组合
承载能力极限状态作用效应基本组合如下，支点断面
弯矩 ：1.2Msg ＋ 1.8 Msp ＝ -30.83(kN·m) ；支点断面
桥面板可看成 38.9cm 长的悬臂单向板。
连续板恒载效应如下 ：
支点断面弯矩为 ：Msg ＝ -2.682(kN·m) ；支点断
面剪力为 ：Vsg ＝ 8.198(kN) ；跨中断面弯矩为 ：Mcg ＝
1.654(kN·m)．
2. 可变作用
桥梁结构局部加载时，汽车荷载采用车辆荷载。后
轮着地宽度 b1 及长度 a1 为 ：车轮着地长度 a1=0.2m，
二、连续板荷载效应计算 对于梁肋间的行车道板，由于支承点并非完全固结， 行车道板为支承在一系列弹性支承上的多跨连续板，受力 很复杂。通常采用较简便的近似方法进行计算，弯矩计算 跨径取净跨径加板厚，但不大于支承点中距。
箱梁和板梁支座计算公式
箱梁和板梁支座计算公式在工程结构设计中，箱梁和板梁是常见的结构形式，它们承担着桥梁、建筑等工程中的重要作用。
而支座则是连接结构和地基的重要部分，支座的设计和计算直接关系到结构的安全性和稳定性。
本文将介绍箱梁和板梁支座的计算公式，希望能对工程结构设计人员有所帮助。
一、箱梁支座计算公式。
1. 箱梁支座的承载力计算公式。
箱梁支座的承载力计算公式为：N=Q+P。
其中，N为支座的承载力，Q为箱梁自重，P为箱梁上的荷载。
在实际工程中，箱梁的自重和上部荷载可以通过结构分析计算得出，然后代入上述公式进行计算即可得到支座的承载力。
2. 箱梁支座的位移计算公式。
箱梁支座的位移计算公式为：δ=PL/EA。
其中，δ为支座的位移，P为箱梁上的荷载，L为支座的长度，E为弹性模量，A为支座的有效面积。
支座的位移计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座在承载荷载下的位移情况。
3. 箱梁支座的刚度计算公式。
箱梁支座的刚度计算公式为：K=EA/L。
其中，K为支座的刚度，E为弹性模量，A为支座的有效面积，L为支座的长度。
支座的刚度计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座的刚度情况。
二、板梁支座计算公式。
1. 板梁支座的承载力计算公式。
板梁支座的承载力计算公式为：N=Q+P。
其中，N为支座的承载力，Q为板梁自重，P为板梁上的荷载。
与箱梁支座类似，板梁支座的承载力也可以通过结构分析计算得出，然后代入上述公式进行计算即可得到支座的承载力。
2. 板梁支座的位移计算公式。
板梁支座的位移计算公式为：δ=PL/EA。
其中，δ为支座的位移，P为板梁上的荷载，L为支座的长度，E为弹性模量，A为支座的有效面积。
支座的位移计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座在承载荷载下的位移情况。
3. 板梁支座的刚度计算公式。
板梁支座的刚度计算公式为：K=EA/L。
其中，K为支座的刚度，E为弹性模量，A为支座的有效面积，L为支座的长度。
支座的刚度计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座的刚度情况。
桥面板计算及预应力筋估算(学习建筑)
第3章 桥梁纵向分孔及横截面尺寸拟定3.1桥梁纵向分孔3.1.1变截面连续梁桥构造特点连续孔数一般不超过5跨，多于3跨的连续梁桥，除边跨外，其中间各跨一般采用等跨布置，以方便悬臂施工。
多于两跨的连续梁桥，其边跨一般为中跨的0.6～0.8倍左右，当采用箱形截面，边孔跨径其至可减少至中孔的0.5～0.7倍。
有时为了满足城市桥梁或跨线桥的交通要求而需增大中跨跨径时，可将边跨跨径设计成仅为中跨的0.5倍以下，此时，端支点上将出现较大的负反力，故必需在该位置设置能抵抗拉力的支座或压重以消除负反力。
3.1.2本设纵向分孔计本设计纵向分孔设置为：（3×50）预应力混凝土简支T 梁+(56+2×86+56)变截面箱型连续梁+（3×40）预应力混凝土简支T 梁，全长550米。
变截面连续梁段：边跨56m 中跨86m,边跨为中跨的0.651倍符合要求。
3.2桥横截面尺寸拟定本设计横截面尺寸拟定如表3-1，示意图如图3-1。
表3-1 横截面拟定跨径布置(m) 结构 边中跨比 截面（cm ） 梁高（m ）形式 顶板厚 腹板厚 底板厚 根部 跨中 56+2×86+56连续梁0.651单箱单室3030→60 28→605.42.8高跨比梁宽(m) 悬臂厚度（cm ）梗腋形式（cm ×cm ）根部跨中顶底 根部 端部顶板与腹板 腹板与底板 1/15.92 1/30.714.0 8.06520120×3060×30图3-1 横截面尺寸拟定示意图(cm)图5-2 支点截面尺寸示意图3.3箱型截面尺寸的拟定依据拟定依据参考文献：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG_D62-2004）。
3.3.1顶板、底板、悬臂板长度拟定箱梁顶板宽度一般接近桥面总宽度，本设计中顶板长度为14m。
顶板两侧悬臂板的长度对活载弯矩数值的影响不大，但恒载及人群荷载弯矩随悬臂长度几乎成平方关系增加，故悬臂板长度一般不大5m,当长度超过3m后，宜布置横向预应力束筋。
桥梁箱梁模板个数计算公式
桥梁箱梁模板个数计算公式桥梁是连接两个地点的重要交通工程，而箱梁是桥梁中常用的一种结构形式。
在桥梁的建设过程中，需要使用模板来支撑混凝土浇筑，以保证桥梁的稳定性和强度。
而在计算模板的数量时，需要考虑到桥梁的长度、宽度、高度等因素，以确定合适的模板数量。
桥梁箱梁模板个数的计算公式是一种基于桥梁结构参数的数学模型，通过这个公式可以快速、准确地计算出所需的模板数量，为施工提供重要的参考依据。
下面我们将介绍桥梁箱梁模板个数计算公式的具体内容和应用方法。
首先，我们需要了解桥梁箱梁模板个数计算公式的基本原理。
在桥梁建设中，箱梁模板的数量取决于桥梁的长度、宽度和高度，以及模板的规格和使用方式。
一般来说，桥梁的长度越长，宽度越宽，高度越高，所需的模板数量就越多。
而模板的规格和使用方式也会影响到模板数量的计算。
其次，我们需要了解桥梁箱梁模板个数计算公式的具体内容。
桥梁箱梁模板个数的计算公式通常包括以下几个步骤：1. 计算桥梁的总体积。
桥梁的总体积可以通过桥梁的长度、宽度和高度来计算，一般采用立方米或立方英尺作为单位。
2. 计算模板的支撑面积。
模板的支撑面积是指模板能够支撑的混凝土浇筑面积，通常以平方米或平方英尺作为单位。
3. 计算模板的数量。
通过将桥梁的总体积除以模板的支撑面积，可以得到所需的模板数量。
最后，我们需要了解桥梁箱梁模板个数计算公式的应用方法。
在实际的桥梁建设中，可以通过以下步骤来应用桥梁箱梁模板个数计算公式：1. 确定桥梁的结构参数。
首先需要测量桥梁的长度、宽度和高度，以确定桥梁的总体积。
2. 确定模板的规格和使用方式。
根据施工的需要，选择合适的模板规格和使用方式，以确定模板的支撑面积。
3. 计算模板的数量。
通过将桥梁的总体积除以模板的支撑面积，可以得到所需的模板数量。
通过以上步骤，可以快速、准确地计算出桥梁箱梁模板的数量，为施工提供重要的参考依据。
总之，桥梁箱梁模板个数计算公式是一种基于桥梁结构参数的数学模型，通过这个公式可以快速、准确地计算出所需的模板数量。
箱梁模板设计计算汇总
箱梁模板设计计算1箱梁侧模以新安江特大桥主桥箱梁为例。
现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。
F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2F=26*4.5=117.0KN/m2故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。
q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力）q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力）1.1侧模面板计算面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。
面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。
按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。
按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。
由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。
1.2竖向次楞计算次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。
水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。
按计算简图计算Mmax=2.20*106N.mm，Vx=14683N，fmax=1.92mm，Pmax=26.92*103N。
波形钢腹板箱梁桥面板横向内力计算方法
波形钢腹板箱梁桥面板横向内力计算方法波形钢腹板箱梁桥面板是一种常用的桥梁结构，它可以承载车辆荷载和人行荷载，在桥面板中产生横向内力。
为了保证桥梁结构的稳定和安全，必须对波形钢腹板箱梁桥面板横向内力进行计算。
本文将介绍波形钢腹板箱梁桥面板横向内力计算方法。
一、横向内力的产生波形钢腹板箱梁桥面板中的横向内力是由荷载产生的，可以分为静荷载和动荷载两种。
静荷载包括自重、桥面铺装层、人行和自行车荷载，动荷载包括车辆荷载。
二、横向内力的计算方法1.静荷载的计算（1）自重的计算波形钢腹板箱梁的自重是指整个梁的重量，要计算波形钢腹板箱梁桥面板的自重，可以通过计算钢板体积的方法得出。
波形钢腹板箱梁桥面板的自重可以采用如下公式进行计算：自重=钢板面积×材料密度（2）桥面铺装层的计算波形钢腹板箱梁桥面板的铺装层一般使用混凝土材料。
铺装层的重量等于其体积乘以其密度。
桥面铺装层的计算方法如下：桥面铺装层重量=桥面铺装层高度×桥面铺装层横断面积×混凝土密度（3）人行和自行车荷载的计算人行和自行车荷载的计算方法可以通过人行道和自行车道的宽度、长度和人口密度、公共设施利用率等信息计算得出。
2.动荷载的计算桥梁结构在使用过程中会遇到不同类型、不同大小的车辆荷载，这种荷载叫做动荷载。
动荷载的计算需要考虑车辆的重量、速度和车辆轴距等因素。
此外，还需要考虑梁的质量、弹性和几何形状等因素。
三、总结波形钢腹板箱梁桥面板横向内力的计算方法是确定桥梁结构是否能够承受荷载的关键。
在实际工程中，需要根据桥梁的具体情况选择合适的计算方法。
同时，还需要对横向内力进行定期检测和维护，确保桥梁结构的稳定和安全。
箱梁桥面板计算
连续梁桥跨径布置为70+100+70（m ），主跨分别在梁端及跨中设横隔板，板厚40cm ，双车道设计，人行道宽1.5m 。
桥面铺装层容重233/m kN ，人行道构件容重243/m kN ，主梁容重253/m kN 。
求：1、悬臂板最小负弯矩及最大剪力；2、中间板跨中最大正弯矩、支点最小负弯矩、支点最大剪力。
解：一、悬臂板内力计算m kN g /8.42412.0=⨯⨯=人 m kN g /5.725124.02.0=⨯⨯+=板 m kN g /3.22311.0=⨯⨯=铺 m kN q r /75.2175.2=⨯=1、悬臂根部最小负弯矩计算 结构自重产生的悬臂根部弯矩：m kN M g ⋅-=⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯-=2.42]25.25.25.725.15.13.2)75.03(5.18.4[支 人群荷载产生的悬臂根部弯矩：m kN M r ⋅-=-⨯⨯-=3.9)75.03(5.175.2支汽车荷载产生的悬臂根部弯矩：m H a a 4.01.022.0221=⨯+=+= m H b b 8.01.026.0221=⨯+=+=单个车轮作用下板的有效工作宽度：m m b a a 4.12.3)1.05.1(24.02>=-⨯+='+= 有重叠。
单位（cm ）故：m a 6.44.12.3=+=m kN ab P p /388.06.41401=⨯==m kN M p ⋅-=⨯⨯⨯-=5.3918.0383.1支内力组合：基本组合：m kN M ud ⋅-=-⨯⨯+-⨯+-⨯=4.116)3.9(4.18.0)5.39(4.1)2.42(2.1 短期效应组合：m kN M sd ⋅-=-⨯+÷-⨯+-=8.72)3.9(0.13.1)5.39(7.02.42 2、悬臂根部最大剪力计算结构自重产生的悬臂根部剪力：kN Q g 4.295.25.75.13.25.18.4=⨯+⨯+⨯=支人群荷载产生的悬臂根部剪力：kN Q r 1.45.175.2=⨯=支汽车荷载产生的悬臂根部剪力：kN Q p 5.398.0383.1=⨯⨯=支内力组合：基本组合：kN Q ud 2.951.44.18.05.394.14.292.1=⨯⨯+⨯+⨯= 短期效应组合：kN Q sd 8.541.40.13.15.397.04.29=⨯+÷⨯+= 二、中间桥面板内力计算m l a 502100==m l b 4= 2450>=b a l l 故按单向板计算内力 把承托面积平摊到桥面板上：m t 23.042.06.02.0=⨯+=' m kN g /3.2=铺 m kN g /8.525123.0=⨯⨯=板 m kN g /1.88.53.2=+=1、跨中弯矩计算：m b l m t l l 35.42.42.0400=+<=+=+=单个车轮作用下板的有效工作宽度：m m l m l a a 4.18.2328.132.44.031>=<=+=+= 有重叠 故：m m d la 2.44.18.232=+=+=m t a a 6.02.04.0=+=+=' 无重叠m kN b a P p /8.1458.06.02140211=⨯⨯='=m kN ab P p /5.878.0214012=⨯==m kN ab P p /8.438.0414013=⨯==m kN ab P p /7.418.02.414014=⨯==m kN ab P p /3.588.0314015=⨯==m kN ab P p /5.628.04.12140216=⨯⨯==m kN M og ⋅=⨯⨯=9.172.41.8812mkN M op ⋅=⨯⨯+⨯⨯-⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯-⨯⨯=1.64]4.08.03.58333.08.0)3.585.62(21295.04.07.41175.07.088117.07.0)5.878.145(21[3.1m kN M ⋅=⨯+⨯=2.1111.644.19.172.10415.15131020<==h t m kN M ⋅=⨯=6.552.1115.0中 m kN M ⋅=⨯=8.77-2.1117.0-支2、支点剪力计算：m m l m l a a 4.17.2327.1344.031>=<=+=+= 故：m d la 1.432=+= m a 6.0='kN Q g 2.1641.821=⨯⨯=支1.8 1.80.61.70.71.20.4 24 4.23 1.4 0.60.6kNQ p 6.145]125.08.09.72092.08.0)9.724.109(21575.08.07.42638.045.0)7.427.54(219.08.05.79933.08.0)5.798.145(21[3.1=⨯⨯+⨯⨯-⨯+⨯⨯+⨯⨯-⨯+⨯⨯+⨯⨯-⨯⨯=支 内力组合：基本组合：kN Q ud 3.2236.1454.12.162.1=⨯+⨯= 短期效应组合：kN Q sd 6.943.16.1457.02.16=÷⨯+=0.8 0.80.8 1.75 0.8 0.50.112.2 4.13.22.40.60.6 0.90.8 0.6380.5 0.450.933 1.750.350.8 10.10.5750.1250.092。
混凝土桥面板的计算
混凝土桥面板的计算--kg
纵向单向板
纵向单向板的布置：边主梁间距达 到31.2m，纵向每隔3m设置一道 横梁，吊杆间距15m；混凝土纵向 单向板，桥面两个体系受力： 1）参与钢结构吊杆间距为跨度的 受弯第一体系； 2）横梁间距为跨度的车轮荷载第 二体系
混凝土桥面板的计算--kg
纵向单向板
混凝土桥面板的计算--kg
混凝土桥面板的计算--kg
混凝土检算—纵向单向板 总体计算结果，第一系统桥面板最大拉应力为2.18Mpa，对应钢筋应力为： σss1=2.18*1000*200/2/2534.3=104.1Mpa。 运营状态裂缝计算考虑第一系统钢筋应力。
第一系统钢筋应力对应裂缝宽度为0.093mm，第二系统钢筋应力对应裂缝宽度为 0.07mm，合计为0.163mm。桥址所在场地属于I类环境地区，裂缝限制为0.2mm， 裂缝检算符合要求 同时考虑局部轮载（第二系统）和全桥整体计算（第一系统）荷载作用，则在全桥 桥面板上缘的最大压应力为：7.0+3.45=10.45Mpa<19.25Mpa，满足规范要求，桥 面板下缘最大压应力为：5.5+2.43=7.93Mpa<19.25Mpa，满足规范要求。
混凝土桥面板的计算--kg
桥面板活载计算 4）垂直于跨径钢箱的荷载分布宽度 85预应力规范
新规范中计算支撑附近桥面板荷载分布 宽度均采用跨中较薄顶板厚度，不考虑 承托，但是计算完结构受力后，应该用 真实的板厚验算桥面板各个构件的强度、 裂缝等内容。
•纵向单向板
混凝土桥面板的计算--kg
顶板的厚度
•大跨度箱梁断面，箱室宽度应该 增大一点减小悬臂长度
混凝土桥面板的计算--kg
断面中箱室的布置
桥面板计算(增加配重计算完整最终版)2015.1.30(1)
宁夏永宁黄河桥公路大桥桥面板计算书2013-11-14工程名称: 宁夏永宁黄河公路大桥施工图设计桥面板计算一、概况与基本数据1.1概况宁夏永宁黄河桥公路大桥宽度36.5 m。
桥面铺装采用10cm厚沥青混凝土，30cm桥面板，护栏采用钢防撞护栏。
1.2技术规范《公路工程技术标准》JTG B01－2003；《公路斜拉桥设计细则》JTG/T D65-01-2004；《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004。
1.3重要性系数结构重要性系数为1.1。
2．计算相关参数2.1 材料和荷载①主要材料混凝土：主梁采用C55高性能混凝土，弹性模量E=3.60x104MPa，容重γ=26.0KN/m3；HRB400普通钢筋：弹性模量E=2.0x105MPa，fsd=300MPa;桥面铺装：沥青混凝土容重γ=24.0KN/m3；铁砂混凝土容重：γ=35.0KN/m3②计算荷载恒载作用：结构自重；桥面铺装；护栏自重活载作用：公路-Ⅰ级二、主梁桥面板计算（箱梁内翼缘）跨中横隔板的间距是l a=6.0m，梁肋板间距为l b=16.4m，根据JTG D62-2004中4.1.1条的规定，l b/l a=16.4/6.0=2.73>2，故桥面板可按跨径为l a的单向板进行计算。
（尺寸如下图）2.1荷载标准值计算（1）横载内力计算（以纵向1m板条进行计算）①每延米板上的恒载g沥青混凝土面层g 1 : 0.1⨯1.0⨯24=2.4（kN/m ） 桥面板自重g 2 ：0.3⨯1.0⨯26=7.8（kN/m ）护栏自重g 3 ：3.74⨯6⨯2/6/5.87⨯1.0=1.28（kN/m ） 合计g :11.48（kN/m ） ②每延米板上的恒载内力先计算简支板的跨中和支点剪力，根据JTG D62-2004中4.1.2条，横隔板间的计算跨径按下列规定采用。
现浇箱梁模板计算
现浇箱梁模板计算现浇箱梁模板计算1、侧模板计算（1）、侧压力计算计算侧压力P值，假设温度T＝35℃，按每小时浇筑30ｍ3砼计算，V＝4.5ｍ/ｈ。
则：Pｍ＝4.6V1/4＝4.6*4.51/4＝6.7KPａ考虑振动荷载4KPａ，则P＝6.7+4＝10.7KPａ（2）、按强度要求进行计算外侧模板立挡间的间距为50ｃｍ，木材采用竹胶板，ｆｃ＝11MPａ，将侧压力化为线布荷载ｑ＝7.62*Pｍ＝7.62*10.7＝81.5KN/ｍ。
Mｍａｘ＝ｑL2/10＝81.5*0.52/10＝2KN.ｍ需要Wｎ＝2*106/13＝__ｍｍ3选用侧模板的截面尺寸为15ｍｍ*7200ｍｍ截面抵抗矩W＝7620*152/6＝__ｍｍ3＞Wｎ可满足要求。
＝1.25ｍｍ符合要求。
（3）、对侧模板采用的横纵肋进行计算由于侧模板计算仅对侧压力进行计算，对于翼板部分由于重量较轻，可不做计算。
施工过程中侧模板的加强肋为水平肋，水平肋被支在垂直肋上，假设垂直肋水平间距定为L＝50ｃｍ，两水平肋间距定为ａ＝80ｃｍ，则分布在该水平肋上的均布荷载为：现浇箱梁模板计算新浇筑砼对模板的侧压力，若按砼的有效压头3.90ｍ进行计算ｐｍａｘ＝ｒ.ｈ＝26*3.9＝101.4KPａｑ＝P＊ａ＝101.4*0.5＝50.7KN/ｍ按简支梁考虑，最大弯矩：Mｍａｘ＝ｑL2/8＝50.7*0.52/8＝1.584KN.ｍ水平肋采用60*90ｍｍ方木，其截面模量：W＝ｂ.ｈ3/3＝0.06*0.093/3＝1.458*10-5采用落叶松木材，其容许弯应力［σ］＝13*103KPａ［σ］＝Mｍａｘ/（ｎW）ｎ＝Mｍａｘ/（［σ］W）＝1.584/（13*103*1.458*10-5）＝8.36根实际施工时对于水平肋在3.9ｍ范围内，其带木的根数为9根，水平肋间距应为3.9/8＝0.49ｍ。
水平肋间距取0.50ｍ符合要求。
（3）、面板按刚度要求计算ω＝ｑL4/150EL＝6.7*7.2*5004/（150*9*103*7200*153/12）＝1.103ｍｍ＜［ω］现浇箱梁模板计算＝500/400＝1.25ｍｍ则侧模采用1.5ｃｍ竹胶板符合要求。
桥面板计算
桥面板计算一、中板计算箱梁顶板跨中厚度为0.3m，两腹板间板净距为5m，腹板宽度为0.5m，箱梁腹板处承托尺寸为0.6m×0.2m。
1．恒载内力取1m板宽计算将承托面积摊于桥面板上，则计算板厚t’=30+60×20/500=32.4cm；桥面板每延米自重为：g1=0.324×1×26=8.424kN/m；每延米桥面铺装荷载为：g2=0.1×1×23=2.3k N/m；所以：Σg= g1 +g2=8.424+2.3=10.724 N/m；(1) 计算恒载弯矩弯矩计算跨径L=min{L0+t, L0+t,}=min{5+0.3,5+0.5}=5.3m；故M sg=1/8gL2=1/8×10.724×5.32=37.655kN.m。
(2) 计算恒载剪力剪力计算跨径L= L0=5.0m；故Q sg=1/2gL=1/2×10.724×5.0=26.81kN。
2. 活载内力取1m板宽计算采用城A级车辆荷载，车轮着地宽度为b0×a0=0.6×0.25m；平行于板方向的分布宽度：b=b0+2h=0.6+2×0.1=0.8m。
当单个车轮作用在跨中桥面板时，垂直板跨径方向的荷载分布宽度为：a= a0+2h+L/3=0.25+2×0.1+5.3/3=2.217m<2L/3=3.533m；取a=3.533m，因为a>1.2，且a<3.6m，故2、3轮的荷载分布宽度发生重叠。
则a= a0+2h+L/3+d=0.25+2×0.1+5.3/3+1.2=3.417m<2L/3+d=4.733m；取a=4.733m。
对4轮，p=100/(3.533×对2、3轮，p=140/(4.733×可得出2、3况最不利。
支承处垂直板跨径方向的荷载分布宽度为：a'= a0+2h+t=0.25+2×0.1+0.3=0.75m(1) 计算活载弯矩按L=5.3m简支梁计算，根据右图所示的计算图示，可计算出各参数如下：a1=4.25，a2=2.65，a3=3.25，a4=1.65；y1=1.225，y2=0.675；y3=0.608，y4=0.425，y5=0.358；所以有：p1=P/ a1b=41.18kN/m2；同样算得：p2=65.30kN/m2；P3=53.85kN/m2；P4=106.06kN/m2；活载弯矩计算图示根据试算，按上图所示的荷载布置方式所算得的跨中弯矩与结构力学方法计算的跨中最大弯矩值非常接近，故采用这种方法计算，直观明了。
桥面板、悬臂板防撞核算解读
目录：页码1，按新规范新防撞箱梁桥面板计算配筋结论： 2 a，桥面板计算结果。
b，悬臂板计算分四种组合计算结果。
2 2，箱梁桥面板计算 5 a, 设计条件及结构尺寸。
b, 各跨公路Ⅰ级横向分布系数 5 c, 2.5m(公)板跨计算实例：影响线、内力、配筋、裂缝。
7 d, 各板跨公路Ⅰ级内力影响线面积9 e, 列表计算各种板跨(公路Ⅰ级)强度计算及裂缝宽度。
10 f, 各跨城-A级横向分布系数及分析单、双轮控制。
11 g, 2.5m(城-A)板跨计算实例：影响线、内力、配筋、裂缝。
12 h, 各跨城-A级内力影响线面积14 i, 列表计算各种板跨(城-A级)强度计算及裂缝宽度。
15 3，悬臂板计算：a,公路Ⅰ级计算条件及原则16 b, 组合式护栏及挂板组合重心图及计算表17 c, 风荷载计算条件及原则18 d, 城-A级计算条件及原则、分析单、双轮控制20 e,计算表:箱梁悬臂板公、城有、无隔音屏公路Ⅰ级A级防撞内力配筋裂缝。
21 箱梁悬臂板公、城有、无隔音屏公路Ⅰ级SB级防撞内力配筋裂缝。
24 箱梁悬臂板公、城有、无隔音屏公路Ⅰ级SA级防撞内力配筋裂缝。
27 箱梁悬臂板公、城有、无隔音屏公路Ⅰ级SS级防撞内力配筋裂缝。
30按新规范箱梁桥面板计算配筋结论：(附Excel表可任意修改) 一、桥面板计算结果：钢筋采用HRB33510Ag=15.39cm裂缝宽度均不控制，未包括箱梁扭矩配筋。
二、悬臂板计算结果：悬臂长度以横桥向不进第二轮为控制计算悬臂总长L=1.25~2.7m(公路Ⅰ级至2.6m)悬臂板均有防撞护栏防撞力根据公路分4等级：A级、SB级、SA级、SS级。
设有两种隔音屏3.5m高(柱间距2m柱底反力3.5kN)、6.0m高(间距柱2m柱底反力10.8kN)悬臂端部厚20 cm (护栏根(L=0.75m)内力控制)悬臂根部厚h 根据防撞等级h=30~40cm对城-A级的防撞力参考公路的防撞等级。
箱梁桥的计算方法及处理流程详解
箱梁桥的计算方法及处理流程详解下载温馨提示:该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。
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箱梁桥面板计算范文
箱梁桥面板计算范文首先，计算箱梁桥面板的设计荷载是非常重要的。
根据桥梁所在的位置和用途不同，设计荷载可以分为静荷载和动荷载。
静荷载主要包括自重荷载、道路荷载和人行荷载，动荷载主要包括车辆荷载、列车荷载等。
根据规范和实际情况，确定各个荷载的大小和作用位置。
然后，需要计算箱梁桥面板的强度。
首先需要考虑桥面板的自重，根据材料的密度和桥面板的几何尺寸，计算出桥面板的自重。
然后需要考虑其他荷载作用下的弯矩和剪力，根据荷载的作用位置和大小，计算出桥面板的最大弯矩和剪力。
根据材料的强度、截面形状等参数，计算出桥面板的截面尺寸和抗弯、抗剪能力。
在计算桥面板的强度时，还需要考虑梁的变形。
梁的变形对桥面板的水平和竖向平整度有很大影响，所以需要计算桥面板在荷载作用下的变形，并确定变形控制的要求。
根据规范和实际情况，确定桥面板的变形限值，然后根据荷载的作用位置和大小，计算出变形值，与限制值进行对比，确保桥面板变形符合要求。
另外，还需要考虑桥面板的疲劳性能。
桥梁是长期受力的结构，所以需要考虑桥面板在长期荷载作用下的疲劳性能。
根据规范和实际情况，确定设计年限和疲劳系数，然后根据荷载的作用位置和大小，计算出疲劳应力范围，并与疲劳极限比较，判断桥面板的疲劳寿命是否满足要求。
最后，还需要考虑桥面板的施工和维修问题。
桥面板是直接承载道路和行人的部分，所以在施工和维修时需要考虑人员的安全和交通的便利。
在桥面板的设计中需要考虑施工和维修的通道，确保施工和维修工作的顺利进行。
以上是对箱梁桥面板计算的一些基本内容，设计和计算桥面板是一个复杂的工作，需要考虑到很多因素。
只有合理设计和计算，才能确保桥面板的安全性和稳定性。
桥面板计算-规范法
1. 简支板1.1. 恒载铺装厚度为9cm ，桥面板厚度为23cm ，单位长度桥面板上恒载集度为：g=0.09*23+0.23*25=7.82kN/m 。
恒载下与计算跨径相同的简支板跨中弯矩：m kN gl M og ⋅=⨯⨯==128.32.382.72 1.2. 活载1.2.1. 最不利荷载布置方式根据《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2015)》4.3.1节车辆荷载加载方式，结合前面的弯矩影响线，对桥面板进行车辆布载。
图 2-1跨中弯矩最不利加载方式1.2.2. 荷载分布宽度根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)》4.1节计算车辆荷载分布宽度。
车轮着地尺寸： a1=0.2，b1=0.6 横桥向荷载分布宽度： b=b1+2h=0.6+2*0.09=0.78m顺桥向荷载分布宽度：单个车轮在板的跨径中部时，a=a1+2h+l/3=0.2+2*0.09+3.2/3=1.447m>1.4m ，按多个车轮计算，a=a1+2h+d+l/3=0.2+2*0.09+1.4+3.2/3=2.847m 。
均布荷载大小：P1=2*(140/2)/(0.78*2.847)=63.044kN/m 2。
表 4.1加载点有效分布宽度1.2.3. 活载弯矩m kN M oq ⋅=⨯⨯-⨯=431.4139.039.0044.636.18907.28 2. 连续板梁高h=1.1m ，桥面板高度t=0.23m ，t/h<1/4，根据《公预规》4.1.2： 恒载支点弯矩M=-0.7*3.128=-2.190kN ·m ； 恒载跨中弯矩M=0.5*3.128=1.564kN ·m 。
活载支点弯矩M=-0.7*41.431=-29.002kN ·m ； 活载跨中弯矩M=0.5*41.431=20.716kN ·m 。
3. 效应组合承载力极限状态基本组合 冲击系数取0.3跨中：M ud =1.1*(1.2*1.564+1.8*(1+0.3)*20.716)=55.387kN ·m 支点：M ud =-1.1*(1.2*2.190+1.8*(1+0.3)*29.002)=-77.542kN ·m 正常使用极限状态频遇组合跨中：M fd =1.564+0.7*20.716=16.065 kN ·m 支点：M fd =-(2.190+0.7*29.002)=-22.491 kN ·m正常使用极限状态准永久组合跨中：M qd =1.564+0.4*20.716=9.850 kN ·m 支点：M qd =-(2.19+0.4*29.002)=-13.791kN ·m 标准组合跨中：M=1.564+20.716=22.28kN ·m 支点：M=-(2.19+29.002)=-31.192kN ·m4. 应力计算桥面板厚度为23cm ，单位宽度桥面板抗弯惯性距为：43100134.112m I y -⨯==。
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连续梁桥跨径布置为70+100+70 (m),主跨分别在梁端及跨中设横隔板，板厚40cm , 双车道设计，人行道宽1.5m。
桥面铺装层容重23 kN /m3，人行道构件容重24kN/m3，主
梁容重25kN /m3。
求：
1、悬臂板最小负弯矩及最大剪力；
2、中间板跨中最大正弯矩、支点最小负弯矩、支点最大剪力。
解：
一、悬臂板内力计算
0.2+ 0.4
g人二0.2 1 24 = 4.8kN / m g板 1 25 = 7.5kN/m
g 铺=0.1 1 23 = 2.3kN / m q
「
=2.75 1 =2.75kN /m
1、悬臂根部最小负弯矩计算 结构自重产生的悬臂根部弯矩:
1 5
M 支g - -[4.8 1.5 (3-0.75) 2.3 1.5 7.5
2.5
人群荷载产生的悬臂根部弯矩：
M 支-2.75 1.5 (3 -0.75) = -9.3kN m
汽车荷载产生的悬臂根部弯矩：
6 = a 2 2H =0.2 2 0.1 = 0.4m b 1 = b2 ■ 2H = 0.6 ■ 2 0.1 = 0.8m
单个车轮作用下板的有效工作宽度：
a =印 2
b = 0.4 2 (1.5 - 0.1) = 3.2m 1.4m
有重叠。
故：a = 3.2 1.4 二 4.6m
p 」址=38kN/m ab 1 4.6 0.8
M
支p
内力组合：
二―1.3 38 0.8 1 =—39.5kN m
基本组合：
M ud =1.2 (-42.2) 1.4 (-39.5) 0.8 1.4 (-9.3) = -116.4kN m
短期效应组合： M S d=-42.2 0.7 (-39.5)亠1.3 1.0 (-9.3) = -72.8kN m
2、悬臂根部最大剪力计算
结构自重产生的悬臂根部剪力：
Q 支 g =4.8 1.5 2.3 1.5 7.5 2.5 =29.4kN
人群荷载产生的悬臂根部剪力：
Q 支 r =2.75 1.5 =4.1kN
汽车荷载产生的悬臂根部剪力：
Q 支p =1.3 38 0.8 =39.5kN
内力组合：
基本组合：Q ud =1.2 29.4 1.4 39.5 0.8 1.4 4.1 =95.2kN 短期效应组合：Q sd =29.4
0.7 39.5“1.3 1.0
4.1=54.8kN
、中间桥面板内力计算
竺]= -42.2kN m
2
0.5m
100
l a50m l b =4m
2
= 50• 2 故按单向板计算内力lb 4
把承托面积平摊到桥面板上：
0.6 0.2
t』0.2 0.23m
4
g铺=2.3kN /m
1、跨中弯矩计算：
g板=0.23 1 25 = 5.8kN / m g = 2.3 5.8 二8.1kN /m l = I0 t = 4 0.2 = 4.2m ：：：10 b =4.35m
单个车轮作用下板的有效工作宽度:
故:
l
a =印
3
2l」
a d
3
4.2 2
=0.4 1.8m l = 2.8m
3 3
= 2.8m 1.4 4.2m
a 二a1 t = 0.4 0.2 二0.6m 无重叠
P1
140
P2
P3
P4
2a b1 2 0.6 0.8
P 140
ab1 2 0.8
P 140
4 0.8
=145.8kN / m
二87.5kN / m
= 43.8kN /m
P 140
ab1 4.2 0.8
=41.7kN / m
P5 亠上・=58.3kN/m ab13 0.8
P6 二旦=^^"2.5kN/m
2ab1 2 1.4 0.8
M og 」8.1 4.22=17.9kN m
8
1.4m 有重叠
1.3 ./.8■
1
l = 4.2m
145.8
58.3J2.5
hr-87.5 43・8 . 7583f
fin 羽4!
一■!| I'|
:0.4
■< •
0.7 1 0.8
0.95
M op =1.3 [1 (145.8 -87.5) 0.7 0.117
58.3 0.8 0.4] =64.1kN m t 20
1 1
- —, , — , —
h 一310 一 15.5 4
M 中二 0.5 111.2 =55.6kN m M 支二-0.7 111.2 =-77.8kN m
2、支点剪力计算：
a a 1 -
0.4
1 2 3 4
=1.7^：-l = 2.7m 1.4m 3
3 3
2l
故：a
d =4.1m
3
a 二 0.6m
1
Q 支 g 8.1 4=16.2kN
1
1
1 (54.7 -42.7) 0.45 0.638 42.7 0.8 0.575
(109.4 - 72.9) 0.8 0.092
2
2
72.9 0.8 0.125] =145.6kN
内力组合：
基本组合：Q ud =1.2 16.2 1.4 145.6 =223.3kN 短期效应组合：Q sd -16.2 0.7 145.6 “1.3 =94.6kN
88 0.7 0.175 41.7 0.4 0.95 2
1
(62.5—58.3) 0.8 0.333
M 0=1.2 17.9 1.4 64.1 =111.2kN m
Q支p=1.3 [ (145.8 -79.5) 0.8 0.933 79.5 0.8 0.9
昇「3
/
JS^ ---------- 1
--------
I 二 4m
145.8
___________________ 0
“°.8
H 5
尸
5
》1
”.8
加
0.35
0.1
9.5 54.7 42.7 72.9
109.4
2.9
<TI t m 0.5
0.9。