900梁模板
梁模板(扣件式,梁板立柱不共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20127、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×3]×1＝37.78kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝33.28kN/m q1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×33.28×0.1252+0.121×4.5×0.1252＝0.064kN·mσ＝M max/W＝0.064×106/37500＝1.711N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×25.6×1254/(100×10000×281250)＝0.014mm≤[ν]＝L/400＝125/400＝0.312mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×33.28×0.125+0.446×4.5×0.125＝1.886kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×33.28×0.125+1.223×4.5×0.125＝5.443kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×33.28×0.125+1.142×4.5×0.125＝4.503kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×25.6×0.125＝1.258kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×25.6×0.125＝3.658kNR3'=0.928q2L=0.928×25.6×0.125＝2.97kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.886/1＝1.886kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b =Max[5.443,4.503,5.443]/1= 5.443kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.886/1＝1.886kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/4 =0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(1-0.15)=0.552kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(1-0.15)=0.552kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×3]×(0.65-0.5/2)/2=2.009kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×3]×(0.65-0.5/2)/2=2.009kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.886+0.033+0.552+2.009=4.48kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.443+0.033=5.475kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.886+0.033+0.552+2.009=4.48kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.48,5.475,4.48]=5.475kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.258/1＝1.258kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =Max[3.658,2.97,3.658]/1= 3.658kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.258/1＝1.258kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/4 =0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1-0.15)=0.425kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1-0.15)=0.425kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.65-0.5/2)/2=0.853kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.65-0.5/2)/2=0.853kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.258+0.025+0.425+0.853=2.561kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.658+0.025=3.683kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.258+0.025+0.425+0.853=2.561kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.561,3.683,2.561]=3.683kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.475×0.92，0.5×5.475×0.22]＝0.554kN·mσ=M max/W=0.554×106/64000=8.662N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.475×0.9，5.475×0.2]＝3.08kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.08×1000/(2×60×80)＝0.962N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.683×9004/(100×9350×256×104)＝0.526mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.683×2004/(8×9350×256×104)＝0.031mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.475×0.9,0.375×5.475×0.9+5.475×0. 2]=6.159kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.04kN,R2=6.159kN,R3=5.102kN,R4=6.159kN,R5=5.04kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.683×0.9,0.375×3.683×0.9+3.683×0.2]=4.143kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.881kN,R2'=4.143kN,R3'=3.369kN,R4'=4.143kN,R5'=2.881kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.259×106/4490=57.581N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.757kNτmax=2V max/A=2×5.757×1000/424＝27.156N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.084mm≤[ν]＝L/400＝417/400＝1.042mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.963kN，R2=7.288kN，R3=7.288kN，R4=0.963kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.963/0.6=1.605kN，P2=7.288/0.6=12.146kN，P3=7.288/0.6=12.146kN，P4=0.963/0.6=1.605kN 七、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P1，P2，P3，P4]＝12.146kN≤[N]=30kN 满足要求！八、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×2.167×(750+2×200)=2492mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.808×1500=2712mmλ=max[l01，l02]/i=2712/15.9=170.566≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×2.167×(750+2×200)=2878mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.808×1500=3132mmλ=max[l01，l02]/i=3132/15.9=196.981查表得：φ＝0.1882、风荷载计算M wd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×l a×h2/10)＝1×0.6×1.5×(0.028×0.9×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算P1＝1.605kN，P2＝12.146kN，P3＝12.146kN，P4＝1.605kNN d＝max[P1，P2，P3，P4]+1×1.3×0.15×(3.9-1)＝max[1.605，12.146，12.146，1.605]+0.566＝12.717kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝12716.598/(0.188×424)+0.005×106/4490＝160.645N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。
300 900梁模板计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为6.1m，梁截面 B×D=300mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.70m，梁底增加0道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方45×90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
梁两侧立杆间距 0.80m。
梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
610图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.90+0.50)+1.40×2.00=30.940kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.90+0.7×1.40×2.00=31.120kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.500×0.900×0.450=10.328kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.500×0.450×(2×0.900+0.300)/0.300=1.575kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (0.000+2.000)×0.300×0.450=0.270kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×10.328+1.35×1.575)=14.462kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.270=0.238kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm 3；I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm 4；A计算简图0.0002.29变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：11.90kN/mA变形计算受力图经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=2.288kN N 2=2.288kN最大弯矩 M = 0.180kN.m 最大变形 V = 0.941mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.180×1000×1000/24300=7.407N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×2288.0/(2×450.000×18.000)=0.424N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.941mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.288/0.450=5.085kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1×5.09×0.45×0.45=0.103kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.450×5.085=1.373kN 最大支座力 N=1.1×0.450×5.085=2.517kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 4.50×9.00×9.00/6 = 60.75cm 3；I = 4.50×9.00×9.00×9.00/12 = 273.38cm 4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.103×106/60750.0=1.70N/mm 2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×1373/(2×45×90)=0.509N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.968kN/m 最大变形 v =0.677×3.968×450.04/(100×9500.00×2733750.0)=0.042mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
梁模板验算
本工程梁的截面尺寸有200×400㎜、250×450㎜、250×500㎜、250×700㎜、300×700㎜、300×500㎜、300×400㎜、300×600㎜、300×1550㎜、300×1700㎜、300×800㎜、300×900㎜、300×2150㎜、350×700㎜、350×750㎜、400×900㎜、400×1200㎜、400×1950㎜、400×2350㎜、550×1000㎜、800×900㎜、800×1850㎜、550×1850㎜、600×1850㎜等。
一、900㎜高梁底模及支撑体系验算以400×900㎜梁为例进行验算，适用于梁高900㎜以下，具体验算过程如下。
1.计算标准荷载模板及支架自重标准值：取F1＝0.75kN/m3新浇混凝土自重标准值取F2=25KN/m3钢筋自重标准值框架梁取F3′=1.5KN/m3；施工荷载取F4=2.5KN/m2振捣混凝土产生荷载标准值水平模板取F5=2.0KN/m22.计算参数双面覆膜多层板(12mm厚) ：抗弯强度[fm]=17N/mm2；顺纹抗剪[fv]=1.6N/mm2；弹性模量E=9500N/mm2，弹性模量调整系数0.9，E=9500×0.9=8550N/mm2木方：（按照50×80mm进行计算）抗弯强度[fm]=17N/mm2抗剪强度[fv]=1.6N/mm2弹性模量E=10000N/mm2弹性模量调整系数0.8E=10000×0.8=8000脚手架：υ48×3.0钢管：面积A=424 mm2，钢管回转半径i=16mm，λ=L/i=1500/16=93.8；Ø=0.47；[f]=215 N/mm2。
700x900梁模板
梁侧模板计算书一、工程概况二、荷载组合4k c承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×17.28+1.4×4，1.35×17.28+1.4×0.7×4]＝0.9max[26.336，27.248]＝0.9×27.248＝24.523kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝17.28 kN/m2三、模板支撑体系设计模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板弹性模量E(N/mm2) 6000bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
模板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×24.523＝24.523kN/mq1静＝0.9×1.35×17.28×1＝20.995kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mM max＝max(0.08q静l2+0.101q活l2，0.1q静l2-0.117q活l2)=max(0.08×20.995×0.242+0.101×3.528×0.242，0.1×20.995×0.242-0.117×3.528×0.242)＝0.117kN·mσ＝M max/W＝0.117×106/37500＝3.127N/mm2≤[f]＝15N/mm2符合要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×17.28＝17.28kN/mνmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×17.28×2404/(100×6000×281250)＝0.23mm≤240/400=0.6mm符合要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R max＝(1.1q1静+1.2q1活)l=1.1×20.995×0.24+1.2×3.528×0.24＝6.559kN正常使用极限状态R'max＝1.1ql=1.1×17.28×0.24＝4.562kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm) 200 次楞计算方式三等跨连续梁次楞类型方木次楞材料规格(mm) 50×70次楞弹性模量E(N/mm2) 9600 次楞抗剪强度设计值[τ](N/m m2) 1.4次楞截面抵抗矩W(cm3) 40.833 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13次楞截面惯性矩I(cm4) 142.917跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝6.559kN/mM max＝max[0.1ql2，0.5ql12]=max[0.1×6.559×0.62，0.5×6.559×0.22]=0.236kN·m σ＝M max/W＝0.236×106/40833＝5.782N/mm2≤[f]＝13N/mm2符合要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6ql，ql1]=max[0.6×6.559×0.6，6.559×0.2]=2.361kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×2.361×1000/(2×70×50)＝1.012N/mm2τmax＝1.012N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算q＝4.562kN/mν1max＝0.677ql4/(100EI)=0.677×4.562×6004/(100×9600×1429170)＝0.292mm≤600/400=1.5mmν2max＝ql4/(8EI)=4.562×2004/(8×9600×1429170)=0.067mm≤200/400=0.5mm符合要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R max＝max[1.1×6.559×0.6，0.4×6.559×0.6+6.559×0.2]＝4.329kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1×4.562×0.6，0.4×4.562×0.6+4.562×0.2]＝3.011kN六、主楞验算对拉螺栓水平向间距(mm) 600 主楞类型方木主楞材料规格(mm) 50×70 主楞合并根数 2主楞弹性模量E(N/mm2) 9000 主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 主楞截面惯性矩I(cm4) 142.917主楞截面抵抗矩W(cm3) 40.833 共同作用系数0.5 计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.791kN，R2＝2.164kN，R3＝2.164kN，R4＝0.791kN 正常使用极限状态：R'1＝0.547kN，R'2＝1.505kN，R'3＝1.505kN，R'4＝0.547kN1、抗弯验算主楞弯矩图(kN·m)σmax＝M max/W＝0.278×106/40833=6.819N/mm2≤[f]=13 N/mm2符合要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝3Q max/(2bh0)=3×2.955×1000/(2×70×50)＝1.266N/mm2≤[τ]=1.4 N/mm2 符合要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.715mm≤450/400＝1.125 mm符合要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12 轴向拉力设计值N t b(kN) 12.9同主楞计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×4.727/0.5＝8.982kN≤N t b＝12.9kN 符合要求！梁模板(扣件式)计算书一、工程概况二、模板支撑体系设计模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2) 0.3 次楞(kN/m) 0.01 主楞(kN/m) 0.033 支架(kN/m) 0.15 梁侧模板自重标准值(kN/m2) 0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3) 24钢筋自重标准值(kN/m3) 梁 1.5 板 1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/ m2) 基本风压ω0(kN/m2)重现期10年一遇0.3城市宁波市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市0.62区)模板支架顶部离建筑物地面的高度5(m)风荷载体型系数μs模板 1 0.13 四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm) 15模板抗弯强度设计值f m(N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值f v(N/mm2) 1.4模板弹性模量E(N/mm2) 6000W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.9]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=35.588kN/m1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.117kN·mσmax=M max/W=0.117×106/37500=3.114N/mm2≤f m=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)Q max=3.781kNτmax=3Q max/(2bh)=3×3.781×103/(2×1000×15)=0.378N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.128mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[175/150，10]=1.167mm符合要求！4、支座反力R1=2.447kN,R2=7.118kN,R3=5.783kN,R4=7.118kN,R5=2.447kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm) 50×70 次楞材料自重(kN/m) 0.01次楞抗弯强度设计值f m(N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值f v(N/mm2) 1.3次楞截面抵抗矩W(cm3) 40.833 次楞截面惯性矩I(cm4) 142.917 次楞弹性模量E(N/mm2) 90001G梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×(1+2)]×(0.55-0.7/2)/2=1.07kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×(1+2)]×(1.1-0.55-0.7/2)/2=1.07kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.9-0.18)=0.486kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.9-0.18)=0.486kN/m q=max[2.447/1.0+0.014+1.07+0.486，7.118/1.0+0.014，2.447/1.0+0.014+1.07+0.486]=7.131kN/m计算简图如下：1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×7.131×0.452=0.144kN·mσmax=M max/W=0.144×106/40833=3.536N/mm2≤f m=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×7.131×0.45=1.925kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.925×1000/(2×50×70)=0.825N/mm2τmax=0.825N/mm2≤f v=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×7.131×4504/(100×9000×1429170)=0.154mmνmax=0.154mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[450/150，10]=3mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(2.447+0.014+1.07+0.486)×0.45=1.988kNR2=1.1×(7.118+0.014)×0.45=3.53kNR3=1.1×(5.783+0.014)×0.45=2.869kNR4=1.1×(7.118+0.014)×0.45=3.53kNR5=1.1×(2.447+0.014+1.07+0.486)×0.45=1.988kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm) Ф48×3主楞材料自重(kN/m) 0.033 主楞截面面积(mm2) 424主楞抗弯强度设计值F m(N/mm2) 205 主楞抗剪强度设计值f v(N/mm2) 125主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 主楞弹性模量E(N/mm2) 206000主楞自重荷载：q1=γG q=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)M max=0.528kN·mσmax=M max/W=0.528×106/4490=117.698N/mm2≤f m=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Q max=4.104kNτmax=2Q max/A=2×4.104×1000/424=19.36N/mm2τmax=19.36N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.292mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[550/150，10]=3.667mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=1.438kN,R2=11.078kN,R3=1.438kN七、纵向水平钢管验算纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。
地梁模板技术交底
地梁模板施工技术交底一、施工准备：1、主要材料及机具：1.1主要材料：定型组合钢模：长度为900，宽度100、600、连接件、3形扣件、对接螺栓、钩头螺栓、紧固螺栓、木方、架管、U形托、管卡。
1.2主要机具：斧子、锯、扳手、线坠、靠尺板、方尺、水平尺、撬棍等。
二、作业条件：1、模板设计：根据工程结构形式模板施工方案确定纵横龙骨规格、数量、排列尺寸，柱箍间距，梁板支撑间距，模板组装形式，验算模板和支撑的强度、刚度、稳定性，根据划分的三个流水段综合考虑，确定模板的合理配制数量。
2、放好轴线、模板边线、水平控制标高控制线，模板底口应用水泥砂浆找平，检查并校正支柱子，墙模板用的地锚已预埋好。
3、钢筋绑扎完毕，水电专业管线预埋件已安装，保护层垫块已放好并办完隐检手续。
二、操作工艺：1、安装基础梁模板：1.1说明：基础梁高出底板900mm，宽度650mm，轴线居中。
特殊情况：14轴、15轴梁宽1350mm。
1.2工艺流程：弹线→找平→安装侧模→安装模板支撑→校验清理→预检。
根据已有的轴线，引出模板内外控制线，防水保护墙上找平，内侧模板下安装钢筋马蹬支撑，安装模板，侧模采用1块600宽钢模配一块100宽带孔模板，圆弧处用100 宽小模板拼装。
后浇带做法：垂直固定密目铁丝网（钢板网），预埋30mm*40mm 木条，砼浇筑完后拆模后起出，砼槽内浇后浇带时放遇水膨胀止水条。
外墙基础梁有抗渗要求，对拉螺栓要焊止水片，内墙基础梁、底板以上对拉螺栓套硬塑料套管，螺栓回收再利用。
模板安装完后按图纸尺寸校验，并清理干净办预检。
三、质量标准：1、保证项目：模板及其支架必须有足够的强度，刚度和稳定性。
2、基本项目：模板接缝不应漏浆，模板与砼接触表面清理干净，并涂隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。
3、允许偏差项目：梁轴线位移±5mm 尺量检查标高±5mm 用水准仪或拉线和尺量检查梁截面尺寸+4、-5mm 尺量检查垂直度3mm 用2m拉线板检查表面平整度5mm 用2m靠尺和塞尺检查预埋件及预留孔中心位移3mm四、成品保护1、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。
梁模板(盘扣式,梁板立柱不共用)计算书讲解
600X1100梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-20063、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、模板验算截面抵抗矩：W＝bh2/6=600×15×15/6＝22500mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=600×15×15×15/12＝168750mm4q1＝[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.35×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×3]×0.6＝25.322kN/mq1静＝1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.35×[0.1+(24+1.5)×1.1]×0.6＝22.802kN/m q1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×0.6＝2.52kN/mq2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1.1+1×3]×0.6＝18.69kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×22.802×0.182+0.117×2.52×0.182＝0.083kN·m σ＝M max/W＝0.083×106/22500＝3.708N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×22.802×0.18+0.617×2.52×0.18＝2.742kNτmax=3V max/(2bh)=3×2.742×103/(2×1000×15)=0.274N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×18.69×1804/(100×6000×168750)＝0.131mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[180/150，10]＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×22.802×0.18+1.2×2.52×0.18＝5.059kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×18.69×0.18＝3.701kN五、次楞验算模板传递给次楞q1＝5.059/0.6＝8.432kN/m次楞自重q2＝1.35×(0.3-0.1)×0.18＝0.049kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载F1=[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×(0.6-0.6/2)/2×0.18+1.35×0.5×(1.1-0.25)×0.18＝0.449kN梁右侧楼板传递给次楞荷载F2=[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×(0.6-0.6/2)/2×0.18+1.35×0.5×(1.1-0.25)×0.18＝0.449kN正常使用极限状态：模板传递给次楞q1＝3.701/0.6＝6.168kN/m次楞自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.18＝0.036kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载F1=(1×0.1+1×(24+1.1)×0.25+1×3)×(0.6-0.6/2)/2×0.18+1×0.5×(1.1-0.25)×0.18＝0.33kN 梁右侧楼板传递给次楞荷载F2=(1×0.1+1×(24+1.1)×0.25+1×3)×(0.6-0.6/2)/2×0.18+1×0.5×(1.1-0.25)×0.18＝0.33kN 计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算次楞弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.366×106/64000=5.724N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算次楞剪力图(kN)V max＝2.993kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.993×1000/(2×60×80)＝0.935N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2 满足要求！3、挠度验算次楞变形图(mm)νmax＝0.614mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝2.993kN，R2＝2.993kN正常使用极限状态R'1＝2.191kN，R'2＝2.191kN六、主楞验算由上节可知P＝max[R1，R2]×0.6＝1.796kN，P'＝max[R1'，R2']×0.6＝1.315kN主楞计算简图一1、抗弯验算主楞弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.776×106/4490=172.829N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主楞剪力图一(kN)V max＝4.526kNτmax=2V max/A=2×4.526×1000/424＝21.349N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主楞变形图一(mm)跨中νmax＝1.448mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm 满足要求！4、支座反力计算图一：R max=9.842kN用次楞的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆1：R1＝9.842kN，立杆2：R2＝9.842kN立杆所受主楞支座反力依次为:立杆1:P1=9.842/0.6=16.404kN,立杆2:P2=9.842/0.6=16.404kN七、可调托座验算12满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h+2ka)=max(1.2×1500,1500+2×0.7×600)=2340mmλ=h max/i=2340/15.9=147.17≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.2382、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.09×0.9×1.52/10＝0.023kN·mK H=1/[1+0.005(H-4)]=1/[1+0.005×(4.3-4)]=0.999立杆最大受力N w＝max[P1，P2]+1.35×0.15×(4.3-1.1)+M w/l b＝max[16.404，16.404]+0.648+0.023/0.6＝17.09kNf＝1.05×N/(φAK H)+M w/W＝1.05×17089.813/(0.238×424×0.999)+0.023×106/4490＝183.211N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=4.3/15=0.287≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！。
900梁模板梁模板扣件钢管支撑架计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)1200mm。
梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离250mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；其中γct ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×21.600=19.440kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×19.44+1.40×3.60)×0.90=25.531N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×17.496+1.40×3.240)×0.250×0.250=0.160kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.160×1000×1000/33750=4.728N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×17.496+1.40×3.240)×0.250=3.830kN 截面抗剪强度计算值T=3×3830.0/(2×900.000×15.000)=0.426N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×17.496×2504/(100×6000×253125)=0.305mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N = (1.2×19.44+1.40×3.60)×0.90×1.20/2=15.32kN 穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=15.319kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距1200mm。
梁模板(扣件式,梁板立柱共用)技术交底
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）技术交底有关规定。
2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。
3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁散放在模板或脚手板上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。
4、安装模板时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。
且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。
5、当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。
高处作业时，操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。
6、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。
7、吊运大块或整体模板时，当垂直吊运时，应采取不少于两个吊点，水平吊运应采取不少于四个吊点。
吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。
8、模板及其配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所有部件进行认真检查，不符合要求者不得使用。
9、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。
在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。
10、施工现场的用电，应符合国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46的有关规定。
11、搭设应由专业持证人员安装，安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。
12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。
13、每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不小于50mm。
当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。
14、立柱接长严禁搭接，必须用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得位于同步内，且对接接头沿竖向错开距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。
镜面桥梁模板在900T简支箱梁中的研究与应用
镜面桥梁模板在900T简支箱梁中的研究与应用内容提要：普通的900t简支箱梁模板的表面比较粗糙，导致生产出的混凝土桥梁表面不光滑，而且容易出现气孔、蜂窝、麻面现象等，影响了桥梁的表面质量。
施工过程中入钢筋笼之前每次都要进行打磨处理，而且施工完毕后要进行防锈处理。
为提高预制桥梁的表面质量及施工上的便利，研究镜面桥梁模板势在必行。
镜面桥梁模板采用在原钢板面板上覆盖一层不锈钢薄板的方法，大大提高了模板的光洁度，使桥梁表面达到表观均匀如同镜面的效果。
而且在施工过程中不需要进行打磨，施工完毕后也不需要进行防锈处理。
关键词：镜面模板；不锈钢薄板的焊接【中图分类号】u445一、课题的提出、国内外现状及需要解决的主要问题1、课题的提出普通的900t简支箱梁模板主要由支架和面板组成。
支架采用型钢，面板采用普通钢板制作。
由于普通钢板的表面比较粗糙，导致生产的箱梁表面不光滑，容易出现气泡、蜂窝、麻面等现象，影响桥梁的表面质量。
箱梁吊走后增加一道打磨工序，除掉钢板表面的锈蚀。
工程完毕后模板表面还需进行防锈处理，对模板进行保护。
大西铁路客运专线镜面桥梁模板的研究与应用在中国铁路史上尚属首次，无经验可以借鉴，该镜面模板采用在原模型钢板面板上覆盖一层不锈钢薄板的方法，大大提高了模型面板的光洁度，达到了镜面的效果。
不锈钢薄板和模型面板连接采用粘接和点焊的方式，不锈钢薄板之间的接缝采用焊接方式，焊接后进行打磨抛光处理。
因此需要镜面桥梁模板施工技术进行系统的研究和总结，不仅保证本工程施工的顺利进行，而且为今后同类工程的施工积累宝贵的经验。
2、国内外现状大西铁路客运专线镜面桥梁模板施工在中国铁路史上尚属首次，国外不详。
3、拟解决的主要问题镜面桥梁模板工艺复杂，施工精度要求高，为保证箱梁整体质量及良好的使用功能，要求进行严格的施工控制。
由于普通模板表面粗糙，表面平整度差，给施工带来较大的麻烦。
经研究讨论，决定对不锈钢薄板与普通钢板粘接、焊接等技术展开研究。
梁板结构模板支撑设计简图
1 梁板结构模板支撑设计简图1.1地下结构梁板模板支撑设计简图1.1.1地下结构500×900，层高6m，板厚200mm500×900截面梁，层高6m模板支撑图参数列表：一、结构基本参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：900mm3、楼板厚度：200mm4、层高：6m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下双支顶立杆3、梁底承重立杆根数：2根4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：4根7、木方截面规格：50×80mm8、梁底木方间距：150mm9、梁底小横杆：φ48×3.5钢管10、小横杆间距：450mm11、梁侧立杆间距：1.1m12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m13、立杆基础：混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板14、顶托内托梁类型：无托梁15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m16、梁底立杆横向间距：0.37m17、水平杆步距：1.5m18、板下顶部2道水平杆步距调整为：1.05m19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：5步20、扫地杆距架体基础上表面：200mm21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：5.61m22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：4.91m23、支撑架体计算高度（等于层高）：6m24、板下立杆支撑自由端高度：400mm25、梁下立杆支撑自由端高度：400mm26、梁下是否附加水平杆：附加一道水平杆，使梁下支顶立杆自由端高度控制在500以内三、梁侧模板参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：900mm3、楼板厚度：200mm4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁侧木方根数：4根7、木方截面规格：50×80mm8、木方间距：243mm9、主龙骨选型：双钢管10、主龙骨间距（不大于）：450mm11、对拉螺栓直径：14mm12、对拉螺栓道数：2道13、对拉螺栓竖向间距：400mm14、第一道螺栓距梁底：150mm15、对拉螺栓跨度方向间距（同主龙骨）：450mm16、梁侧斜支撑间距：0.9m1.1.2地下结构500×1000，层高6m，板厚200mm500×1000截面梁，层高6m模板支撑图参数列表：一、结构基本参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：1000mm3、楼板厚度：200mm4、层高：6m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下双支顶立杆3、梁底承重立杆根数：2根4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：4根7、木方截面规格：50×80mm8、梁底木方间距：150mm9、梁底小横杆：φ48×3.5钢管10、小横杆间距：450mm11、梁侧立杆间距：1.1m12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m13、立杆基础：混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板14、顶托内托梁类型：无托梁15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m16、梁底立杆横向间距：0.37m17、水平杆步距：1.5m18、板下顶部2道水平杆步距调整为：1.05m19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：5步20、扫地杆距架体基础上表面：200mm21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：5.61m22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：4.81m23、支撑架体计算高度（等于层高）：6m24、板下立杆支撑自由端高度：400mm25、梁下立杆支撑自由端高度：400mm26、梁下是否附加水平杆：附加一道水平杆，使梁下支顶立杆自由端高度控制在500以内三、梁侧模板参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：1000mm3、楼板厚度：200mm4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁侧木方根数：4根7、木方截面规格：50×80mm8、木方间距：277mm9、主龙骨选型：双钢管10、主龙骨间距（不大于）：450mm11、对拉螺栓直径：14mm12、对拉螺栓道数：2道13、对拉螺栓竖向间距：500mm14、第一道螺栓距梁底：150mm15、对拉螺栓跨度方向间距（同主龙骨）：450mm16、梁侧斜支撑间距：0.9m1.1.3地下结构500×1200，层高6m，板厚200mm500×1200截面梁，层高6m模板支撑图参数列表：一、结构基本参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：1200mm3、楼板厚度：200mm4、层高：6m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下双支顶立杆3、梁底承重立杆根数：2根4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：4根7、木方截面规格：50×80mm8、梁底木方间距：150mm9、梁底小横杆：φ48×3.5钢管10、小横杆间距：450mm11、梁侧立杆间距：1.1m12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m13、立杆基础：混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板14、顶托内托梁类型：无托梁15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m16、梁底立杆横向间距：0.37m17、水平杆步距：1.5m18、板下顶部2道水平杆步距调整为：1.05m19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：5步20、扫地杆距架体基础上表面：200mm21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：5.61m22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：4.61m23、支撑架体计算高度（等于层高）：6m24、板下立杆支撑自由端高度：400mm25、梁下立杆支撑自由端高度：330mm26、梁下是否附加水平杆：不附加水平杆三、梁侧模板参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：1200mm3、楼板厚度：200mm4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁侧木方根数：5根7、木方截面规格：50×80mm8、木方间距：258mm9、主龙骨选型：双钢管10、主龙骨间距（不大于）：450mm11、对拉螺栓直径：14mm12、对拉螺栓道数：2道13、对拉螺栓竖向间距：700mm14、第一道螺栓距梁底：150mm15、对拉螺栓跨度方向间距（同主龙骨）：450mm16、梁侧斜支撑间距：0.9m1.1.4地下结构300×500，层高6m，板厚200mm300×500截面梁，层高6m模板支撑图参数列表：一、结构基本参数：1、梁宽：300mm2、梁高度：500mm3、楼板厚度：200mm4、层高：6m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下无支顶立杆3、梁底承重立杆根数：0根4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：3根7、木方截面规格：50×80mm8、梁底木方间距：125mm9、梁底小横杆：φ48×3.5钢管10、小横杆间距：450mm11、梁侧立杆间距：0.9m12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m13、立杆基础：混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板14、顶托内托梁类型：无托梁15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m16、梁底立杆横向间距：0.9m17、水平杆步距：1.5m18、板下顶部2道水平杆步距调整为：1.05m19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：5步20、扫地杆距架体基础上表面：200mm21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：5.61m22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：5.31m23、支撑架体计算高度（等于层高）：6m24、板下立杆支撑自由端高度：400mm25、梁下立杆支撑自由端高度：1030mm26、梁下是否附加水平杆：不附加水平杆三、梁侧模板参数：1、梁宽：300mm2、梁高度：500mm3、楼板厚度：200mm4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁侧木方根数：3根7、木方截面规格：50×80mm8、木方间距：165mm9、主龙骨选型：双钢管10、主龙骨间距（不大于）：450mm11、对拉螺栓直径：14mm12、对拉螺栓道数：0道13、对拉螺栓竖向间距：//14、第一道螺栓距梁底：0mm15、对拉螺栓跨度方向间距（同主龙骨）：450mm16、梁侧斜支撑间距：不设斜支撑1.1.5地下结构300×600，层高6m，板厚200mm300×600截面梁，层高6m模板支撑图参数列表：一、结构基本参数：1、梁宽：300mm2、梁高度：600mm3、楼板厚度：200mm4、层高：6m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下单支顶立杆3、梁底承重立杆根数：1根4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：3根7、木方截面规格：50×80mm8、梁底木方间距：125mm9、梁底小横杆：φ48×3.5钢管10、小横杆间距：450mm11、梁侧立杆间距：0.9m12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m13、立杆基础：混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板14、顶托内托梁类型：无托梁15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m16、梁底立杆横向间距：0.45m17、水平杆步距：1.5m18、板下顶部2道水平杆步距调整为：1.05m19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：5步20、扫地杆距架体基础上表面：200mm21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：5.61m22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：5.21m23、支撑架体计算高度（等于层高）：6m24、板下立杆支撑自由端高度：400mm25、梁下立杆支撑自由端高度：400mm26、梁下是否附加水平杆：附加一道水平杆，使梁下支顶立杆自由端高度控制在500以内三、梁侧模板参数：1、梁宽：300mm2、梁高度：600mm3、楼板厚度：200mm4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁侧木方根数：3根7、木方截面规格：50×80mm8、木方间距：215mm9、主龙骨选型：双钢管10、主龙骨间距（不大于）：450mm11、对拉螺栓直径：14mm12、对拉螺栓道数：1道13、对拉螺栓竖向间距：//14、第一道螺栓距梁底：200mm15、对拉螺栓跨度方向间距（同主龙骨）：450mm16、梁侧斜支撑间距：不设斜支撑1.1.6地下结构200×400，层高6m，板厚200mm200×400截面梁，层高6m模板支撑图参数列表：一、结构基本参数：1、梁宽：200mm2、梁高度：400mm3、楼板厚度：200mm4、层高：6m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下无支顶立杆3、梁底承重立杆根数：0根4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：2根7、木方截面规格：50×80mm8、梁底木方间距：150mm9、梁底小横杆：φ48×3.5钢管10、小横杆间距：450mm11、梁侧立杆间距：0.8m12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m13、立杆基础：混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板14、顶托内托梁类型：无托梁15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m16、梁底立杆横向间距：0.8m17、水平杆步距：1.5m18、板下顶部2道水平杆步距调整为：1.05m19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：5步20、扫地杆距架体基础上表面：200mm21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：5.61m22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：5.41m23、支撑架体计算高度（等于层高）：6m24、板下立杆支撑自由端高度：400mm25、梁下立杆支撑自由端高度：1130mm26、梁下是否附加水平杆：不附加水平杆三、梁侧模板参数：1、梁宽：200mm2、梁高度：400mm3、楼板厚度：200mm4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁侧木方根数：3根7、木方截面规格：50×80mm8、木方间距：115mm9、主龙骨选型：双钢管10、主龙骨间距（不大于）：450mm11、对拉螺栓直径：14mm12、对拉螺栓道数：0道13、对拉螺栓竖向间距：//14、第一道螺栓距梁底：0mm15、对拉螺栓跨度方向间距（同主龙骨）：450mm16、梁侧斜支撑间距：不设斜支撑1.1.7地下结构400×800，层高6m，板厚200mm400×800截面梁，层高6m模板支撑图参数列表：一、结构基本参数：1、梁宽：400mm2、梁高度：800mm3、楼板厚度：200mm4、层高：6m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下双支顶立杆3、梁底承重立杆根数：2根4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：3根7、木方截面规格：50×80mm8、梁底木方间距：175mm9、梁底小横杆：φ48×3.5钢管10、小横杆间距：450mm11、梁侧立杆间距：1m12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m13、立杆基础：混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板14、顶托内托梁类型：无托梁15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m16、梁底立杆横向间距：0.33m17、水平杆步距：1.5m18、板下顶部2道水平杆步距调整为：1.05m19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：5步20、扫地杆距架体基础上表面：200mm21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：5.61m22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：5.01m23、支撑架体计算高度（等于层高）：6m24、板下立杆支撑自由端高度：400mm25、梁下立杆支撑自由端高度：400mm26、梁下是否附加水平杆：附加一道水平杆，使梁下支顶立杆自由端高度控制在500以内三、梁侧模板参数：1、梁宽：400mm2、梁高度：800mm3、楼板厚度：200mm4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁侧木方根数：3根7、木方截面规格：50×80mm8、木方间距：315mm9、主龙骨选型：双钢管10、主龙骨间距（不大于）：450mm11、对拉螺栓直径：14mm12、对拉螺栓道数：2道13、对拉螺栓竖向间距：300mm14、第一道螺栓距梁底：150mm15、对拉螺栓跨度方向间距（同主龙骨）：450mm16、梁侧斜支撑间距：不设斜支撑1.1.8地下结构300×900，层高6m，板厚200mm300×900截面梁，层高6m模板支撑图参数列表：一、结构基本参数：1、梁宽：300mm2、梁高度：900mm3、楼板厚度：200mm4、层高：6m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下双支顶立杆3、梁底承重立杆根数：2根4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：3根7、木方截面规格：50×80mm8、梁底木方间距：125mm9、梁底小横杆：φ48×3.5钢管10、小横杆间距：450mm11、梁侧立杆间距：0.9m12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m13、立杆基础：混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板14、顶托内托梁类型：无托梁15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m16、梁底立杆横向间距：0.3m17、水平杆步距：1.5m18、板下顶部2道水平杆步距调整为：1.05m19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：5步20、扫地杆距架体基础上表面：200mm21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：5.61m22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：4.91m23、支撑架体计算高度（等于层高）：6m24、板下立杆支撑自由端高度：400mm25、梁下立杆支撑自由端高度：400mm26、梁下是否附加水平杆：附加一道水平杆，使梁下支顶立杆自由端高度控制在500以内三、梁侧模板参数：1、梁宽：300mm2、梁高度：900mm3、楼板厚度：200mm4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁侧木方根数：4根7、木方截面规格：50×80mm8、木方间距：243mm9、主龙骨选型：双钢管10、主龙骨间距（不大于）：450mm11、对拉螺栓直径：14mm12、对拉螺栓道数：2道13、对拉螺栓竖向间距：400mm14、第一道螺栓距梁底：150mm15、对拉螺栓跨度方向间距（同主龙骨）：450mm16、梁侧斜支撑间距：0.9m1.2主体结构梁板模板支撑设计简图1.2.1主体结构梁截面600×1200，层高4.4m，板厚120mm600×1200截面梁，层高4.4m模板支撑图参数列表：一、结构基本参数：1、梁宽：600mm2、梁高度：1200mm3、楼板厚度：120mm4、层高：4.4m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下双支顶立杆3、梁底承重立杆根数：2根4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：4根7、木方截面规格：50×80mm8、梁底木方间距：183.333333333333mm9、梁底小横杆：φ48×3.5钢管10、小横杆间距：450mm11、梁侧立杆间距：1.2m12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m13、立杆基础：混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板14、顶托内托梁类型：无托梁15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m16、梁底立杆横向间距：0.4m17、水平杆步距：1.6m18、板下顶部2道水平杆步距调整为：0.99m19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：4步20、扫地杆距架体基础上表面：200mm21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：4.09m22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：3.01m23、支撑架体计算高度（等于层高）：4.4m24、板下立杆支撑自由端高度：400mm25、梁下立杆支撑自由端高度：190mm26、梁下是否附加水平杆：不附加水平杆三、梁侧模板参数：1、梁宽：600mm2、梁高度：1200mm3、楼板厚度：120mm4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁侧木方根数：5根7、木方截面规格：50×80mm8、木方间距：278mm9、主龙骨选型：双钢管10、主龙骨间距（不大于）：450mm11、对拉螺栓直径：14mm12、对拉螺栓道数：2道13、对拉螺栓竖向间距：780mm14、第一道螺栓距梁底：150mm15、对拉螺栓跨度方向间距（同主龙骨）：450mm16、梁侧斜支撑间距：0.9m1.2.2主体结构梁截面500×900，层高4.4m，板厚120mm500×900截面梁，层高4.4m模板支撑图参数列表：一、结构基本参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：900mm3、楼板厚度：120mm4、层高：4.4m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下双支顶立杆3、梁底承重立杆根数：2根4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：4根7、木方截面规格：50×80mm8、梁底木方间距：150mm9、梁底小横杆：φ48×3.5钢管10、小横杆间距：450mm11、梁侧立杆间距：1.1m12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m13、立杆基础：混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板14、顶托内托梁类型：无托梁15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m16、梁底立杆横向间距：0.37m17、水平杆步距：1.6m18、板下顶部2道水平杆步距调整为：0.99m19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：4步20、扫地杆距架体基础上表面：200mm21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：4.09m22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：3.31m23、支撑架体计算高度（等于层高）：4.4m24、板下立杆支撑自由端高度：400mm25、梁下立杆支撑自由端高度：490mm26、梁下是否附加水平杆：不附加水平杆三、梁侧模板参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：900mm3、楼板厚度：120mm4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁侧木方根数：4根7、木方截面规格：50×80mm8、木方间距：270mm9、主龙骨选型：双钢管10、主龙骨间距（不大于）：450mm11、对拉螺栓直径：14mm12、对拉螺栓道数：2道13、对拉螺栓竖向间距：480mm14、第一道螺栓距梁底：150mm15、对拉螺栓跨度方向间距（同主龙骨）：450mm16、梁侧斜支撑间距：0.9m1.2.3主体结构梁截面500×1100，层高4.4m，板厚120mm500×1100截面梁，层高4.4m模板支撑图参数列表：一、结构基本参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：1100mm3、楼板厚度：120mm4、层高：4.4m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下双支顶立杆3、梁底承重立杆根数：2根4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：4根7、木方截面规格：50×80mm8、梁底木方间距：150mm9、梁底小横杆：φ48×3.5钢管10、小横杆间距：450mm11、梁侧立杆间距：1.1m12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m13、立杆基础：混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板14、顶托内托梁类型：无托梁15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m16、梁底立杆横向间距：0.37m17、水平杆步距：1.6m18、板下顶部2道水平杆步距调整为：0.99m19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：4步20、扫地杆距架体基础上表面：200mm21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：4.09m22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：3.11m23、支撑架体计算高度（等于层高）：4.4m24、板下立杆支撑自由端高度：400mm25、梁下立杆支撑自由端高度：290mm26、梁下是否附加水平杆：不附加水平杆三、梁侧模板参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：1100mm3、楼板厚度：120mm4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁侧木方根数：5根7、木方截面规格：50×80mm8、木方间距：253mm9、主龙骨选型：双钢管10、主龙骨间距（不大于）：450mm11、对拉螺栓直径：14mm12、对拉螺栓道数：2道13、对拉螺栓竖向间距：680mm14、第一道螺栓距梁底：150mm15、对拉螺栓跨度方向间距（同主龙骨）：450mm16、梁侧斜支撑间距：0.9m1.2.4主体结构梁截面500×1000，层高4.4m，板厚120mm500×1000截面梁，层高4.4m模板支撑图参数列表：一、结构基本参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：1000mm3、楼板厚度：120mm4、层高：4.4m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下双支顶立杆3、梁底承重立杆根数：2根4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：4根7、木方截面规格：50×80mm8、梁底木方间距：150mm9、梁底小横杆：φ48×3.5钢管10、小横杆间距：450mm11、梁侧立杆间距：1.1m12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m13、立杆基础：混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板14、顶托内托梁类型：无托梁15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m16、梁底立杆横向间距：0.37m17、水平杆步距：1.6m18、板下顶部2道水平杆步距调整为：0.99m19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：4步20、扫地杆距架体基础上表面：200mm21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：4.09m22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：3.21m23、支撑架体计算高度（等于层高）：4.4m24、板下立杆支撑自由端高度：400mm25、梁下立杆支撑自由端高度：390mm26、梁下是否附加水平杆：不附加水平杆三、梁侧模板参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：1000mm3、楼板厚度：120mm4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁侧木方根数：4根7、木方截面规格：50×80mm8、木方间距：303mm9、主龙骨选型：双钢管10、主龙骨间距（不大于）：450mm11、对拉螺栓直径：14mm12、对拉螺栓道数：2道13、对拉螺栓竖向间距：580mm14、第一道螺栓距梁底：150mm15、对拉螺栓跨度方向间距（同主龙骨）：450mm16、梁侧斜支撑间距：0.9m1.2.5主体结构梁截面500×800，层高4.4m，板厚120mm500×800截面梁，层高4.4m模板支撑图参数列表：一、结构基本参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：800mm3、楼板厚度：120mm4、层高：4.4m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下双支顶立杆3、梁底承重立杆根数：2根4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：4根7、木方截面规格：50×80mm8、梁底木方间距：150mm9、梁底小横杆：φ48×3.5钢管10、小横杆间距：450mm11、梁侧立杆间距：1.1m12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m13、立杆基础：混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板14、顶托内托梁类型：无托梁15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m16、梁底立杆横向间距：0.37m17、水平杆步距：1.6m18、板下顶部2道水平杆步距调整为：0.99m19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：4步20、扫地杆距架体基础上表面：200mm21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：4.09m22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：3.41m23、支撑架体计算高度（等于层高）：4.4m24、板下立杆支撑自由端高度：400mm25、梁下立杆支撑自由端高度：400mm26、梁下是否附加水平杆：附加一道水平杆，使梁下支顶立杆自由端高度控制在500以内三、梁侧模板参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：800mm3、楼板厚度：120mm4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁侧木方根数：4根7、木方截面规格：50×80mm8、木方间距：237mm9、主龙骨选型：双钢管10、主龙骨间距（不大于）：450mm11、对拉螺栓直径：14mm12、对拉螺栓道数：2道13、对拉螺栓竖向间距：380mm14、第一道螺栓距梁底：150mm15、对拉螺栓跨度方向间距（同主龙骨）：450mm16、梁侧斜支撑间距：0.9m1.2.6主体结构梁截面500×750，层高4.4m，板厚120mm500×750截面梁，层高4.4m模板支撑图参数列表：一、结构基本参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：750mm3、楼板厚度：120mm4、层高：4.4m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下双支顶立杆3、梁底承重立杆根数：2根4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：3根7、木方截面规格：50×80mm8、梁底木方间距：225mm9、梁底小横杆：φ48×3.5钢管10、小横杆间距：450mm11、梁侧立杆间距：1.1m12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m13、立杆基础：混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板14、顶托内托梁类型：无托梁15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m16、梁底立杆横向间距：0.37m17、水平杆步距：1.6m18、板下顶部2道水平杆步距调整为：0.99m19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：4步20、扫地杆距架体基础上表面：200mm21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：4.09m22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：3.46m23、支撑架体计算高度（等于层高）：4.4m24、板下立杆支撑自由端高度：400mm25、梁下立杆支撑自由端高度：400mm26、梁下是否附加水平杆：附加一道水平杆，使梁下支顶立杆自由端高度控制在500以内三、梁侧模板参数：1、梁宽：500mm2、梁高度：750mm3、楼板厚度：120mm4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁侧木方根数：3根7、木方截面规格：50×80mm8、木方间距：330mm9、主龙骨选型：双钢管10、主龙骨间距（不大于）：450mm11、对拉螺栓直径：14mm12、对拉螺栓道数：2道13、对拉螺栓竖向间距：330mm14、第一道螺栓距梁底：150mm15、对拉螺栓跨度方向间距（同主龙骨）：450mm16、梁侧斜支撑间距：不设斜支撑1.2.7主体结构梁截面400×600，层高4.4m，板厚120mm400×600截面梁，层高4.4m模板支撑图参数列表：一、结构基本参数：1、梁宽：400mm2、梁高度：600mm3、楼板厚度：120mm4、层高：4.4m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下单支顶立杆3、梁底承重立杆根数：1根4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：3根7、木方截面规格：50×80mm8、梁底木方间距：175mm9、梁底小横杆：φ48×3.5钢管10、小横杆间距：450mm11、梁侧立杆间距：1m12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m13、立杆基础：混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板14、顶托内托梁类型：无托梁15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：0.9m16、梁底立杆横向间距：0.5m17、水平杆步距：1.6m18、板下顶部2道水平杆步距调整为：0.99m19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：4步20、扫地杆距架体基础上表面：200mm21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：4.09m22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：3.61m23、支撑架体计算高度（等于层高）：4.4m24、板下立杆支撑自由端高度：400mm25、梁下立杆支撑自由端高度：400mm26、梁下是否附加水平杆：附加一道水平杆，使梁下支顶立杆自由端高度控制在500以内三、梁侧模板参数：1、梁宽：400mm2、梁高度：600mm3、楼板厚度：120mm4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁侧木方根数：3根7、木方截面规格：50×80mm8、木方间距：255mm9、主龙骨选型：双钢管10、主龙骨间距（不大于）：450mm11、对拉螺栓直径：14mm12、对拉螺栓道数：1道13、对拉螺栓竖向间距：//14、第一道螺栓距梁底：240mm15、对拉螺栓跨度方向间距（同主龙骨）：450mm16、梁侧斜支撑间距：不设斜支撑1.2.8主体结构梁截面400×900，层高4.4m，板厚120mm400×900截面梁，层高4.4m模板支撑图参数列表：一、结构基本参数：1、梁宽：400mm2、梁高度：900mm3、楼板厚度：120mm4、层高：4.4m二、梁底模板支撑参数：1、承重架选型：钢管扣件2、承重架支设方式：梁下双支顶立杆3、梁底承重立杆根数：2根4、模板材料：胶合板5、模板厚度：15mm6、梁底木方根数：3根7、木方截面规格：50×80mm8、梁底木方间距：175mm9、梁底小横杆：φ48×3.5钢管。
400x900梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400 验算方式三等跨连续梁截面抵抗矩：W＝bh2/6=400×18×18/6＝21600mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=400×18×18×18/12＝194400mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φc Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×3]×0.4＝13.623kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×0.4＝12.447kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×0.4＝1.176kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×0.4＝9.22kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×12.447×0.22+0.117×1.176×0.22＝0.055kN·mσ＝M max/W＝0.055×106/21600＝2.56N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×9.22×2004/(100×5400×194400)＝0.095mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×12.447×0.2+1.2×1.176×0.2＝3.021kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×9.22×0.2＝2.028kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0小梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面惯性矩I(cm4) 10.19面板传递给小梁q1＝3.021/0.4＝7.551kN/m小梁自重q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.2＝0.054kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×(0.4-0.4/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.9-0.25)×0.2＝0.334kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×((0.8-0.4)-0.4/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.9-0.25)×0.2＝0.334kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝2.028/0.4＝5.071kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×(0.4-0.4/2)/2×0.2+1×0.5×(0.9-0.25)×0.2＝0.201kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×((0.8-0.4)-0.4/2)/2×0.2+1×0.5×(0.9-0.25)×0.2＝0.201kN 计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.038×106/4250=8.972N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝1.011kNτmax=2V max/A=2×1.011×1000/398＝5.083N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.005mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.012kN，R2＝1.854kN，R3＝1.854kN，R4＝0.012kN正常使用极限状态R'1＝0.004kN，R'2＝1.227kN，R'3＝1.227kN，R'4＝0.004kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 2主梁受力不均匀系数0.6由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝1.112kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝0.736kN主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.289×106/4250=68N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)V max＝1.751kNτmax=2V max/A=2×1.751×1000/398＝8.799N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax＝0.244mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.014mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=4.531kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2＝4.531kN，立杆3：R3＝4.531kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=4.531/0.6=7.552kN,立杆3:P3=4.531/0.6=7.552kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.0 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8钢管截面面积A(mm2) 398 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.19 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1251414纵向水平钢管计算简图一1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)σ＝M max/W＝0.003×106/4250＝0.706N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)V max＝0.019kNτmax＝2V max/A=2×0.019×1000/398＝0.095N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)跨中νmax＝0.001mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=0.049kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：R1=0.049kN，立杆4：R4=0.049kN八、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.049,0.049]＝0.049kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝7.552kN≤[N]=30kN满足要求！九、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/16=190.062查表得：φ＝0.1992、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.6 ×1.4×(1×0.031×0.8×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝0.049kN，P2＝7.552kN，P3＝7.552kN，R4＝0.049kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.4-0.4/2)/2×0.8=4.932kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.8-0.4-0.4/2)/2×0.8=4.932kNN d＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×1.35×0.15×(3.6-0.9)＝max[0.049+4.932，7.552，7.552，0.049+4.932]+0.547＝8.099kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝8099.106/(0.199×398)+0.005×106/4250＝103.435N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.6/71=0.051≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.8×0.674=0.539kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.8×1×0.259=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.62×0.539+3.6×0.207=4.24kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=712×0.8×[0.15×3.6/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×71/2=5490.075kN.m≥3γ0M ok =3×1×4.24=12.72kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值f ak(kPa) 140立杆垫木地基土承载力折减系数m f 1 垫板底面面积A(m2) 0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝8.099/(1×0.15)＝53.994kPa≤γu f ak＝1.363×140 =190.82kPa满足要求！。
600x900人防梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400 验算方式三等跨连续梁截面抵抗矩：W＝bh2/6=600×18×18/6＝32400mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=600×18×18×18/12＝291600mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φc Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×3]×0.6＝20.434kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×0.6＝18.671kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×0.6＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×0.6＝13.83kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×18.671×0.22+0.117×1.764×0.22＝0.083kN·mσ＝M max/W＝0.083×106/32400＝2.56N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×13.83×2004/(100×5400×291600)＝0.095mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×18.671×0.2+1.2×1.764×0.2＝4.531kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×13.83×0.2＝3.043kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0小梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面惯性矩I(cm4) 10.19面板传递给小梁q1＝4.531/0.6＝7.551kN/m小梁自重q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.2＝0.054kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×3，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×3]×(0.4-0.6/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.9-0.3)×0.2＝0.219kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×3]×((0.8-0.4)-0.6/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.9-0.3)×0.2＝0.219kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝3.043/0.6＝5.071kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.3)×(0.4-0.6/2)/2×0.2+1×0.5×(0.9-0.3)×0.2＝0.14kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.3)×((0.8-0.4)-0.6/2)/2×0.2+1×0.5×(0.9-0.3)×0.2＝0.14kN 计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.051×106/4250=11.946N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝1.146kNτmax=2V max/A=2×1.146×1000/398＝5.759N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.006mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.348kN，R2＝2.158kN，R3＝2.158kN，R4＝0.348kN正常使用极限状态R'1＝0.23kN，R'2＝1.447kN，R'3＝1.447kN，R'4＝0.23kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 2主梁受力不均匀系数0.6由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝1.295kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝0.868kN主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.337×106/4250=79.294N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)V max＝2.04kNτmax=2V max/A=2×2.04×1000/398＝10.251N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax＝0.287mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.016mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=5.277kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2＝5.277kN，立杆3：R3＝5.277kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=5.277/0.6=8.795kN,立杆3:P3=5.277/0.6=8.795kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.0钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8钢管截面面积A(mm2) 398 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.19 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1251414纵向水平钢管计算简图一1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)σ＝M max/W＝0.09×106/4250＝21.176N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)V max＝0.548kNτmax＝2V max/A=2×0.548×1000/398＝2.754N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)跨中νmax＝0.076mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.004mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=1.418kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：R1=1.418kN，立杆4：R4=1.418kN八、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.418,1.418]＝1.418kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝8.795kN≤[N]=30kN满足要求！九、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/16=190.062查表得：φ＝0.1992、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.6 ×1.4×(1×0.031×0.8×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝1.418kN，P2＝8.795kN，P3＝8.795kN，R4＝1.418kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.4-0.6/2)/2×0.8=4.981kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.8-0.4-0.6/2)/2×0.8=4.981kNN d＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×1.35×0.15×(3.6-0.9)＝max[1.418+4.981，8.795，8.795，1.418+4.981]+0.547＝9.342kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝9341.985/(0.199×398)+0.005×106/4250＝119.128N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.6/38=0.095≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.8×0.61=0.488kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.8×1×0.259=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.62×0.488+3.6×0.207=3.908kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=382×0.8×[0.15×3.6/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×38/2=1590.3kN.m≥3γ0M ok =3×1×3.908=11.724kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值f ak(kPa) 140立杆垫木地基土承载力折减系数m f 1 垫板底面面积A(m2) 0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝9.342/(1×0.15)＝62.28kPa≤γu f ak＝1.363×140 =190.82kPa满足要求！。
211177174_医院综合楼高大梁模板满堂脚手架搭设施工技术
1引言近年来,我国的建筑工程获得了迅猛的发展,建筑物的规模及体积也在不断扩大。
在实际施工过程中,高大梁模板支撑的应用程度非常高。
由于高大梁模板的支撑体系施工存在较大的安全隐患,在实际施工过程中,应该对支撑体系的荷载、高度、承载力等问题予以重视。
合理地选择施工技术,避免因施工技术措施不合理而导致工程项目出现安全隐患,这样不但会对建筑工程的整体施工质量造成影响,而且会导致施工单位承担额外的经济损失,甚至出现人员伤亡现象。
所以,在对高大梁模板支撑体系进行施工时,必须保证各项施工环节的质量过关。
2工程概况此次研究以某医院建设工程项目作为案例,该医院的总建筑面积设计为258000m 2,其中地下建筑面积设计为73000m 2,地上建筑面积设计为185000m 2。
该项目中的医技楼、门诊楼、住院部、综合楼等建筑物均设计为钢筋混凝土框架结构,住院部设计的是钢筋混凝土框架-剪力墙结构,地下室设计采用的是钢筋混凝土框架结构。
建筑物的安全等级设计为一级,抗震设防烈度为7度。
3施工方案3.1搭设方法满堂架搭设:使用钢管进行搭设,钢管的规格为准48mm 伊3mm ,立杆的纵向间距与横向间距均设计为1m ,水平纵向杆与水平横向杆的步距均设计为1.5m ,水平方向的剪刀撑的间距设置为3层,竖向剪刀撑的间距设置为6跨。
竖向剪刀撑必须延伸至顶层,脚手架的四周直接使用连墙件与建筑物的梁柱进行连接。
梁底部位的立杆需要做加强处理,立杆的纵向间距设置为0.75m ,立杆的横向间距设置为0.3m 或0.4m 。
【作者简介】吴德儒（1983~），男，湖北武汉人，工程师，从事民用建筑与房屋建筑工程施工管理研究。
医院综合楼高大梁模板满堂脚手架搭设施工技术Construction Technology of High Beam Formwork and Full Scaffoldin Hospital Complex Building吴德儒1，李志强2（1.中国一冶集团有限公司，武汉430081；2.攀枝花市中心医院，四川攀枝花617000）WU De-ru 1，LI Zhi-qiang 2(1.China First Metallurgical Group Co.Ltd.,Wuhan 430081,China;2.Panzhihua Central Hospital,Panzhihua 617000,China)【摘要】以某医院建设工程项目作为研究案例，对高大梁模板满堂脚手架施工技术进行深入研究，先确定搭设方案，再进行受力计算，最后详细阐述施工技术要点，并简要介绍了大梁模板的监测方法。
梁板支撑体系计算书
梁板支撑体系计算书一、梁模板计算（以300×900框架梁为例）其传力系统为：现浇砼及施工等荷载、梁底模板、横方木、纵方木、水平钢管、承接层。
1、荷载（底板承受的标准荷载）1）静载模板自重：0.3×0.3＝0.09KN/M钢筋砼自重：0.3×0.9×25＝6.75KN/M钢筋自重：1.5×0.3×0.9＝0.405 KN/M总重：0.09＋6.75＋0.405＝7.25 KN/M2）活载振捣砼动载：2×0.3×0.9＝0.54 KN/M3）竖向设计荷载q＝18.7×1.2＋0.9×1＝23.34 KN/M2、内力计算梁静跨8.8m，因跨度校长，按四跨连梁简化计算，按最不利荷载布置，查《建筑施工手册》附录二附表2-14得：Km＝－0.121；Kv＝－0.62；Kw＝0.967。
另模板底横方木间距在250，查《建筑施工手册》表2-54得18mm胶合模板设计强度Fv＝1.2N/mm2，Fm＝20N/mm2。
弹性模量：E=6500N/mm2。
受力简图如下：①强度验算：M max =2ql K v =-0.121×23.34×0.25²=-0.177KN/m需要截面抵抗矩:W n =mf M =2010177.06⨯=8850mm ³ 选用底板截面为500×18mm ，W n =61bh ²=61×500×18²=27000 mm ³> W n1 可满足要求。
②剪应力验算 V=ql K v =0.62×23.34×0.25=3.62KN剪应力=0.62N/ mm ²< f v =1.2N/mm 2满足要求③刚度验算刚度验算时按标准荷载,同时不考虑振动荷载,所以q=8.04KN/m挠度 ωA =EI ql k m 1004=3418500121650010025004.8967.0⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.45mm <[ω]=400l =400330=0.83mm 可以满足要求。
400X900梁计算书
400X900梁计算书一、 工程参数二、 新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于10m/h ，或砼坍落度大于180mm 时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:H F c γ==24×0.9=21.6 kN/m 2其中 γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.9m ；三、梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.25m。
2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=21.6kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为：q=0.9×(1.35×0.9×21.6+1.4×0.9×2)×1=25.888KN/m3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M 1=0.1q1l2=0.1×25.888×0.252=0.16KN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ= Mmax=0.16×106=4.27N/mm2 < f=12.5N/mm2 W 37500面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1×21.6=21.6KN/m；面板最大容许挠度值: 250/400=0.63mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×21.600×2504=0.45mm < 0.63mm 100EI 100×4500×281250满足要求!四、梁侧模板次楞验算次楞采用40×80mm(宽度×高度)方木，间距：0.25m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =40×80×80/6=42667mm3；截面惯性矩I =40×80×80×80/12=1706667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.45m。
超重梁模板支撑的施工技术和安全控制
Engineering economy 工程施工251超重梁模板支撑的施工技术和安全控制林文霄（福建建工集团有限责任公司， 福建 福州 350001）中图分类号：TU75 文献标识码：B 文章编号1007-6344（2019）12-0251-02摘要：现如今，我国的社会经济正在不断进步与发展，同样也带动起了建筑行业的不断发展，随着大跨度和超高层建筑的不断涌现，超重超长梁的施工已变得越来越普遍，而其相应的支撑技术和安全要求也得到了越来越多的重视。
在建筑工程中，超重梁模板支撑施工技术和安全控制是不可忽视的重要环节之一，是确保建筑整体工程质量和安全获得提升的核心要素。
因此，对其展开研究已迫在眉睫，是促进整体建筑工程施工效率获得提升的关键因素。
关键词：超重梁；模板支撑；施工技术；安全控制0 前言在我国社会经济不停进步与发展的前提下，建筑工程的发展获得了推动力量，而相关部门以及群众对于建筑工程的质量也提出了极为高涨的要求，为了能够确保建筑工程的空间结构得到稳定保障，超重梁模板支撑施工已越来越重要，是确保整体建筑获得更高强度、刚度以及稳定性的关键因素。
因此，将超重梁模板支撑施工技术与安全控制工作进行研究，是确保整体建筑在日后使用中获得更高安全性的重要保障。
基于此，本文首先对超重梁模板支撑的施工技术展开详细的研究，并将其作为切入点，对其安全控制工作的改进对策进行探讨，促使整体建筑的质量和安全获得全面提升。
1 超重梁模板支撑的施工技术第一，在将支设立杆地基工作进行选取时，应该将其坚实性以及平整性加以确保。
当立杆落入至楼面期间，应该选取更加牢固的支顶对楼面下进行支撑。
第二，在开展立杆接长工作时，必须要将对接原则严格遵循，从而将搭接的现象避免。
另外，还需要确保其立杆间距没有高过50厘米[1]。
立杆顶部应选合适的调节顶进行受力，还需要保障钢管顶端位置的螺杆穿过距离没有高出规定的20厘米，立杆钢管内径以及螺杆外径的间距不可以高出规定的0.3厘米。
高支模方案图片
12290130050050018厚覆面木胶合板1根50×80木方（宽度×高度mm）@3002根Φ48×2.5钢管（直径×厚度mm）M14对拉螺栓2根50×80木方（宽度×高度mm）@15018厚覆面木胶合板2根Φ48×2.5钢管（直径×厚度mm）梁500500250500250500500图十三：500*1300梁模板钢管支架安装示意图说明：① 横向立杆一排3根（其中：梁底设1根承重立杆）。
纵向排距为0.50m ， 梁横向两侧边间距为1.0m 。
② 纵横水平拉杆步距≤1.50m 。
③ 梁底边设双扣件，梁底承重立杆设可调托座（可调托座内设双钢管）。
④ 500*1200梁均按此参数配置模板支撑。
⑤ 立杆支承面：钢管垫板为200*50*2000松木板通长设置。
5500100050050018厚覆面木胶合板1根50×80木方（宽度×高度mm）@3002根Φ48×2.5钢管（直径×厚度mm）M14对拉螺栓1根50×80木方（宽度×高度mm）@15018厚覆面木胶合板2根Φ48×2.5钢管（直径×厚度mm）梁10001000300400300500500图十四：500*900梁模板钢管支架安装示意图说明：① 横向立杆一排3根（其中：梁底设1根承重立杆）。
纵向排距为1.0m ，梁横向两侧边间距为1.0m 。
② 纵横水平拉杆步距≤1.50m 。
③ 梁底边设双扣件，梁底承重立杆设可调托座（可调托座内设双钢管）。
④ 300*1200、300*1000梁均按此参数配置模板支撑。
⑤ 立杆支承面：钢管垫板为200*50*2000松木板通长设置。
100010003503503001229090018厚覆面木胶合板1根50×80木方（宽度×高度mm）@3002根Φ48×2.5钢管（直径×厚度mm）M14对拉螺栓2根50×80木方（宽度×高度mm）@15018厚覆面木胶合板模板支撑体系剖面图梁10001000350300350图十五：300*900梁模板钢管支架安装示意图说明：①横向立杆一排2根。
梁模板计算实例
模板计算1、工程概况柱网尺寸8.4m 栢m,柱截面尺寸900mm >900mm纵向梁截面尺寸450mm >1200mm,横向梁截面尺寸450mm >900mm,无次梁，板厚150 mm,层高12m,支架高宽比小于3。
（采用泵送混凝土）2、工程参数（技术参数）3计算3.1KL1梁侧模板计算图3.1梁侧模板受力简图3.1.1 KL1梁侧模板荷载标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值：F 0.22 C t0 1 2V 4.1.1-1F c H 4.1.1-2式中：Y--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t o --新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7 小时。
T:混凝土的入模温度，经现场测试，为20C;V --混凝土的浇筑速度，取11m/h;H --混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.2m;毎-外加剂影响修正系数，取1.2;初-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
F 0.22 C t0 1 2V =0.22 老4>5.7 *2 X.15 3.32=138.13 kN/m2F c H =24>1.2=28.8kN/m2根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值28.8kN/m2。
3.1.2 KL1梁侧模板强度验算面板采用木胶合板，厚度为18m m,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W= 1000 18 X8/6=54000mm3;截面惯性矩匸1000 18心8 X8/12=486000mm4;1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。
2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=28.8kN/m2, 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K =4kN/m2。
荷载基本组合1) 由可变荷载效应控制的组合nS 「G G ik Si Q ik ( 4.3.1 —2)i 1n nS 「G G ik 0.9 r Qi Q ik ( 4.3.1 —3)i 1 i 1式中：r o —g构重要性系数，其值按0.9采用；怙一久荷载分项系数G4k—浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Q——荷载分项系数；Q2K -------- 捣砼对侧模板产生的荷载标准值均布线荷载设计值为：q1= r o M G X34k+ Q X Q2K)X1=0.9 不1.2 28.8+1.4 4)X1=36.144KN/m2)由永久荷载效应控制的组合：nS r G S Gk r Qi ci S Qik ( 4.3.1 —4)i 1式中：「0 —g构重要性系数，其值按0.9米用;心一久荷载分项系数max W m(5.2.1—2) G4k―浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Q ――活荷载分项系数；Q2K—捣砼对侧模板产生的荷载标准值均布线荷载设计值为：q2=r o X(r G X34k + Q X X Q2K) >1=0.9 >1.35 28.8+1.4 X7 X) X=38.520KN/m取较大值q=38.52KN/m作为设计依据。
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梁模板(扣件式)计算书一、工程概况二、模板支撑体系设计模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计四、模板验算W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.5+(24+1.5)×0.9]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=35.858kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×35.858×0.12=0.036kN·mσmax=M max/W=0.036×106/37500=0.956N/mm2≤f m=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×35.858×0.1=2.151kNτmax=3Q max/(2bh)=3×2.151×103/(2×1000×15)=0.215N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×35.858×1004/(100×6000×281250)=0.014mmνmax=0.014mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[100/150，10]=0.667mm符合要求！4、支座反力R1=R4=0.4ql=1.434kN，R2=R3=1.1ql=3.944kN五、次楞验算1G梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×(1+2)]×(0.35-0.3/2)/2=0.928kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×(1+2)]×(0.7-0.35-0.3/2)/2=0.928kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.9-0.13)=0.52kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.9-0.13)=0.52kN/m q=max[1.434/1.0+0.014+0.928+0.52，3.944/1.0+0.014，1.434/1.0+0.014+0.928+0.52]=3.958kN/m计算简图如下：1、强度验算M max=0.125ql2=0.125×3.958×0.452=0.1kN·mσmax=M max/W=0.1×106/30000=3.339N/mm2≤f m=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.625ql=0.625×3.958×0.45=1.113kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.113×1000/(2×50×60)=0.557N/mm2τmax=0.557N/mm2≤f v=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×3.958×4504/(100×9000×900000)=0.104mmνmax=0.104mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[450/150，10]=3mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.25×(1.434+0.014+0.928+0.52)×0.45=1.629kNR2=1.25×(3.944+0.014)×0.45=2.226kNR3=1.25×(3.944+0.014)×0.45=2.226kNR4=1.25×(1.434+0.014+0.928+0.52)×0.45=1.629kN六、主楞(横向水平钢管)验算1G计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m) M max=0.997kN·mσmax=M max/W=0.997×106/4490=202.127N/mm2＜f m=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Q max=3.871kNτmax=2Q max/A=2×3.871×1000/424=18.258N/mm2τmax=18.258N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=2.199mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[700/150，10]=4.667mm 符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=3.871kN,R2=3.871kN七、纵向水平钢管验算纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。
八、扣件抗滑验算max1.05×R max=1.05×3.871=4.064kN，4.064kN≤0.8×12.0=9.6kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算H/L b=12.17/53=0.23＜5符合要求！十、立杆验算h/l a=1800/450=4，h/l b=1800/700=2.571，查附录D，得k=1.163，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.272×1800，1800+2×100]=2663mmλ=l0/i=2663/15.9=168≤[λ]=210长细比符合要求！查《规程》附录C得υ=0.2512、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=0.45m，h=1.8m，查《规程》表4.2.7得υw=0.166因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=0.45m，b/h=0.45/1.8=0.25通过插入法求η，得η=0.95μzω0d2=1×0.7×0.0482=0.002，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.166×1.2×(1-0.9570)/(1-0.95)=3.874μs=υwμstw=0.166×3.874=0.643ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.643×0.7=0.315kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.7=0.49kN/m23、稳定性验算K H=1/[1+0.005×(12.17-4)]=0.9611) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk)：R1=3.871+[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)×0.45+1.4×(1+2)×0.45]×(0.9/2+(0.35-0.3/2)/2) +1.35×0.15×12.17=8.632kNR2=3.871+[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)×0.45+1.4×(1+2)×0.45]×(0.9/2+(0.7-0.35-0.3/2)/2) +1.35×0.15×12.17=8.632kNN ut=max[R1,R2]=max[8.632, 8.632]=8.632kN1.05N ut/(υAK H)=1.05×8.632×103/(0.251×424×0.961)=88.644N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk)：R1=8.387kN, R2=8.387kNN ut=max[R1,R2]=max[8.387, 8.387]=8.387kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.315×0.45×1.82/10=0.055kN·m1.05N ut/(υAK H)+M w/W=1.05×8.387×103/(0.251×424×0.961)+0.055×106/(4.49×103)=98.304N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！F=0.85A Fωk l a/L a=0.85×33×0.49×0.45/80=0.077kNN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.077×12.17/[(34+1)×53]=0.002kNσ=(1.05N ut+N1)/(υAK H)=(1.05×8.387+0.002)×103/(0.251×424×0.961)=86.144N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！十一、立杆地基基础验算f ak符合要求！注：地基承载力取80KPa，是根据宁波市常规地基承载力经验值取得。