北环路立交工程满堂支架施工方案计算书
满堂支架方案计算书
目录1 工程概况...................................................................................................... - 2 -1.1工程概述 (2)1.2槽型梁构造 (2)2 计算依据...................................................................................................... -3 -3 主要材料参数及截面特性 ......................................................................... - 3 -4 荷载计算...................................................................................................... - 4 -5 模板计算...................................................................................................... - 6 -5.1侧模面板计算. (6)5.2底模面板计算 (7)5.3侧模横肋计算 (8)5.4底模横肋计算 (9)5.5侧模支撑框架 (10)5.6拉杆计算 (12)6 支架计算.................................................................................................... - 12 -6.1立杆计算. (12)6.1.1 立杆力学特性计算 ....................................................................... - 12 -6.1.2 立杆实际承受的最大轴力 ........................................................... - 13 -6.1.3 立杆强度计算 ............................................................................... - 13 -6.1.4 整体稳定性验算 ........................................................................... - 13 -6.1.5 立杆局部稳定性 ........................................................................ - 15 -6.2顶托和底座强度验算.. (15)6.3地基承载力计算 (15)1 工程概况1.1 工程概述1.2 槽型梁构造32m预应力槽型梁跨中梁高3.2m，支点梁高3.7m，上翼缘板为1.2m，梁顶宽度8.96m，梁底宽8.16m；道板床顶面设2%双面人字坡，板厚0.5-1.0m；跨中腹板厚度0.5m，支点截面加厚至0.8m。
满堂支架计算书
满堂支架总体施工方案本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。
B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。
采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。
一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。
侧模采用1.5cm 厚竹胶板和定型钢模板混合使用。
碗口支架作为支撑。
二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。
箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距 1.2m。
支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。
其单根最大荷载为30KN。
箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m ×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。
支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。
满堂支架计算书(最终版)
满堂支架专项施工方案1 工程概况本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。
包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
跨度最大结构形式为25+40+40+25。
现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1：图1、箱梁断面结构尺寸2 编制范围K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
3 编制依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008《桥涵施工计算手册》设计院提供设计图纸4、施工工艺流程及整体设计4.1 工艺流程施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装4.2 整体设计支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。
通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。
钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。
钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。
碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。
支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。
满堂支架计算书总体施工方案
满堂支架总体施工方案本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。
B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。
采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。
一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。
侧模采用1.5cm 厚竹胶板和定型钢模板混合使用。
碗口支架作为支撑。
二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45 m +30 m）为例进行分析。
箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距 1.2m。
支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。
其单根最大荷载为30KN。
箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m ×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。
支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。
满堂支架法施工受力计算书
满堂支架法施工受力计算书一、支架材料(1)第一层木楞:宽100mm，长100mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(2)第二层木楞:宽150mm，长150mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(3)48mm×3.2mm 钢管：惯性矩 I=11.36cm^4，截面模量 W=4.732cm^3，截面积 A=4.504cm^2，回转半径 i=1.588cm，钢管自重: 3.54kg/m Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值： f=215N/mm^2，弹性模量：E=2.06×10^5N/mm^2。
二、计算荷载1、箱梁混凝土容重26KN/m3。
2、模板自重:外模重量523.6KN，内模重量539.1KN，底模重量267.8KN。
3、施工荷载按2KN/㎡计算。
4、混凝土振捣荷载按2KN/㎡计算。
5、恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。
三、受力计算（一）跨中截面1、计算假设支架横断面构造图如下所示由于箱梁横向不均匀分布，根据箱梁横断面的形状，为了使支架受力比较合理，对称中线的一半横向分为中间部分（宽3.6米）、腹板部分（宽1.8米）和翼板部分（宽2.4米），各部分的宽度内均按照均匀荷载进行假设。
2、第一层木楞检算由于箱梁横向为对称结构，为简化计算可取一半进行木楞计算。
第一层木楞长度为4m，下部支撑为间距0.6m的第二层木楞，故木楞的受力可以简化为受均布荷载作用的多跨连续梁模型计算，计算简图如下。
图中荷载计算如下 箱梁自重荷载：q1=1.2*1.04*0.3*26/2.4=4.06KN/m ；（①部分面积1.04m2） q2=1.2*2.37*0.3*26/1.8=12.32 KN/m ；（②部分面积2.37 m2） q3=1.2*（0.504+0.5688）*0.3*26/1.8=5.4 KN/m ；（③部分面积0.504m2、0.5688 m2）模板自重荷载：侧模：qm1=1.2*523.6/2/32.6/2.4*0.3=1.2KN/m;内模+底模：qm2=1.2*（267.8+539.1）/32.6/5.5*0.3=1.62KN/m; 活荷载：qh=1.4*（2+2）*0.3=1.68 KN/m;由以上计算模型可得，木楞所受最大弯矩 为M Max =0.52KN ·m ，最大剪力为Q Max =5KN 。
满堂支撑架计算书
满堂支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数满堂支撑架的宽度B(m) 3 满堂支撑架的长度L(m) 8 满堂支撑架的高度H(m) 4 脚手架钢管类型Φ48.3×3.6 立杆布置形式单立杆 纵横向水平杆非顶部步距h(m) 1.8 纵横向水平杆顶部步距hd(m) 1.8 立杆纵距la(m)1 立杆横距lb(m)1立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2剪刀撑设置类型普通型 顶部立杆计算长度系数μ11.432 非顶部立杆计算长度系数μ21.75二、荷载参数搭设示意图：平面图侧立面图四、板底纵向支撑次梁验算1k cG2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.35×1/(0+1)=0.35kN/m；Q1k= q1k×l b/(n4+1)= 0×1/(0+1)=0kN/m；Q2k= q2k×l b/(n4+1)= 5.75×1/(0+1)=5.75kN/m；1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
满堂支撑架平台上无集中力q1=1.2×(G1k+G2k)= 1.2×(0.04+0.35)=0.468kN/mq2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0+5.75)=8.05kN/mq=q1+q2=0.468+8.05=8.518kN/m计算简图M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×0.468×12+0.117×8.05×12=0.989kN·mR max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.468×1+1.200×8.05×1=10.175kNV max=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.468×1+0.617×8.05×1＝5.248kNτmax＝2V max/A=2×5.248×1000/506=20.743N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！σ=M max/W=0.989×106/(5.26×103)=188.023N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算满堂支撑架平台上无集中力q'1=G1k+G2k=0.04+0.35=0.39kN/mq'2=Q1k+Q2k= 0+5.75=5.75kN/mR'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×0.39×1+1.200×5.75×1=7.329kNνmax=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×0.39×(1×103)4+0.990×5.75×(1×103)4)/(100×2.06×105×12.71×104)=2.275 mm≤min{1000/150，10}=6.667mm满足要求！五、横向主梁验算取板底支撑钢管传递最大支座力。
满堂脚手架专项施工方案及计算书11
一、编制依据：1、现场施工的条件和要求2、施工图纸3、《建筑施工手册》第四版4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ30-20115、国家及行业现行规范规程及标准二、工程概况本项目为川北监狱外道路扩宽及防洪工程位于川北监狱门外。
川北监狱灾后重建迁建项目是司法部监狱布局调整和国建政权基础设施灾后重建重点建设项目，是四川省“十一五期间国建投资的重点建设项目。
为解决场地内临时便道通行及进出监狱需要，已于2011年修建完成了一条宽为15米的（断面为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道）进出通道。
由于周边安置点的修建，现状道路断面已无法满足交通需求。
同时道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，为一断头排洪沟，无法满足地块周边山洪的排放问题，雨水自然漫流进入下面居住小区。
本工程现状道路分幅为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道=15米，现根据使用需要，将车行道扩宽为14米，由于道路北侧人行道边为监狱管理安置房，无法进行拓宽，故在道路右侧（南侧）进行拓宽，具体拓宽方式为：对南侧（右侧）道路路面进行扩宽，其中桩号0+240-0+321.7m段右侧人工边坡为本次整治范围，边坡为岩质边坡，长约81.7m，高约16m。
将原道路右侧人行道拆除并拓宽车行道5米，并在新建及已建路面全部铺设沥青混凝土，在拓宽车行道南侧重做3米宽人行道，人行道外布置2.5米×3米排洪沟，并将雨水口位置平移至新建车行道外侧，原道路人行道上的行道树移栽至新建人行道上，原人行道上综合管线也需迁改至新建人行道上。
道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，断面偏小，该排洪沟并未下穿川北监狱进出通道进入该区域北侧排洪沟，故该排洪沟为一断头排洪沟，根据我院排水专业测算，该排洪沟断面偏小，本次施工图设计在道路南侧（右侧）新增一道2.5×3米暗沟排洪沟排洪沟，在设计止点采用2.5×3米排洪沟穿路，最后进入市政排水管网。
满堂支架计算书(调整)
满堂支架 (碗扣式支架) 及模板计算书支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明由于其中模板支撑架高在6～8.5米范围内，按8.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围：现浇梁高按1.5m设计，采用18mm厚竹胶板组拼。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为8.5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a 取0.9m，横距lb取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。
模板底部的水平分配梁采用2[10槽钢，竖向内楞采用10cm×10cm方木，间距拟定300mm。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，相关参数如下。
混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为15 3cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1 m/h,用插入式振捣器振捣。
模板(竹胶板，厚度18mm)力学性能f w=13.5 N/mm2 (抗弯)，f v=2.1 N/mm2 (抗剪)，f c=10 N/mm2 (抗拉)W= bh2/6 =1000×182/6 = 5.4×104mm2 (截面最大抵抗矩)/每米宽I= bh3/12 =1000×183/12 = 4.86×105mm4 (截面惯性矩)E=8000N/mm2 (弹性模量)［w］=L/400=0.75mm10cm×10cm方木截面特征为：I=bh3/12=1004/12 mm4W=bh2/6=1003/6 mm3E=9000 N/mm2；φ48×3.5钢管材料力学特性：A=489 mm2 f =205 N/mm2I=12.19×104 mm4 W=5.08×103mm2XE=2.06×105 N/mm22 [10槽钢组合截面材料力学特性:A=2549 mm2 f =205 N/mm2=7.932×104mm3I=3.966×106 mm4 WXE=1.96×105 N/mm2模板按三跨连续梁计算，如图所示：＝0.3×1 =0.3kN/m；模板自重标准值：x1＝1.5×26×1 =39kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.5×1 =2.5kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3振捣混凝土时产生的荷载标准值：x＝2×1=2kN/m。
满堂支架计算书
满堂支架计算书支架搭设完成后，在现浇预应力砼箱梁施工前，对支架进行相当于箱梁自重的1.1倍荷载预压，以检验支架的承载能力，减少和消除支架体系的非弹性变形及地基的沉降。
预压材料采用相应重量的砂袋，并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量，待消除支架非弹性变形量及压缩稳定后，测出弹性变形值，即完成支架预压施工。
撤除压重砂袋后，如需设置支架施工预留拱度，调整支架底模高程，并开始箱梁施工。
本标段现浇梁施工准备全幅全跨满堂式支架和模板（包括底模和侧模），全幅砼施工一次性浇注完成。
根据施工方案，进行支架施工预拱度设置，具体考虑如下：1、支架材料选用和质量要求（1）、本工程支架为现浇预应力砼连续箱梁承重用，选用钢管满堂式支架，现浇砼箱梁外侧腹板采用定型整体钢模，底模板采用15mm 的竹胶板。
（2）、钢管支架杆件规格为Φ48*3.5mm，为厂家生产定型产品，有出厂合格证，杆件的连接采用扣件铰接，禁止使用质量不合格产品，钢管顶端安装可自动调解的承托。
（3）、所选用的钢管及扣件，应按现有国家标准《钢管脚手架扣件》的规定选用。
2、支架承重情况（1）根据以往的施工经验和参考地基承载参数，取支架下基座沉降值为5mm，（2）钢管支架为目前使用较多的支架形式，其压缩及挠度值（弹性变形）依经验取10mm。
（3）非弹性变形主要表现在底模木方上，因木方及木楔间接触面少，其变形值较小，可通过经验推算，以标准跨计算，取其非弹性变形为10mm。
（4）在预压施工结束后，应调整支架上部顶托，使模板安装位置符合设计。
3、预拱度设置：（1）现浇预应力砼箱梁支架预拱度理论计算与设置序号项目计算及取值备注1支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度F1不计2 支架在荷载作用下的弹性压缩F2=10 通过计算纵梁挠度和立柱压缩值得出3支架在荷载作用下的非弹性压缩变形F3=10主要据底模垫情况4支架基底在荷载作用下的非弹性沉降F4=3地基受力情况计算5 预拱度F=F1+F2+F3+F46 预拱度值设计F x=4F*x*(L-x)/按二次抛物线法L2分配（2）现浇预应力砼箱梁支架预压后预拱度设计序号项目计算及取值备注1支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度f1不计2 支架在荷载作用下的弹性压缩f2压重卸载后底模测量值与压重时测量值之差3支架在荷载作用下的非弹性压缩变形f3压重卸载后支架高程测量与压重前测量值之差，扣除基底沉降值4支架基底在荷载作用下的非弹性沉降f4基座预压前后高差5 预拱度f=f1+f2+f3+f46 预拱度值设置f x=4f*x*(L-x)/L2按二次抛物线法分配（二）、钢管满堂式支架布置形式与验算1、支架材料选用和质量要求（1）、本工程支架为现浇预应力砼连续箱梁承重用，选用满堂式扣件式钢管支架，现浇砼箱梁外侧腹板采用定型整体钢模，底模板采用竹胶板。
满堂支架方案(附计算书).doc
满堂支架方案(附计算书)目录第一节编制依据………………………………………………………………1第二节工程概况………………………………………………………………2第三节满堂脚手架搭设方案选用……………………………………………3第四节安装满堂脚手架的施工管理…………………………………………4第五节脚手架材料检测要求………………………………………………15第六节满堂脚手架安全性验算……………………………………………16第一节编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-一次。
检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查；2）钢管弯曲变形应符合规范规定；二、扣件扣件应符合《钢管脚手架扣件》GB15831-2006的技术要求，凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用。
扣件的验收应符合下列规定：1）新扣件应有厂家的生产许可证、法定检验单位的检测报告和产品质量合格证。
当对扣件质量有怀疑时，应按现行的国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831-2006的规定抽样检查；2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝螺栓必须更换；3）新旧扣件使用前应进行防锈处理。
第六节满堂脚手架安全性验算脚手架参数选取计算荷载取值（按实际施工情况取值）如下：脚手片自重标准值gk=0.45kN/m2；钢管重量：3.84kg/m（按Φ48×3.5取值）；钢管验算参数选取：（按Φ48×3.2取值）；截面积A=4.504cm2；惯性距I=11.357cm4；截面模量W=4.732cm3；回转半径i=1.587cm；直角、旋转扣件抗承载力为8.0KN。
由于脚手架搭设高度较高，因此计算时立杆需考虑风荷载因素。
计算取值：操作平台立杆间距为1.5m，操作面水平横杆间距0.375m，水平杆步距1.8m。
脚手架安全性核算（一）验算操作层横向水平杆抗弯强度及变形：1、计算简图钢管计算简图2、强度验算（1）作用横向水平杆线荷载标准值钢管自重标准值：P=0.0384kN/m脚手片恒荷载标准值：gk=0.45kN/m2×0.375m=0.16875kN/m活荷载标准值：qk=2.1kN/m2×0.375m=0.79kN/m（2）作用横向水平杆线荷载计算值恒荷载计算值：q1=1.2×0.113+1.2×0.0384=0.182kN/m活荷载计算值：q2=1.4×0.79=1.11kN/m（3）考虑活荷载在横向水平杆上最不利位置时与恒荷载组合的弯矩，弯矩按连续三跨考虑。
满堂脚手架专项施工方案及计算书
满堂脚手架专项施工方案及计算书1. 引言满堂脚手架是一种用于搭建高层建筑物外部工作平台的临时结构，它为施工人员提供安全可靠的工作环境。
本文档旨在提供满堂脚手架专项施工方案及计算书，以确保施工过程中脚手架的建造、使用和拆除符合安全、稳定和规范的要求。
2. 项目概述本项目为某高层建筑物外部维护工程，需要搭建满堂脚手架用于进行施工作业。
脚手架的设计、搭建、使用和拆除需按照国家相关规范、标准和要求进行。
3. 设计要求3.1 载荷要求：满堂脚手架的设计应能承受工作人员、材料和设备的自重、荷载和风荷载，并确保结构的安全性和稳定性。
3.2 材料要求：所使用的脚手架材料应符合国家相关标准和要求，材料的质量应稳定可靠，具有足够的强度和耐久性。
3.3 搭建要求：脚手架的搭建应由专业的搭建队伍进行，搭建前需制定详细的搭建方案，确保搭建过程安全可靠。
3.4 使用要求：脚手架的使用过程中，应设有专人负责管理和监督，保证脚手架的稳定性和安全性。
3.5 拆除要求：脚手架的拆除应由专业队伍进行，拆除前需检查脚手架的稳定性和安全性，确保无人员受到伤害。
4. 施工方案4.1 脚手架的搭建过程：•预处理：清理工地，确保基础和周围环境无障碍物。
•设置基础支撑：按照设计要求，在地基上设置基础支撑点。
•设置水平支撑架：在基础支撑点上设置水平支撑架。
•设置竖杆和水平梁：竖杆和水平梁规范安装，连接紧固，确保结构稳定。
•设置脚手架框架：按照设计要求，设置脚手架框架。
•安装脚手架平台：安装脚手架平台，确保平台水平、整齐、稳定。
4.2 脚手架的使用过程：•巡视检查：在使用过程中，定期巡视检查脚手架的稳定性和安全性。
•禁止超载：严禁超过脚手架承载能力的荷载。
•安全操作：工作人员必须按照安全操作规程进行作业，严禁站在脚手架的手扶梯上作业。
•防护设施：在脚手架上应设置合适的防护设施，如安全带、护栏等。
4.3 脚手架的拆除过程：•拆除准备：在拆除前，清理脚手架上的杂物，确保拆除过程安全无障碍。
满堂支架支架计算书
附件支架、模板结构验算一、工程概况DKxxxx+xxxx xxxx桥主要用于跨越xxxx路，为8m宽水泥路，设计采用1-16m刚构跨越道路。
桥长12.2m。
本桥顶板采用支架法现浇施工。
二、计算依据1.工程设计图纸及地质资料2.《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）4.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社5. 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）6. 其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准三、支架材料要求根据施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。
钢管规格为φ48×3.5mm（根据进场材料实际壁厚进行验算）。
钢管的端部切口必须平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。
扣件按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。
扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
支架材料及施工必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定。
所有钢材均为A3钢，所有木材均为红松，根据《路桥施工计算手册》P176-P177规定，A3钢材容许应力分别为：抗拉、抗压轴向力[σ]=140MPa、弯曲应力[σw]=145MPa、剪应力[τ]=85MPa、E＝2.1×105MPa。
红松顺纹容许弯应力[σw]=12MPa、E＝0.9×104MPa。
四、支架布置和验算(一)支架布置采用钢管支架，横、顺桥向间距均为0.6m。
支架搭设联系横杆步距为0.9m，支架搭设宽度为14.4m宽。
每根立杆下端为道路混凝土路面，厚200mm，用以扩散支架底托应力。
立杆顶端安装可调式Ｕ形支托，先在支托内安装顺桥向方木（10cm×10cm），长7m，间距为0.6m，再按设计间距和标高安装横桥向方木（10cm×10cm），长14m，间距为0.3m，其上安装底模板。
满堂支架施工方案_计算
目录
纵梁强度计算
M=
=13.776×0.92/8=1.39KN•m =1.39×103/1.67×10-4=8.35MPa＜
(3)纵梁弯拉应力：σ=
［σ］=14.5Mpa 纵梁弯拉应力满足要求。 3、纵梁挠度：f=
=(5×13.776×103×0.94)/(384×11×109×8.33×10-6) =1.28mm＜L/400=900/400=2.25mm
=0.376mm＜L/400=900/400=2.25mm 横梁挠度满足要求。 综上，横梁强度挠度满足要求。
目录
纵梁强度计算
纵梁为10×10cm方木，净间距为0.25m，墩身处端部跨径为
0.6m，中部箱梁标准截面跨径为0.9m按照跨径为0.9m进行计 算，间距为0.9m。 1、方木（落叶松）的力学性能
目录
立杆地基承载力计算
(1)立杆长细比计算:钢管断面示意图见下图。 回转半径计算：i = 长细比λ计算：λ=
0.35 dD 2
=0.35×(48+41)÷2=15.575mm
=77＜［λ］=150
（2）由长细比可查得，轴心受压构件的纵向弯曲系数 =0.707 （3）立杆钢管的截面积： Am= (4)稳定性验算 =
目录
支架抗风荷载计算
风荷载按中心集中力加载在立杆上，立杆均按两端铰接计算。立杆受力 稳定性按组合风荷载计算: 水平荷载计算风荷载标准值WK=0.7µZµS W0 µZ---风压高度变化系数 取1.46 µS---脚手架风荷载体形系数1.3ω ω---脚手架挡风系数0.087 WK=0.7×1.46×1.3×0.087×86.2=9.96 kg/m2 La---纵杆间距0.9m h---步距1.2m 风荷载产生的弯矩M=1.4×WK×La×h2/8 =1.4×9.96×0.9×1.22/8×10=22.5 N/m2 φ48×3.5支架钢管的抵抗矩W=5×103mm3 截面积A=4.89×102mm2 由以上计算知，立杆所受最大竖向荷载为30KN N/A+M/W=30×103/4.89×10-4+22.5/5×10-6 =65.8Mpa≤容许应力σ=205Mpa 综上，支架抗风荷载验算满足要求。
满堂支架计算书
附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。
模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图支架横断面图128015601898,69支架搭设平面图支架搭设纵断面图主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
满堂支架计算书【范本模板】
满堂支架计算书海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。
海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁(标准段为单箱双室)，箱梁高度1。
7m，箱梁顶宽15。
25m。
对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。
1 荷载分析1.1 荷载分类作用于模板支架上的荷载,可分为永久荷载（恒荷载)和可变荷载（活荷载)两类。
⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载.①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重.②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括:脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
1.2 荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）查附录D。
5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0。
20kN/m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）7。
1.1雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur×so式中：Sk-—雪荷载标准值(kN/m2）;ur——顶面积雪分布系数；So—-基本雪压(kN/m2）。
根据规《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012）7。
2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1。
0,其计算过程如下所示。
Sk=ur×so=0.20×1=0。
20kN/m2(2)风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D。
满堂支架计算书范文
满堂支架计算书范文一、引言满堂支架是一种常见的建筑结构支撑系统，主要用于临时搭建的建筑物或者工程施工过程中的支撑。
在工程实践中，满堂支架的计算是非常重要的，它能保证施工安全，同时也是设计工作的基础。
本文将对满堂支架的计算进行详细介绍，包括计算的步骤和方法。
二、满堂支架计算的步骤1.确定支撑结构的类型：根据具体的施工条件和要求，确定所采用的满堂支架的类型。
2.了解施工现场情况：在进行支架计算之前，必须要了解施工现场的具体情况，包括地基条件、承重墙体和梁体的情况等。
3.确定荷载情况：根据设计要求和规范要求，确定满堂支架所承受的静荷载和动荷载。
4.制定临时支撑方案：根据实际情况和计算结果，制定临时支撑方案，包括支撑结构的形式、材料和布置等。
5.进行力学计算：根据支撑结构的几何形状和荷载情况，进行力学计算，包括内力计算、变形计算和稳定性计算等。
6.选择支撑材料：根据计算结果，选择适当的支撑材料，包括钢管、钢板、连接件等。
7.编制支架计算书：根据计算结果，编制详细的支架计算书，包括计算过程、结果和建议。
三、满堂支架计算的方法1.静力分析：根据满堂支架的几何形状和荷载情况，采用静力分析的方法计算支撑结构的内力和变形。
常见的计算方法包括受力分析法、力矩平衡法和弹性理论法等。
2.动力分析：对于受到动力荷载的满堂支架，需要进行动力分析，计算支撑结构的振动特性和响应。
常见的分析方法包括模态分析、频率分析和时程分析等。
3.稳定性分析：对于高层满堂支架或者受到侧向荷载作用的支撑结构，需要进行稳定性分析，保证支架的整体稳定。
常见的分析方法包括刚度矩阵法、刚度降低法和承载力法等。
4.材料选择：根据计算结果和实际情况，选择合适的支撑材料。
常见的材料包括钢管、钢板和连接件等。
材料的选择应考虑到强度、刚度、重量和经济性等因素。
5.连接设计：对于支撑结构的连接部位，应进行合理的设计，保证连接的强度和刚度。
常见的连接方式包括焊接、螺栓连接和钢筋混凝土节点等。
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第一章工程概况一工程概况中华大街-北环路立交桥位于邯郸市中华大街与北环路交叉口，为三层半苜蓿半定向结构的全互通交通枢纽工程，该工程第一层用于行人、非机动车辆通行，通行净空3.5m；第二层为东西向交通及互通匝道；第三层为南北向交通及互通匝道。
中华大街主线桥为城市主干路，双向6～8车道，设计行车速度60km/h，工程占地面积约331亩。
邯郸市中华大街-北环路立交桥工程包括：中华大街主线桥、北环路左幅主线桥、北环路右幅主线桥、EN、NE、WS、SW、NW、WN、ES、SE八条匝道、6条辅道、4段连接线路基和既有管网的综合改造。
中华大街主线桥桩号范围ZK0+219.850-ZK0+803.850，长约584.0m，跨径布置为：（3X30，4X30，2X35+32+2X31，4X30，3X30）预应力混凝土连续箱梁；北环路主线左幅桥桩号范围BHK0+618.184～BHK0+804.684，长约186.5m，跨径布置（30.5+2X31，2X31.5+31）预应力混凝土连续箱梁；北环路主线右幅桥桩号范围BHK0+618.184～BHK0+804.684，长约186.5m，跨径布置（30.5+2X31，2X31.5+31）预应力混凝土连续箱梁；EN 匝道桥桩号范围ENK0+387.719～ENK0+547.719，长约160.0m，跨径布置（4X20，4X20）钢混连续梁；NE 匝道桥桩号范围NEK0+150.227 ～ NEK0+701.859，长约551.632m ，跨径布置（20.991+2X21，3X21，3X21）钢混连续箱梁，（29+32+2X33）组合结构连续箱梁，（30.641+2X31+2x31.5）预应力混凝土连续箱梁，（4x20）钢混连续箱梁；SE匝道桥桩号范围SEK0+090.000～SEK0+261.386，长约171.386m，跨径布置（3X30）预应力连续箱梁，（20.5+20.5+20.386+20）钢混连续箱梁；ES 匝道桥桩号范围ESK0+062.103 ～ ESK0+321.736，长约259.633m，跨径布置（19.98+2X20，3X20，3X20，3X20+19.653）钢筋混凝土连续梁；SW 匝道桥桩号范围SWK0+094.213 ～ SWK0+352.283，长约258.07m，跨径布置（18.235+3X20，3X20，3X20，2X20+19.835）钢筋混凝土连续梁；WS 匝道桥桩号范围WSK0+245.488～WSK0+478.488，长约233.0m，跨径布置（3X21，4X21，2X21+2X22）钢筋混凝土连续梁；WN 匝道桥桩号范围WNK0+050.868 ～ WNK0+531.904，长约481.036m ，跨径布置（30.451+2X31，2X31.5+2X25）预应力混凝土连续箱梁，（31.085+2X33+31.5）组合结构连续箱梁，（4X21,3X21）钢混连续箱梁；NW 匝道桥桩号范围NWK0+102.762～NWK0+253.762，长约151.0m，跨径布置（3X21，4X22）钢混连续箱梁。
本工程混凝土结构均为现浇法施工，现浇混凝土连续箱梁总长2967.172m，其中预应力钢筋混凝土现浇箱梁总长1408.092延米，箱梁高度为2.0m；钢筋混凝土现浇箱梁总长1559.080延米，箱梁高度为1.6m。
全桥箱梁最高点位于中华大街主线桥10#墩，自承台顶面至箱梁底面高差为12.234m；箱梁最底点位于ES匝道桥3#墩，自承台顶面至箱梁底面1.972m。
承台顶面设计高程比现状地表高程低0.5m～1.0m。
代表性断面一：代表性断面二：二工程地质与水文条件该工程施工场地内无不良地质作用，工程场地50.0m深度范围内地层除表层填土外，主要以第四系冲洪积层和第三系地层为主。
根据工程地质勘探报告可知：匝道桥所在区域自地表向下0～3m局部为回填垃圾土，3m以下地质以粉质粘性土为主；北环路与中华大街自地表向下0～1m为路面结构层，1～5m为煤矸石路基填筑料，5m以下地质以粉质粘性土为主。
该工程场地地下水类型为第四系孔隙潜水，地下水位埋深4.70m～5.75m，综合评定地下水对混凝土具弱腐蚀性，本地区季节性冻土深度0.6m。
第二章设计依据1.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；2.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；3.《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；4.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；5.《竹胶合板模板》（JG／T156-2004）；6.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）；7.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；8.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；9.《路桥施工计算手册》周水兴等主编（人民交通出版社）；10.《材料力学》（高等教育出版社）；11.《结构力学》(高等教育出版社)；12.《中华大街北环路立交工程》施工图纸；13.《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）14.《木结构设计规范》（GB5005-2003）第三章施工工序一施工顺序本立交工程箱梁均为现浇法施工，包括钢筋混凝土箱梁、预应力混凝土箱梁。
对现浇箱梁施工采用满堂支架法，首先浇筑竖向支架刚度最为薄弱区域（远离桥墩支撑）的砼，然后再进行刚度较大区域（桥墩箍筋）的砼，对于有坡度的位置要注意由低的地方向高的地方逐步浇筑。
二计算内容根据工程概况和箱梁结构构造图拟定(现浇箱梁平面布置情况见附图)：全桥2.0m高现浇预应力箱梁支架及模板支撑计算选最不利荷载箱梁断面作为本施工方案中2.0m高箱梁支架及模板支撑设计计算依据；全桥1.6m高现浇预应力箱梁支架及模板支撑计算选最不利荷载箱梁断面作为本施工方案中1.6m高箱梁支架及模板支撑设计计算依据；按上述原则进行计算拟定的满堂支架及模板支撑方案，可满足全桥现浇箱梁施工的安全要求。
计算内容为：模板计算、满堂支架的计算和支架地基计算。
1. 模板的计算内容为：底模模板的计算、底模背肋和主梁的计算、侧模模板的计算、侧模背肋和侧模支撑的计算；2. 满堂支架的计算内容为：支架立杆强度验算、支架整体稳定性验算、支架局部稳定性计算、支架底座和顶托强度验算；3. 支架地基计算内容：支架传递地基荷载计算和地基承载力验算。
第四章设计荷载一雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2006）查附录D.4可知，雪的标准荷载按照50年一遇取邯郸地区雪压为0.30kN/m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006 ）6.1.1雪荷载计算公式如下式4-1所示。
S k =ur×so（4-1）式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；ur——顶面积雪分布系数；So——基本雪压(kN/m2)。
根据规上述范6.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1.0，其计算过程如下所示。
S k =ur×so=0.30×1=0.30kN/m2二风荷载根据《公路桥涵通用设计规范》（JTGD60-2004）2.3.8风荷载计算公式如下式4-2所示。
W=K1×K2×K3×K4×WO(4-2)式中：W——风荷载强度（kN/m2）；WO——基本风压（KN/m2）；K1——设计风速频率转换系数，采用1.0；K 2——风载体型系数，由于风荷载作用于模板上，因此风载体形系数K2取为1.3；K3——风压高度变化系数，由于桥梁最高点与地面高差小于20m采用1.0；K 4——地形地理条件系数，按照一般平坦地区考虑，K4取为1.0。
根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2006）查附录D.4可知，风压的标准荷载按照50年一遇取邯郸地区风压为0.35kN/m2，根据公式4-2风荷载计算如下所示。
W=K1×K2×K3×K4×WO=1.0×1.3×1.0×1.0×0.35=0.455kN/m2三荷载组合系数为安全考虑，参照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006）规定，计算结构强度的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数：1．永久荷载的分项系数，取1.2；2．可变荷载的分项系数，取1.4。
第五章模板计算本章的计算内容为：“底模模板的计算、底模背肋和主梁的计算、侧模模板的计算、侧模背肋和拉杆的计算。
”一设计荷载1. 施工荷载（机械堆放和混凝土的冲击力）；2. 人群荷载；3. 混凝土振捣荷载；4. 结构自重。
二荷载分项系数根据《路桥施工计算手册》表8-5荷载分项系数如下所示。
1. 模板、脚手架自重分项系数考虑为1.2；2. 新浇筑钢筋混凝土自重分项系数考虑为1.2；3. 施工人员及施工机具运输或堆放的荷载分项系数考虑为1.4；4. 振捣混凝土时产生的竖向荷载分项系数考虑为1.4；5. 新浇筑混凝土对侧面模板的压力分项系数考虑为1.2；6. 振捣混凝土时产生的水平荷载分项系数考虑为1.4；7. 雪荷载分项系数考虑为1.2。
三选用材料1. 竹胶板和方木；2. 钢材采用Q235材质。
四荷载的计算1. 侧压力的计算⑴根据《路桥施工计算手册》计算侧压力砼采用拌和站集中拌和，混凝土罐车运输。
现场浇筑时速度最大不能超过2m/h，入模的温度考虑为10～40℃。
按照《路桥施工计算手册》表8-2采用内部振捣器振捣，且当混凝土速度在6m/h以下时侧模的最大压力按下式5-1计算。
=k×r×h(kPa) （5-1）Pm当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T （5-2）当v/T≥0.035时：h=1.53+3.8v/T （5-3）——新浇筑混凝土对侧面的最大压力，kPa；式中： Pmh——有效压头高度，m；T——混凝土入模时的温度℃；k——外加剂影响修正系数，不加时k=1，加入缓凝外加剂时，k=1.2；v——混凝土的浇筑速度，m/h；H——混凝土浇筑层的高度，m；γ——混凝土的容重，kN/m3。
根据公式5-1、5-2和5-3，混凝土入模时的温度控制在10～40℃、浇筑混凝土的速度最大不能超过2.0m/h。
由于混凝土的侧压力与入模温度成反比，温度越低砼侧压力就越大，因此取10℃进行混凝土侧压力计算，其计算过程如下所示。
V/T=2/10=0.2，由于V/T=0.2>0.035则有效压头高度按照公式5-3计算，模板的最大侧压力按照公式5-1计算。
根据《路桥施工计算手册》表8-1可知，当含筋率大于2%时钢筋混凝土的容重γ砼=26kN/m3，而当含筋率小于2%时钢筋混凝土的容重γ砼=25kN/m3，为偏于安全计算取γ砼=26kN/m3，其计算过程如下所示。