外脚手架方案计算书

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外脚手架计算书

立杆地基承载力验算：
1、立杆轴心压力设计值验算：
N=1.2 ×N GK＋1.4∑N QIK
N—所计算立柱段范围内的轴心压力设计值
N GK—脚手架自重产生的轴心压力标准值，
N GK=H d×g k
H d—架子搭设高度为28.8m
g k—一个柱距的范围内每米高脚手架结构自重产生的轴力标准值为
0.14 kn／m。

∑N QIK—几个可变荷载产生的轴心压力标准值总和，一般为∑N QIK=∑N Q1K＋∑N Q2K＋∑N Q3K
∑N Q1K—脚手板自重产生的轴心压力标准值，取1.44 kn（按四层脚手板考虑）
∑N Q2K—防护材料自重产生的轴心压力标准值，取1 kn
∑N Q3K—各操作层施工荷载产生的轴心压力标准值，取4.8 kn
1.2，1.4—永久荷载与可变荷载的荷载分项系数
N GK=28.8m×0.14 KN=4.03 kn
N=1.2×4.03＋1.4×（1.44＋1＋4.8）
=4.84＋10.136
=14.976kn
2、立柱地基承载力验算：
P=N／A b≤f
P—立柱基础底面处的平均压力设计值
N—上部结构传至基础顶面的轴心力设计值
A b—基础底面面积为0.375m2
f—地基承载力设计值，f=k b×f k
f k—地基承载力标准值，取140Kpa
k b—地基承载力调整系数，取0.4
P=14.976／0.375=39.933 Kpa＜f=140×0.4=56 Kpa 经计算地基承载力满足要求。

外脚手架计算书【范本模板】

双排扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009—2012《钢结构设计规范》GB50017—2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

双排脚手架,搭设高度25。

3米,立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0。

30米，立杆的步距1。

80米。

钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距5。

40米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工.脚手板采用竹串片，荷载为0。

35kN/m2，按照铺设4层计算。

栏杆采用竹串片，荷载为0。

17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2.脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0。

30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0。

40。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4）/64，抵抗距计算采用 W=π（D4-d4)/32D。

一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1。

500/2=2.250kN/m荷载的计算值 q=1。

2×0。

040+1。

2×0.262+1.4×2。

250=3.513kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3。

外脚手架计算书

外脚手架计算书一、木板基础承载力计算取一个外架单元(9步架，纵距1.8M)进行分析计计算1．静荷载：(1)、钢管自重立杆：16.8*2=33.4M水平杆：10*1.8*2=36M搁栅：10*1.8*2=36M小横筒：10*1.5=15M钢管自重：(33.4+36+36+15)*3.84=462kg(2)、扣件自重：601.2=72kg(3)、竹笆自重：底笆：7张*12 kg=84 kg静荷载为：462+72+84=618 kg2．施工荷载按规定要求，结构脚手架施工荷载不得超过270 kg／㎡，装饰脚手架不得超过200 kg／㎡，则施工荷载为：270*1.8*1.0=486 kg/㎡3．风雪荷载计算时可不考虑,在脚手架的构架时采取加强措施.4．荷载设计值N=K*Q=1.2*(618+486)=1.325*10NN---立杆对基础的轴心压力K---未计算的安全网、挑杆、剪力撑、斜撑等因素，取1.2系数Q---静荷载、活荷载总重量5．钢管下部基础轴心抗压强度验算f1=N/A=(1.325*103)/(489*2)=1.355N／mm2＜10N／mm2 (杉木抗压强度)f1---立杆对木板基础的轴向压应力(N／mm2)A---立杆在木板基础的总接触面积( mm2 )fCK――木板的轴心抗压强度(N／mm2)满足强度要求二、连墙拉强杆件计算取拉强杆直径6.5圆钢进行计算1．抗拉强度验算F＝(3.14*3.252*210 N/mm2)/(9.8N/kg)＝710kg＞700kg符合高层外架拉撑力的规定，并满足工程要求。

三、外架整体稳定性计算根据有关资料提供的数据，在标准风荷载的作用下，脚手架杆件内产生的应力，尚未达到杆件允许应力的1/100，故风荷载对脚手架的影响极小，一般可忽略不计。

1．不组合风荷载时，其验算公式为：0.9N/(∮*A)≤fc/γ’mσ∮N=1.2NGK+1.4 NQiK=1.2*6.06+1.4*4.76=13.94KNN值――立杆验算截面处的轴心力设计值NGK----脚手架的静荷载NQiK――脚手架的施工荷载2．∮值：λ＝l0/I=μh／i＝(1.5*1800)/15.8=170.9查表得：∮＝0.243∮――轴心受压杆件的稳定系数μ――计算长度系数i――钢管回转半径3．A值：A＝489*2＝978mm2A值――钢管截面积之和4．fc值：fc＝0.205KN/mm2fc――钢材的抗压强度值(KN／mm2)5．γ’m=1.5607γ’m――材料强度附加分项系数将上述各项数值代入公式：0.9N/∮A=(0.9*13.94)/(0.243*978)=0.053 KN／mm2＜fc/γ’m＝0.205/1.5607＝0.1314 KN／mm2。

脚手架搭设方案(含计算书)

1。

0 安全技术设计1.1 一般规定本工程按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）规定：(1)脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。

本工程安全专项施工方案设计需进行下列设计计算：1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算；2）立杆的稳定性计算;3）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；4）立杆地基承载力计算。

(2)计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。

永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数取1。

4。

（3）脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。

验算构件变形时,应采用荷载短期效应组合的设计值。

（4)纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。

（5）钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2)按下表采用.(6）扣件、底座的承载力设计值（KN）按下表采用。

注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N。

m，且不应大于65N.m。

(7）受弯构件的挠度不应超过下中规定的容许值。

注：l为受弯构件的跨度（8）受压、受拉构件的长细比不应超过下中规定的容许值。

1.2 构造要求1.2.1 脚手架设计本工程外脚手架采用扣件钢管双排脚手架，搭设高度60.35m（以最高建筑标高为58。

85米计算为例）,采用的钢管类型为48×3.5。

内排架距离墙体距离为550mm。

脚手架施工均布荷载为2.0kN/㎡，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

脚手架沿高度方向采用分层多次沿四周满搭设的方式，搭设高度至屋面女儿墙上1。

5m。

1。

2。

2 平面布置立杆纵向间距1500mm,横向间距1200mm。

内排立杆距离建筑物的距离为550mm，下端垫木垫板并设置扫地杆。

立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏.立杆的接头应错开布置，相邻立杆接头不得设于同步内,错开距离应大于500mm，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3（≤600mm)。

外脚手架设计计算书

外脚手架设计计算书(实例)建筑高度按20米进行计算，设立杆纵距L=1.5，立杆横距L=1.2，步距h=1.8，采用48×3.5钢管搭设，材料截面积：A=489mm2，截面抵抗矩W=50.8×103mm3，回转半径=15.8mm，材料抗拉强度：fc=0.205KN/mm2。

一、荷载计算：①恒载标准值Gk：Gk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2=45(0.1089+0.0614)+2×1.5×0.2984=8.5587KN/m查表得:gk1=0.1089(构件自重按边杆计算);gk2=0.2984(无护栏扣件式钢管脚手架作业层材料自重);gk3=0.0614(外围护只挂密目安全网);n1=同时按两个作业层计算。

②活载标准值：Qk= n1laqk=2×1.5×2=6KN/m查得qk=2KN/m③风荷载标准值:=0.7μｚ.μs.ωo=0.7×1.67×(1.3×0.105)×0.25=0.04KN/m二、脚手架整体稳定验算：④计算轴心力设计值N`：N`=1.2(NGK+NQK)=1.2(8.5587+6)=17.5KN⑤计算风荷载弯矩Mw：Mw=1/8ql2=0.13×0.04×1.82=0.0094KN⑥稳定系数ψ:已知：L=1800，则：λ=l/ i =1800/15.8=114查表得:ψ=0.489⑦验算外架稳定性:N`/ψA+ Mw/W=17500÷(0.489×489)+9.4÷(50.8×103)=73N/mm2＜205N/mm2(满足要求)。

⑧大小横杆抗弯强度：因大横杆跨度大于小横杆，现只对大横杆进行验算。

计算:MGK=0.13×8.6×1.52=2.52KNMQK=0.13×6×1.52=1.76KNM=1.2MGK +1.4MQK=1.2×2.52+1.4×1.76=5.488KN则:σ=M/W=5.488/(50.8×103)=108＜205N/mm2(满足要求)。

落地式外脚手架施工计算书

目录第一章编制依据 (1)其次章工程概况 (1)第三章脚手架搭设方案 (2)第四章施工打算 (2)第五章落地双排外脚手架设计与搭设 (2)第六章脚手架拆除 (18)第七章防电 (19)第八章避雷 (20)第九章脚手架的验收及维护 (21)第十章平安留意事项 (22)第一章编制依据一、北京中建建筑设计院有限公司珠海分公司设计的“海悦云天花园”建筑、结构施工图及相应标准图集。

二、国家、地方现行相关规范、规程、标准，主要包括：建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范 JGJ130—2001建筑结构荷载规范 GB50009-2001混凝土结构工程施工及验收规范 GB50204—2002建筑施工高处作业平安技术规范 JGJ80-91三、本工程施工组织设计四、计算软件：PKPM施工版其次章工程概况拟建海悦云天花园位于珠海市香洲区，地形总体较为平坦，交通便利。

该工程占地面积为18862.39㎡，总建筑面积91983.55㎡，住宅面积63598.67㎡，商业面积3400.35㎡。

本工程±0.000标高相当于黄海高程19.300。

建筑群为2幢18层和2幢 28层高层及二层地下车库组成(地下室建筑面积21621.60㎡)，其中1#楼裙房2层；2#楼1层架空层；3#楼裙房3层；4#楼裙房3层。

本方案只涉及地下室及裙房落地双排外脚手架，上部塔楼悬挑架另详专项方案。

本工程所处珠海地区，有强风频繁、风速较大的特点。

年平均风速为3.3米/秒，累年最大风速超过12级，有40米/秒以上的记录；最大风速出现在8～10月，均是台风影响的结果。

珠海位于珠江口段的中心，属台风多登陆地段，平均每年受影响4.1次，其中从本区登陆的台风，年平均1.4次，每年7～10月是台风的盛季。

常年盛行风向为东南风和东北风，频率均在10%,较多风向集中在N-E-SE，最少风向为NW-WSW。

基本风压为0.85kN/m2。

第三章脚手架搭设方案一、依据本工程地下室及裙房楼层高度、结构特点、施工进度支配，本工程地下室及裙房拟全部采纳落地双排钢管扣件式外脚手架。

悬挑外脚手架荷载计算书

悬挑外脚手架荷载计算书一、脚手架计算脚手架高度最高处按24m计算。

外侧立面采用密目网全封闭。

立杆纵距l a=1.4m,立杆横距l b=1m,立杆步距h=1.8m，连墙件为二步三跨设置，脚手板为木脚板。

立杆截面A=4.89×102mm2,截面模量W=5.08×103mm2,回转半径i=15.8mm,惯性矩I=12.19×104mm4,档风系数ψ=0.77，基本风压值ω0=0.6kN/m2,钢材强度设计值ƒc=205N/mm2,连墙件横距l w=4.5m,连墙件纵距l h=1.8m，本脚手架只为装修施工使用，所以荷载只考虑装修荷载2kN/m2。

脚手板荷载标准值为0.35kN/m2。

1、横向水平杆抗弯强度及变形验算:①抗弯强度验算:g k=0.35×0.7=0.245KN/m q k=2.0×0.7=1.4KN/mM Gk=g k l b2[1-(a1/l b)2]/8=0.245×12×[1-(0.3/1)2]2/8=0.025kN•mM Qk=q k l b2/8=1.4×1.02/8=0.175 kN•mM ax=1.2M Gk+1.4M Gk=1.2×0.025+1.4×0.175=0.28 kN•mσ=M max/w=0.28×106/5.08×103=55.1N/mm2<205N/mm2所以,横向水平杆抗弯强度满足要求.○2变形验算:E=2.06×105N/mm2 I=12.19×104mm4容许挠度[ν]=l/150=1000/150=6.7mm按正常使用极限状态验算:q=0.245+1.4=1.645kN/mν=5ql b4/(384EI)=5×1.645×10004/(384×2.06×105×12.19×104) =0.85mm<[ν]=6.67mm2、纵向水平杆抗弯强度及变形验算:由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值:F g=R=0.5×g k×l b×(1+a1/l b)2=0.5×0.245×1.0×(1+0.3/1.0)2=0.21kNF q=R=0.5×q k×l b×(1+a1/l b)2=0.5×1.4×1×(1+0.3/1.0)2=1.18kN①验算抗弯强度:M Gk=0.175F g l a=0.175×0.21×1.4=0.051 kN•mM qk=0.213F q l a=0.213×1.18×1.4=0.352 kN•mM ax=1.2M Gk+1.4M Qk=1.2×0.051+1.4×0.352=0.55 kN•mδ=M ax/w=0.55×106/5.08×103=108.3N/mm2<205N/mm2②变形验算:ν=k1×FgLa3/(100EI)+k2×FqL3a/(100EI)=(1.146×0.21+1.615×1.18) ×103×14003/100×2.06×105×12.19×104=2.3mm<1400/150=9.3mm3、验算扣件抗滑承载力:R g=(1+1.15)F g=2.15×0.245=0.53kNR q=(1+1.3)F q=2.3×1.4=3.22kNR=1.2R g+1.4R q=1.2×0.53+1.4×3.22=5.14kN<Rc=8kN4、验算立杆稳定性及相应连墙件轴向力设计值永久荷载简图可变荷载简图①施工荷载考虑三层的装修荷载∑Q k=2×3=6kN/m2计算位置取底层立杆底座处N Glk=g k l=0.1248×24=3kN作业层传给立杆的荷载:R ga=3[G2+0.5×g1×l b(1-a1/l b)2]=3×[0.11×1.4+0.5×0.35×1.4×1.0×(1-0.3/1.0)2]=0.82KNR gb=3×0.5×g1×l b×(1+a1/l b)2=3×0.5×0.35×1.0×(1+0.3/1.0)2=0.89kNR qa=0.5×q1×l b=0.5×6×1.4×1.0=4.2kNR qb=0.5×q1×l b×(1+a1/l b)2=0.5×6×1.4×1.0×(1+0.3/1.0)2=7.1kNa.不组合风荷载N b=1.2(N Glk+ R gb)+1.4 R qb=1.2(3+0.89)+1.4×7.1=14.6kNN a=1.2(N Glk+R ga)+1.4R qa=1.2×(3+0.82)+1.4×4.2=10.5kNN a<N b验算B杆确定立杆长细比及稳定系数:A=4.89×102mm2 i=15.8mm w=5.08×103mm3验算长细比λ=l0/i=ｋµh/i=1.55×1.155×1800/15.8=204ψ=0.174N/Aψ=14.6×103/(0.174×489)=171.6N/mm2<205N/mm2满足要求b.组合风荷载时对A杆的验算N=1.2×(N Glk+R gb)+0.85×1.4×R qb=1.2×(3+0.89)+0.85×1.4×7.1=13.1kN计算风载标准值W k=0.7×μs×μzω0=0.7×1.77×1.3×0.77×0.6=0.74kN/m2立杆长细比λ=l0/i=kμh/i=1.155×1.50×1800/15.8=204Mω=(0.85×1.4×0.74×1.4×1.82)/10=0.057kN·mN/Aψ+Mω/W=13.1×103/(0.186×489) +0.4×103/(5.08×103) =144.1N/mm2<205N/mm2②连墙件计算:取24m高处,μz=1.6ωk=0.7×1.6×0.77×0.6=0.52kN/m2N l=1.4×0.52×(6×1.8×1.4)=11kNN l=11kN<2×8=16kN所以要2个扣件才能满足抗滑承载力要求N l/A=11×103/489=22.5N/mm2<205N/mm2满足要求验算拉杆长细比及稳定:A=489mm2 i=15.8mm W=5.08×103mm3λ=1.27×45/15.8=36.13<[λ]=350N/Aψ=11×103/(0.899×489)=25 N/mm2<205 N/mm2满足要求二、悬挑工字钢力学验算1、技术保证措施该脚手架采用企业工法：《高层建筑沿高度分段搭设、拆除工字钢外悬挑工具式脚手架施工工法》中设置方式。

外脚手架方案(搭设拆卸)(有计算书)

目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、外墙脚手架设计 (1)1、立杆设计 (1)2、大横杆的设计 (2)3、小横杆设计 (2)4、脚手板的设计 (2)5、剪刀撑的设计 (2)6、连墙杆的设计 (2)7、安全斜挡板设计 (2)8、踢脚板的设计 (3)9、扫地杆的设计 (3)10、脚手架基础的设计 (3)11、上人斜梯的设置 (3)12、门窗洞口位设置要求 (3)四、外脚手架搭设方法 (3)五、外脚手架的验收 (4)六、脚手架的维护与管理 (5)七、安全防护 (6)八、防火措施 (8)九、预防高处坠落事故措施 (8)十、预防脚手架坍塌措施 (9)十一、钢管脚手架的拆除 (10)十二、脚手架拆除过程中预防高空坠落的安全技术措施及施工操作安全防护措施 (12)十三、脚手架拆除的质量及安全措施 (13)十四、拆除外脚手架的安全管理和应急预案 (13)十五、外脚手架计算书 (16)15.1．计算参数设定 (16)15.2.纵向水平杆验算..................... 错误!未定义书签。

15.3.横向水平杆验算..................... 错误!未定义书签。

15.4.立杆计算 .......................... 错误!未定义书签。

15.5.立杆地基承载力计算................. 错误!未定义书签。

15.6.连墙件计算 ........................ 错误!未定义书签。

15.7钢管施工楼梯（斜道）验算 (16)十六、附图 (27)一、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；2、《建筑施工计算手册》（江正荣编著）；3、《建筑施工安全设施计算书编制范例》（武树春主编）；4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；6、《建筑施工安全设施计算书编制范例》（武树春主编）;7、紫金县第四中学风雨操场、教师公寓工程施工图纸。

1.25米外挑脚手架计算书

型钢悬挑脚手架(扣件式)1.25m（单拉杆）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×1.5/(1+1))+1.4×3×1.5/(1+1 )=3.456kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l a/(n+1))=(0.03+0.3×1.5/(1+1))=0.255kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[3.456×0.82/8，3.456×0.12/2]=0.276kN·mσ=γ0M max/W=1.1×0.276×106/4120=73.82N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×0.255×8004/(384×206000×98900)，0.255×1004/(8×206000×98900)]=0.067mmνmax＝0.067mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=3.456×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.75kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=0.255×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=0.129kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.75kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.129kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1.1×0.465×106/4120=124.271N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.298mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.072kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1.1×1.75kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=1.1×2.072kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.03/h)×H=(0.12+(0.8+0.1)×1/2×0.03/1.8)×24.3=3.0 99kN单内立杆：N G1k=3.099kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/1/2=(24.3/1.8+1)×1.5×(0.8+0.1)×0.3×1/1/ 2=2.936kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.936kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/6=(24.3/1.8+1)×1.5×0.17×1/6=0.616kN1/6表示挡脚板6步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×24.3=0.364kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.936+0.616+0.364=3.917kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.936kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj)/2=1.5×(0.8+0.1)×(1×3)/2=2.025kN内立杆：N Q1k=2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.099+3.917)+1.4×2.025=11.254kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.099+2.936)+1.4×2.025=10.077kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.55×1.8=2.79m长细比λ=l0/i=2.79×103/16=174.375≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.55×1.8=3.222m长细比λ=l0/i=3.222×103/16=201.403查《规范》表A得，υ=0.1792、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=3.099+3.917=7.016kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.099+3.917)+1.4×2.025=1 1.254kNM wd=υwγQ M wk=υwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.153×1.5×3.62)=0.075kN·m σ=γ0[N/(υA)+M wd/W]=1.1×[11254.029/(0.179×384)+74952.864/4120]=200.113N/mm2≤[f]=205N/mm 2满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.167×2×1.8×3×1.5=3.788kN长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，υ=0.896(N lw+N0)/(υAc)=(3.788+3)×103/(0.896×384)=19.729N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.788+3=6.788kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、主梁验算荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=7.02/1=7.02kN第2排：F'2=F2'/n z=7.02/1=7.02kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=11.25/1=11.25kN第2排：F2=F2/n z=11.25/1=11.25kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1.1×2.174×106/141000=16.956N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.1×11.3×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=14.69N/mm2τmax=14.69N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.039mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=5.483kN,R2=17.329kN四、上拉杆件验算上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2800/1050)=69.444°上拉杆件支座力：设计值：R S1=n z R2=1×17.329=17.329kN主梁轴向力设计值：N SZ1=R S1/tanα1=17.329/tan69.444°=6.499kN上拉杆件轴向力：设计值：N S1=γ0R S1/sinα1=1.1×17.329/sin69.444°=20.359kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]/2=10.179kN轴心受拉稳定性计算：σ=N S/A=10.179×103/314.2=32.398N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2符合要求！螺栓验算：σ=N S/(π×d e2/4)=10.179×103/(π×202/4)=32.402N/mm2≤[ft]=400N/mm2钢筋作为上拉杆件，端部采用螺栓与主梁连接时，为了保持对称，主梁两边各1根钢筋。

脚手架计算书

一、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载设计规范》（GB50009-2001）(2006年版)《工程施工图纸》（广东南海国际建筑设计有限公司）二、概况项目名称：，项目地址：结构形式：框筒结构，建筑面积：，建筑高度： 1栋20层（总高100.4m），地下2层。

本工程外脚手架采用双排扣件式钢管脚手架落地搭设，结合钢丝绳斜拉吊卸荷，总高约101.90m。

除注明外，纵距（以下简称“跨”）≤1.5m，标准横距0.8m，步距为1.8m，外脚手架离建筑物距离为0.4m。

裙楼和地下室外脚手架采用双排扣件式钢管脚手架落地搭设，搭设高度分别为30.20m和11.50m。

脚手架拟支撑于本工程地下室顶板上。

地下室顶板板厚180mm，C35混凝土，配双层双向Φ10@180。

板最大跨度为7.0×3.9m，验算时取最大跨度板，具体见脚手架架在楼板上计算书。

经验算，不需采取回顶措施。

三、施工搭设方案1、建筑物裙楼和塔楼平面大致呈长方形，外脚手架拟采用双排扣件式钢管脚手架落地搭设，结合钢丝绳斜拉吊卸荷。

在7（北面）、10、13、16、19和21层边梁处预埋吊环用钢丝绳拉吊外脚手架卸荷。

吊环采用φ20钢筋，钢丝绳采用6×19 φ16钢丝绳。

拉吊位置同外脚手架的柱距，具体做法详脚手架拉吊示意图。

另自首层平桥起每升高不大于10米设一道兜底安全网（加强型尼龙水平安全网）。

2、建筑物北面从地下室顶板搭设到顶，其他部位分裙楼和塔楼分别搭设。

3、建筑物外装修采用玻璃幕墙和石材幕墙，外脚手架内立杆距离建筑物为400mm，建筑物转角石材幕墙比其他部位外凸100mm，转角处外脚手架内立杆距离建筑物为500mm，脚手架横距0.8m。

4、地下室侧墙外脚手架采用双排落地式钢管脚手架，搭设高度为11.5m。

工字钢外挑脚手架施工方案含计算书

悬挑脚手架施工方案一、工程概况本工程＊＊*＊*＊*＊建筑结构类型为剪力墙，建筑层数依次为14～１６层、１２～1６层、1６层。

建筑总高度为50。

9米。

二、悬挑式脚手架设计1）、11～１３＃楼三层（８。

7米）以上采用悬挑脚手架搭设，分二段悬挑，四层～十层悬挑21.6米，十一层～屋面层悬挑21.6米,悬挑杆采用16＃槽钢,间距1.5m，外伸1。

5m，伸入屋内锚固1。

5m，脚手架立杆纵距1。

5m，横距1。

0m，步距1.8m,内立杆距外墙面400mm,在立杆与外墙400mm处采取步步隔离,脚手钢管采用ø48×3。

5钢管，脚手片采用毛竹脚手片,20cm高挡脚板，采用密目式安全网封闭，脚手架连接体为二步三跨设置，采用短钢管与预埋铁件联接。

2）、按脚手架的立杆柱距、排距要求进行定位、放线，铺设垫板和安放悬挑梁（16#槽钢），垫板和悬挑梁应准确地安放、固定在定位线上，悬挑梁必须铺设平稳，不得悬空。

3）、悬挑梁伸出主体结构外1。

5m，内锚固1.5m，锚固筋采用Φ18元钢（Φ18钢筋前后二道与楼板钢筋绑扎在一起混凝土浇捣预埋)牢固，立杆管套于槽钢预焊管上（Φ25钢筋电焊于槽钢上预埋）使立杆基部稳定不位移。

4）、在阳台转角处、主体结构转交处、悬挑斜梁前端增加二根水平梁（16＃槽钢)电焊在悬挑梁前端,确保脚手架转角贯通，并在悬臂斜挑梁的下部采用10＃槽钢作斜杆支撑加固，上端焊在悬臂斜挑梁的下部，下端电焊在主体结构墙面预埋铁板上。

5）、悬挑脚手架每层满铺竹笆脚手板，外挂密目网，每施工层及挑排外设踢脚板,悬挑梁底部满铺竹笆脚手板，安全网满包。

6）、脚手架立杆采用时对接扣件连接，相邻两立杆接头应错开不小于50cm，且不在同一步距内，纵向水平杆接长用对接扣件连接。

上下两根纵向水平杆接头错开不小于2m,同一步内外两根纵向水平杆接头也应该错开,并且不在同一跨内。

7）、脚手架纵向用斜杆搭成剪刀撑(即脚手架外立面不大于50平方米面积内有一剪刀撑)，连续设置斜杆用长钢管与脚手架底部成450－600夹角,斜杆用旋转扣件与立杆横向水平杆扣牢,斜撑应采用搭接方法，其搭接长度不小于1米,并用两只转向扣件锁紧。

体育中心外脚手架计算书

宁波市体育中心健身综合楼外脚手架计算书一、工程概况：本工程为宁波市体育中心健身综合楼,四层框架结构,自室外地坪算起，全高20.9m, 采用扣件式钢管脚手架,按以往经验, 立杆采用单立杆,内立杆与外墙间距0.30m,详见图（一）。

脚手架主要尺寸:立杆纵距la=1.5m，立杆横距lb=1.2m，步距h=1.8m ，（共12步，h=0.2+12×1.8=21.8m）。

地基土分层夯实后，上浇C10混凝土厚100mm。

施工区域为大城市市区，地面粗糙度类别为C类，基本风压 W= 0.40KN/m2 （宁波市10年一遇基本风压0.30KN/m2, 50年一遇基本风压0.50 KN/m2，考虑到脚手架的临时性，取基本风压为0.40 KN/m2）。

本工程为框架结构，采用全封闭密目式安全立网双排脚手架进行结构阶段和装修阶段施工，施工作业层为1层，脚手架采用Φ48×3.5钢管搭设，满铺竹芭片脚手板，满设扶手及挡脚杆，连墙件采用同类钢管作钢性连结，按2步3跨布置（连墙件覆盖面积3.60×4.50 = 16.2m2）二、计算依据（主要）：1．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2001（2002年版）2．《钢结构设计规范》GB50017-20033．《建筑结构荷载规范》4．《冷弯薄壁型钢结构技术规范》5．《建筑结构静力计算手册》6．《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》刘群主编（参考）7．本工程施工图三、计算数据：Φ48×3.5钢管：自重q=38.4N/M，直角扣件q1=13.2N/个，对接扣件q2=18.4N/个，旋转扣件q3=14.6N/个。

截面积A=4.89cm2，惯性矩I=12.19 cm4，截面模量W=5.08 cm3，回转半径i=1.58 cm。

围网参数：采用2300目/100 cm2，自重0.005 KN/m2 ，每目孔隙面积A=1.3mm2。

钢管强度设计值：f=205 N/ mm2，弹性模量；E=2.06×105 N/ mm2。

悬挑外脚手架计算书

附件：外脚手架计算书本计算书采用的公式及数据选自《建筑施工手册》（第4版）及《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。

计算内容包括：脚手架的整体稳定性、连墙件的强度验算、外挑型钢强度的验算。

·悬挑式脚手架 1. 计算参数的确定本工程为结构用双排扣件式脚手架，计算单元选择顶部5层脚手架，高度为i H =2.9×5=14.5m ，作业层为一层（n 1=1），按结构用脚手架取施工荷载标准值k Q =3KN/㎡；外脚手架的高度为100.6m ，青岛地区的基本风压值ω0=0.5 KN/㎡；全挂密目网，取密目网的挡风面积为50%。

脚手架的设计参数为：立杆纵距a l =1.5m ，立杆横距b l =0.9m ，步距h=1.8m ，连墙件为二步三跨设置，每一悬挑层内铺设2层竹笆脚手板（其中一层为作业层，另一层为防护层）。

其他计算参数为：立杆截面积A=489 mm 2；立杆的截面抵抗矩W=5.08×103mm 3；立杆的回转半径i =15.8mm 。

挡风面积A n =1.5×1.8（1－0.089）×0.5＋1.5×1.8×0.089=1.470㎡；迎风面积A w =1.5×1.8=2.7㎡；钢材的抗压设计强度c f =0.205 KN/mm 2，连墙件的横距w l =4.5m ，连墙件的竖距w h =3.6m 。

2. 脚手架整体稳定性的验算 2.1 荷载计算（1）恒载的标准值G k G k =H i (g k1+ g k2)+n 1l a g k2查表得1k g =0.1058KN/m ；2k g =0.3587+ 0.2087=0.5674KN/m （板底支承间距0.75m ，设防护栏杆，其中0.2087 KN/m 为防护层重量）； 3k g =0.0768 KN/m ；G k =17.5×（0.1058+0.0768）+1.5×0.5674=4.05 KN （2）活载的标准值Q kk a k q l n Q 1=查表得k q =1.35 KN/m k Q =1.5×1.35=2.03KN（3）风荷载的标准值ωkk a wk l q ϕω=07.0ωμμωz s k = 653.07.247.12.12.1=⨯=⨯=w n A A ϕ 查表得653.00.1==ϕμs ；由《建筑结构荷载规范》查得z μ=1.67。

外脚手架计算书

外脚手架计算书引言：外脚手架是指在建筑施工工地上搭设的支撑结构。

它是施工现场常见的临时设施之一，用于提供工人在高处作业的安全保障及方便工作的平台。

外脚手架搭设需要进行相应的计算，确保脚手架的稳定性和安全性。

本文档将介绍外脚手架计算的基本方法和步骤。

一、外脚手架计算的基本原理外脚手架计算是基于结构力学的原理进行的。

主要包括荷载计算、结构材料强度计算以及结构系统的稳定性计算。

1. 荷载计算：脚手架的荷载通常包括人员负荷、材料负荷和风荷载。

人员负荷是根据脚手架平台上同时站立的最大工人数量来确定的。

材料负荷包括脚手架材料及工具的重量。

风荷载根据当地气象条件来确定。

2. 结构材料强度计算：脚手架结构材料强度计算主要涉及脚手架柱、横梁以及连接件等材料的强度计算。

根据材料的强度参数和荷载情况进行结合计算，确保材料在荷载作用下不会产生破坏。

3. 结构系统的稳定性计算：外脚手架的稳定性计算主要是为了防止整个脚手架结构发生倾覆或失稳的情况。

通过计算脚手架的结构稳定系数，确保脚手架能够承受荷载并保持稳定。

二、外脚手架计算的步骤外脚手架计算的具体步骤一般包括以下几个方面：1. 确定设计荷载：根据工程要求和设计规范，确定脚手架的设计荷载，包括人员负荷、材料负荷和风荷载等。

2. 计算脚手架结构参数：根据实际情况，确定脚手架的结构参数，包括脚手架高度、横梁间距、立杆间距等。

3. 进行荷载计算：根据设计荷载和脚手架结构参数，进行荷载计算，确定各个部位的受力情况。

4. 进行结构材料强度计算：根据脚手架结构的受力情况，对各个材料进行强度计算，确保材料在荷载作用下不会产生破坏。

5. 进行结构稳定性计算：根据脚手架结构的布置情况，进行结构稳定性计算，确保脚手架能够在荷载作用下保持稳定。

6. 进行脚手架的设计选择：根据计算结果，选择合适的脚手架结构类型和材料规格。

7. 编制计算书和相关文件：根据计算结果，编制脚手架计算书和相关文档，包括设计荷载表、计算参数表、荷载计算表等。

外脚手架连墙件计算计算书

6、《钢结构设计标准》GB50017-2017
一、风荷载参数
风荷载标准值ωk(kN/m2)基本Βιβλιοθήκη 压ω0(kN/m2)0.2
0.135
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
1.04
二、连墙件承载力验算
架体高度(m)
14.5
脚手架钢管类型
Φ48×2.9
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
连墙件计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016
3、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010
4、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
1.5
立杆横距lb(m)
0.85
连墙件水平间距L(m)
3.5
连墙件竖直间距H(m)
2.9
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
420
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
Φ48×2.9
连墙件截面面积Ac(mm2)
411
连墙件截面回转半径i(mm)
16
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
连墙件示意图
Nlw=1.4×ωk×L×H=1.4×0.135×3.5×2.9=1.918kN
长细比λ=l0/i=420/16=26.25，查《规范》表A.0.6得，φ=0.93

悬挑外脚手架搭设方案计算书

濮阳香榭里 3# 楼悬挑架施工方案编制：审核：审批：濮阳市广建建设集团有限公司一、工程概况本工程为濮阳香榭里3#楼，位于濮阳市北新区，东至城市规划道路澶水路，西至东方花园居住小区，南邻绿城路，北至东方花园居住小区。

建筑面积9825.41m2，其中地下建筑面积为764.08m2，地上二十六层，建筑高度79.3000m，地下一层为自行车库和储藏室，地下二层为储藏室，地上部分为住宅，每层层高为 3.0m，地下一层高为3.0m，地下二层高3.9 m,室内外高差1.000m.二、搭设及拆卸方案1、本工程采用钢管扣件式悬挑式脚手架，架子宽为900mm，步距1800mm，外架距离墙面300mm。

架体总高80米。

剪刀撑二步二跨。

2、三角架斜支承搭设在2、5、8层上，,最大承重高度四层，因此结构施工时必须事先根据本方案的预留孔用预埋铁件。

3、本工程外架设计为钢管扣件式悬挑架，基本结构分两部分，一是主要受力的钢管扣件式斜挑三角架，二是主要承担施工恒载、活载及部分风载，并将其传到建筑物上。

4、斜三角架是本外架的主要受力构件，其搭设及加固必须严格按照三角架的要求进行，不得随意减少及改变节头位置。

5、上部双排脚手架的搭设同一般双排脚手架，立杆步距与三角支架一一对应，脚手架与结构的拉结采用刚柔结合方案，沿竖向的拉结，其中每单元第一步每根小横杆都必须穿过结构予留或与结构作刚性拉结，并且利用穿墙螺栓对其进行适当的加强。

柔性连接采用Ф14钢丝绳和上步的预埋件连接。

所有相邻拉结点水平间距不超过四米，竖向间距不超过三步架。

上下的拉结位置必须错开布置在立杆的两面三刀侧，即“跳杆布置”。

6、外架搭设的最大高度为七步架，结构施工上翻时，每满七步后，开始搭设上一单元的悬挑结构，且上下两个单元的架子必须断开。

待搭完四步或五步经查无误后拆除下一单元的架子（必须在木工拆模之后）。

拆卸必须从上到下，不得上下同时进行；每一单元的悬挑结构不拆除，即可铺笆作为结构防护，又可在装修时，架子下翻，做为搭架的操作台。

外脚手架计算书及相关细部节点图纸

外脚手架计算书及相关细部节点图纸（平、立、剖）1、研发楼落地式（扣件式）脚手架计算书（首层—天面层）1．计算参数设定（1）基本参数脚手架搭设高度 40.50m,起搭高度-0.30m,立杆材料采用Φ48×3.0,横向杆上有 1 条纵向杆, 立杆横距 0.80m,立杆纵距 La=1.50m,立杆步距 h=1.80m;立杆离墙 0.20m,连墙件按每层三跨布置, 连墙件材料为预埋钢筋,钢筋直径 20mm,预埋钢筋焊缝长度 50.00mm,连接件厚度 3.00mm,顶层层高3.80m;脚手架满铺铁栅网片。

（2）钢管截面特征钢管Φ48×3.0mm,截面积 A=424mm2,惯性矩 I=107800mm4；截面模量 W=4490mm3,回转半径i=15.9mm,每米长质量 0.0326kN/m；Q235 钢抗拉,抗压和抗弯强度设计值 f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。

（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值 0.1069kN/m,脚手板采用铁栅网片,自重标准值为 0.11kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢,自重标准值为 0.1600kN/m, 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值 0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架 2.00kN/m2,结构脚手架 3.00kN/m23）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk脚手架高度为 40.50m,地面粗糙度按 C 类；风压高度变化系数μz=0.65；挡风系数=0.8,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.8=1.04,工程位于广东省肇庆市,基本风压ω0=0.30kN/m2；水平风荷载标准值ωk=μzμsω0=0.65×1.040×0.30=0.20kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重 G K1=0.0326kN/m；脚手板自重 G K2=0.11×0.40=0.04kN/m；施工活荷载 Q K=3.00×0.40=1.20kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值q1=1.2×(0.0326+0.04)=0.09kN/m,q2=1.4×1.20=1.68kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约 6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.50m。

脚手架专项工程施工方案含计算书

编制单位：编制时间：XXXXXX 工程脚手项方1、编制依据 ............................................................. 3. .2、工程概况 ............................................................. 3. .3、脚手架及提升架设计 ............................................................. 3. .4、技术构造要求 ............................................................. 5. .5、搭设施工工艺 ............................................................ 1.. 1.6、脚手架的检查和验收 ............................................................ 1.. 47、脚手架安全注意事项 ............................................................ 1.. 68、龙门架安全注意事项 ............................................................ 1.. 7主要材料用量表（C-3楼用量） (18)主要材料用量表（C-5楼用量） (19)脚手架计算书 ............................................................ 2.. 0.卷扬机地锚计算书 ............................................................ 2..5.卸荷计算 ............................................................ 2.. 6.1、编制依据1.1xxxxxxxxxxx 工程施工图1.2 通惠家园C-3、C-5 住宅楼施工组织设计1.3 主要规程、规范、标准《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)《施工现场临时用电安全技术规范》 ( JGJ46—88) 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)2、工程概况xxxxxxxxxxx 工程，修建于四惠地铁车辆段六区大平台上，整体九层，局部为十一层，檐高相对于大平台为27.10 米。