18-8型奥氏体不锈钢锅炉管服役特性研究(五)

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18-8型钢对应力腐蚀是很敏感的

18-8型钢对应力腐蚀是很敏感的
18-8型耐酸不锈钢，是含铬量中限为18%、含镍量下限为8%的高铬镍合金钢。

其特点是能够抵抗多种强酸（硫酸、硝酸、盐酸）的腐蚀，有高的化学稳定性，有良好的塑性、韧性、焊接性、机加工性。

其代表钢种是OCr18Ni9. 1Cr18N19、Cr18Ni9、1Cr18Ni9Ti。

在中国这四种钢的产量占整个耐酸不锈钢总产量的2/3以上。

18-8型钢经冷加工变形后，强度、硬度迅速增加，而塑性和韧性随之大幅度下降，。

这意味着，冷变形后钢中存在着不可忽视的内应力。

经实验证明，只要有20 -70MPa的内应力存在，就会有促使局部奥氏体转变为马氏体危险。

在应力和腐蚀介质的共同作用下，沿着已转变为马氏体的的晶界产生脆性微裂纹，随后微裂纹，随后微裂纹逐渐扩展，以致使零件失效。

这种腐蚀称应力腐蚀。

18-8型钢对应力腐蚀是很敏感的。

所以冷变形后的18-8型钢，都应进行回火，以消除内应力。

回火温度为300 - 350℃，保温2h左右，然后出炉空冷。

注意回火温度不能超过400℃。

否则，会有碳化铬析出，降低钢的耐腐蚀性能。

另一类回火是焊接后的回火。

18-8型钢焊接后在焊区产生很大的热应力，而且不可避免地沿奥氏体晶界析出一些碳化物，会形成晶间腐蚀。

为了消除焊接后的热应力，也为了重新溶解已析出的碳化物，必须进行高温回火。

回火温度为850 - 870℃，保温0.5h，空冷。

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18—8型奥氏体钢锅炉管高温运行后失效原因分析

其形态看是在针状析出相的基础上，相界面逐渐发沿
生氧化而形成的。
化区与基体之间没有连续的界面，呈大小不均的多并
边形块状，明在基体合金相中发生了氧化物的长大，说
具有明显超温特征。
图３试样向火面壁厚中部的组织形态
图ｌ向火面外表面组织形态
物和氧化物等。图２中深灰色相为硫化物或氧化物，
从析出相的分布深度看，晶界的块状、状析出沿粒
收稿日期：２００６一ｌ —２１９作者简介：张晓昱（９１）女．１７一，工学硕士，河北省电力研究院高级工程师，主要从事电厂金属材料金相分析。
题严重威胁到机组的安全稳定运行。
相分布深度最大，向火面整个壁厚范围都有沿晶的粒状析出相分布，中心组织中的析出相形态为断续的颗粒状（３。针状析出相分布深度次之，状相在晶图）针内的取向有明确的方向性。晶界氧化物的分布深度比针状析出相略浅，般在数个晶粒尺度范围。在表层一
动，最终导致炉管泄漏。
图２晶界析出相形成连续和封闭的结构
某电厂检修中发现高温过热器出口２４个弯头中９
有４个弯头内部氧化皮堆积严重，５割管共倒出氧化皮约为９００ｇ平均每个弯头约２０ｇ０，０。氧化皮剥落问

为什么18-8型奥氏体不锈钢中要求具有一定数量的铁素体组织

为什么18-8型奥氏体不锈钢中要求具有一定数量的铁素体组织？
18-8型奥氏体不锈钢中，具有一定数量的铁素体组织，可以增加钢材的抗热裂纹及耐晶间腐蚀的能力。

⑴铁素体对热裂纹的影响
1）铁素体可以细化奥氏体组织，并在一定程度上打乱树枝晶的方向性，见图4。

如果焊缝是单相组织，奥氏体柱状晶很粗大，易熔共晶物集中在较少的晶界上，形成较厚的晶间偏析夹层，焊后冷却过程中在拉应力的作用下很容易沿晶界被拉裂，形成热裂纹。

若在组织中加入了少量铁素体后，会使柱状晶变细，晶界增多，同样数量的易熔共晶物被分割，将不连续地分散在各个晶界上，从而降低热裂纹倾向。

2）铁素体能比奥氏体溶解更多的有害杂质如S、P等。

⑵铁素体对晶间腐蚀的影响双相组织对防止晶间腐蚀的有利作用，见图5。

单相组织的焊缝由于柱状晶发展较快，晶间夹层厚而连续，析出碳化物后，贫铬区贯穿于晶粒
之间，构成侵蚀性介质的腐蚀通道。

双相组织的焊缝由于树枝晶被打乱，晶间夹层分散而不连续，并且由于铁素体中的含铬量远高于奥氏体，碳化铬优先在铁素体的边缘以内析出，因而不致在晶界上形成贫铬区，即使形成了贫铬区，也容易从邻近的富铬铁素体中，及时得到铬的补充。

18-8型奥氏体钢锅炉管高温运行后失效原因分析

18-8型奥氏体钢锅炉管高温运行后失效原因分析
张晓昱;欧阳杰;郭立峰;吴楠;闫光宗
【期刊名称】《热力发电》
【年(卷),期】2007(36)9
【摘要】通过对火电厂锅炉用18-8型奥氏体不锈钢受热面管长期高温运行过程中失效事故的研究和分析,认为晶界出现连续和封闭的碳化物析出相及针状σ相、氧化皮成长和剥落以及弯头在复杂应力状态下发生的相变等金相组织老化现象直接造成材料性能的劣化,是18-8型奥氏体不锈钢高温运行中失效的重要原因,其结果可为18-8型奥氏体钢锅炉管运行监督提供一定的参考.
【总页数】3页(P92-94)
【作者】张晓昱;欧阳杰;郭立峰;吴楠;闫光宗
【作者单位】河北省电力研究院,河北,石家庄,050021;河北省电力研究院,河北,石家庄,050021;华能上安电厂,河北,石家庄,050310;河北省电力研究院,河北,石家
庄,050021;河北省电力研究院,河北,石家庄,050021
【正文语种】中文
【中图分类】TG113.1
【相关文献】
1.某型激光探测器高温过载失效原因分析及改进措施 [J], 李玉宝;刘兵;邓敏;杨川
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3.TP304H奥氏体不锈钢锅炉管长期高温运行后的组织变化分析和研究 [J], 胡平;
王志武;李正刚
4.长时高温运行后1Cr18Ni12Ti奥氏体钢组织变化 [J], 欧阳杰;乐淑芳;张晓昱;吴楠;闫光宗
5.UO_2弥散型燃料辐照后高温失效时显微分析 [J], 伍晓勇;王斐;温榜
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火电厂锅炉用耐高温强度经济型18-8型不锈钢(Super304H)开发

火电厂锅炉用耐高温强度经济型18-8系不锈钢（Super304H）开发Yoshiatsu SawaragiKazuhiro OgawaShinichiro KatoAtsushi NatoriSusumu Hirano住友金属工业公司大阪&东京,日本火电厂锅炉用耐高温强度经济型18-8系不锈钢（Super304H）开发摘要火电厂锅炉过热器用管要求使用具有耐高温强度的经济型奥氏体材料。

基于这种要求，这种新型钢（超级304H）被开发出来。

与ASME SA-213 TP347H相比，这种钢在600-700℃的许用应力要高20％。

其卓越的蠕变持久强度是在富Cr相、NbCrN、Nb（C，N）和M23C6的沉淀强化作用下得到的。

超级304H具有稳定的微观结构，充分的抗蒸汽氧化性，抗高温腐蚀性和可焊性。

基于这些优异的性能，我们可以得出结论：出于经济和实用考虑，超级304H 用作锅炉管，其前景是广阔的。

1.前言对应用在火电厂超超临界锅炉过热器和再热器领域中具有高强度、抗腐蚀性能良好的奥氏体合金的研究已经有很多了。

针对这些应用，我们已经开发了HR3C （25Cr-20Ni-Nb-N）和HR6W（23Cr-43Ni-6W）管。

同时即便在诸如SUS321HTB，SUS347HTB 18-8型奥氏体不锈钢仍在广泛使用的情况下，为了通过减薄钢管的壁厚达到降低成本的目的，对惯用于蒸汽条件下的具有高强度的奥氏体不锈钢的研究是经常性的。

诸如17-14CuMo，15-15N，AN31，Esshete1250，12R72都是高强度的奥氏体不锈钢。

这些钢具有通常的15Cr-15Ni的化学成分，但由于Cr含量相对降低，这些钢与18-8不锈钢相比其抗腐蚀性能要差一些。

超级304H （0.1C-18Cr-9Ni-3Cu-Nb-N）是一种高强度的18-8型不锈钢，它是一种经济型钢，不含有昂贵的合金元素，如Mo，W等。

由于细晶粒度，因此超级304H具有良好的抗蒸汽氧化性，另外，还具有良好的可焊性。

18-8型奥氏体不锈钢锅炉管服役特性研究(三)

ｓｒｉｈｅｔｅｑａｔｔｆｓｃｎｔａｇｔｎ；ｈｕｎｉｙｏｅｏｄ— ｐａｅｉｒｓａｓｈｓｓｉｈｌｎｒａｅ，ｎａｉａｌｎｈｎｅｈｓｎｃｙｔｌａｌｔｙｉｃｅｓｄａｄｂｓｃｌｕｃａｇｄｇｙ
ｔｏｔｒｅｃｔｅｍｉｒｓｒｔｅｏｆｂｏｌｒｔｂｅｓｍｐｅｄｒｍｔｂｉｉｅｔｉｌｓｔｅｎｉｆｒｉｎｍｅｅｔ．，ｈｃｏｔｕｃｕｒｉｅｕａｌｓｍａｅｆｏｓａｌｚｄｓａｎｅｓｓｅｌｉｄｆｅ — ｅｅｖｃｎｒｏｄａｅｎｔｓｅｎｄｓｕｅ．ｓｌｓｓｏｗｈａｈｅｓｉｌｎｅ，ｗｉｒｔｌａａ－ｎｔｓｒｉｉｇｐｅｉｓｈｓｂｅｅｔｄａｔｄｉｄＲｅｕｔｈｔｔｔｌｐｉｔｎｃｙｓａｓ，ｎｄｌｙｅｌａａｅｒｄｕｌｙｌｍｉｔｄｌｇｒｓｉｇｅｒｇａａｌｅｉｎａｅａｏｎｗｉｈｈｅｅｔｅｎｓｒｉｉｔｍｅｎｈｅｅｖｃｎｇｐｐｔｔｌｎｇｈｎｉｇｏｆｅｖｃｎｇｉｉｔｓｒｉｉｐｏｅｓｔｎｓｔｆｌｃｔｏｌａｅｂｉｇｐｒｄｌｙｒｄｕｅｔｅｌｎｓｏｏａｉｎｓｉｐａｅｄｔｒｃｓ，ｈｅｄｅｉｙｏｏａｉｎｓｉｇｅｎａｕａｌｅｃｄ，ｈｉｅｆｌｃｔｏｌｐｇｅｔｎｏｐｐ

18-8型奥氏体不锈钢晶间腐蚀及措施

18-8型奥氏体不锈钢晶间腐蚀及措施学号：B10030124学院：洛阳理工学院系别：机电工程系姓名：朱罗北教师：闫红彦摘要：奥氏体不锈钢具有良好的焊接性，焊接时一般不需要采取特殊的工艺措施，目前工业上应用最广。

文章主要介绍奥氏体不锈钢焊接的工艺要点，分析了奥氏体不锈钢在焊接时产生热裂纹、晶间腐蚀、应力腐蚀开裂原因和防治措施。

关键词：奥氏体不锈钢；焊接工艺；组织；腐蚀1前言随着科技的不断进步和各项国防工业、生产工业的迅猛发展，不锈钢在航空、石油、化工和原子能等工业中得到日益广泛的应用。

其中奥氏体不锈钢是最通用的钢种，主要是以Cr18Ni8为代表的系列，奥氏体不锈钢(18-8型不锈钢)比其他不锈钢具有更优良的耐腐蚀性；强度较低，而塑性、韧性极好；焊接性能良好，其主要用作化工容器、设备和零件等，它是目前工业上应用最广的不锈钢。

奥氏体不锈钢具有面心立方晶体结构，通常具有良好的塑性和韧性，因此这类钢具有良好的弯折、卷曲和冲压成形性；冷加工时不会产生任何的淬火硬化，尽管其线胀系数比较大，但焊接过程中极少出现冷裂纹。

从这一点看，其焊接性比体素体不锈钢和马氏体不锈钢要好。

但奥氏体不锈钢焊接时也存在的一些问题：焊缝及热影响区热裂纹敏感性大；接头产生碳化铬沉淀析出，耐蚀性下降；接头中铁素体含量高时，可能出现475℃脆化或δ相脆化。

2奥氏体不锈钢焊接工艺要点2.1 焊前准备2.1.1 下料方法的选择奥氏体不锈钢中有较多的铬，用一般的氧—乙炔切割有困难，可用机械切割、等离子弧切割及碳弧气刨等方法进行下料或坡口加工。

2.1.2 坡口的制备在设计奥氏体不锈钢焊件坡口形状和尺寸时，应充分考虑奥氏体不锈钢的线膨胀系数会加剧接头的变形，应适当减少V形坡口角度。

当板厚大于10mm时，应尽量选用焊缝截面较小的U形坡口。

2.1.3 焊前清理为了保证焊接质量，焊前应将坡口两侧20~30mm范围内的焊件表面清理干净，如有油污，可用丙酮或酒精等有机溶剂擦拭。

18-8型奥氏体不锈钢锅炉管服役特性研究(二)

ＳＴＵＤＹｏＮＥＲＶＩＮＧＳＣＩＢＥＨＡＶＩｏＲｏＦＢｏＩＬＥＲＴＵＢＥＳＭＡＤＥＦＲｏＭ
１８—８ＡＵＳＥＮＩＣＴＮＬＥＳＴＴＴＩＳＡＩＳＳＥＥＬ（）２
ＭＡｎＳＨＩＺｈｇｎＨＥｐｅｇ，ＡＮＧｏｇｈＺＨＥＮＧｎｇｉｇ，Ｈｏｇ，ｉａｇ，ＸｉｎＷＨｎｚｅ，ＦａｐｎＺＨＡＮＧｉＬｅ
管样品的微观组织进行了试验研究，分析讨论了非稳定化不锈钢锅炉管在服役过程中
微观组织的变化特征。研究表明，３４不锈钢锅炉管随着服役时间的延长，滑移ＴＰ０Ｈ其
线、孪晶和层错逐渐消失，位错密度逐渐降低，错线变直，位晶界第二相数量逐渐增多
１ — ８型奥氏体不锈钢锅炉管础研究８热能基
服役特性研究 ■ ＿０ ’
马红，志刚，锡鹏，弘枯，史贺郑坊平，张磊
西安热工研究院有限公司，西西安陕７０３１０２
［摘
要］采用光学显微镜、透射电镜和ｘ射线衍射仪等对不同服役时间的Ｔ３４不锈铜锅炉Ｐ０Ｈ
１试验材料和方法
尺寸逐渐增大。
［关键词］Ｔ３４不锈钢；Ｐ０Ｈ锅炉管；微观组织；第二相；演变规律［中图分类号］Ｔ１．．Ｇ１３１ＴＫ２５２［献标识码］Ａ文［章编号］１０文０２—３６（０２００４ —０３４２１）２— ０２５［ｏ编号］１．９９ｊｉｎ１０ —３６．０２０．４ＤＩ０３６／．ｓ．０２３４２１．２０２ｓ

18—8型奥氏体不锈钢锅炉管服役特性研究(一)

ｒｓｏｂｉｉｙｗｉｌｒｄｅ，ｏｉｎａｌｌｅｕｃｍｏｒｏｖｒｉｔｅｅ，ｍｐｒｐｒｓｌｄ—ｓｌｉｎｐｒｅｓｍａｅｕｔｉｒｃｉｇｉｐｅａｏｅｏｉｏｕｔｏｏｃｓｙｒｓｌｎｃａｋｎｎｏｒ —
［中图分类号］Ｔ４．５Ｇ１２２［文献标识码］Ａ
［章编号］１０３６（０２０ —０４ —０文０２— ３４２１）１０６４
［Ｏ编号］１．９９ｊｉｓ．０２—３６．０２Ｏ．４ＤＩ０３６／．ｓｎ１０３４２１．１０６
Ｘｉａｅｍａｗｅｓａｃｎｔｔｔｄ， ’ ｎ７０３ＳａｎｘｏｉｃＰ ’ ｎＴｈｒｌＰｏｒＲｅｅｒｈＩｓｉｕｅＣｏＬｔＸｉａ１０２，ｈａｉＰｒｖｎｅ，ＲＣ
ＡｂｔａｔＴｈｉｏｃｕｉｎｎｔｉｓｕｙｏｅｖｃｎｒｐｒｉｓｏｏｌｒｔｂｓｍａｅｆｏ１ｓｒｃ：ｅｍａｎｃｎｌｓｏｓｉｈｓ《ｔｄｎｓｒｉｉｇｐｏｅｔｅｆｂｉｕｅｄｒｍｅ８—８ｔｐｕｔｎｔｃｓａｎｅｓｓｅ１ｈｖｅｎｂｉｆｙｐｅｅｔｄ，ｎｌｄｎｉｌｈｎｌｅｃｆｃａｇｎｙｅａｓｅｉｉｔｉｌｓｔｅ）ａｅｂｅｒｌｒｓｎｅｉｃｕｉｇｍａｎｙｔｅｉｆｕｎｅｏｈｎｉｇ）ｅｒｇｌｒｔｆｍｉｒｅｕａｉｏｃｏ—ｓｒｃｕｅｔｅｖｒａｉｎｏｃｎｅｌｂｈｖｏ，ｈａｉｔｎｏｔｕｔｒｌｐｏｅ — ｙｔｕｔｒ，ｈａｉｔｏｆｍｅｈｉａｅａｉｒｔｅｖｒａｉｆｓｒｃｕａｒｐｒｏｔｅｎｔｅｓｒｉｉｇｐｏｅｓｏｏｌｒｔｂｓｍａｅｆｏａｓｅｉｉｓａｎｅｓｓｅｌａｌａｈｉｆｒｉｓｉｈｅｖｃｎｒｃｓｆｂｉｕｅｄｒｍｕｔｎｔｃｔｉｌｓｔｅ，ｓｗｅｌｓｔｅｄｆｅ — ｅｅｃｎｍａｕａｔｒｎｒｃｓｆｂｉｒｔｂｓｍａｅｆｏｔｅｓｉｔｅ，ｐｎｓｆｔｎｔｅｓｒｉｉｇｐ — ｎｅｉｎｆｃｕｉｇｐｏｅｓｏｏｌｕｅｄｒｍｈａｄｓｅｌｕｏａｅｙｉｈｕｖｃｎｅｅ

18—8型奥氏体不锈钢锅炉管服役特性研究(六)

［ＯＩ编号］１．９９ｊｉｓ．０２—３６．０２０．３Ｄ０３６／．ｓｎ１０３４２１．６０２ＳＴＵＤＹｏＮＥＲＶＩＮＧＳＣＩＢＥＨＡＶＩＯＲｏＦＢｏＩＬＥＲＴＵＢＥＳＭＡＤＥＦＲｏＭ
１８—８ＴＹＰＥＡＵＳＴＥＮＩＣＳＴＩＴＡＩＮＬＥＳＴＳＳＥＥＬ（）６
ｐｏｅｓｓｏｌｎｕｅｔｅａｔｙｃｎｒｌｄＳｓｔｖｉｈｔｅｓｃｒｏｉｎｃａｋｎｂｉｒｔｂｓｒｃｓｈｕｄｅｓｒｏｂｐｌｏｔｏｌ，Ｏａｏａｏｄｔｅｓｒｓｏｒｓｏｒｃｓｏｏｌｕｅｅｅ
［关键词］锅炉管；氏体不锈钢；奥热处理；焊接；力腐蚀应
５Ｔ４［图分类号］ＴＧ１６：Ｇ４中
［文献标识码］Ａ［章编号］文
１００２—３６（０２Ｏ３４２１）６—０３０２—０４
１制造过程中的热处理工艺类型
目前，传统的１８—８型奥氏体不锈钢锅炉管的热处理艺大致可分为３。种
（）固溶处理将不锈钢管加热到规定温度，１然
后迅速冷却，使碳化物和合金元素充分溶解到奥氏体中，而得到均一的奥氏体组织。强化固溶体，高韧从提性及抗蚀性能，消除应力与软化，以便继续加工或成型。
ＭＡｏｇ，ＨｎＺＨＡＮＧｉＺＨＥＮＧｎｉｇ，Ｅｐｅｇ，ＩＺｈｉａｇ，ＡＮＧｎｇｈＬｅ，ＦａｇｐｎＨＸｉｎＳＨｇｎＷＨｏｚｅ

18_8奥氏体不锈钢水蒸汽氧化的失效分析

1828奥氏体不锈钢水蒸汽氧化的失效分析郭立峰1,魏彦筱1,张晓昱2,郝晓军2(1.华能石家庄分公司,河北井径050510;2.河北电力研究所,河北石家庄050021)摘　要:主要观察了T P304H不锈钢管子内壁高温水蒸汽氧化层形貌及其剥离失效情况,讨论了影响1828奥氏体不锈钢蒸汽氧化层的因素,指出采用细晶粒的材料,可有效提高其抗水蒸汽氧化性能。

关键词:T P304H;水蒸汽氧化;氧化层;细晶粒中图分类号:TM621.2 文献标识码:B 文章编号:100329171(2005)0820021203Ana lysis on18-8Austen itic Sta i n less Steel Fa ilureCaused by Steam Ox ida tionGuo L i2feng1,W ei Yan2x iao1,Zhang X iao2yu2,H ao X iao2jun2(1.H uaneng Sh ijiazhuang Company,J ingjing H ebei050510,Ch ina;2.H ebei E lectric Pow er R esearch Institute,Sh ijiazhuang050021,Ch ina)Abstract:T h is paper p resents the oxidati on fo rm and appearance caused by h igh temperature steam in the in2 ner w all of T P304H stainless steel tube,and its spalling failure conditi ons.It discusses the facto rs affecting 1828austenitic stainless steel steam oxidati on th ickness and po ints out that using fine grain m aterial would effectively i m p rove the perfo rm ance of anti2oxidati on.Key words:T P304H;steam oxidati on;oxidati on th ickness;fine grain 1828奥氏体不锈钢广泛用于电站锅炉高温受热面管段,这些管材在高温下运行,与高温水蒸汽作用会在炉管内壁生成一层氧化层。

新建 18-8奥氏体不锈钢焊接性分析文档

18-8奥氏体不锈钢焊接性分析铬镍奥氏体不锈钢焊接质量问题及对策分析了铬镍奥氏体不锈钢焊接存在的质量问题，从奥氏体不锈钢接头的耐蚀性、热裂敏感性、接头脆化倾向及奥氏体不锈钢焊缝中的气孔倾向四方面，探讨了铬镍奥氏体锈钢焊接质量问题产生的原因及影响因素，提出了奥氏体不锈钢焊接质量问题的改进途径。

结果表明，提高接头的耐蚀性和抗热裂性能的主要冶金措施是，选用焊缝为超低C、含有少量δ相（3%～5%）、含有稳定化元素Nb 的焊接质量的主要工艺措施是，采用焊接能量集中的焊接方法，工艺参数选择应遵循尽可能加快接头冷却的原则，工艺措施应有利降低焊接残余拉应力，必要时可以采用稳定化退火或固溶处理。

防止奥氏体不锈钢焊缝中气孔的根本措施是，限制气体来源和改善熔池中气体逸出条件。

铬镍奥氏体不锈钢及其焊接结构以其优良的耐蚀性、力学性能等综合性能，优先在化工、石油和动力、核能等工业部门获得应用，并迅速向汽车、电子、仪表、冶金、交通、食品、轻纺、医药、装饰及供水等部门推展，其钢材的年消耗量在不锈钢中所占比例不仅最大，而且逐年递增。

近年来，国内铬镍奥氏体不锈钢市场更出现了需求量快速增长的势头。

从理论上讲，与铁素体不锈钢和马氏体不锈钢相比，铬镍奥氏体不锈钢的焊接性被认为是较好的，但这并不意味着在所有的情况下该钢的焊接质量都能达到较高的使用要求。

在役的奥氏体不锈钢焊接结构中，焊接接头出现裂纹和腐蚀破坏等问题案例时有发生，不仅影响了结构的正常使用和安全性，还给企业造成经济损失。

铬镍奥氏体不锈钢的焊接质量问题归根结底是与其焊接性相关。

关于铬镍奥氏体不锈钢的焊接性研究，已有不少文献报道，但是在蓬勃发展的不锈钢结构制造业中，各企业的制造水平良莠不齐，生产过程中焊接装备的先进性、工艺的合理性和质量管理的科学性，不仅存在一定的差异，而且缺乏坦诚交流。

而对大好形势，那些在奥氏体不锈钢焊接结构中出现焊接质量问题的企业难道会束手无策吗?铬镍奥氏体不锈钢焊接质量保证的关键技术究竞在那里?为此，本文将铬镍奥氏体不锈钢的电弧焊接质量问题与其产生机理相联系，探讨影响因素，开展铬镍奥氏体不锈钢焊接质量改进途径研究。

电站锅炉用18-8型铬镍奥氏体不锈钢金相侵蚀剂及侵蚀方法

电站锅炉用１８－８型铬镍奥氏体不锈钢金相侵蚀剂及侵蚀方法刘　爽，杨东旭，高明德（山东电力工业锅炉压力容器检验中心有限公司，山东济南　２５０００２）摘　要：针对现有的金相侵蚀剂对经过长期高温高压运行后的电站锅炉用１８－８型铬镍奥氏体不锈钢受热面管的侵蚀效果不佳，研究一种专用的金相侵蚀剂及侵蚀方法，能够将经过长期高温高压运行后的１８－８型铬镍奥氏体不锈钢受热面管的晶界、在奥氏体晶粒内部和晶界上出现的化物Ｍ２３Ｃ６和金属间化合物σ相等奥氏体晶粒析出相、严重过热老化后晶界上出现的蠕变孔洞等形貌特征显示清楚，侵蚀速度容易控制，具备一定化学抛光作用，配制方便，配方简单，使用安全的金相侵蚀剂。

关键词：奥氏体不锈钢；侵蚀剂；侵蚀方法中图分类号：ＴＫ２２４．９文献标识码：Ａ文章编号：１００６—７９８１（２０１８）０６—００４４—０４奥氏体不锈钢以其较高的蠕变强度、良好的组织稳定性、优良的抗烟气腐蚀和蒸汽氧化性能，在制造电站锅炉受热面中得到了大量的应用，大部分奥氏体不锈钢均是在１８－８型（１８Ｃｒ－８Ｎｉ）奥氏体不锈钢的基础上发展起来［１］。

目前，电站锅炉常用的１８－８型奥氏体不锈钢主要有ＳＡ－２１３ＴＰ３０４Ｈ、ＳＡ－２１３ＴＰ３４７Ｈ、ＳＡ－２１３ＴＰ３４７ＨＦＧ等。

电站锅炉受热面管都是在高温高压的条件下运行，管子外表面的烟气温度超过１０００℃，管子内流动的水蒸汽温度在５４０℃以上，压力达１６ＭＰａ以上，运行条件极为恶劣。

在长期高温高压服役过程中，奥氏体晶粒会在内部和晶界上析出碳化物Ｍ２３Ｃ６和金属间化合物σ相［２～４］，会降低其强度、韧性和耐腐蚀性能，严重威胁锅炉安全运行。

因此，对１８－８型铬镍奥氏体不锈钢受热面管子的金相检测是ＤＬ／Ｔ　４３８－２００９《火力发电厂金属技术监督规程》和ＴＳＧ　Ｇ７００２－２０１５《锅炉定期检验规则》规定必须进行检测的项目。

１　常用奥氏体不锈钢侵蚀剂奥氏体不锈钢的金相侵蚀常用的侵蚀剂如王水、盐酸ＦｅＣｌ３水溶液等。

18-8型奥氏体不锈钢棒材连轧工艺

18-8型奥氏体不锈钢棒材连轧工艺
周敦世;肖攸毅
【期刊名称】《特殊钢》
【年(卷),期】2000(021)006
【摘要】@@ 大冶特殊钢股份有限公司650连轧厂(以下简称大冶)10机架(RR480HS平立×6+RR464HS×4平立)热连轧棒材机组建成投产后,为挖掘设备潜力,该厂不断进行产品规格范围及品种结构的拓展,先后在其品种为碳结、合结、弹簧、轴承等钢材规格Φ60～Φ150 mm的基础上开发了Φ50～Φ55 mm、
Φ160～Φ195 mm等规格及碳工、合工两个品种.最近该厂又成功开发了18-8型奥氏体不锈钢新品种.
【总页数】2页(P49-50)
【作者】周敦世;肖攸毅
【作者单位】大冶特殊钢股份有限公司,黄石,435001;大冶特殊钢股份有限公司,黄石,435001
【正文语种】中文
【中图分类】TF7
【相关文献】
1.18-8奥氏体不锈钢薄板埋弧自动焊工艺与接头冷弯性能的研究 [J], 刘海清
2.18-8型奥氏体不锈钢导管焊接防腐工艺研究 [J], 郭必新
3.18-8型奥氏体不锈钢焊接工艺研究 [J], 夏重荣
4.18-8型奥氏体不锈钢的焊接工艺 [J], 徐晓燕
5.三辊行星轧制含铋奥氏体不锈钢棒材的工艺参数优化 [J], 胡盛德;杜张环;余昊;李立新
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课题二材料焊接——奥氏体不锈钢的焊接

课题二材料焊接（四）——奥氏体不锈钢的焊接一．奥氏体不锈钢的特点钢中Cr含量为18%，Ni含量为8～10%时，便有稳定的奥氏体组织，这种钢称为奥氏体不锈钢。

常称18——8型。

（1）物理性能合金元素含量越多，导热性越差，而线膨胀系数和电阻率越大（2）耐蚀性不锈钢中含有大量的铬，使其表面形成一层很薄、致密而坚固的氧化膜，从而增加了不锈钢的耐蚀性能。

（3）高温性能不锈钢在一般情况下具有良好的塑性，但在热加工或冷加工不当时，会产生脆化而形成裂纹。

1）475℃脆化铁素体不锈钢在350℃～500℃内长期停留，会使冲击韧性大大下降，这种现象称为脆化，以475℃时脆化速度最快。

奥氏体不锈钢中含有大量铁素体时，也会产生475℃脆化。

2）σ相脆化奥氏体或铁素体不锈钢在高温（375℃～875℃）长时间保温会形成一种Fe —Cr金属间化合物，即σ相。

σ相脆且硬，分布于晶界处，使不锈钢的冲击韧性大大下降。

二．奥氏体不锈钢的焊接性1．晶间腐蚀不锈钢具备抗腐蚀能力的必要条件是含Cr量大于12%。

但当奥氏体不锈钢处于450℃～850℃温度下时，晶粒内的碳原子向晶界处扩散，生成铬的碳化物。

于是，在晶界上形成贫铬区，使含铬量小于12%，失去抗腐蚀能力。

当在腐蚀介质中使用时，会引起晶间腐蚀。

这种腐蚀可以发生在热影响区、焊缝或熔合线上，在熔合线上发生的腐蚀又称刀状腐蚀。

采取以下措施，可以减小和防止晶间腐蚀的产生。

1）选用超低碳（C≤0.03%）或添加Nb、Ti等元素的不锈钢焊条。

2）采用小规范，减少危险温度停留时间，一般采用小电流、快速焊、短弧焊及不作横向摆动，多层焊控制层间温度在60℃以下。

3）接触介质的焊缝最后施焊。

4）焊后固溶处理，即焊后工件加热到1050℃～1100℃，然后迅速冷却。

5）采用双相组织接头中形成A+F的双相组织，减小和隔断奥氏体晶粒的连续晶界。

2．热裂纹由于奥氏体不锈钢液相线和固相线之间的温度区间较大，使低熔点杂质偏析严重并集中于晶界处，加上膨胀系数大，冷却时收缩应力大，易产生热裂纹。

18_8奥氏体不锈钢的晶间腐蚀

第27卷第2期2007年4月中国腐蚀与防护学报Journal of Chinese Society for Corrosion and Protecti o nV o.l 27N o .2A pr .2007定稿日期:2006-06-20作者简介:张述林,1964年生,男,副教授,主要从事金属表面处理的研究.18-8奥氏体不锈钢的晶间腐蚀张述林李敏娇王晓波陈世波(四川理工学院材化系自贡643000)摘要:介绍了奥氏体不锈钢晶间腐蚀的机理,讨论了C 、Cr 、N 等元素以及加热时间、温度、冷却速度和焊接等工艺条件对晶间腐蚀的影响,并提出了相应的预防措施.关键词:不锈钢晶间腐蚀中图分类号:TG157 文献标识码:A 文章编号:1005-4537(2007)02-0124-051前言18-8型奥氏体不锈钢是工业中应用最广的不锈钢之一,在常温和低温下有良好的韧型、塑性、焊接性、抗腐蚀性及无磁性,也有抗化学腐蚀和电化学腐蚀的能力,广泛应用于石油化工、冶金机械、航空航海、仪器仪表、家用电器和五金制造等行业.晶间腐蚀(I G C )[1~4]是18-8型奥氏体不锈钢常发生的一种局部腐蚀.不锈钢发生晶间腐蚀时,金属外形几乎不发生任何变化,但是晶粒间的结合力却有所下降,使钢的强度、塑性和韧性急剧降低;如果遇有内外应力的作用,轻者稍经弯曲便可产生裂纹,重者敲击即可碎成粉末.晶间腐蚀不易检测,常造成设备的突然破坏,危害性极大.据统计,这类腐蚀约占总腐蚀类型的10 2%[5,6].另外,晶间腐蚀常常会加快均匀腐蚀.因此,分析奥氏体不锈钢晶间腐蚀的原因,采取相应措施避免晶间腐蚀的发生具有重要的经济和技术意义.2晶间腐蚀机理晶间腐蚀的机理[7~10],主要有贫C r 理论和晶间区偏析杂质或第二相选择性溶解理论等.贫C r 理论认为,奥氏体不锈钢的晶间腐蚀是由于晶界区的贫铬所引起的.C 在奥氏体中的饱和溶解度<0 02%,不锈钢的C 含量一般都高于这一数值.当不锈钢从固溶温度开始冷却时,C 处于过饱和状态.敏化处理时,C 和C r 形成碳化物(主要为(C r ,Fe)23C 6型)在晶界析出.由于(C r ,Fe )23C 6中C r 含量很高,而Cr 在奥氏体中扩散速率却很低,导致奥氏体中C r 含量低于12m ass %,那么在晶界两侧便形成了贫C r 区,即晶界区和晶粒本体有了明显的差异.晶粒与晶界构成活态-钝态的微电偶结构,从而形成晶界腐蚀.用透射电镜薄膜技术可直接观察到贫C r 区,并测定贫C r 区的宽度和贫化程度.另外,支持贫C r 理论的有利证据,是利用阳极极化曲线间接测出电流密度,不锈钢随C r 含量的降低,其临界电流密度和钝化电流密度也相应增加.不锈钢在强氧化性介质中也会发生晶间腐蚀,但不发生在经过敏化处理[11,12]的不锈钢,而是发生在经固溶处理的不锈钢上.对于这类晶间腐蚀显然不能用贫C r 理论来解释,可用晶界区选择性溶解理论来解释.当晶界上析出了相(Fe C r 金属间化合物),或是有杂质(如P 、S i )偏析,在强氧化性介质中便会发生选择性溶解,以致发生晶间腐蚀.而敏化加热时析出的碳化物有可能使杂质不富集或者程度减轻,从而消除或减少晶间腐蚀倾向.对于晶界杂质选择性溶解理论有力的证据是,用俄歇电子能谱仪(AES)可以检测到晶界区存在P 、S,i 而晶体内却检测不到P 、S,i 表明晶体内和晶界存在浓度差异.另外,晶间腐蚀的机理还有晶界吸附理论、亚稳沉淀相理论等这些理论彼此并不矛盾,互为补充.晶间腐蚀机理的研究十分重要,应充分应用现代检测技术[13,14],研究晶间原子结构的改变、断口形貌、化学成分的变化、腐蚀过程、腐蚀产物的成分以及晶界合金元素的相互影响等,进一步解释晶间腐蚀现象.3不锈钢晶间腐蚀的影响因素3 1成分(1)C 含量C 是不锈钢敏化的关键性元素,对晶间腐蚀有重大影响.C 含量[15]<0 08m ass %时,C 析出量较少;C 含量>0 08m ass %时,则C 析出量迅速增加.2期张述林等:18-8奥氏体不锈钢的晶间腐蚀125随着不锈钢中C含量的增加,在晶界生成的C r3C2数量随之增多,导致晶界形成贫C r区的机会增多,产生晶间腐蚀的倾向增大,使不锈钢的腐蚀速度增大,可见C是晶间腐蚀最有害的元素之一.阮於珍[16]等研究了316型不锈钢的晶间腐蚀性能认为,316L钢(0 006m ass%C)的抗晶间腐蚀性能优于316T i(0 036m ass%C),而316T i钢的抗晶间腐蚀性能优于316钢,随着C含量的降低,如果奥氏体不锈钢的C含量<0 02%,即使在650 较长时间加热时也不会产生晶间腐蚀.(2)C r含量奥氏体不锈钢中,Cr含量的增加,在低敏化温度区会加速晶间腐蚀,在高敏化温度区则会延长产生晶间腐蚀的时间.18Cr-8N i钢的晶间腐蚀在低于550 时受C r的扩散控制;高于此温度时,受碳化物的生成速度控制.因此,在低温下,低碳不锈钢也易于敏化[17].(3)N含量不锈钢中的N元素[18]对晶间腐蚀的影响是复杂的,它取决于合金成分、处理温度及N在合金中的含量.有文献认为[19],对于含Nb的不锈钢含有0 002%N时可形成稳定性极高的Nb N和NbC,在钢冷凝中优先形成高度弥散的晶核,细化晶粒,增强了C和N与基体的结合能力,既增强抗晶间腐蚀的能力,又增加了钢的强度和韧性.但在含T i和Nb的不锈钢中,T i和Nb加入量应严格控制,否则,T i和Nb会与N结合,生成NbN或T i N,从而失去固溶碳的作用.316L不锈钢在1200 进行固溶处理,N的加入对于抗晶间腐蚀能力有积极的影响,如果在1050 进行固溶处理,将大大降低抗晶间腐蚀能力[20,21].许崇刚[22]等用电化学等方法研究了N对高纯奥氏体不锈钢耐敏化态和非敏化态晶间腐蚀性能的影响.结果表明,高纯奥氏体不锈钢中添加N 元素进行合金化(N含量 0 20%),基本上消除了敏化态晶间腐蚀,敏化处理不会引起晶界贫Cr;当N含量<0 087%时,对非敏化态晶间腐蚀影响很小,而N含量>0 087%时,由于N元素在晶界的偏聚以及C r N的析出,加速了非敏化态晶间腐蚀.总的来说,N含量最好控制在0 10%以下,这样可以降低晶间腐蚀的敏感性.(4)N i含量N i含量[23]的增加降低了C在奥氏体中的溶解度,并促进了碳化物(C r23C6)的析出和长大,所以, N i会增加晶间腐蚀敏感性,N i和C r对不锈钢的晶间腐蚀具有协同作用.(5)其它元素不管是作为杂质元素还是作为合金的添加元素,晶间腐蚀主要取决于其在晶界的浓度和分布.一般在晶间腐蚀区域的S i含量不超过晶粒本身的2~3倍.Kaspar ova[24]认为,在沸腾的65%HNO3溶液中,含0 07m ass%C和3 3m ass%S i的X20H20钢,Si和C相互促进,形成Cr23C6型的含S i碳化铬,促进晶间腐蚀的发生.不锈钢中加入T i、N b[25,26]等元素时,它们与C 结合能力比C r强,能够与C结合生成稳定的碳化物,可以避免在奥氏体中形成贫C r区,这些元素称为稳定剂.同时,T i和Nb还是形成铁素体的元素,会促进双相组织的形成.故通过添加这些元素可以减少晶间腐蚀的产生.但需要注意的是,在强氧化性介质(如硝酸)条件下,添加T i元素反而有害,因为生成的T i C易被溶解.另外,不锈钢在冶炼的过程中应减少有害杂质S、P等,因为它们作为杂质元素易形成第二相,发生选择性腐蚀.3 2工艺(1)加热温度和加热时间不锈钢在石油化工及核工业中应用非常广泛.但是,在加工及使用过程中,由于热处理不当,常易导致晶间腐蚀[27],而当加热温度<450 或>850 ,18-8型不锈钢不会产生晶间腐蚀.因为,温度<450 时,钢中不会生成Cr23C6;当温度>850 时,由于扩散能力增强,有足够的C r扩散至晶界和C结合,不会在晶界形成贫C r区 .所以,产生晶间腐蚀的温度是在450 ~850 之间,该温度区间就成为产生晶间腐蚀的危险温度区 (又称敏化温度区 ).其中,尤以650 最为危险.焊接时,焊缝两侧处于危险温度区的地带最容易发生晶间腐蚀.同时焊缝由于在冷却过程中其温度也要穿过危险温度区 ,当然也会产生晶间腐蚀.潘莹和宋维[28]观察了不同敏化条件下奥氏体不锈钢电极经动电位再活化扫描(EPR)后的形貌,发现奥氏体不锈钢敏化时间越长,敏化温度越高,敏化程度越大,晶间腐蚀开裂越严重.敏化使晶界局部成分发生变化,腐蚀发生在晶界贫Cr区,Fe、Cr、N i等元素被溶解腐蚀.秦丽雁[29]等用电化学动电位再活化(EPR)法、硫酸-硫酸铜法及扫描电镜等手段研究了典型的202、304奥氏体不锈钢与409、430铁素体不锈钢在不同敏化温度下晶间腐蚀的敏感性.结果表明,奥氏体与铁素体不锈钢敏感温度区间不同,前者诱发晶间腐蚀的敏感温度约为650 ,后者诱发晶间腐蚀的敏感温度约为950 .石宏亮[30]等指126中国腐蚀与防护学报第27卷出,1Cr17N i2钢按传统工艺处理后有晶间腐蚀倾向,通过试验给出了几种无晶间腐蚀倾向的热处理工艺;还认为1C r17N i2钢淬火时,要使工件快速通过350 ~500 这一温度区间,C的溶解度在此范围内比淬火开始时小得多,而C的扩散能力却很大,很容易形成碳化物,若采用快冷则会大大降低晶界处(C r Fe)23C6的析出,从而降低晶间腐蚀倾向.张义平[31]对不锈钢中铁素体的形态、分布及其数量对晶间腐蚀性能的影响进行了探讨,并对如何降低晶间腐蚀及热处理工艺进行了研究.不锈钢的晶间腐蚀倾向一般都有其形成和消除的加热温度与时间范围,范围的位置和大小依不锈钢成分差异不同而变化.(2)机械加工及冷却速度不锈钢焊接接头在危险温度区停留时间越短,接头的耐晶间腐能力越强.因此,不锈钢焊接时,快速冷却是提高接头耐腐能力的有效措施.加热后的冷却过程对晶间腐蚀有很大的影响,如果采用缓慢冷却,在冷却过程中就可能会发生敏化现象.机械零件在冷加工和冷作过程中,由于冷却不够和散热不好,易造成局部的温度升高,如果正好处于不锈钢的敏化温度范围,就会增加不锈钢晶间腐蚀的敏感性,18C r-9N i不锈钢在25%的冷变形条件下,当C 含量>0 04%时会加速敏化,解决的方法主要是保证足够的冷却能力.(3)焊接不锈钢在焊接时[32],由于焊接产生的热量使焊缝处于敏化温度区,晶界上容易析出C r的碳化物,形成贫C r的晶粒边界。

敏化处理：18-8钢系列的奥氏体不锈钢在450℃～850℃(

敏化处理：18-8钢系列的奥氏体不锈钢在450℃～850℃（此区间常称为敏化温度）短时间加热，使其具有晶间腐蚀倾向。

这是因为碳在奥氏体不锈钢中的溶解度与温度有很大影响。

奥氏体不锈钢在经400℃～850℃的温度范围内（敏化温度区域）时，会有高铬碳化物（Cr23C6）析出，当铬含量降至耐腐蚀性界限之下，此时存在晶界贫铬，会产生晶间腐蚀，严重时材料能变成粉末。

该方法一般只在不锈钢晶间腐蚀的可以继续补充。

在电厂中，奥氏体不锈钢管进行冷弯加工，容易产生形变诱发马氏体相变（很拗口，其实就是产生了马氏体），容易引起耐蚀性的下降。

ASME标准规定，当加工量超过一定量时就必须进行固溶处理（3）稳定化处理：为避免碳与铬形成高铬碳化物，在奥氏体钢中加入稳定化元素（如Ti和Nb），在加热到875℃以上温度时，能形成稳定的碳化物。

这是因为Ti（或Nb）能优先与碳结合，形成TiC（或NbC），从而大大降低了奥氏体中固溶碳的浓度（含量），起到了牺牲Ti（或Nb）保护Cr的目的。

含Ti（或Nb）的奥氏体不锈钢（如：1Cr18Ni9Ti，1Cr18Ni9Nb）经稳定化处理后比进行固溶热处理更具有良好的综合机械性能。

Ti和Nb（不锈钢材料常识1.什么是不锈钢？????不锈钢是在普通碳钢的基础上，加入一组铬的质量分数（wCr）大于12%合金元素的钢材，它在空气作用下能保持金属是由于在这类钢中含有一定量的铬合金元素，能使钢材表面形成一层不溶解于某些介质的坚固的氧化薄膜（钝化膜），使在这类钢中，有些除含较多的铬（Cr）外，还匹配加入较多的其他合金元素，如镍（Ni），使之在空气中、水中、蒸汽中许多种酸、碱、盐的水溶液中也有足够的稳定性，甚至在高温或低温环境中，仍能保持其耐腐蚀的优点。

2.不锈钢分类方法有几种？????—马氏体(A—??(1)～32.0%范围内。

但??(2)11.5%-18.0 ??(3)8%-温度15??(4)-铬为基3.中国与世界各地区不锈钢钢号近似对照涂抹的一种黑乎乎的固体润滑剂吧：二硫化钼（MoS2）,从它就得出了2点结论不是：[1]Mo确实是一种耐高温的物质（知道黄金用什么坩埚熔吗？钼坩埚！）。

18-8奥氏体不锈钢焊接接头晶间腐蚀的评定及控制探究

18-8奥氏体不锈钢焊接接头晶间腐蚀的评定及控制探究发布时间：2021-06-28T11:52:23.770Z 来源：《工程管理前沿》2021年7卷第5期作者：刘志营[导读] 奥氏体不锈钢焊接接头出现晶间腐蚀，其原因主要是沉淀析出了晶间碳化铬。

刘志营新发药业有限公司山东省东营市 257500摘要：奥氏体不锈钢焊接接头出现晶间腐蚀，其原因主要是沉淀析出了晶间碳化铬。

对此，可对碳化铬沉淀进行控制，据此对晶间腐蚀进行预防。

本文简述了奥氏体不锈钢焊接接头晶间腐蚀试验，浅析了判定晶间腐蚀裂纹的方法，探究了焊接接头抗晶间腐蚀能力的控制及预防措施，以期为18-8奥氏体不锈钢焊接接头晶间腐蚀的评定及控制提供借鉴。

关键词：奥氏体不锈钢；焊接接头；晶间腐蚀前言：18-8奥氏体不锈钢在诸多领域得到了日渐广泛的应用，但在氧化介质和弱氧化介质中，此类不锈钢会形成晶间腐蚀，并沿晶界从表面深入至内部，急剧降低材料强度。

虽然其表面仍能保持光亮完好，但稍微受到外力作用，即会沿晶界发生断裂。

因此，晶间腐蚀作为一种腐蚀破坏，危害性极大。

对此，有必要对18-8奥氏体不锈钢焊接接头晶间腐蚀进行检查判定，并采取有效措施加以控制。

1 奥氏体不锈钢焊接接头晶间腐蚀试验一般通过加速方法，对不锈钢对于晶间腐蚀呈现的敏感性进行测定，其原理在于，创设适当条件，并合理选用侵蚀剂，对晶间实施加速选择性腐蚀[1]。

可遵循GB/T 4334.5-2000“不锈钢硫酸-硫酸铜腐蚀试验方法”对焊接接头开展晶间腐蚀试验。

2 判定晶间腐蚀裂纹试验弯曲部位相应的棱角出现的裂纹、滑移线、表面粗糙以及皱纹等，均不能将其视为晶间腐蚀导致的裂纹。

若试样发生晶间腐蚀，经过冷弯之后，鳞状裂纹会形成于其表面，对之进行敲击，不会发出金属声响。

可通过金相法对之进行评定。

对断面实施金相检查，若发现局部腐蚀存在于晶界或者其毗邻部位，甚至出现晶粒脱落，沿晶界形成均匀腐蚀，即可判定其为晶间腐蚀[2]。

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ＳＴＵＤＹｏＮＥＲＶＩＮＧＳＣＩＢＥＨＡＶＩｏＲｏＦＢＯＩＬＥＲＴＵＢＥＳＭＡＤＥＦＲｏＭ
１８—８ＴＹＰＥＡＵＳＥＮＩＣＴＮＬＥＳＴＥＥＬ（）ＴＴＩＳＡＩＳＳ５
ＳＨＩＺｇｎＭＡｎｇ，ｈｉａｇ，ＨｏＺＨＥＮＧｎｇｉＥｐｎｇ，Ｆａｐｎｇ，ＨＸｉｅＺＨＡＮＧｉＷＡＮＧｏｇｈｅＩｅ，Ｈｎｚ
老化。给出了各级老化的微观组织特征。
［关键词］１ —８型奥氏体不锈钢；炉管；役安全性；组织老化；化；腐蚀性８锅服脆抗［图分类号］ＴＧＩ３１Ｔ２中１．；Ｋ２５［文献标识码］Ａ［章编号］１０ —３６（０２０ — ０１— ４文０２３４２１）５０６０ＩＯｌ编号］１．９９ｊｉｓ．０２— ３４２１．５０１Ｄ０３６／．ｓｎ１０３６．０２０．６
ａｅｎａｄｇｒｄｅ５一ｓｒｏｇｉ．Ｔｈｅｍｉｒ — ｓｒｔｅＰｒｐｒｙｏｆｅｃｒｄｆａｅｎｓｂｅｎｇｉｇ；ｎａｅｉｕｓａｅｎｇｃｏｔｕｃｕｒｏｅｔａｈｇａｅｏｇｉｇｈａｅ
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ＡｂｔａｔＡｌｎｇｗｉｈｅｔｅｎｇｔｅｅｃｎｉｅｏｉｅｕｂｓｓｒｃ：ｏｔｌｎｇｈｎｉｈｓｖｉｉｇｔｍｆｂｏｌｒｔｅｍａｅｆｏｄｒｍ１ — ８ｙｐｕｓｅｔｃ８ｔｅａｔｎｉｉｓａｎｌｓｔｅ，ｈｅｄｇｅｆｍｉｒｔｉｅｓｓｅｌｔｅｒｅｏｃｏ—ｓｕｃｕｒｇｉｇａｄｐｅｆｍａｃｔｒｏｒｔｏｎｂｅｏｍｅｍｏｅｓｒ— ｔｔｅａｅｎｎｒｏｒｎｅｄｅｅｉａｉｃｒｅｉＯＵＳ，ｈｅｃａｅｏｃｏ— ｓｒｃｕｅｐｏｐｒｙｍａｅｄｔｍｂｉｔｅｎｆｍａｅｉｌａｅｒａｅｏｔｈｎｇｆｍｉｒｔｕｔｒｒｅｔｙｌａｏｅｒｔｌｍｅｔｏｔｒａｓ，ｎｄｄｃｅｓｆｍａｅｉｌｔｒａｓ’ｃｒｏｓｏｅｉｔｎｂｉｉｙｅｃＢａｅｔｓｓｏｃｏ— ｓｒｔｒｏｒｙｖｒａｉｎ，ｈｅｏｒｉｎｒｓｓａｔａｌｔ．．ｓｄｏｎｅｔｆｍｉｒｔｔｕｃｕｅｐｒｐｅｔａｉｔｏｔｍｉｒｓｒｃｕｒＳａｉｇｐｏｐｒｙａｇｉｇｄｇｅｃｏｔｕｔｅ’ ｇｅｎｒｅｔｎｄａｅｎｅｒｅｏｆ１８—８ａｔｎｉｉｔｉｌｓｔｅａｅｄｖｄｄｉｕｓｅｔｃｓａｎｅｓｓｅｌｃｎｂｉｉｅｎ— ｔｉｅｇｒｄｓ：ａｅ１一ｎｏｇｉｇ；ａｅ２一ｓｉｌｇｉｇ；ｒｄｅ３一ｍｏｒｔｇｅｎｇ；ａｅ４一ｆｌｏｆｖａｅｇｒｄｎａｅｎｇｒｄｌｇｈｔｙａｅｎｇａｄｅａｅａｉｇｒｄｕｌｙ
加重，组织性能的变化会导致材料的脆化和抗腐蚀性能的降低等。在组织性能变化试验研究的基础上，ｌ将８—８型奥氏体不锈钢锅炉管微观组织老化特征和老化程度共分为５级，分别为１：级未老化；２级：轻度老化；３级：中度老化；４级：完全老化；５级：重严