架桥机稳定性计算书
DJ150架桥机稳定性计算
DJ150架桥机稳定性计算1.架桥机过孔纵向稳定性计算：1.1各总成重量：q ——机臂均布荷载 1t/mP1 ——0#柱重量 P1=2.75tP2 ——1#柱曲梁重 P2=17.9tP4 ——2#柱、曲梁及横移轨道重 P3=25.8tP3——吊梁小车 P4=8.75tP5——3#柱重量 P5=5.65t1.2稳定性计算：倾覆力矩：M倾=P1*33.1+q*34.12/2=2.75*33.1+1*34.12/2=672.43tm平衡力矩：当R B=0时M平=q*19.92/2+P4*17+P3*17+P5*19.5+P6*22.6=1*19.92/2+25.8*17+8.75*17+5.65*19.5+3.2*22.6=967.85tm 稳定系数：n=M平/M倾=967.85/672.43=1.44＞1.32.架桥机横向稳定性计算2.1空载状态2.1.1工况条件：一、二号柱走行轮中心距3000mm一、二号柱走行轮高差3480mm一、二号柱中心距35900mm横移轨道高差50mm机臂横移750mm 2.1.2.各总成重量及重心高位置（自2号柱横移轨道轨面）2.1.2.1机臂：重量54t，重心高5826mm2.1.2.2曲梁及横移机构：重量5.8t，重心高6720mm2.1.2.3吊梁小车：重量8.75t，重心高5200mm2.1.2.4零号柱：重量2.75t，重心高980mm2.1.2.5一号柱：重量12.1t，重心高1900mm2.1.2.6二号柱：重量12t，重心高3530mm2.1.2.7三号柱：重量5.65t，重心高2900mm2.1.3架梁简支状态重心位置2.1.3.1架桥机重心高(距2号柱横移轨道轨面)HH=（54*5826+5.8*2*6720+8.75*2*5200+2.75*980+12.1*1900+12*3530+5.65*2900+3.2*5700）/（54+5.8*2+8.75*2+2.75+12.1+12+5.65+3.2）=586226/118.8=4934.6mm2.1.3.2架桥机重心纵向位置(距2号柱中心)LL=(2.75*36400+12.1*35900+5.8*35900+8.75*32500+54*10400+8.75*5900 —5.65*16130-3.2*19100/118.8=14880555/118.8=12525.72mm2.1.3.3架桥机重心横向位置(距架桥机中心)EE=(54+5.8*2+8.75*2+5.65+3.2+2.75)*750/118.8=595mm2.1.3.4架桥机重心距一、二号柱走行轮踏面连线垂直距离S=6120.1mm2.1.4架桥机横向稳定性计算：2.1.4.1架桥机侧向迎风面积：AA=80（机臂）+1.6（行车）+6（曲梁）+5.6（二号柱）+7.6（一号柱）+2.9（三号柱）5.6（尾部托架）+2（零号柱）=111.3m22.1.4.2空载稳定性计算：条件：轨道高差50mm；机臂横移750mm；风力作用点为机臂中心；工作状态计算风压qⅡ=150N/m2；非工作状态计算风压qⅢ=600N/m2；风力系数C=1.7；高度系数K h=1.0；2.1.4.2.1工作状态稳定性F风=1.7*150*1.0*111.3=28381.5NQ机=118.8tM倾= F风*6.914=2.84*6.914=19.64tmM平=118.8*0.819=97.3tm稳定系数n=97.3/19.64=4.95＞1.32.1.4.2.2非工作状态稳定性（机臂横移750mm）F风=1.7*600*1.0*111.3=113526NQ机=118.8tM倾= F风*6.914=11.35*6.914=78.5tmM平=118.8*0.819=97.33tm稳定系数n=97.3/78.5=1.24＜1.3需与走行轨道固定2.1.4.2.3非工作状态稳定性（机臂不横移）F风=1.7*600*1.0*111.3=113526NQ机=118.8tM倾= F风*6.914=11.35*6.914=78.5tmM平=118.8*1.4=166.32tm稳定系数n=166.32/78.5=2.1＞1.32.2重载状态2.2.1工况条件：一、二号柱走行轮中心距3000mm一、二号柱走行轮高差3480mm一、二号柱中心距35900mm横移轨道高差50mm32m（2201）梁重量168t梁重心距一、二号柱走行轮踏面连线垂直距离4545mm梁侧向迎风面积：A=32.6*2.8=91.28mmM倾= F风机*6.802+ F风梁*4.55=2.84*6.802+1.7*91.28*0.015*4.55 =29.9tmM平=118.8*1.4+168*1.42=404.88tm稳定系数n=404.88/29.9=13.54＞1.3。
架桥机计算书
目录一、设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载梁重:Q1=100t单个天车重：Q2=20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重）主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0.67t/m×1.1=0.74t/m前支腿总重: Q3=4t中支腿总重：Q4=2t=34t1号承重梁总重：Q5=34t2号承重梁总重：Q6=12t2#号横梁Q7梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;=66kg/m2q2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算(一) 架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位 m）: 图中P1=4t （前支柱自重）P2=0.74×22=16.28t （导梁后段自重）P3=0.74×30=22.2t （导梁前段自重）P 5= P4=20t （含卷扬机、天车重、天车横梁重）P6为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P6=ΣCKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.5m处M抗=16.28×11+20×（11+4+5）+20×(11+5) =899.08t.mM倾=4×30+22.2×15+10.05×5.5=508.275t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=899.08/(508.275×1.1)=1.61>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心（其中天车横梁重6t）P1=（16.28+22.2）×2+12×2+6×2=112.96 tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。
架桥机计算书
目录一、设计规范及参考文献 (2)二.架桥机设计荷载 (2)三.架桥机倾覆稳定性计算 (3)四.结构分析 (6)五.架桥机1号、2号车横梁检算 (9)六.架桥机0号立柱横梁计算 (11)七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 (14)八.150型分配梁：（1号车处） (16)九、0号柱承载力检算 (17)十、起吊系统检算 (19)十一 .架桥机导梁整体稳定性计算 (19)十二.导梁天车走道梁计算 (22)十三.吊梁天车横梁计算 (22)一、设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载梁重:Q1=100t单个天车重：Q2=20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重）主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0.67t/m×1.1=0.74t/m前支腿总重: Q3=4t中支腿总重：Q4=2t1号承重梁总重：Q5=34t2号承重梁总重：Q6=34t2#号横梁Q7=12t梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q1=19kg/m2b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;q2=66kg/m2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算(一) 架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位m）:图中图1P1=4t （前支柱自重）P2=0.74×22=16.28t （导梁后段自重）P3=0.74×30=22.2t （导梁前段自重）P5= P4=20t （含卷扬机、天车重、天车横梁重）P6为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P6=ΣCKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) ×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.5m处M抗=16.28×11+20×（11+4+5）+20×(11+5) =899.08t.mM倾=4×30+22.2×15+10.05×5.5=508.275t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=899.08/(508.275×1.1)=1.61>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图图2P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心（其中天车横梁重6t）P1=（16.28+22.2）×2+12×2+6×2=112.96 tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。
180吨架桥机稳定性验算
附件一：180吨架桥机稳定性验算WJQ40/180t 型架桥机设计起吊重量为2×90吨，架设跨度≤40，架桥机总长66m,桥机主梁为三角桁架结构，由型钢及钢板焊接而成，前支腿和中托轮箱是架桥机架梁工作的主要支撑及动力部件，后托轮、后支腿为过孔的辅助支撑。
主梁上部设有两台提升小车，是桥机的提升结构。
架设边梁时梁片重心未超过前支腿中心。
一、架桥架横向稳定性验算1、竖向荷载1.1结构自重1.1.1主梁自重集度；q=0.65t/m----每米主梁自重(单根主梁总重0.65×66t)1.1.2提升小车：P 提=13t(作用在单根主梁上围6.5t)1.1.3前支腿P 前=12t(每支腿6t, 每根主梁一个前支腿)1.1.4后支腿P 后=7t(每支腿3.5t, 每根主梁一个前支腿)1.1.5起吊荷载P=2×65t2、冲击系数1.2.1起重动力系数D1= 1.31.2.2水平荷载提升小车在横梁上横移速度为0.022m/s,其最大加速度为0.044 m/s 2，架桥机整机横移及提升小车横移速度为0.022m/s ，其最大加速度为0.044 m/s 2，很小，可不计，提升小车吊重2×71.5t ，为安全为计，动力系数按0.05计算，惯性力PH=143t ×0.05=7.15t 。
3、风荷载1.3.1工作状态计算风荷载工作状态计算风压2115/q kg m =横桥向迎风面积21.25 1.2566 2.870.7166A L H W m =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=单整机横桥向迎风面积2(1)(10.2)166199A n A m =+=+⨯=单横桥向风荷载= 1.7 1.2315199 6.3P C Kh q A t ⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=工预制梁风荷载= 1.7 1.2315140 2.5 3.2P CKh q w L H t ⋅⋅⋅⋅=⨯⨯⨯⨯⨯=预顺桥向迎风面积远小于横桥向迎风面积，风荷载忽略不计。
架桥机稳定性计算书
附件：JD150t/40m 架桥机倾覆稳定性计算书一、设计规范及参考文献1、《起重机械设计规范》（GB3811-83）；2、《起重机械安全规程》（GB6067-85）；3、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）;4、《公路桥涵施工规范》（041-89 ）；5、《公路桥涵设计规范》（JTJ021-89 ）;6、石家庄铁道学院《GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书》 ;7、梁体按照40 米箱梁150t 计。
二、架桥机设计荷载（一）、垂直荷载桥梁重（40m箱梁）：Q=150t;提梁小车重：Q2=7.5t （含卷扬机重）; 天车承重梁重：Q3=5.3t （含纵向走行机构）；前支腿总重：Q4=5.6t ；左承重主梁总重：Q5=36.3t （55m）；右承重主梁总重：Q6=36.3t （55m）；1号天车总重：Q7=7.5+5.3=12.8t ；2号天车总重：Q8=7.5+5.3=12.8t ；左导梁总重：Q9=8t（20m）；右导梁总重：Q10=8t（20m）；主梁、桁架及连结均布荷载：q=0.6t/m*1.1=0.66t/m; 主梁增重系数取 1.1 ；活载冲击系数取 1.2；不均匀系数取 1.1 。
（二）、水平荷载1 、风荷载取工作状态最大风力，风压为7 级风的最大风压：q1=19kg/m2;非工作状态风压取11级风的最大风压：q2=66kg/m2;(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)。
2、运行惯性力：①=1.1.三、架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机前支腿已悬空，1号天车及2号天车退至架桥机后部做配重，计算见图见下图：图1R=5.6t (前支腿自重)；P2=0.66t/m*2 榀* (16.5m+16.5m) =43.56t ;P3=0.66t/m*2 榀*22m=29.04t;P4=16t ;P5=P6=12.8t;P7为风荷载，架桥机工作环境允许风压为6级，验算时按照7级风压下横向风荷载计算，P7=19kg/m*1.2*141m2=2.7t，作用在中间支点以上2m处。
架桥机计算书
一．ik设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载=100t梁重:Q1=（含卷扬机）天车重：Q2吊梁天车横梁重：Q=(含纵向走行)3主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=节(单边)×= t/节(单边)0号支腿总重: Q=4=1号承重梁总重：Q52号承重梁总重：Q=6=+=纵向走行横梁（1号车）：Q7纵向走行横梁（2号车）：Q=+=8梁增重系数取：活载冲击系数取：不均匀系数取：（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;=66kg/m2q2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=三.架桥机倾覆稳定性计算（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥P 5= P6= （天车、起重小车自重）P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=ΣCKnqAi=××66×+++++++×=10053kg=作用在轨面以上处M抗=×15+×（22+）+×+×22=倾=×32+×16+×=架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=× => <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图图2P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心P1=++×2+×2= tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取。
25米架桥机推出时稳定性验算
附件325米箱梁安装架桥机的稳定性、抗弯及抗剪简单验算1、推出时稳定性验算：以推出端摇滚为原点取力矩，验算架设25米梁架桥机推出时架桥机稳定性，其计算简图如下：①10m移至层部Δ（3排单层）39m①为架桥机推出时的压重箱梁，按1/3梁重计算，重量为20吨，加上后天车总重量的一半约3吨，共重23吨；②前天车总重量的一半约为3吨；③三排贝雷片、支撑架、钢轨等的自重约为3.5KN/m注:天车由1台5吨卷扬机及配件约3吨，支撑钢管、工字钢横梁及钢轨等重约3吨，总重量约为6吨。
倾覆力距： M1=QL×L/2=3.5×27×27÷2=1275.8KN·m平衡力距：M2=230×10+30×7+3.5×12×12÷2=2762KN·mM22762M11275.8 2.16＞1.5架桥机稳定性符合要求2、架桥机承弯部分贝雷梁抗弯及抗剪验算：设计吊重按100T计算:①最大弯距及最大剪计算简化为简支梁计算，当前行车行之跨中的，弯距最大。
ΒMmax=pab/e 当a=b=13. 5m时Mmax=250×13.5×13.5÷27=1687.5KN·m 当箱梁移至落梁位置时，剪力最大a=c=1mAC段Q=P（2c+b）/e =250（2×1+25）/27=250KNCD段Q=0DB段Q1=-p（2a+b）/e=-250×（2×1+25）/27=-250KN查《桥涵》（公路施工手册·下册·人民交通出版社出版）P1088贝雷梁，容许最大弯距及剪力值：三排单层：弯距M0=2246.4KN·m剪力Q0=698.9KNM0=2246.4KN·m＞Mmax=1687.5KN·mQ0=698.9KN·M＞Mmax=250KN故架桥机抗弯距及抗剪设计符合要求。
180吨架桥机稳定性验算
附件一：180吨架桥机稳定性验算WJQ40/180t 型架桥机设计起吊重量为2×90吨，架设跨度≤40，架桥机总长66m,桥机主梁为三角桁架结构，由型钢及钢板焊接而成，前支腿和中托轮箱是架桥机架梁工作的主要支撑及动力部件，后托轮、后支腿为过孔的辅助支撑。
主梁上部设有两台提升小车，是桥机的提升结构。
架设边梁时梁片重心未超过前支腿中心。
一、架桥架横向稳定性验算1、竖向荷载1.1结构自重1.1.1主梁自重集度；q=0.65t/m----每米主梁自重(单根主梁总重0.65×66t)1.1.2提升小车：P 提=13t(作用在单根主梁上围6.5t)1.1.3前支腿P 前=12t(每支腿6t, 每根主梁一个前支腿)1.1.4后支腿P 后=7t(每支腿3.5t, 每根主梁一个前支腿)1.1.5起吊荷载P=2×65t2、冲击系数1.2.1起重动力系数D1= 1.31.2.2水平荷载提升小车在横梁上横移速度为0.022m/s,其最大加速度为0.044 m/s 2，架桥机整机横移及提升小车横移速度为0.022m/s ，其最大加速度为0.044 m/s 2，很小，可不计，提升小车吊重2×71.5t ，为安全为计，动力系数按0.05计算，惯性力PH=143t×0.05=7.15t 。
3、风荷载1.3.1工作状态计算风荷载工作状态计算风压2115/q kg m =横桥向迎风面积21.25 1.25662.870.7166A L H W m =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=单整机横桥向迎风面积2(1)(10.2)166199A n A m =+=+⨯=单横桥向风荷载= 1.7 1.2315199 6.3P C Kh q A t⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=工预制梁风荷载= 1.7 1.2315140 2.5 3.2P CKh q w L H t⋅⋅⋅⋅=⨯⨯⨯⨯⨯=预顺桥向迎风面积远小于横桥向迎风面积，风荷载忽略不计。
30m架桥机验算计算书
一．设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载=100t梁重:Q1=7.5t（含卷扬机）天车重：Q2吊梁天车横梁重：Q=7.3t(含纵向走行)3主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边)1.29×1.1=1.42 t/节(单边)0号支腿总重: Q=5.6t4=14.6t1号承重梁总重：Q52号承重梁总重：Q=14.6t6=7.5+7.3=14.8t纵向走行横梁（1号车）：Q7纵向走行横梁（2号车）：Q=7.5+7.3=14.8t8梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;=66kg/m2q2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位 m）:图中P 5= P6=14.8t （天车、起重小车自重）P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.mM倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=1725.65/(962.319× 1.1)=1.63>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图图2P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心P1=43.31+45.44+7.3×2+14.6×2=132.55 tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。
架桥机计算书
目录一、设计规范及参考文献 (2)二.架桥机设计荷载 (2)三.架桥机倾覆稳定性计算 (3)四.结构分析 (5)五.架桥机1号、2号车横梁检算 (7)六.架桥机0号立柱横梁计算 (9)七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 (11)八.150型分配梁：（1号车处） (13)九、0号柱承载力检算 (14)十、起吊系统检算 (15)十一 .架桥机导梁整体稳定性计算 (16)十二.导梁天车走道梁计算 (18)十三.吊梁天车横梁计算 (18)一、设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载=100t梁重:Q1单个天车重：Q=20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重）2主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0.67t/m×1.1=0.74t/m=4t前支腿总重: Q3中支腿总重：Q=2t4=34t1号承重梁总重：Q52号承重梁总重：Q=34t6=12t2#号横梁Q7梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;q=66kg/m22(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力：Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算(一) 架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位 m）:图中图1P1=4t （前支柱自重）P2=0.74×22=16.28t （导梁后段自重）P3=0.74×30=22.2t （导梁前段自重）P 5= P4=20t （含卷扬机、天车重、天车横梁重）P6为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P6=ΣCKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) ×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.5m处M抗=16.28×11+20×（11+4+5）+20×(11+5) =899.08t.mM倾=4×30+22.2×15+10.05×5.5=508.275t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=899.08/(508.275×1.1)=1.61>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图图2P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心（其中天车横梁重6t）P1=（16.28+22.2）×2+12×2+6×2=112.96 tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。
自平衡架桥机计算书
自平衡架桥机计算书一、引言随着我国基础设施建设的不断推进，桥梁建设成为了重中之重。
自平衡架桥机作为一种新型桥梁施工设备，以其高效、安全、环保等特点在桥梁建设中发挥着重要作用。
本文将从工作原理、性能参数、操作与控制、应用领域、发展现状与展望等方面对自平衡架桥机进行详细介绍。
二、自平衡架桥机的工作原理1.概述自平衡架桥机是一种采用自行走、自行平衡的架桥设备，能够在狭窄的施工现场完成桥梁的架设任务。
其主要部件包括主机、平衡系统、行走系统、操控系统等。
2.主要部件及其功能（1）主机：承担桥梁架设任务，通过液压系统驱动两侧行走轮实现自行走功能。
（2）平衡系统：保证架桥机在行驶过程中保持稳定，防止侧翻。
（3）行走系统：实现架桥机在不同场地的快速移动。
（4）操控系统：控制架桥机的行驶、架设、刹车等动作。
三、自平衡架桥机的性能参数1.技术指标自平衡架桥机的技术指标包括：最大架设高度、最大跨度、载荷能力、行驶速度等。
2.参数解析（1）最大架设高度：表示架桥机能够架设的桥梁最高高度。
（2）最大跨度：表示架桥机能够架设的桥梁最大跨度。
（3）载荷能力：表示架桥机在行驶过程中能够承受的最大荷载。
（4）行驶速度：表示架桥机在平坦路面的行驶速度。
四、自平衡架桥机的操作与控制1.操作流程（1）开机前检查：检查架桥机各部件是否完好，液压系统是否正常。
（2）开机：按下启动按钮，启动架桥机。
（3）行驶：根据现场情况，通过操控系统控制架桥机行驶。
（4）架设：到达预定位置后，通过操控系统控制架桥机进行架设。
（5）完成架设：架设完成后，按下停止按钮，关闭架桥机。
2.安全措施（1）操作人员须持证上岗，熟悉架桥机的操作与控制。
（2）作业现场应设立安全警戒线，禁止非作业人员进入。
（3）定期检查架桥机各部件，发现问题及时排除。
五、自平衡架桥机的应用领域1.适用场景自平衡架桥机适用于高速铁路、高速公路、城市轨道交通等桥梁建设领域。
2.优势体现（1）高效：自平衡架桥机能够实现快速架设，提高施工效率。
架桥机计算书
目录一、设计规范及参考文献 (1)二.架桥机设计荷载 (2)三.架桥机倾覆稳定性计算 (2)四.结构分析 (5)五.架桥机1号、2号车横梁检算 (7)六.架桥机0号立柱横梁计算 (9)七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 (11)八.150型分配梁：（1号车处） (12)九、0号柱承载力检算 (13)十、起吊系统检算 (15)十一 .架桥机导梁整体稳定性计算 (16)十二.导梁天车走道梁计算 (17)十三.吊梁天车横梁计算 (18)一、设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载=100t梁重:Q1=20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重）单个天车重：Q2主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0.67t/m×1.1=0.74t/m前支腿总重: Q=4t3=2t中支腿总重：Q4=34t1号承重梁总重：Q5=34t2号承重梁总重：Q6=12t2#号横梁Q7梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q=19kg/m21b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;=66kg/m2q2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算(一) 架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位 m）: 图中图1P1=4t （前支柱自重）P2=0.74×22=16.28t （导梁后段自重）P3=0.74×30=22.2t （导梁前段自重）P 5= P4=20t （含卷扬机、天车重、天车横梁重）P6为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P6=ΣCKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.5m处M抗=16.28×11+20×（11+4+5）+20×(11+5) =899.08t.mM倾=4×30+22.2×15+10.05×5.5=508.275t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=899.08/(508.275×1.1)=1.61>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图图2P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心（其中天车横梁重6t）P1=（16.28+22.2）×2+12×2+6×2=112.96 tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。
架桥机稳定性计算书
附件：JD150t/40m架桥机倾覆稳定性计算书一、设计规范及参考文献1、《起重机械设计规范》（GB3811-83）；2、《起重机械安全规程》（GB6067-85）；3、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）；4、《公路桥涵施工规范》（041-89）；5、《公路桥涵设计规范》（JTJ021-89）；6、石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》；7、梁体按照40米箱梁150t计。
二、架桥机设计荷载（一）、垂直荷载=150t；桥梁重（40m箱梁）：Q1提梁小车重：Q=7.5t（含卷扬机重）；2=5.3t（含纵向走行机构）；天车承重梁重：Q3前支腿总重：Q=5.6t；4=36.3t（55m）；左承重主梁总重：Q5右承重主梁总重：Q=36.3t（55m）；61号天车总重：Q=7.5+5.3=12.8t；72号天车总重：Q=7.5+5.3=12.8t；8=8t（20m）；左导梁总重：Q9=8t（20m）；右导梁总重：Q10主梁、桁架及连结均布荷载：q=0.6t/m*1.1=0.66t/m;主梁增重系数取1.1；活载冲击系数取1.2；不均匀系数取1.1。
（二）、水平荷载1、风荷载取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q=19kg/m2;1非工作状态风压取11级风的最大风压：q2=66kg/m2;(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)。
2、运行惯性力：Φ=1.1.三、架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机前支腿已悬空，1号天车及2号天车退至架桥机后部做配重，计算见图见下图：图1P1=5.6t（前支腿自重）；P2=0.66t/m*2榀*（16.5m+16.5m）=43.56t；P3=0.66t/m*2榀*22m=29.04t；P4=16t；P5=P6=12.8t；P7为风荷载，架桥机工作环境允许风压为6级，验算时按照7级风压下横向风荷载计算，P7=19kg/m2*1.2*141m2=2.7t，作用在中间支点以上2m处。
架桥机计算书
目录一、设计规范及参考文献 (2)二。
架桥机设计荷载 (2)三.架桥机倾覆稳定性计算 (3)四。
结构分析 (5)五。
架桥机1号、2号车横梁检算 (7)六。
架桥机0号立柱横梁计算 (9)七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 (11)八。
150型分配梁：(1号车处） (13)九、0号柱承载力检算 (14)十、起吊系统检算 (15)十一。
架桥机导梁整体稳定性计算 (16)十二。
导梁天车走道梁计算 (18)十三.吊梁天车横梁计算 (18)一、设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17—88）（三）公路桥涵施工规范（041—89)（四）公路桥涵设计规范（JTJ021—89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载（一）。
垂直荷载=100t梁重：Q1单个天车重：Q=20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重)2主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0。
67t/m×1.1=0.74t/m=4t前支腿总重: Q3中支腿总重：Q=2t4=34t1号承重梁总重：Q52号承重梁总重：Q=34t6=12t2＃号横梁Q7梁增重系数取：1。
1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1。
1(二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压:=19kg/m2q1b。
非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压；q=66kg/m22（以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》） 2.运行惯性力: Ф=1。
1三。
架桥机倾覆稳定性计算(一) 架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位 m):图中图1P1=4t (前支柱自重）P2=0。
74×22=16。
架桥机计算书
目录一、设计规范及参考文献....................................二.架桥机设计荷载.........................................三.架桥机倾覆稳定性计算...................................四.结构分析...............................................五.架桥机1号、2号车横梁检算..............................六.架桥机0号立柱横梁计算.................................七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算.........................八.150型分配梁：（1号车处）...............................九、0号柱承载力检算 ......................................十、起吊系统检算.......................................... 十一 .架桥机导梁整体稳定性计算............................ 十二.导梁天车走道梁计算................................... 十三.吊梁天车横梁计算.....................................一、设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载=100t梁重:Q1=20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重）单个天车重：Q2主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=m×=m=4t前支腿总重: Q3=2t中支腿总重：Q41号承重梁总重：Q=34t5=34t2号承重梁总重：Q62#号横梁Q=12t7梁增重系数取：活载冲击系数取：不均匀系数取：（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;=66kg/m2q2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=三.架桥机倾覆稳定性计算(一) 架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位 m）: 图中=4t （前支柱自重）P1P=×22= （导梁后段自重）2P=×30= （导梁前段自重）3P 5= P4=20t （含卷扬机、天车重、天车横梁重）P6为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P6=ΣCKnqAi =××66×+++++++×=10053kg=作用在轨面以上5.5m处M抗=×11+20×（11+4+5）+20×(11+5) =倾=4×30+×15+×=架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=×=> <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心（其中天车横梁重6t）P1=（+）×2+12×2+6×2= tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取。
架桥机计算书
一．ik设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）二.（一）.梁重12纵向走行横梁（1号车）：Q7=7.5+7.3=14.8t 纵向走行横梁（2号车）：Q8=7.5+7.3=14.8t 梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q1=19kg/m2b.非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;q22(2.三.起，1P1P2P3P4P5P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.mM倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=1725.65/(962.319×1.1)=1.63>1.3<可)(二)架桥机横向倾覆稳定性计算1.检算P1P1P2数取1.6=1.6P3数取P3=2×1.39×1.6×19×0.8×0.46×4=124.4kg=0.1244tP4为架桥机起重小车重量P4=7.5×2+100×1.1=125tP5为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载，作用在支点以上8.113m处，P5=1.39×1.6×19×（3×2×2+2×30）=3042.432kg=3.042t图2所示A点为倾覆支点，对A点取矩：M倾=P2×3.8+P3×5.179+P4×1.435+P5×8.113=13.53×3.8+0.1244×5.179+125×1.435+3.042×8.113=256.11t·mM抗=P1×4.8=132.55×4.8=636.24t·m架桥机工作条件横向抗倾覆安全系数n中已经四.(一)荷载取值：桁架及桥面系均部荷载1.29t/节×1.1=1.42t/节(单边)，荷载（100+7.5×2）×1.2=138.0t。
架桥机计算书
目录一、设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载梁重:Q1=100t单个天车重：Q2=20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重）主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=m×=m前支腿总重: Q3=4t中支腿总重：Q4=2t1号承重梁总重：Q5=34t2号承重梁总重：Q6=34t2#号横梁Q7=12t梁增重系数取：活载冲击系数取：不均匀系数取：（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q1=19kg/m2b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;q2=66kg/m2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=三.架桥机倾覆稳定性计算(一) 架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位 m）:图中P1=4t （前支柱自重）P2=×22= （导梁后段自重）P3=×30= （导梁前段自重）P 5= P4=20t （含卷扬机、天车重、天车横梁重）P 6为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算， P 6=ΣCKnqAi =××66×+++++++ ×=10053kg=作用在轨面以上5.5m 处M 抗=×11+20×（11+4+5）+20×(11+5) =倾=4×30+×15+×=架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M 抗/M 倾 =×=> <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1. 正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图 P 1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心（其中天车横梁重6t ）P1=（+）×2+12×2+6×2= tP 2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m 处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取。
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附件：JD150t/40m架桥机倾覆稳定性计算书一、设计规范及参考文献1、《起重机械设计规范》（GB3811-83）；2、《起重机械安全规程》（GB6067-85）；3、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）；4、《公路桥涵施工规范》（041-89）；5、《公路桥涵设计规范》（JTJ021-89）；6、石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》；7、梁体按照40米箱梁150t计。
二、架桥机设计荷载（一）、垂直荷载=150t；桥梁重（40m箱梁）：Q1提梁小车重：Q=7.5t（含卷扬机重）；2=5.3t（含纵向走行机构）；天车承重梁重：Q3前支腿总重：Q=5.6t；4=36.3t（55m）；左承重主梁总重：Q5右承重主梁总重：Q=36.3t（55m）；61号天车总重：Q=7.5+5.3=12.8t；72号天车总重：Q=7.5+5.3=12.8t；8=8t（20m）；左导梁总重：Q9=8t（20m）；右导梁总重：Q10主梁、桁架及连结均布荷载：q=0.6t/m*1.1=0.66t/m;主梁增重系数取1.1；活载冲击系数取1.2；不均匀系数取1.1。
（二）、水平荷载1、风荷载取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q=19kg/m2;1非工作状态风压取11级风的最大风压：q2=66kg/m2;(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)。
2、运行惯性力：Φ=1.1.三、架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机前支腿已悬空，1号天车及2号天车退至架桥机后部做配重，计算见图见下图：图1P1=5.6t（前支腿自重）；P2=0.66t/m*2榀*（16.5m+16.5m）=43.56t；P3=0.66t/m*2榀*22m=29.04t；P4=16t；P5=P6=12.8t；P7为风荷载，架桥机工作环境允许风压为6级，验算时按照7级风压下横向风荷载计算，P7=19kg/m2*1.2*141m2=2.7t，作用在中间支点以上2m处。
计算悬臂状态下的纵向稳定：M抗=43.56t*16.5m+12.8t*27m+12.8t*21.5m=1339.54t·m；M倾=5.6t*4m+29.04t*11m+16t*32m+2.7t*2m=859.24 t·m；架桥机纵向抗倾覆安全系数：η=M抗/M倾=1339.54/(859.24*1.1)=1.42>1.3满足要求。
四、架桥机横向倾覆稳定性计算1、正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，验算时可偏于安全的将整个架桥机的荷载全部简化到该处，计算见图如下：图2P 1为架桥机自重（不含起重车）作用在两支点中心，P 1=43.31+45.44+7.3*2+14.6*2=132.55t ；P 2为导梁承受的风荷载，作用在支点以上3.8m 处，导梁迎风面积按实体计算，导梁形状系数1.6。
A=(1+η1)(1+η2)* ΦA=(1+0.53)*（1+0.5）*62*2.25=320.1525m 2，其中 η1=0.53，η2=0.5；风荷载为：P2=CKh εA=1.6*1.39*19*320.1525=13528kg=13.53t ；P3为天车导梁承受的风载，作用点在支点以上5.179m 处，迎风面积按实体计算，导梁形状取1.6，P 3=2*1.39*1.6*19*0.8*0.46*4=124kg=0.124t ； P 4为架桥机小车重量，P 4=7.5*2+150*1.1=180t ；P 5为架桥机起重小车及梁体承受的风载，作用点在支点以上8.113m 处，P 5=1.39*1.6*19*(3*2*2+2*30)=3042.432kg=3.0432t ，上图所示的A 点位倾覆支点，对A 点取矩：M 倾=P 2*3.8+P 3*5.179+P 4*1.435+P 5*8.113=256.11 t ·m ； M 抗=P 1*4.8=636.24 t ·m ；架桥机工作条件下横向倾覆安全系数为： η=M 抗/M 倾=636.24/(256.11*1.1)=1.26>1.3 满足要求。
2、非工作状态下稳定性验算架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横风荷载作用下，其稳定性见下图：图3与图2相比，架桥机在提梁时有2.26的横向抗倾系数，而图3中已没有提梁，故此不用计算而得出结论:它的抗倾系数满足要求。
教你如何用WORD文档(2012-06-27 192246)转载▼标签：杂谈1. 问：WORD 里边怎样设置每页不同的页眉？如何使不同的章节显示的页眉不同？答：分节，每节可以设置不同的页眉。
文件――页面设置――版式――页眉和页脚――首页不同。
2. 问：请问word 中怎样让每一章用不同的页眉？怎么我现在只能用一个页眉，一改就全部改了？答：在插入分隔符里，选插入分节符，可以选连续的那个，然后下一页改页眉前，按一下“同前”钮，再做的改动就不影响前面的了。
简言之，分节符使得它们独立了。
这个工具栏上的“同前”按钮就显示在工具栏上，不过是图标的形式，把光标移到上面就显示出”同前“两个字来。
3. 问：如何合并两个WORD 文档，不同的页眉需要先写两个文件，然后合并，如何做？答：页眉设置中，选择奇偶页不同与前不同等选项。
4. 问：WORD 编辑页眉设置，如何实现奇偶页不同比如：单页浙江大学学位论文，这一个容易设；双页：（每章标题），这一个有什么技巧啊？答：插入节分隔符，与前节设置相同去掉，再设置奇偶页不同。
5. 问：怎样使WORD 文档只有第一页没有页眉，页脚？答：页面设置－页眉和页脚，选首页不同，然后选中首页页眉中的小箭头，格式－边框和底纹，选择无，这个只要在“视图”――“页眉页脚”，其中的页面设置里，不要整个文档，就可以看到一个“同前”的标志，不选，前后的设置情况就不同了。
6. 问：如何从第三页起设置页眉？答：在第二页末插入分节符，在第三页的页眉格式中去掉同前节，如果第一、二页还有页眉，把它设置成正文就可以了●在新建文档中，菜单―视图―页脚―插入页码―页码格式―起始页码为0，确定；●菜单―文件―页面设置―版式―首页不同，确定；●将光标放到第一页末，菜单―文件―页面设置―版式―首页不同―应用于插入点之后，确定。
第2 步与第三步差别在于第2 步应用于整篇文档，第3 步应用于插入点之后。
这样，做两次首页不同以后，页码从第三页开始从1 编号，完成。
7. 问：WORD 页眉自动出现一根直线，请问怎么处理？答：格式从“页眉”改为“清除格式”，就在“格式”快捷工具栏最左边；选中页眉文字和箭头，格式－边框和底纹－设置选无。
8. 问：页眉一般是---------，上面写上题目或者其它，想做的是把这根线变为双线，WORD 中修改页眉的那根线怎么改成双线的答：按以下步骤操作去做：●选中页眉的文字，包括最后面的箭头●格式－边框和底纹●选线性为双线的●在预览里，点击左下小方块，预览的图形会出现双线●确定▲上面和下面自己可以设置，点击在预览周围的四个小方块，页眉线就可以在不同的位置。
9. 问：Word 中的脚注如何删除？把正文相应的符号删除，内容可以删除，但最后那个格式还在，应该怎么办？答：步骤如下：1、切换到普通视图，菜单中“视图”――“脚注”，这时最下方出现了尾注的编辑栏。
2、在尾注的下拉菜单中选择“尾注分隔符”，这时那条短横线出现了，选中它，删除。
3、再在下拉菜单中选择“尾注延续分隔符”，这是那条长横线出现了，选中它，删除。
4、切换回到页面视图。
尾注和脚注应该都是一样的。
10. 问：Word 里面有没有自动断词得功能常常有得单词太长了，如果能设置下自动断词就好了答：在工具―语言―断字―自动断字，勾上，word 还是很强大的。
11. 问：如何将word 文档里的繁体字改为简化字？答：工具―语言―中文简繁转换。
12. 问：怎样微调WORD 表格线？WORD 表格上下竖线不能对齐，用鼠标拖动其中一条线，可是一拖就跑老远，想微调表格竖线让上下对齐，请问该怎么办？答：选定上下两个单元格，然后指定其宽度就可以对齐了，再怎么拉都行pressAlt，打开绘图，其中有个调整坐标线，单击，将其中水平间距与垂直间距都调到最小值即可。
打开绘图，然后在左下脚的绘图网格里设置，把水平和垂直间距设置得最小。
13. 问：怎样微调word 表格线？我的word 表格上下竖线不能对齐，用鼠标拖动其中一条线，可是一拖就跑老远，我想微调表格竖线让上下对齐，请问该怎么办？答：可以如下操作：●按住ctl 键还是shift，你have a try●double click the line, try it )●打开绘图，设置一下网格（在左下角）。
使水平和垂直都为最小，试一把！？●press Alt14. 问：怎么把word 文档里已经有的分页符去掉？答：先在工具――选项――视图――格式标记，选中全部，然后就能够看到分页符，delete 就ok了。
15. 问：Word 中下标的大小可以改的吗答：格式―字体16. 问：Word 里怎么自动生成目录啊答：用“格式样式和格式”编辑文章中的小标题，然后插入-索引和目录17. 问：Word 的文档结构图能否整个复制论文要写目录了，不想再照着文档结构图输入一遍，有办法复制粘贴过来吗？答：可以自动生成的，插入索引目录。
18. 问：做目录的时候有什么办法时右边的页码对齐？比如：1.1 标题..........11.2 标题 (2)答：画表格，然后把页码都放到一个格子里靠右或居中，然后让表格的线条消隐就可以了，打印出来就很整齐。
19. 问：怎样在word 中将所有大写字母转为小写？比如一句全大写的转为全小写的答：格式-更改大小写-小写20. 问：在存盘的时候，出现了问题，症状如下：磁盘已满或打开文件过多，不能保存，另开新窗口重存也不管用。
如何解决？答：把word 文档全选，然后复制，然后关掉word，电脑提示你粘贴板上有东西，要不要用于别的程序，选是，然后，再重新打开word，然后粘贴，然后，保存。
21. 问：WORD 中的表格一复制粘贴到PPT 中就散掉了，怎么把WORD 里面的表格原样粘贴到PPT 中？答：1）比较好的方法是：先把表格单独存为一WORD 文件，然后插入－－对象，选由文件创建，然后选中上面的WORD 文件，确定；2）还可以先把表格copy 到excel 中，然后copy 到PPT 中，这个也是比较好的办法；3）可以先做成文本框，再粘贴过去；4）复制粘贴，但是在PPT 中不能粘在文本框里面；5）拷屏，做成图片，再弄到PPT 里面。