管线压力线计算
压力管道容器使用寿命计算
一、合成氨富液管线压力管道容器使用寿命计算已知条件：10系统：工作压力：2.5Mpa ，工作温度：100℃，管径：159×720系统：工作压力：3.0Mpa ，工作温度：120℃，管径：325×7根据GB150-1998，查表4-3，t 10δ=130 Mpa,(150℃); t 20δ=123 Mpa,(180℃) 其中，设计温度取工作温度的1.5倍,设计压力取工作压力的1.15倍,则: T 10=100×1.5=150℃, T 20=120×1.5=180℃P C10=2.5×1.15=2.875 Mpa, P C20=3.0×1.15=3.45 Mpa,取φ=1.0,管道内径Di 分别为：D i10=159-2×7=145mm , D i20=325-2×7=311mm则由GB150-1998，计算厚度：ct i c P D P -=φδδ][2 10系统：δ10=mm 6.1875.211302145875.2=-⨯⨯⨯ 20系统：δ20=mm 42.445.31123231145.3=-⨯⨯⨯ 考虑年腐蚀裕量C=0.5mm/a,且由GB150-1998知，取预期使用寿命为10年，则：设计厚度：'10δ=δ10+0.5×10=6.6 mm,查GB/T 17395-2008,圆整为:7mm '20δ=δ20+0.5×10=9.42 mm, 查GB/T 17395-2008,圆整为:9.5mm 根据腐蚀数据与选材手册,取年腐蚀速度为0.125 mm/a,则：10系统管线的使用寿命为：（7-1.6）/0.125=43.2年20系统管线的使用寿命为：（9.5-4.42）/0.125=40.64年二、循环水管线压力管道容器使用寿命计算已知条件：20系统：工作压力：0.4Mpa ，工作温度：50℃，管径：900×930系统：工作压力：0.4Mpa ，工作温度：50℃，管径：600×5根据GB150-1998，查表4-3，t 20δ=t 30δ130 Mpa,(75℃); 其中，设计温度取工作温度的1.5倍,设计压力取工作压力的1.15倍,则: T 30=T 20=50×1.5=75℃,P C30= P C20=0.4×1.15=0.46 Mpa,取φ=0.9,管道内径Di 分别为：D i20=914-2×9=896mm , D i30=610-2×5=600mm则由GB150-1998，计算厚度：ct i c P D P -=φδδ][2 20系统：δ20=mm 76.146.09.0130289646.0=-⨯⨯⨯ 30系统：δ30=mm 18.146.09.0130260046.0=-⨯⨯⨯ 考虑年腐蚀裕量C=0.25mm/a,且由GB150-1998知，取预期使用寿命为10年，则：设计厚度：'20δ=δ20+0.25×10=4.26 mm,查GB/T 17395-2008,圆整为:9mm '30δ=δ30+0.25×10=3.68mm, 查GB/T 17395-2008,圆整为:4mm 根据GB50050-1995,取年腐蚀速度为0.125 mm/a,则：20系统管线的使用寿命为：（9-1.76）/0.125=57.92年30系统管线的使用寿命为：（4-1.18）/0.125=22.56年。
管道工程量计算规则
管道、电气工程量计算规则管道工程量计算规则1、工程量计算顺序：工艺管线工程量计算尽量以以下顺序计算：管道安装管件安装阀门安装法兰安装管道压力试验无损探伤及焊口热处理管道支架制作安装管口充氩保护、套管制作安装设备安装（泵、电机等）2、管道安装2.1 压力等级：低压0<P≤1.6MPa, 中压1.6<P≤10MPa, 高压10<P≤42MPa。
2.2 连接方式：电弧焊、氩弧焊、氩电联焊、螺栓连接、埋弧自动焊、氧乙炔焊、热风焊、承插粘接等2.3 工程量计算：工艺管线以施工图纸标明的延长米计算，不扣除管件、阀门、法兰长度，主材消耗量是扣除管件、阀门、法兰长度后加损耗的量。
方型补偿器不单独提取工程量，工程量包含在管道工程量及管件工程量中。
3、管件安装3.1 管件种类：弯头、三通、异径管、管帽（盲板）、管接头、挖孔制三通；3.2 各种管件连接均按压力等级、材质、连接方式以10个（个也行）为单位计算工程量，主管上挖眼制三通应以管件安装计算工程量，如：挖眼制三通 DN500*350 20个 2.5MPa，不另计主材费，挖眼制三通支线管径小于主管径1/2时，不计算管件工程量，若支管线较短相当于管接头及凸台时，应按配件管径计算工程量（相当于管件）；3.3 对于仪表而言，管道开孔不计算工程量，以预留考虑，但压力表表弯制作，凸台制作安装、温度计扩大管制作安装应分别计算工程量，均以个为单位，应注明管径大小；3.4 焊接盲板工程量以“个”为单位，执行管件连接乘以系数0.6（造价用）。
4、阀门安装4.1 应注明压力等级、规格型号、安装方式（法兰连接、焊接、螺纹连接等），以个为单位；4.2 各种法兰及阀门安装的配套法兰安装应分别计算工程量，螺栓、透镜垫的安装费已包括在定额内，本身材料费应另行计算，在阀门安装或法兰安装工程量后提供其数量（主材费不计的可以不予考虑）；4.3 直接安装在管道上的仪表流量计应归入阀门安装中，以个为单位，执行阀门安装乘以系数0.7（造价用）。
管道设计
管道设计1．管道含义及特征管道定义：由管道组成件装配而成，用于输送、分配、混合、分离、排放、计量或控制流体流动。
管道组成件：管道标准件、管道特殊件、管道支撑件管道。
特点：管道属于长细比大的设备，易失稳、受力情况复杂；管内介质种类复杂；管内流体状态复杂，运行条件变化多；管道组成件种类繁杂、各有特点;管道布置、安装及检验要求复杂。
2．压力管道的概念压力管道是指“特种设备安全监察条例”所定义的属于监察范围内的管道；压力管道属于特种设备的范畴；压力管道设计属于特种设备生产范畴和源头；压力管道监察管理体制；3．压力管道的定义压力管道是在生产、生活中使用的可能引起燃爆或中毒等危险性较大的特种设备。
根据中华人民共和国国务院令（第373号）通过并公布的《特种设备安全监察条例》，对压力管道进行了定义：压力管道，是指利用一定的压力，用于输送气体或者液体的管状设备，其范围规定为最高压力大于或者等于0.1MPa（表压）的气体、液化气体、蒸汽介质或者可燃、易爆、有毒、有腐蚀性、最高工作温度高于或者等于标准沸点的液体介质，且公称直径大于25mm 管道。
4．管道设计管道设计主要涉及三方面内容：管径选择、管道器材、安装设计。
与管道设计相关的计算也包括三个方面：管线压力降计算、管道壁厚计算、管线应力分析。
管线压力降计算可用流程模拟软件计算（例如：Aspen Plus、Pro Ⅱ、KBC Petro-SIM），也可Excel表格或自定义函数（宏）计算；管道壁厚计算用Excel表格计算；管线应力分析用专用软件计算，例如Caesar Ⅱ软件，主要分析：管线应力（一次应力、二次应力）、推力及位移。
管道壁厚计算公式见：《工业金属管道设计规范》GB 50316-2000 。
一、管径和管线压力降计算1. 管径初选（1）查表法管道管径根据输送介质的相态、物性（主要是粘度）、流量初选。
炼油装置内一般液体油品管线，可参照上述表中各种管径册常用流速、流率及允许压力降等估算管内径。
管道工程管线试压管理规定(3篇)
管道工程管线试压管理规定管道工程管线试压是指在完成管道安装后，通过施加一定压力，检测管道系统的密封性和强度的一种工作。
为了保证管道的安全运行和工程质量，需要制定管道工程管线试压管理规定，以规范试压工作的流程和要求。
1. 试压前的准备工作（1）制定试压方案：确定试压方法、试压压力和试压持续时间等参数。
（2）准备试压设备：确保试压设备的完好性和准确性，包括试压泵、压力表、阀门等。
（3）试压人员培训：对试压人员进行培训，使其熟悉试压操作流程和安全注意事项。
2. 试压操作（1）试压前检查：对试压系统的管道、阀门、法兰等进行检查，确保无漏气、无漏水等情况。
（2）试压过程控制：依据试压方案，逐步增加压力，记录试压压力和时间，严格控制试压压力不超过设计压力。
（3）试压结束：达到试压时间后，缓慢减压至零压力，记录减压时间。
3. 试压记录和验收（1）试压记录：对试压过程中的压力、时间、减压时间等数据进行记录，并签名确认。
（2）漏气试验：试压结束后，对试压系统进行漏气试验，确保无漏气现象。
（3）验收：根据试压记录和漏气试验结果，判断试压结果是否合格，如合格则进行验收。
4. 安全措施和注意事项（1）试压人员必须经过培训并掌握试压操作技能，戴好安全帽、手套等个人防护用品。
（2）试压过程中应密切观察试压系统，如发现异常情况应及时停止试压并处理。
（3）试压场地应保持通风良好，防止试压设备过热或试压液泄漏导致火灾等事故。
以上是管道工程管线试压管理规定的主要内容，通过遵守规定要求，可以确保试压工作的安全性和可靠性，提高管道工程的质量和可靠性。
管道工程管线试压管理规定（2）1目的为了提高公司管道工程施工质量，加强质量管理工作，完善管道工程建设成果质量检测检验，明确管道工程试压工作的责任、程序和工作要求，指导管道工程试压工作，特制定本规定。
2范围本规定适用于公司新建、改扩建项目及纳入基本建设项目管理的更新改造项目的管道工程管线试压工作。
三通计算-SY0510-2010-V2.0
设计依据：SY/T0510-20101. 输入数据设计压力p= 6.3MPa 主管线外径D0=323.9mm 主管线壁厚δ1=8.0mm 支管线外径d0=323.9mm 支管线壁厚δ2=8.0mm 三通主管外径D=323.9mm 三通支管外径d=323.9mm 焊接接头系数Φ=1管件用钢材钢管16Mn管件用钢材厚度附加量C=C1+C2=0mm 管件用钢材厚度负偏差C1=0mm 腐蚀裕量C2=0mm 主管用钢材许用应力[σ]=K×σs=144.00MPa 主管用钢材最小屈服强度σs=360MPa 强度设计系数K=0.4三通中心到主管端部的距离（三通半长）B=254mm 三通中心到支管端部距离M=254mm 三通肩部翻边处的圆弧曲率半径r0=(r0min+r0max)/254mm 曲率半径r0取值范围r0min≥0.05d16.20mmr0max≤M-D/292.05mm 2. 补强面积计算三通主管计算壁厚δr=pD/（2[σ]Φ）=7.09mm 三通支管计算壁厚δb=pd/（2[σ]Φ）=7.09mm 三通主管名义厚度δd=17.00mm 三通支管名义厚度δnt=12.00mm 考虑到拔制工艺δnt=0.75δd12.75mm 考虑到拔制工艺后的支管名义厚度δnt=12.00mm 三通支管去除腐蚀裕量后的支管厚度δo=δnt-C2=12.00mm三通支管去除腐蚀裕量后的支管内径d c=d-2δnt+2C2=299.90mm 三通主管的有效厚度δer=δd-C=17.00mm 三通支管的有效厚度δeb=δnt-C=12.00mm 有效补强宽度0.5d c+0.5d c=d c=299.90mm 计算补强宽度W=min(B,d c)=254.00mm 有效补强高度43.64mm应≤M-D/2=92.05mm 开孔所需补强面积A R=d c×δr2124.89mm2在补强范围内可提供的补强面积A E=A1+A2+A3=2492.21mm2三通主管可提供补强面积A1=(2W-d c)×(δer-δr)=2063.25mm2三通支管可提供补强面积A2=2H×(δeb-δb)=428.96mm2其它可提供补强面积A3=2(δo-δeb)r0=0.00mm2判定条件：A E≥A R满足补强条件补强裕量17.3%3. 结果三通主管外径D=323.90mm 三通支管外径d=323.90mm 三通主管名义厚度δd=17.00mm 三通支管名义厚度δnt=12.00mm 三通中心到主管端部的距离（三通半长）B=254.00mm 三通中心到支管端部距离M=254.00mm 三通肩部翻边处的圆弧曲率半径r0=54.12mm 4. 图例拔制或挤压三通补强计算示意图M δbH。
管线壁厚计算
一、核算管道壁厚：根据《输气管道工程设计规范》GB50251-94第5.1.2.11、DN300的管线δ=PD/(2σsφFt)(5.1.2)式中δ------钢管计算壁厚（cm）；P ------设计压力（MPa）； P=7.5MPaD -----钢管外径（cm）； D=32.385cmσs-----钢管的最小屈服强度（MPa）；F ------强度设计系数，按表4.2.3和表4.2.4选取φ------焊缝系数；φ=1t ------温度折减系数。
当温度小于120℃时， t 值取1.0。
t =1选用API B,σs=240MPa,(《天然气长输管道工程设计》P203，表3-7-8)管线按一级地区考虑：F=0.72δ=PD/(2σsφFt)=0.70279948cm取δn=7.1mm2、DN200的管线δ=PD/(2σsφFt)(5.1.2)式中δ------钢管计算壁厚（cm）；P ------设计压力（MPa）； P=7.5MPaD -----钢管外径（cm）； D=219.1cmσs-----钢管的最小屈服强度（MPa）；F ------强度设计系数，按表4.2.3和表4.2.4选取φ------焊缝系数；φ=1t ------温度折减系数。
当温度小于120℃时， t 值取1.0。
t =1选用API B,σs=240MPa,(《天然气长输管道工程设计》P203，表3-7-8)管线按一级地区考虑：F=0.72δ=PD/(2σsφFt)= 4.75477431cm取δn=4.8mm3、DN150的管线δ=PD/(2σsφFt)(5.1.2)式中δ------钢管计算壁厚（cm）；P ------设计压力（MPa）； P=7.5MPaD -----钢管外径（cm）； D=168.3cmσs-----钢管的最小屈服强度（MPa）；F ------强度设计系数，按表4.2.3和表4.2.4选取φ------焊缝系数；φ=1t ------温度折减系数。
管道水压实验压水体积计算
管道水压实验压水体积计算一、管线注水的计算试压段的注水量可用管道的几何体积算出，根据计算每公里的几何体积约为1102.5m3二、升压用水的计算在升压过程中，需要进行两次含气量测试。
其方法是：泄放一定的压力，实际放出的水量V1与理论放出的水量VP比较，理想情况下：V1/VP=1，但实际中由于水中含有一定的空气V1/VP大于1，印度标准中要求含气量不能高于6%，即V1/VP不能高于1.06理论升压用水量可以用如下公式进行计算：其中：Vp：理论注水量(m3)r.i：管道内径（mm）s：管道壁厚（mm）A：水的热压缩值（可根据相关资料查得(bar-1)×106）Vt：管道总体积（m3)ΔP：压力变化值(bar)K：无量纲系数直焊缝管材取1.02对于该公式，可利用Excel进行计算。
（参考附件《利比亚工程使用的计算方法》）三、温度变化对压力的影响在稳压过程中，温度有可能会对压力变化产生影响。
印度工程要求温度对压力的影响变化不能超过0.3bar，温度变化引起的压力变化可由下面公式计算得出：其中：ΔP：压力变化值(bar)ΔT：温度变化值(℃)r.t：管道内径（mm）t：管道壁厚（mm）A：水的等温压缩值（可根据相关资料查得(bar-1)×106）B：水膨胀系数和钢材线形膨胀系数的差值（可根据相关资料查得(℃-1)×106）四、P/V图的制作（参考利比亚和广东LNG工程中制作使用的P/V图）1、什么是P/V线？1）此线反映了向100%注满水管道注水，压力随注水量增加而出现增加的情况。
2）受压管道的应力和应变情况类似于两端受拉的钢棒。
管道压力降计算表格程序
输入数据:项目单位GG GG GG FG-ng 1管线号-7001001700100270010027001007介质HCl1气体流量kg/h 6310674406406307832气体密度kg/m 3 1.639 6.13 6.13 3.2375 6.133气体粘度cp 0.014260.011570.011570.011460.011574气体Cp/Cv - 1.334 1.3264 1.3264 1.3173 1.32645初始压力kPa(a)808008004508006最大允许压力降kPa/100m 2020202020管道1管道长度m 1001001001001002初选管径mm 4015050502503绝对粗糙度mm 0.20.20.20.20.2管件Le/D 145度弯头15290度弯头353180度弯头754三通（分流）405三通（合流）606闸阀（全开）77截止阀（全开）3008蝶阀（全开）209止回阀（全开）13510容器入管口2011其它管件输出数据1最终计算管径mm30020050802502管道内截面积m 20.070650.03140.001960.005020.0490633介质流速m/s 20.577915.4049.37461 6.9336928.43144雷诺数-4193858163292824844315676737673925流动状态-完全湍流完全湍流过渡湍流过渡湍流完全湍流6摩擦系数-0.017830.019640.028870.025840.0186117管件当量长度m 000管道压降1100m 管道压降kPa 9.894167.1224215.5121 2.5407418.397952直管段压降kPa9.894167.1224215.5121 2.5407418.397953局部阻力降kPa00000 4总压降kPa9.894167.1224215.5121 2.5407418.39795 5压降%%0.899470.8903 1.939010.56461 2.299744 6末端马赫数0.048020.037190.022750.016250.069135流量核算流量百米压降(kPa)40% 1.58 1.14 2.440.39 2.9450% 2.47 1.78 3.820.61 4.6060% 3.56 2.56 5.500.88 6.6270% 4.85 3.497.48 1.209.0180% 6.33 4.569.77 1.5711.7790%8.01 5.7712.37 1.9814.90100%9.897.1215.27 2.4518.40110%11.978.6218.48 2.9622.26120%14.2510.2621.99 3.5226.49130%16.7212.0425.81 4.1331.09140%19.3913.9629.93 4.7936.06150%22.2616.0334.36 5.5041.40FG FG-ng PG PG-ng7001007700100370010017001001PS-ng PS SM-ng SM AN-ng2960510268390406491473456439610217.51 3.23758.11 3.2375 3.23758.11 3.23758.11 3.23750.011570.011460.0140.011460.011460.0140.011460.0140.011461.19 1.3173 1.156 1.3173 1.3173 1.156 1.3173 1.156 1.3173800450450450450450450450450 202020202020202020100100100100100100100100100 2001505050252525251500.20.20.20.20.20.20.20.20.22002005080805080502000.03140.03140.0019620.0050240.0050240.0019620.0050240.0019620.0314 14.9570828.05718 6.806622 6.9336858.3853198.2552117.7875887.66181316.67364 45290281585895197228.6156767189587.7239202.8176073.3222008.6942455.5完全湍流完全湍流过渡湍流过渡湍流过渡湍流过渡湍流过渡湍流过渡湍流过渡湍流0.0196350.0196350.028980.0258380.0256790.0288830.0257380.0289180.01996200000000019.1812912.6461711.006832.5407373.69308116.136133.19261513.916714.540309 19.1812912.6461711.00683 2.540737 3.69308116.13613 3.19261513.91671 4.540309000000000 19.1812912.6461711.00683 2.540737 3.69308116.13613 3.19261513.91671 4.540309 2.397661 2.81026 2.4459610.5646080.820685 3.5858060.70947 3.092603 1.008958 0.0649290.066510.027210.016250.0196770.0331960.0182640.0307310.0391643.07 2.02 1.730.390.57 2.540.49 2.190.714.80 3.16 2.700.610.89 3.970.77 3.42 1.126.91 4.55 3.890.88 1.29 5.71 1.11 4.92 1.619.40 6.20 5.29 1.20 1.757.78 1.51 6.70 2.1912.288.09 6.91 1.57 2.2910.16 1.978.75 2.8615.5410.248.74 1.98 2.9012.86 2.5011.08 3.6219.1812.6510.79 2.45 3.5815.87 3.0913.67 4.4723.2115.3013.06 2.96 4.3319.21 3.7316.55 5.4027.6218.2115.54 3.52 5.1522.86 4.4419.69 6.4332.4221.3718.24 4.13 6.0526.83 5.2123.117.5537.6024.7921.15 4.797.0131.11 6.0526.808.7543.1628.4524.28 5.508.0535.72 6.9430.7710.05FG-CH4LS LS AN MMA-ng MMA SAR-ng SAR700100170010027001001700100258681151001533147579699864612821088.11 3.23758.11 3.23758.11 2.278.11 2.37 2.370.0140.011460.0140.011460.0140.01180.0140.0140.0141.156 1.3173 1.156 1.3173 1.156 1.3247 1.156 1.3477 1.3477450450450450450450450450450 202020202012202020100100100100100100100100100 10025258050200251501000.20.20.20.20.20.20.20.20.2150404010080200200200150 0.0176620.0012560.0012560.007850.0050240.03140.03140.03140.017662 11.379287.8559 2.72701216.7556110.0558631.0560210.759722.873813.98839 989177.188808.9163214.29473544.5466205.311953501247091774754.3355348.6过渡湍流过渡湍流过渡湍流过渡湍流过渡湍流过渡湍流过渡湍流过渡湍流过渡湍流0.0213390.0314190.0318190.0238090.0252110.0198940.0198840.020030.0217660000000007.5505167.9320092.42477710.9373713.0619910.873984.717752 6.276539 3.401037 7.5505167.932009 2.42477710.9373713.0619910.87398 4.717752 6.276539 3.401037000000000 7.5505167.932009 2.42477710.9373713.0619910.87398 4.717752 6.276539 3.401037 1.677893 1.7626690.538839 2.430527 2.902664 2.41644 1.048389 1.3947860.755786 0.0453120.0185230.0107970.0396420.0402940.0613490.0427080.0455360.0277581.19 1.230.37 1.722.06 1.720.750.980.531.87 1.920.582.693.22 2.68 1.16 1.540.822.69 2.760.833.874.64 3.86 1.68 2.22 1.193.66 3.76 1.13 5.27 6.31 5.26 2.28 3.01 1.614.78 4.91 1.48 6.898.25 6.87 2.98 3.94 2.116.04 6.21 1.878.7110.448.69 3.77 4.98 2.677.467.67 2.3110.7612.8910.73 4.66 6.15 3.299.039.28 2.8013.0215.5912.99 5.647.45 3.9910.7411.04 3.3315.4918.5615.46 6.718.86 4.7412.6112.96 3.9118.1821.7818.147.8710.40 5.5714.6215.03 4.5421.0925.2621.049.1312.06 6.4616.7917.25 5.2124.2129.0024.1510.4813.847.41LS LS LS MS 7001003700100470010051101HCl 10020861003915632.37 2.37 2.37 2.37 1.6390.0140.0140.0140.0140.014261.3477 1.3477 1.3477 1.3477 1.3344504504504508020202020201001001002001002510025100400.20.20.20.20.240150401500.0012560.0176620.0012560.0176629.33167413.84249.33167425.9793863214.2935164063214.29659957.1过渡湍流过渡湍流过渡湍流过渡湍流0.0318190.0217720.0318190.02146100008.297442 3.3314578.29744211.931188.297443 3.3314578.29744323.862360000 8.297443 3.3314578.29744323.86236 1.8438760.740324 1.843876 5.302747 0.018620.0274660.018620.0527751.270.52 1.27 1.771.980.81 1.982.782.85 1.16 2.85 4.023.88 1.58 3.88 5.505.07 2.06 5.077.226.41 2.61 6.419.507.92 3.237.9211.729.58 3.909.5814.1811.40 4.6511.4016.8813.38 5.4513.3819.8115.52 6.3215.5222.9817.827.2617.8226.38。
长距离供水工程输水管道水力学计算
长距离供水工程输水管道水力学计算一、工程概况该供水工程位于新疆巴音郭楞蒙古自治州若羌县境内，水源地位于米兰河以西，利用一字形分布在水源地内的取水井，通过水源地管道送到高位首部水池，然后经主管道途径戈壁滩、盐湖到达尾部蓄水池，其中供水主管道全长239.704Km，引水流量0.58m3/s，即50112m3/日。
其中DN1000位于桩号0+000～138+858长度为138.858Km采用玻璃纤维缠绕增强热固性树脂夹砂压力管，DN900位于桩号138+858～239+704，长度为100.846Km采用螺旋焊缝钢管。
输水管道工程所在起点地面高程为948.000m，终点地面高程为788.049m，总的地形高度差为160.251m，沿线地形总体上自首端坡向末端，通过管道的沿程、局部水头损失和管线压力线计算，输水管道具备有压重力输水的条件，全管道采用重力输水方式。
输水管道的设计压力为管道静水压力加水击压力。
其中静水压力为管道起末端的水力高差，水击压力按照0.2MPa控制。
通过综合考虑管道的最大设计压力为1.9MPa。
二、水力学计算本管道工程水力学计算内容包括：管道过流能力、水头损失、管道压力线和水锤影响分析。
2.1过流能力和水头损失计算。
由于本管道工程确定的方案为DN1000+DN900不同管径组合的方案，而且日输水量为50112m3，因此这一部分水力学计算的目的是在管道的平面布置和纵向坡度基本确定的情况下，为满足每日的最小输水量，最终选定输水管道的长度。
总的计算思路是在已知管道各种条件下，通过初步假定两种不同材料、不同管径的管道长度，计算两种管道的各自的雷诺数Re，选择相应的不同流态和流区的沿程阻力系数λ计算公式，然后根据计算得到的沿程阻力系数λ计算在设计流量条件下的管道的沿程水头损失∑hf ，同时计算管道的局部水头损失∑hj 。
如果总水头损失∑(hf+ hj)小于总水头H，然后采用串联压力管的流量公式复核流量，直到复核流量和设计流量非常的接近，最终确定DN1000和DN900的管道具体长度，以及相应的水头损失。
水管压力计算
给水管道工作压力的计算方法摘要：PVC-U 管材因其重量轻、水力条件好、使用寿命长、安装简单等优点在各种供水管网中应用日益普及。
但是，大口径PVC-U 管材与传统管材相比因价格较高，建设期投资较多，而当今工程方案比选往往忽略动态费用（例日常运行费用等），影响了其推广应用。
为此，通过对PVC-U 管材与传统管材的技术经济比较，为大口径PVC-U 给水管的推广应用创造条件。
关键词：PVC-U 管道方案比选现值费用运行成本一、引言以传统管材（球墨铸铁管、混凝土管道）为计算准则，在传统管材最优实用流速下，以相同输水能力为基准，结合同规格PVC-U 管材进行分析比较。
原始数据：管线流量取Q 总50000 m3/d 0.5787 m3/s；管材选择：球墨铸铁管材DN800（K9 级）；混凝土管DN800PVC-U 管材Φ800×19.6mm管线长度：L 19000m参考依据：《室外给水设计规范》中华人民共和国国家标准《埋地硬聚氯乙烯给水管道工程技术规程》中国工程建设标准化协会标准二、管道的技术可行性分析1、流速计算：式中di:管材内径（m）u：管内水的平均流速（m/s）Q：管材输水量（m3/s）球墨铸铁管DN800（K9 级）流速 1.15 m/s混凝土管DN800 流速1.15 m/sPVC-U 管材流速Φ800×19.6mm（0.63Mpa）管材1.27 米/秒结果表明三种管材流速均在经济流速范围之内是可行的。
2、水力计算：球墨铸铁管水力计算球墨铸铁管内流速＜1.2 m/s 时，单位水头损失可由下式计算。
式中: ：每米管道的水头损失米：管材内径（m）：管内水的流速（m/s）代入得水力坡降系数0.0029m钢筋混凝土管水力计算流速系数C 可按下式计算式中: ：每米管道的水头损失米；：管材内径（m）；R：水力半径满流取d/4；：管内水的流速（m/s）；C：流速系数。
代入得单位水头损失0.00222mPVC-U 管材水力计算塑料管的沿程损失可计算如下：水力摩阻系数λ 由下式计算先确定管内流体的雷诺数Re966216式中Re：管内流体的雷诺数di:管材内径（m）u：管内水的流速（m/s）υ：水在20℃下的粘度1×10-6 （m2/s）故Φ800×19.6mm 管材λ0.011沿程水头损失由下式计算：0.0012 米水柱结果表明，PVC-U 管材由于内壁相当光滑，单位长度水头损失小于同口径铸铁管材或混凝土管，可有效降低水泵的扬程，节约运行成本。
输水管线水锤
1水锤计算及水锤防护建议1.1输水管线基本概况（1）管线总长:共2.48km，从梅子溪水库至县道（x583）旁某高位水池；（2）设计流量: 554m3/h；（3）管径: D530×12；（4）管材: 焊接钢管；（5）管道设计工作压力: 2.1MPa；（6）管道压力等级：2.6Mpa。
1.2输水管线稳态(即正常运行)时工况⑴水泵工况点：Q=277 m3/h；H=192.5 m⑵稳态(恒定流)时水力坡降线（总水头线）如下图：图1-1 管线稳态运行(恒定流)时水力坡降线⑶稳态(恒定流)时管线沿线各节点自由水头分布线如下图：图1-2 管线稳态运行(恒定流)时自由水头分布线1.3水锤计算考察对象特定点(压力随时间波动情况)共三个考察点:（1）泵站出水总管起点: J-2 ；（2）全线最高点: PQ-8 （距泵房1.67km处）；1.4水锤计算1.4.1 计算目的和要求（1）技术上保证管线在停泵时免遭水锤破坏，即通过在适当的位置安装吸气排气阀，在水泵出口安装多功能水力控制阀等相关的水锤防护装置，并经过试算和调试优化其参数，保证水锤发生时，能够满足以下三点：①.最高水锤压力值不超过管线最大设计工作压力1.3～1.5倍；②.水泵机组倒转转速不超过1.2 倍的机组额定转速，而且倒转历时不超过产品规定；③.全管无超过-6.0m的负压；特别是不能出现危害巨大的断流弥合水锤（负压达-10m，此时水汽化并出现水柱拉断的现象）；（2）经济上合理，即选择水锤保护装置时，要在保证安全的前提下，尽量使投资最省；（3）管理上比较方便；即水锤保护装置及操作规程应尽量简单明了，1.4.2 相关计算参数的选择与设置:（1）水锤波波速：a=1251.07 m/s（2）相长：Tr=2L/a=3.5 s（3）传播周期：T=2 Tr=7 s（4）计算总历时：180 s （约26个周期）（5）时间步长：Δt=0.006 s（6）距离步长：ΔL=Δt×a =7.51 m（7）水泵是否允许反转: 是。
浇水管道压力计算公式
浇水管道压力计算公式在农业灌溉、城市供水等领域，浇水管道的压力是一个非常重要的参数。
正确计算浇水管道的压力可以有效地保证水的正常供应，确保农田和城市的正常生活用水。
在本文中，我们将介绍浇水管道压力的计算公式，以及一些影响浇水管道压力的因素。
首先，我们来看一下浇水管道压力的计算公式。
浇水管道的压力可以用以下公式来计算：P = ρgh。
其中，P表示管道的压力，单位为帕斯卡（Pa）；ρ表示水的密度，单位为千克/立方米；g表示重力加速度，单位为米/秒的平方；h表示水的高度，单位为米。
根据这个公式，我们可以看到，浇水管道的压力主要取决于水的密度、重力加速度以及水的高度。
在实际应用中，我们可以根据这个公式来计算浇水管道的压力，从而合理地设计和运行浇水系统。
除了上述的计算公式外，浇水管道的压力还受到一些其他因素的影响。
首先，管道的直径和长度会影响管道的阻力，从而影响管道的压力。
通常情况下，管道的直径越大，管道的阻力越小，压力越大；而管道的长度越长，管道的阻力越大，压力越小。
因此，在设计浇水管道时，需要合理地选择管道的直径和长度，以保证管道的正常运行。
其次，管道的材质和内壁光滑度也会影响管道的阻力。
一般来说，内壁光滑的管道阻力较小，压力较大；而内壁粗糙的管道阻力较大，压力较小。
因此，在选择管道材质和内壁光滑度时，需要考虑管道的阻力对压力的影响。
另外，管道的弯曲和变径也会影响管道的阻力和压力。
当管道出现弯曲或者变径时，会导致水流的速度和方向发生变化，从而影响管道的阻力和压力。
因此，在设计和安装浇水管道时，需要尽量减少管道的弯曲和变径，以保证管道的正常运行。
最后，管道的进口和出口处的阀门和水泵也会影响管道的压力。
当阀门打开或者关闭时，会改变管道的阻力，从而影响管道的压力。
而水泵的工作状态和性能也会直接影响管道的压力。
因此，在设计和安装浇水管道时，需要合理地设置阀门和水泵，以保证管道的正常运行。
综上所述，浇水管道的压力计算公式为P = ρgh，其中P表示管道的压力，ρ表示水的密度，g表示重力加速度，h表示水的高度。
压力管路的水力计算
2
• 短管：泵站、库内管线总距离比较短，分支较多，两端压差较小，
并且有大量管子连接部件。和沿程水头损失相比，流速水头和局部
水头损失不可以忽略，称之为短管。
z1
p1
v12 2g
z2
p2
v22 2g
hw
作用水头：
H0
z1
z2
p1
p2
v12 2g
hw
v22 2g
i长管、短管的划分并不仅仅是由于管线的长短，更重要在于从能量
经济管径计算：其一，d↑，材料费↑，施工费↑；其二，d↓，动力费用↑， 设备（泵）费↑。如何解决这一矛盾，正是一个管径优选问题。
分析： Q
•
V
Re Vd
？
确定β、m或λ
？
确定流态
？
hf
Δp
试算法
一般用于管道初步设计。
压力管路的水力计算
15
二、长管的串联和并联
1、串联管路
① 定义：由不同管径的管道依次连接而成的管路。 ② 应用实例：输水干线、集油干线
2. 计算公式：简单长管计算一般涉及公式：
•
v1A1 v2 A2
z1
p1
＝z2
p2
hf
hf
L v2
d 2g
压力管路的水力计算
7
•
为计算方便，将
v
Q A
4Q
d2
代入hf 的计算公式 h f
L v2
d 2g
，
得到一种更常用的公式：h f
Q 2m mL
d 5m
。
– 层流流态：
64 Re
压力管路的水力计算
20
4、串、并联管路的水力意义——在长输管线上的应用
输油管道压降温降计算
选取值 (mm) 4.98 7.00
4.00 219.00 245.00
1.00 0.60 2.00
0.15868
60.00 51.20 0.00 25000.00 0.219 44.4167 3441.00 1.41
3837.60 t/d
229.90
0.205
25000.00
一、 油 1、气 管 dP=线p *式D/( 中： dp 管线壁厚(mm)
p 设计工作压力(MPa)
D 管子外径(mm)
ss 管材最小屈服强度(MPa)
j 钢管焊缝系数
F 管线设计系数
C二、 管线腐蚀余量(mm) 输 ln(油t1t式amb 中： t1 管线起点温度（oC) t2 管线末点温度（oC) tamb 管外环境温度（oC)
l=
0.0188
l=
0.0188
0.3615 l= 6.3635 l=
7.6520 0.0247
2.6093E+04 4.9887E+05
L 管线长度(m)
D 钢管外径(m)
qm 原油流量(kg/s) C 原管油线比总热传容热[系J/数(kg.oC)] K三、 [W/(m2.oC)] 输 h=油l* (L/d)
h 管线沿程摩阻(液柱)(m)
d 管子内径(m)
L 管线长度(m)
v 管内液体流速(m/s) l 水力阻力系数 r 原油密度(kg/m3) K 管子的绝对粗糙度(mm) e 管子的相对粗糙度 Re 雷诺数
1.4026 0.0188 959.40
0.50 0.00488 80260 3000<Re<Re1
Re1<Re<Re2 Re>Re2 其中 Re1=59.5/e^(8/7) Re2=(665-765lge)/e
水泵管道内的压力计算公式
水泵管道内的压力计算公式在工业生产和民用生活中，水泵管道是非常常见的设备，用于输送水和其他液体。
在水泵管道内，液体的流动会产生一定的压力，这种压力对于管道的设计和运行非常重要。
因此，了解水泵管道内的压力计算公式是非常必要的。
水泵管道内的压力计算公式可以通过流体力学的基本原理推导得出。
在水泵管道内，液体流动会受到管道内壁的阻力、重力和惯性力的影响，这些力的平衡会导致管道内的压力产生变化。
根据流体力学的基本方程和流体静力学的原理，可以得出水泵管道内的压力计算公式如下：P = ρgh + ΔP / γ。
其中，P表示管道内的压力，单位为帕斯卡（Pa）；ρ表示液体的密度，单位为千克/立方米（kg/m³）；g表示重力加速度，单位为米/秒²（m/s²）；h表示管道内液体的高度，单位为米（m）；ΔP表示管道内的压力损失，单位为帕斯卡（Pa）；γ表示液体的比重，单位为牛顿/立方米（N/m³）。
在这个公式中，第一项ρgh表示由于液体的重力而产生的静压力，即液体的重力势能转化为压力。
第二项ΔP / γ表示由于管道内壁的阻力、流体的摩擦和管道的弯曲等因素而产生的压力损失。
这两项压力的合力就是管道内的总压力。
通过这个公式，可以很清楚地看到水泵管道内压力的计算是受到多种因素的影响的。
首先是液体的密度和管道内液体的高度，这两个因素决定了液体的重力势能，从而影响了管道内的静压力。
其次是管道内的压力损失，这个因素受到管道的设计、材料、流速等多种因素的影响，需要通过实验或计算来确定。
在实际的工程应用中，水泵管道内的压力计算是非常重要的。
首先，对于管道的设计来说，需要根据预期的流量、液体的性质、管道的材料和长度等因素来确定管道的尺寸和材料，而这些都需要通过压力计算来确定。
其次，在管道的运行过程中，需要根据管道内的压力来调整水泵的运行状态，以保证管道内的压力在合适的范围内。
另外，需要指出的是，水泵管道内的压力计算公式是一个理论模型，实际的工程应用中可能会受到一些因素的影响而产生偏差。
管道常用计算公式
M、计算公式： L1 1.1
L D 300
m（上册172页）
式中L1—短臂长，m；
Δ L—长臂L2的伸长量=α .L2.Δ tmm D—管子外径，mm 。
例5．如图所示(下篇）管线，L2长500m，施工温度20℃，工作温度 80℃，求L1的长度。解：已知L2=500m Δ L=500×1.2×10-5×60=0.36m=360mm 将已知条件代入公式:M 答：管段L1取长9.5~10m较合适。（一般不得小于计算值） D=60mm Δ t=80-20=60℃，
3
第四节
则因温度变化引
起的胀缩量会导致其他变形和内应力，还会涉及支承和安全问题， 因此如何准确的计算胀缩量、去考虑支承形式问题、选择补偿方
式和补偿条件等是管工应掌握的基础知识。
膨胀量计算公式（上册172页）
Δ L=α .L.Δ t 式中 Δ L—膨胀量，m； α —管子材料的线膨胀系数，， 或直接取1/℃。 钢1.2×10-5，（ 0.012mm即每度1道）铜1.65×10-5，铝2.4×10-5 。 Δ t—工作温度与安装温度之差，℃。
第二节
一、体积流量
Q=V.A
管内流量计算
m3/s （平均流速v, m/s，过流断面面积A，m2）
二、质量流量(上册171页）
Q=ρ .v.A.t
kg/s
或千kg/s
（ρ 为流体密度千kg/m3，有时用kg/dm3，v和A同上。） 注意：在Q用kg/s时，一定采用dm计v和A，这样不易出错，一般情况 采用103kg/s（千kg/s），即所有长度单位取m。
[σ ]—管子的许用应力=0.9σ s。σ s为材料的屈服强度极限。 注意：不管什么正应力，拉都为正，压都为负。
水泵管路出口压力计算
水泵管路出口压力计算摘要：I.引言A.水泵管路出口压力计算的背景和意义B.计算水泵管路出口压力的目的和方法II.水泵管路出口压力计算的方法A.达西公式B.经验公式C.计算实例III.水泵管路出口压力计算的注意事项A.管路长度和直径的影响B.流速和水头差值的影响C.液体性质的影响IV.总结A.水泵管路出口压力计算的重要性B.计算方法和注意事项的总结正文：水泵管路出口压力计算在工业生产和建筑工程中有着广泛的应用。
为了保证水泵的正常运行和高效工作，需要对水泵管路出口压力进行精确的计算。
本文将详细介绍水泵管路出口压力计算的方法、注意事项以及其重要性。
首先，水泵管路出口压力计算的方法主要有达西公式和经验公式两种。
达西公式是一种基于流体力学原理的计算方法，适用于计算圆形管道中的水流压力。
经验公式则是根据大量实验数据总结出来的，适用于不同类型的管道和液体。
在实际计算中，可以根据具体情况选择合适的计算方法。
其次，水泵管路出口压力计算的注意事项包括管路长度和直径的影响、流速和水头差值的影响以及液体性质的影响。
管路长度和直径的改变会影响管道的阻力，从而影响出口压力；流速和水头差值的改变会影响水流的能量，也会对出口压力产生影响；液体的性质，如密度、粘度等，也会对出口压力产生影响。
因此，在进行水泵管路出口压力计算时，需要充分考虑这些因素。
最后，水泵管路出口压力计算的重要性体现在以下几个方面：首先，准确的出口压力计算可以保证水泵的正常运行，避免因压力过高或过低导致的设备损坏或效率低下；其次，出口压力计算可以为水泵的选型提供依据，帮助选择合适的水泵型号；最后，准确的出口压力计算还可以为工程设计和施工提供参考，确保工程的安全和顺利进行。
综上所述，水泵管路出口压力计算是一种重要的工程计算，其方法和注意事项需要认真研究和掌握。
管道工程量计算规则
管道工程量计算规则1、工程量计算顺序:工艺管线工程量计算尽量以以下顺序计算：管道安装管件安装阀门安装法兰安装管道压力试验无损探伤及焊口热处理管道支架制作安装管口充氩保护、套管制作安装设备安装（泵、电机等）2、管道安装2.1 压力等级：低压0〈P≤1.6MPA，< font>中压1.6〈P≤10MPA,〈 font>高压10<P≤42MPA〈 font>。
2。
2 连接方式：电弧焊、氩弧焊、氩电联焊、螺栓连接、埋弧自动焊、氧乙炔焊、热风焊、承插粘接等2.3 工程量计算：工艺管线以施工图纸标明的延长米计算，不扣除管件、阀门、法兰长度，主材消耗量是扣除管件、阀门、法兰长度后加损耗的量。
方型补偿器不单独提取工程量，工程量包含在管道工程量及管件工程量中。
3、管件安装3。
1 管件种类：弯头、三通、异径管、管帽（盲板）、管接头、挖孔制三通；3.2 各种管件连接均按压力等级、材质、连接方式以10个(个也行)为单位计算工程量，主管上挖眼制三通应以管件安装计算工程量，如：挖眼制三通 DN500＊35020 个2。
5MPa，不另计主材费，挖眼制三通支线管径小于主管径1/2时，不计算管件工程量,若支管线较短相当于管接头及凸台时，应按配件管径计算工程量(相当于管件）;3。
3 对于仪表而言,管道开孔不计算工程量，以预留考虑，但压力表表弯制作,凸台制作安装、温度计扩大管制作安装应分别计算工程量,均以个为单位，应注明管径大小；3.4 焊接盲板工程量以“个”为单位，执行管件连接乘以系数0.6(造价用）。
4、阀门安装4.1 应注明压力等级、规格型号、安装方式（法兰连接、焊接、螺纹连接等),以个为单位；4。
2 各种法兰及阀门安装的配套法兰安装应分别计算工程量,螺栓、透镜垫的安装费已包括在定额内，本身材料费应另行计算,在阀门安装或法兰安装工程量后提供其数量（主材费不计的可以不予考虑）；4。
3 直接安装在管道上的仪表流量计应归入阀门安装中，以个为单位，执行阀门安装乘以系数0.7（造价用)。