模板受力计算书

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大型桁架模板受力计算(版)

中交第一航务工程局第五工程有限公司模板受力计算书（胸墙模板）单位工程：锦州港第二港池集装箱码头二期工程计算内容：胸墙模板计算编制单位：主管：计算：审批单位：主管：校核：锦州港第二港池集装箱码头二期工程胸墙模板计算书一、设计依据1.中交第一航务工程勘察设计院图纸2.《水运工程质量检验标准》JTS257-20083.《水运工程混凝土施工规范》JTJ268-964. 《组合钢模板技术规范》（GB50214－2001）5. 《组合钢模板施工手册》6. 《建筑施工计算手册》7. 《港口工程模板参考图集》二、设计说明1、模板说明在胸墙各片模板中，1#模板位于码头前沿侧，浇筑胸墙高度为3.15m，承受的侧压力最大，同时胸墙外伸部分的重量也由三角托架来承受，因此选取1#模板来进行计算。

1#模板大小尺寸为17.9m（长）×3.15m（高）。

采用横连杆、竖桁架结构形式大型钢模板面板结构采用安装公司统一的定型模板，板面为5mm钢板制作，背后为50×5竖肋。

内外横连杆采用单[10制作，间距为75cm；桁架宽度为650cm，最大水平间距75cm，上弦杆采用背扣双[6.3，下弦杆为双∠50×50×5，腹杆为方管50×5。

2、计算项目本模板计算的项目⑴模板面板及小肋⑵模板横连杆的验算。

⑶模板竖桁架的验算。

⑷模板支立的各杆件的验算。

模板计算1、混凝土侧压力计算混凝土对模板的最大侧压力：Pmax = 8K S +24K t V 1/2=8×2.0+24×1.33×0.57½=40.1kN/m ²式中: Pmax ——混凝土对模板的最大侧压力Ks ——外加剂影响系数，取2.0Kt ——温度校正系数 10℃时取Kt ＝1.33V ——混凝土浇筑速度50m 3/h ，取0.57m/h砼坍落度取100mm＝＝倾倒侧P P P max 40.1+6×1.4=48.5 kN/m ²取50KN/ m ² 其中倾倒P 为倾倒砼所产生的水平动力荷载，取6kN/㎡×1.4=8.4kN/㎡。

承台模板受力计算书(详细易懂,可供参考)

主桥承台木模板计算一、计算依据1、《施工图纸》2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）3、《路桥施工计算手册》二、承台模板设计主桥承台平面尺寸为11.5×11。

5m，高4m，由于主桥承台基坑开挖深度达10m,基坑钢支撑较多，不利于大块钢模板的吊装,故承台模板考虑采用木模板拼装。

面板采用15mm厚竹胶板（平面尺寸2440×1220mm）,水平内楞为80×80mm方木，水平内楞外设竖向外楞，外楞为双拼φ48×3mm钢管,对拉螺杆采用直径20mm的螺纹钢.承台模板立面局部示意图承台模板平面局部示意图三、模板系统受力验算3。

1 设计荷载计算1、新浇混凝土对模板的侧压力模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为4m，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：1F=0。

22γc t0β1β2V2F=γc H式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2）；γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3;t0—新浇混凝土的初凝时间,取10h;V—混凝土的浇灌速度，取0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度,取4m；β1—外加剂影响修正系数,取1。

0;β2—混凝土坍落度影响修正系数,取1。

15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0。

22×24×10×1.0×1。

15×0.62=47。

03 KN/m2F=γc H=24×4=96 KN/m2综上混凝土的最大侧压力F=47.03 KN/m22、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载考虑两台泵车同时浇筑,倾倒混凝土产生的水平荷载标准值取4KN/m2。

3、水平总荷载分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的水平荷载设计值为：q1=47.03×1.2+4×1.4=62 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=62/24=2.585 m3。

模板力学计算

附录：模板力学计算书（一）顶板模板计算楼板厚度150mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木主龙骨采用100×100mm方木。

1.1（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按100mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按150mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.15+1.1) ×1.2+2.5×1.4=9.5KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm1）板厚按150mm算则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q1l14 /(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.2=9.5×0.2=1.9KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6fwbh2=0.1×1.9×l12=1/6f w bh2l1=[(1/6×30×200×152)/(0.1×1.9)]0.5=529.6按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U mas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(1.9×0.677×250)]1/3=462.77mm 2）板厚按100mm算则最大弯距：M max=0.1q2l22最大挠度：Umax=0.667q2l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max =0.1q2l22=[f w w]=1/6fwbh20.1×1.612×122=1/6f w bh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787.62按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l1'=462.77mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。

模板受力计算书

模板受力计算书一，参数信息：1，模板支架参数；方本木的间隔距离：（㎜）：300．００方木的截面宽度：（㎜）：４０．００方木的截面高度：（㎜）：80.002，荷载参数:模板与木板的自重(KN / ㎡):0.428砼与钢筋自重:(KN /M3):25.000施工均布荷载标准值(KN / ㎡):3.0003,楼板面参数:钢筋级别:二级钢HRB335(20MNSI)楼板砼强度等级：C35每平米楼板截面的钢筋的面积（㎜2）１４４０．０００计算厚度（㎜）２００．０００４，板底方木参数：板底方木迁选用木材：杉木：方木弹性模量：Ｅ（Ｎ／㎜２）：９００0.００方木抗弯强厚设计值：ＦＭ（Ｎ／㎜２）：１１．０００方木抗剪强度设计值：ＦＶ（Ｎ／㎜２）；１．４００二，模板底支撑方木的验算：本工程模板板底采用方工木作为支撑，方木按照简支梁计算：方木截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为：Ｗ＝Ｂ×Ｈ２／６＝４.０００×８.０００２／６＝４２.７００㎝ 3 I= B×H3/12=4.000×8.0003/12=171.700 ㎝4木楞计算1, 荷载计算⑴钢筋砼板自重红线荷载(KN/M):q1=25.000×0.20 ×0.300=1.5NK/M:⑵模板的自重线荷载(KN/M)q2=0.428×0.3=0.128KN/M:⑶活荷载为施工荷载标准值(KN)q3=2.000×1.000×0.300=0.3000KN2,抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和,计算公式如下;均布荷载:q =1. 2×( q1＋q2)=1.2 ×(1.5 ＋0.128)=1.954KN/M: 集中荷载: q=1.4 ×q1=1.4 ×0.3=0.42KN:最大弯矩:M=q ×1/4 ×12/8=0.42 × 1.000 ×4+1.95 ×1.2/8=0.349KN最大支座力:N=q/2+q×1/2=(0.42+1.95) × 1.000/2=1.185KN截面应力: α=M/W=0.349/0.0427=8.173N m㎡方木最大应力计算值为：8.173N/MM2, 小于方木抗弯强度值11.0N/MM2, 满足要求。

模板计算书范本

剪力墙计算书：一、参数信息1.基本参数次楞 ( 内龙骨 ) 间距 (mm):200；穿墙螺栓水平间距 (mm):600；主楞 ( 外龙骨 ) 间距 (mm):500；穿墙螺栓竖向间距 (mm):500；对拉螺栓直径 (mm):M14；2.主楞信息龙骨资料 : 钢楞；截面种类 : 圆钢管 48×；43钢楞截面惯性矩 I(cm ): ；钢楞截面抵挡矩 W(cm): ；主楞肢数 :2 ；3. 次楞信息龙骨资料 : 木楞；宽度 (mm):；高度 (mm): ；次楞肢数 :2 ；4. 面板参数面板种类 : 木胶合板；面板厚度 (mm):；2面板弹性模量 (N/mm): ；2面板抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；2面板抗剪强度设计值 (N/mm): ；5. 木方和钢楞22方木抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；方木弹性模量 E(N/mm): ；2方木抗剪强度设计值 f t (N/mm): ；2钢楞弹性模量 E(N/mm): ；2钢楞抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取此中的较小值 :3此中γ --混凝土的重力密度，取m；t-- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实质值取，输入 0时系统按 200/(T+15) 计算，得；T --V --H --β1--β2--混凝土的入模温度，取℃；混凝土的浇筑速度，取 h；模板计算高度，取；外加剂影响修正系数，取；混凝土坍落度影响修正系数，取。

依据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为kN/m 2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采纳新浇混凝土侧压力标准值F1=m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F 2= 2 kN/m 2。

三、墙模板面板的计算面板为受弯构造 , 需要验算其抗弯强度和刚度。

按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

盖板模板受力计算.doc

附表三：箱涵盖板模板受力计算书一、盖板标准模板系统说明盖板底模板采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,底模楞采用间距0.3米的80×80mm方木。

二、支架计算1、荷载分析①新浇砼容重按26kN/m3计算,则盖板自重面集度：盖板底—13 KPa；②模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计，则模板自重面集度：箱底—0.65KPa；③施工人员、施工料具堆放、运输荷载面集度: 2.0kPa；④浇筑混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa；⑤振捣混凝土产生的荷载: 2.5kPa。

荷载组合：强度组合：1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)=25.48 KN刚度组合：1.0×(①+②) =13.65 KN2、底模计算底模采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,直接搁置于间距L=0.3米的方木小楞上,按三跨连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

①荷载组合强度验算组合：q1=1.2*（13+0.65）+1.4*（2+2+2.5）=25.48 KN刚度验算组合：q2=13+0.65=13.65 KN②材料力学性能指标和截面特性竹胶板容许应力[σ]=80MPa，E=6×103MPa。

截面特性：W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3i=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3③强度验算M max=q1l2/10=25.48*0.32/10=0.2293 KN.Mσmax= M max/W=0.2293*106/3.75*104=6.1 Mpa<[σ]=80MPa④刚度验算f max=q2l4/(150EI)=13.65*3004/(150*6000*2.81*105)=0.44mm<300/4 00=0.75mm。

3、横楞方木的计算模板结构构件中的横楞属于受弯构件，按连续梁计算，竖楞大于三跨，因此按照三跨连续梁计算。

模板计算书

一、编制依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、工程概况三、施工部署a)技术准备1)根据施工图纸要求计算模板配制数量，确定每个部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。

2)项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。

3)根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。

b)生产准备四、模板选型及质量要求模板设计及加工质量的标准按清水混凝土质量标准实施，清水混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。

模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。

根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点，同时考虑经济效益及现场实际情况，模板综合选型如下：柱模板15厚木胶板覆面模板；50×100木方作次龙骨，间距为250。

按柱截面和净高制成定型模板，用钢管柱箍，间距600，φ14螺栓对拉，钢管斜撑固定。

梁模板15mm厚竹胶板梁模板采用15厚木胶板作面板，底面次龙骨采用50×100木方间距150，主龙骨选用φ48×3.5钢管，间距600；侧模采用15厚木胶板作面板，侧模次龙骨：50×100木方间距250；短钢管作竖楞，间距600。

顶板模板本工程地下室现浇楼板模板采用15mm 厚木胶板，次龙骨选用50×100木方间距250，主龙骨为100×100间距1200，支撑系统采用φ48×3.5满堂扣件式钢管脚手架，支撑间距为1200×1200。

钢模板计算书

湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程模板工程施工方案模板计算书1.计算依据1．参考资料《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。

当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取9mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。

β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。

大模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.0 2.545.2/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =45.2kN/ m 2有效压头高度：/45/26 1.74c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.0 kN/ m 2245.2 1.24 1.460/q K N m =⨯+⨯=柱模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ= 20.22265 1.0 1.15 2.552/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =52kN/ m 2有效压头高度：/52/262c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值6.0 kN/ m 2252 1.26 1.471/q K N m =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为45KN/m 2,设计值为60KN/m 2；柱模板混凝土侧压力标准值为52KN/m 2,设计值为80KN/m 2。

顶板模板设计计算书

顶板模板设计计算书一. 荷载计算:结构顶板厚 d=0.150m①模板结构自重 0.500 KN/m2②新浇混凝土自重标准值 24.0×0.150=6.000KN/m2③顶板钢筋自重 1.1×0.150=0.275KN/m2④施工人员和施工设备荷载 2.5KN/m21.2×(①+②+③)+1.4×④=1.2×(0.500+6.000+0.275)+1.4×2.5=11.63N/m2（用于计算弯矩）①+②+③+④=0.500+6.000+0.275+2.5=9.275N/m2（用于计算挠度）二.模板计算:模板采用1.8cm厚木胶合板,荷载折减系数取0.900按模板宽度:0.001m单元计算;模板EI=3160000N·mm2模板W=54mm3;按四跨连续梁计算模板计算跨度L=0.300m模板允许应力[σ]=20N/mm21.荷载q1=0.900×11.63×0.001=0.0116KN/mq2=0.900×9.275×0.001=0.0093KN/m2.模板抗弯强度验算:M=0.1250ql2=0.1250×0.0116×0.3002=0.0001178KN·mσ=M/W=0.0001178×106/54=2.180625N/mm2<20N/mm23.模板挠度验算:ω=0.5210 ×ql4/100EI=0.5210×0.0093×（1000×0.300）4/(100×3160000)=0.081mm允许挠度[ω]=1.5mm二.小龙骨验算:小龙骨采用5CM×10CM木龙骨 ;间距0.300m;已知条件:截面抵抗矩: W=83333mm3截面刚度: EI=45800000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=1.200m按三跨连续梁计算q1=11.63×0.300=13.95600KN/m查内力计算手册小龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×13.95600×1.2002=0.452KN·mMmax小龙骨应力σ=M max/W=0.452×106/83333=5.426N/mm2<13N/mm2小龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×13.95600×(1.200×1000）4÷（100×45800000000） =0.5524mm< [ω]=1.200×1000/400=3.00 mm三、大龙骨强度及挠度验算大龙骨采用10CM×10CM木龙骨:间距1.200mm按三跨连续梁计算:已知条件：截面抵抗矩: W=166667mm3截面刚度: EI=91700000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=0.6000m大龙骨荷载q=11.63×1.200=11.130KN/m大龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×11.130×0.60002=0.45217KN·mMmax大龙骨应力σ=M max/W=0.45217×106/166667=2.713N/mm2<13N/mm2大龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×11.130×(0.6000×1000)4÷（100×91700000000）=0.084mm<[ω]=L/400=0.6000×1000/500=1.200mm四.钢支柱验算:采用φ48.5钢管脚手架；间距0.6000×1.2000m；计算长度L=220cm；=215.000N/mm2允许荷载fm已知:A=489mm2 i=1.578cmN=11.63×0.6000×1.2000=6.6780KNλ=L/i =220/1.578=139.417查表:φ=0.312σ=N/φA=6.6780/(0.312×489)=49.396N/ mm2=215.000N/mm2允许荷载fm。

模板工程计算书

板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000m m4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)b] = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/24000＝3.582N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×144000)=0.28mmνmax=0.28mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.39小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.67 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 170.67 小梁计算方式二等跨连续梁q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.723kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.463×1.22+0.125×1.26×1.22＝0.49kN·m M2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.49，0.014]＝0.49kN·mσ=M max/W=0.49×106/42670=11.488N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.463×1.2+0.625×1.26×1.2＝2.043kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.043，0.272]＝2.043kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.043×1000/(2×40×80)＝0.957N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.119×12004/(100×8415×170.67×104)＝1. 594mm≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(1200/150,10)＝8mm;悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×170.67×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l/150,10)＝min(2×100/150,10)＝1.333mm1满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/m q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/m q1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.795×1.2＝4.193kN按悬臂梁，R1＝2.795×0.1＝0.28kNR＝max[R max，R1]＝4.193kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.179×1.2＝3.269kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR＝max[R'max，R'1]＝3.269kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.95×106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.487×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)＝27. 49N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.668mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4=11.478kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝17.873kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) Ф48×3.2钢管计算截面类型(mm) Ф48×3.2钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm2) 424立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15支架立柱计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.3 = 2.669kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝10.961kN，R2＝17.067kN，R3＝17.067kN，R4＝10.961kN顶部立柱段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得，φ＝0.573不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.961，17.067，17.067，10.961]=17.098kN f＝ N1/(ΦA)＝17098/(0.573×424)＝70.376N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kN f＝ N1w/(φA)+M w/W＝17098/(0.573×424)+0.037×106/4730＝78.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5=17. 877kNf=N/(φ1A)＝17.877×103/(0.371×424)=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4 .5+0.037/1.2=17.908kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝17.908×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=121.665N/mm2≤[σ] =205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4.5/27=0.167≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9)=219.164kN ·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2))×45×272/2=14300.93k N·mM T=219.164kN·m≤M R=14300.93kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.25×45×4.5+0.55×45×3.9)=206.01kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×4.5 /(1.2×1.2))]×45×272/2=69880.801kN·mM T=206.01kN·m≤M R=69880.801kN·m满足要求！梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250m m4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×3]×1＝45.6 3kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1.35]×1＝41.43kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1.35+1×3]×1＝37.525k N/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×41.43×0.152+0.121×4.2×0.152＝0.111kN·m σ＝M max/W＝0.111×106/37500＝2.965N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×41.43×0.15+0.446×4.2×0.15＝2.723kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×41.43×0.15+1.223×4.2×0.15＝7.874kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×41.43×0.15+1.142×4.2×0.15＝6.487kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.723/1＝2.723kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b =Max[7.874,6.487,7.874]/1= 7.874kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.723/1＝2.723kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.5-0.6/ 2)/2×1=0.932kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1-0.5)-0.6/2)/2×1=0.932kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.874+0.036=7.91kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.212/1＝2.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =Max[6.434,5.223,6.434]/1= 6.434kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.212/1＝2.212kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.5-0.6/2)/2×1=0.727kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1-0.5)-0.6/ 2)/2×1=0.727kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.434+0.03=6.464kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.91×0.92，0.5×7.91×0.22]＝0.801kN·mσ=M max/W=0.801×106/64000=12.514N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.91×0.9，7.91×0.2]＝4.449kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.449×1000/(2×60×80)＝1.39N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.464×9004/(100×9350×256×104)＝0.923mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.464×2004/(8×9350×256×104)＝0.054mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]= min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.91×0.9,0.375×7.91×0.9+7.91×0.2]=8.899 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.962kN,R2=8.899kN,R3=7.338kN,R4=8.899kN,R5=4.962kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.464×0.9,0.375×6.464×0.9+6.464×0.2]=7.272kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.015kN,R2'=7.272kN,R3'=5.91kN,R4' =7.272kN,R5'=4.015kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm) Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78可调托座内主梁根数 2 受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.727×106/4490=161.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.381kNτmax=2V max/A=2×6.381×1000/424＝30.1N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.26mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.935kN，R2=17.165kN，R3=1.935kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.935/0.6=3.225kN，P2=17.165/0.6=28.609kN，P3=1.935/0.6=3.225kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 0.851、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.935,1.935]＝1.935kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝28.609kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) Ф48×3.2钢管计算截面类型(mm) Ф48×31、长细比验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10＝0.008kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0.9×3]×1＝45.21kN/m2)小梁验算q1＝max{2.695+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.35-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1. 4×0.9×3]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，7.797+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.833kN /m同上四～六计算过程，可得：P1＝3.18kN，P2＝28.286kN，P3＝3.18kN立柱最大受力N w＝max[P1+N边1，P2，P3+N边2]+1.2×0.15×(3.9-1.35)+M w/l b＝max[ 3.18+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.5-0.6/2)/2×0.9，28.286，3.18+[ 1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.459+0.008/1＝28. 753kNf＝N/(φA)+M w/W＝28753.141/(0.386×424)+0.008×106/4490＝177.466N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=3.9/30=0.13≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=28.753kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=28.753kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=8.294N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000 mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=28.753kN满足要求！墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm) 125小梁间距(mm) 200 小梁一端悬臂长(mm) 250主梁间距(mm) 500 主梁一端悬臂长(mm) 200对拉螺栓横向间距(mm) 500 对拉螺栓竖向间距(mm) 500模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×122/ 6＝12000mm3，I＝bh3/12＝500×123/12＝72000mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝0.095kN·mσ＝M max/W＝0.095×106/12000＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m面板变形图(mm)ν＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.2 小梁弹性模量E(N/mm2) 9000 小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.67 小梁截面惯性矩I(cm4) 170.671、强度验算q＝bS承＝0.275×38.056＝10.465kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.327kN·mσ＝M max/W＝0.327×106/42670＝7.664N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.275×29.87=8.214kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.462mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.507kN，R2=...R37=4.007kN，R38=5.509kN六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm) Ф48×3主梁计算截面类型(mm) Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.781、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.611kN·mσ＝M max/W＝0.611×106/4490＝136.083N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.369mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+200]＝500mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 14.742 面板弹性模量E(N/mm2) 8925 柱长边小梁根数 5 柱短边小梁根数 5柱箍间距l1(mm) 700模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×29.87＝25.404kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.404×0.152-0.121×1.235×0.152＝-0.065kN·m σ＝M max/W＝0.065×106/(1/6×700×122)＝3.841N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.7×29.87＝20.909kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.909×1504/(100×8925×(1/12×700×123))＝0.074mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×80小梁截面惯性矩I(cm4) 170.67 小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.67小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13.5 小梁弹性模量E(N/mm2) 9000小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.35 最低处柱箍离楼面距离(mm) 1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×38.056＝5.708 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.285kN·mσ＝M max/W＝0.285×106/42.67×103＝6.672N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝2.346kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.346×1000/(2×40×80)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×29.87＝4.481 kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.409mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.438正常使用极限状态R max=3.484五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4) 10.78 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

模板设计计算书

模板设计计算书一．模板设计计算依据（一）．模板的荷载1．模板及支架自重模板构件名称自重（kgf/m2）钢模板及连接件重量50钢模板、连接件及钢楞重量75楼板模板及支架重量（楼层高度4米以下）110２．新灌砼重量：2500kg/m３３．钢筋重量：梁板结构每M3楼板 110kgf/m３梁 150kgf/m３４．施工人员、灌浇设备及砼堆集的重量：（1）计算模板和直接支承模版的钢楞时，均布荷载为250kgf/m２，另应以集中荷载250kgf进行验算，两者产生弯距取大者。

（2）计算直接支承钢楞的结构构件时，均布荷载为150kgf/m2。

（3）计算支架立柱及其他支承构件时，均布荷载为100kgf/m2。

５．振捣砼时产生的荷载水平模板为 200kgf/m2；垂直模板为400kgf/m2６．新浇砼对模板面的压力（见第2页）７．倾倒砼时产生的荷载供料方法水平荷载（kgf/m2）用溜槽、串筒或导管200小于0.2m3的运输器具2000.2—0.8m3的运输器具4000.8m3以上的运输器具600（二）．混凝土侧压力计算公式：１．Ｐ＝0.4+150/(T+30)×Ks×Kw×V１／３ｍ＝２.5H２．ＰｍＰ――新灌砼最大侧压力ｍＶ―――浇筑速度Ｔ―――入模温度Ｈ―――侧压力计算点至新浇筑砼顶面总高度――坍落度修正系数Ｋｓ（现场搅拌坍落度３－５时取１.０；商品砼取1.15）Ｋｗ――外加剂修正系数（不加外加剂时Ｋｗ＝１；掺缓凝剂时Ｋｗ＝１.2）（三）．钢模板及配件容许挠度钢模板面板１.5 钢楞、柱箍３.0 钢模板结构体系 L/1000（四）．砼柱模板设计计算柱箍间距：按抗弯强度计算Ｌ1≤8[б]W A/P m (L ２2+４L 3W) 按挠度计算 L1≤384[f]EI/5P m L ２4 P m ――混凝土侧压力L 2――长边柱箍跨距（＝长边柱宽＋两侧钢模肋高） L 3――短边柱箍跨距（＝短边柱宽＋两侧钢模肋高） P――柱箍受轴向拉力 A――柱箍截面积（见附表） W――截面最小抵抗矩（见附表） [б]－钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力 I――截面惯性矩（见附表）E――钢材弹性模量２.1×106kgf/cm ２各种型钢力学性能表 (表一)规格 (mm) 截面积A(cm 2) 重量(kg/m) 截面惯性矩Ix(cm 4) 截面最小抵抗矩Wx(cm 3) 扁钢 -70*5 3.5 2.75 14.29 4.08 ∠75*25*3 2.91 2.28 17.17 3.76 角钢 ∠80*35*3 3.30 2.59 22.44 4.17 φ48*3 4.24 3.33 10.78 4.49 φ48*3.5 4.89 3.84 12.19 5.08 钢管 φ51*3.5 5.22 4.10 14.81 5.81 □60*40*2.5 4.57 3.59 21.88 7.29 □80*40*2.0 4.52 3.55 37.13 9.28 矩形钢管 □100*50*38.64 6.78 112.12 22.4 [ 80*40*34.50 3.53 43.9210.98冷弯槽钢 [ 80*40*3 4.50 3.53 43.92 10.98 冷弯槽钢 [ 100*50*3 5.70 4.47 88.52 12.2 [ 80*40*15*3. 5.08 3.99 48.92 12.23 [ 100*50*20*3 6.58 5.16 100.28 20.06 槽钢[ 8 10.248.04101.325.3二、柱模板设计实例：一高层钢筋砼柱序号４，断面1000×800ｍｍ，净高５.15m 砼浇筑速度为ｖ＝６ｍ／ｈ，入模温度为２９℃，求作配板设计？解：（１）柱宽800方向，取２块300ｍｍ加１块200ｍｍ模板，宽1000方向，取２块300ｍｍ加２块200ｍｍ模板；（２）高度方向：取３块1500mm 加１块600mm，共计5100mm，余500mm 拼木料；（3）砼最大侧压力为：Ｐｍ＝0.4+150/(29+30) ×1×1×61/3 ＝5.02tf/m 2（4）求柱箍间距：取箍 100×50×20×3作柱箍，从表１中查: W=20.06 A=6.58 I=100.28L 1≤8×1600×20.06×6.58/0.502(1102×6.58+4×90×20.06) =38.76cm=388mmL 1≤384[f]EI/5P m L 24=384×0.3×2.1×106×100.28/5× 0.502×1104=66cm=660mm 所以:取柱箍380mm,共布13道。

墙模板(组合式钢模板)计算书

墙模板（组合式钢模板）计算书一、工程属性二、荷载组合混凝土重力密度γc (kN/m 3) 24 新浇混凝土初凝时间t 0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q 3k (kN/m 2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γc t 0β1β2v ，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3]＝min[38.4，72]＝38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板布置模板设计立面图四、面板验算和4.4.4条，面板强度及挠度验算，宜以单块面板作验算对象。

面板受力简图如下：1、强度验算q＝0.95bS承＝0.95×0.6×48.42=27.6kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝1.24kN·mσ＝M max/W＝1.24×106/13.02×103＝95.39N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.6×38.4=23.04kN/m面板变形图(mm) ν＝0.4mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、小梁验算1、强度验算q＝0.95BS承＝0.95×(0.4/2+0.3)×48.42=23kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.72kN·mσ＝M max/W＝0.72×106/5.08×103＝141.49N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝BS正＝(0.4/2+0.3)×38.4=19.2kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.77mm≤[ν]＝min[400/500，3]＝0.8mm满足要求！六、主梁验算根据《组合钢模板技术规范》GB50214，4.4.1及条文说明，主梁用以加强钢模板结构的整体刚度和调整平直度。

米高钢模板受力计算(改)

钢模板受力计算第一节、计算条件的设定1.1、墙体高度 5.2m,墙厚250mm,混凝土强度C30,重力密度24KN/m3,坍落度12--16cm,浇筑速度1m/h,混凝土入模温度T=25℃,用插入式振捣器捣实。

1.2、模板选用定型大钢模板,穿墙螺栓选用T30x4的锥型螺栓。

1.3.计算依据：1.3.1、《建筑结构荷载设计规范》1.3.2、《建筑工程模板施工手册》1.3.3、《钢结构设计手册》第二节、荷载计算:2.1、墙模板侧向荷载：2.1.1、混凝土侧压力设计值：1）、新浇砼对模板侧压力标准值γc －砼的重力密度，一般取24KN ／M3t0－初凝时间h ，可采用t0＝200／（T ＋15）T －砼的温度25°β1－外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0 。

β2－砼坍落度影响修正系数，取1.15F2＝24×5.2=124.8 KN ／M2（取两者较小值）故取F ＝26.4 KN ／M22）、倾倒混凝土水平荷载标准值F=4KN/m2模板强度验算侧压力设计值：F=(26.4×1.2+4×1.4) =38KN/m2 模板刚度验算侧压力设计值：F=26.4+4=30.4KN/m 2,取F=31 KN/m 2,2/4.2611115252002422.0211520022.01m KN V T F =⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯+⨯=ββγ第三节、模板验算3.1、面板验算:选取面板区格中四边固结的情况进行计算.查表得:取1mm 宽板带作为计算单元,荷载为:q=38x103x10-6x1=0.038N/mm求支座弯矩:M ox =KM o x xqL 2=-0.0829x0.038x3002=-283.518Nmm 。

M oy =KM o y xqL 2=-0.057x0.038x3002=-194.94Nmm 。

面板截面系数: W=1/6bh 2=1x1x62/6=6mm 3求跨中弯矩:222/996.12300038.00038.0mm N qL k M y my x =⨯⨯==222/8.136300038.004.0mm N ql K M x mx y =⨯⨯==ε=M/w=136.8/6=22.8/N/mm 2面板强度满足要求.3.2、内部横肋的计算（L50x5,@=600mm ）角钢L50x5的参数:W=3.13cm 3,g=3.77kg/m跨中弯矩（两端按简支考虑）M=qL 2/8=22.84x3002/8=256950Nmmε=M/W=256950/（3.13x1000） =82.09N/mm50.0=Ly Lx 057.0.0829.0,0038.0,04.0,00253.0-=-====oy ox KM KM KMy KMx Kw mmN q /84.22100/77.3600038.0=+⨯=内部横肋L50x5的强度满足要求.3.3、竖向纵肋的计算（[8,@=300）竖向纵肋按两端悬臂梁计算槽钢[8的参数:W=25.3cm 3,I=101cm 4,E=2.06x105N/ m 23.3.1、竖向纵肋的强度计算ε=M/Wε=64237.5/（25.3x1000）=25.39N/mm纵肋的强度满足要求.3.3.2、纵肋的刚度验算mmEI ql W 04.0)101011006.2384/(60055)384(54544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==模板允许挠度[W]=L/500=600/500=1.21mm>0.04mm 模板的刚度满足要求.3.4、横向[10槽钢验算（2[10,@=600）槽钢的参数:W=39.7 cm 3,I=396.6cm 4,E=2.06x105N/mm 2按三跨连续梁计算．3.4.1、槽钢的强度验算穿墙杆的最大间距按600mm 考虑,q 设=0.038×600+1.2×2×10/100=23.04N/mmq 标=0.050×600+2×10/100=30.2N/mm根据三跨连续梁弯矩系数表知:1跨跨中弯矩最大.M 1=0.101qL 2=0.101×23.04×6002=837734.4N.mmε= M 1/w=837734.4/（39.7×1000）=21.1N/mm < [ε]=215N/mm 横肋的强度满足要求3.4.2、横肋的刚度验算w=5qL 4/384EI=5×30.2×6004/（384×2.06×105×396.6×104）=0.06mm < [w]=L/500=600/500=1.2mm 横肋的挠度满足要求.第四节、穿墙杆强度的验算穿墙杆选用Ф30的锥型螺栓,小头螺栓直径为25mm.穿墙螺栓最大间距为1050×900mm,混凝土对模板的最大侧压力F=38KN/m2,穿墙螺栓的净截面面积An=3.14*25*25/4=490.63mm2N=38×1.05×0.9=35.91KNσ=N/ An =35910/490.63=73.19N/mm ＜f=215 N/mm (满足要求)所以穿墙杆的强度满足要求.第五节、模板吊钩验算：5.1、设计说明：5.1.1、吊钩为 18圆钢与&12厚钢板焊接而成。

板模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为圆形,板底支撑形式为圆木支撑)

板模板(木支撑)计算书模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规X》（GB50005-2003）、《混凝土结构设计规X》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规X》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制。

一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；立柱长度(m): 3.000；立柱采用圆木:圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 100.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：圆木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；圆木的小头直径(mm)：50.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C35；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；楼板的计算跨度(m)：4.000；楼板的计算宽度(m)：4.500；楼板的计算厚度(mm)：120.000；施工期平均气温(℃)：25.000；4、板底圆木参数板底圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；圆木抗弯强度设计值f(N/mm2)：11.000；m圆木抗剪强度设计值f(N/mm2)：1.400；v5、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000(N/mm2)：11.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：1.400；方木抗剪强度设计值fv6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；(N/mm2)：11.000；方木抗压强度设计值fv7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；(N/mm2)：10.000；圆木抗压强度设计值fv二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用圆木作为支撑，圆木按照简支梁计算；圆木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 0.0982×d3= 0.0982×5.0003 = 12.275 cm3；I = 0.0491×d4= 0.0491×5.0004 = 30.688 cm4；木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1= 25.000×0.120×0.300 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：p1= 2.000×1.000×0.300 = 0.600 kN；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2×(q1+q2) = 1.2×(0.900+0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载P = 1.4×p1= 1.4×0.600 = 0.840 kN；最大弯距M = P×l/4+q×l2/8 = 0.840×1.000/4+1.206×1.0002/8= 0.361 kN；最大支座力N = P/2+q×l/2 = 0.840+1.206×1.000/2 = 1.023 kN ；截面应力σ = M/W = 0.361/0.012 = 29.389 N/mm2；圆木的最大应力计算值为29.389N/mm2，大于圆木抗弯强度设计值11.000N/mm2，不满足要求！3、抗剪强度验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足下式：其中最大剪力：V = 1.206×1.000/2+0.840/2 = 1.023 kN；截面受剪应力计算值：T = 3×1.023×103/(2×40.000×60.000) = 0.639N/mm2；截面抗剪强度设计值：[f] = 1.400 N/mm2；v圆木的最大受剪应力计算值为0.639N/mm2，小于圆木抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规X规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：均布荷载 q = q1+q2 = 0.900+0.105 = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 0.600 kN最大变形ω = 5×1.005×1.000×1012/(384×9000.000×30.688×104) +0.600×1.000×109/(48×9000.000×30.688×104)= 4.743 mm；圆木的最大挠度为4.743mm，大于最大容许挠度4.000mm，不满足要求！三、帽木验算:支撑帽木按照集中以与均布荷载作用下的两跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.206×1.000+0.840 = 2.046 kN；均布荷载q取帽木自重：q = 1.000×0.060×0.080×3.870 = 0.019 kN/m；截面抵抗矩：W = b×h2/6 = 6.000×8.0002/6 = 64.000 cm3；截面惯性矩：I = b×h3/12= 6.000×8.0003/12 = 256.000 cm4；帽木受力计算简图经过连续梁的计算得到帽木剪力图(kN)帽木弯矩图(kN.m)帽木变形图(mm)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1] = 2.426 kN；R[2] = 4.169 kN；R[3] = 1.608 kN；最大弯矩 Mmax= 0.222 kN.m；最大变形ωmax = 0.118 mm；最大剪力 Vmax= 2.494 kN；截面应力σ = 3.462 N/mm2。

箱梁模板受力验算书

箱梁模板计算书一、20米箱梁钢模板受力验算箱梁按模板上下对拉（如下图）模板受到的混凝土侧压力计算：F=0.22γc t0β1β2v1/2F=γcHF—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）γc—混凝土的重力密度（kN/m3），取值25，T为混凝土的温度t0—新浇筑混凝土的初凝时间，t0=200（T+15）0C。

取值25。

V—混凝土的浇筑速度（m/h），按1m/h计算。

（浇筑一片梁约3小时）H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m），按1.2米计算。

β1—外加剂影响修正系数1.0，（不掺外加剂考虑取值1）。

β2—混凝土坍落度影响修正系数，按50～90mm考虑取值1。

F=0.22×25×5×1.0×1×11/2=27.5kN/m 2 F=25×1.2=30kN/m 2取二者中的较小值，F=27.5kN/m 2作为计算值，并考虑振动荷载4kN/m 2，则：总侧压力F=27.5*1.2+4*1.4=38.6kN/m 2侧模验算（一）面板验算： 1、强度验算：按简支梁进行验算：l=300mm取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.0386×1=0.0386N/mm最大弯矩：M max =18ql 2=18×0.0386×3002=434.25N·mm面板的截面系数：W=16bh 2=16×1×62=6mm 3应力为：σmax =M max W=434.256=72.375N/mm 2<215 N/mm 2可满足要求 2、挠度验算：板的计算最大挠度：V max =K·Fl 4B 0板的刚度：B 0=Eh 312（1−ν2）F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2） L —计算面板的短边长度(mm)E —钢材的弹性模量，取E=2.1×105MPa h —钢板的厚度（mm ） ν—钢板的泊松系数，ν=0.3 K —挠度计算系数，取0.0016 B 0=Eh 312（1−ν2）=2.1×105×5312×（1−0.32）=24.02×105 N·mmV max =K·Fl 4B 0=0.0016×0.0386×300424.02×10=0.2mmV max l=0.2300<1500，满足要求。

预制梁底模受力计算书(1、2号梁场共用)

预制梁台座验算说明： 30mT 形梁预制台座：一、计算参数：1、预制场地基容许承载力[]　σ≥400Kpa ； 2、台座混凝土R ≥50Mpa ；3、台座尺寸：（（1.4*0.6+（0.6+0.52）*1.1/2）*2+25*0.52）*0.3 =15.912*0.3=4.3368m34、梁体钢筋混凝土自重：2.6*（0.909*30+5.261）=84.58 t5、模板自重：7.5t6、扩大基础尺寸：1.6*0.5*30.4=24.32m37、活载：800kg二、承载力验算（1）、地基按均布荷载计算：M=4.3368*2.6+84.58+7.5+24.32*2.4+0.8=162.52tP=M/S=162.52*103*9.8/(1.6*30.4)=32.7KpaP ﹤地基容许承载力[]　σ，因此地基承载力符合要求。

（2）、梁端基础承载力验算计算参数：1、梁端基础尺寸：1.6*2*0.5=1.6m32、C25钢筋混凝土 P=21M ÷S =（84.58/2+（1.6*2.4））*9.8*103/（1.6*2）=141 KpaP﹤地基容许承载力[]　σ，因此地基承载力符合要求。

（3）台座刚度验算台座宽度与马蹄宽度一致，混凝土标号相同，可不进行刚度和剪力验算。

（4）地基沉降地基沉降量不进行精确计算，按设计3mm观测控制。

说明： 41mT形梁预制台座：一、计算参数：1、预制场地基容许承载力[]　σ≥400Kpa；2、台座混凝土R≥50Mpa；3、台座尺寸：（（1.6*0.7+（0.7+0.52）*1.55/2）*2+34.7*0.52）*0.3=6.6525m34、梁体钢筋混凝土自重：2.6*（0.962*41+8.27）=124.05t5、模板自重：13.5t6、扩大基础尺寸：1.6*0.5*41.4=33.12m37、活载：800kg二、承载力验算（1）、地基按均布荷载计算：M=6.6525*2.6+124.05+13.5+33.12*2.4+0.8=235.13tP=M/S=235.13*103*9.8/(1.6*41.4)=34.8KpaP﹤地基容许承载力[]　σ，因此地基承载力符合要求。

胸墙模板受力计算书算例

钦州燃煤电工码头工程胸墙模板受力计算书一、符号说明A：截面积；b：宽度；E：弹性模量；f：挠度；G：重力；h：高度；I：惯性矩；i：回转半径；1：跨度或长度；Y：密度，钢筋砼取25KN/m3；入：压杆的长细比；力：压杆的折减系数；。

：正应力；T：剪应力；［。

］：抗拉强度设计值；［T］：抗剪强度设计值；3：截面抵抗矩二、胸墙大悬臂处底模支撑结构验算（一）护舷处（悬挑2250mm）1.模板结构码头前沿处的底模板通过4个M24螺栓与沉箱圆台螺母连接固定三角架，螺栓间距580mm；底模板：采用双层竹木板，厚度4cm 横愣：采用5x10cm木杨，@350mm；竖楞：采用12#工字钢，@540mm,竖楞长出底模，支撑在护舷处的4个三角架和两侧的2个三角架上。

1—12.荷载计算⑴砼重量：G=Ylbh=25x2.25x2.1x1.0=118KN⑵ 施工人员和施工设备荷载：2.5 KN/m2x2.25x2.1 = 12 KN⑶ 模板及支架自重：25KN荷载总和：P=6+⑵+⑶=155KN3.螺栓强度验算M24螺栓有效截面积为352.5mm2,护舷处由六个螺栓承受荷载，按5个考虑。

根据A点的力矩平衡条件，螺栓受的轴向拉力：N=155x1.125/1.1=159KN单个螺栓受到的轴向拉力N] = 159/5 = 31.8KN,剪力V=155/5 = 31KN o=N1/A=31.8x103/352.5=90.2N/mm2<[o]=210 N/mm2T=V/A=31x1O3/352.5=87.9N/mm2<[T]=130 N/mm2°主应力(O2+3T2)1/2 = (90.22+3x87.92)1/2= 177 N/mm2<[°]=210 N/mm2 螺栓强度满足要求。

4.底模木板验算q4cm 木板(双层2cm 模板按单层计算)参数：I=bh 3/12=1000x20x20x20/12=666667mm 43= bh 2/6=1000x20x20/6=66667mm 3取 1m 范围进行验算，q=P/2.1/2.25 X 1.0=32.8KN/mO =M/3=0.078 ql 2/3=0.078x32.8x3502/66667=4.7N/mm 2<[o]=8 N/mm 2 f= 0.644ql 4/100EI=0.644x32.8x3504/100x9000x666667=0.53mm<3mm 故底模木板的强度、刚度满足要求。

受力计算书

支架、模板系统受力计算书一、支架、受力、模板布设方式1、钢管支架立杆箱体及翼板处统一布置为纵向间距0.6m，横向间距0.6m;横杆步距均1.5米,考虑到支架整体变形协调因素及门洞处立杆的受力情况，立支架立杆布置为纵向间距0.4m,横向间距0。

40m；大横杆步距均为1.2m.（实际施工时立杆钢管壁厚一般在3.0～3。

5mm浮动，取较小值规格统一为φ48×6。

0。

为增强支架总体稳定性，搭设立杆时尽量用较长杆件且满足同一断面接长接头≤50%的要求）2、箱梁底横向采用10cm×5cm木方,跨径0。

45m ；3、箱梁底纵向采用5cm×12cm木方跨径均为0。

9m。

4、外模面板均采用12mm厚度的双面覆膜竹胶板。

5、门洞顶纵梁采用20a，9米长的槽钢作横梁。

二、荷载计算由于桥跨长度和桥宽不同导致各桥跨支架及模板系统荷载情况不一致，为了符合现场实际情况，荷载及其他构件受力分析时按实心段梁体和空心段梁体两种情况分别计算。

（一）实心段梁体荷载计算1、箱梁自重荷载：P1＝1.8×26＝46.8kN/m2（按1.8m厚度计算）2、模板荷载：P2＝200kg/m2＝2kN/m23、设备及人工荷载:P3＝250kg/m2＝2。

5kN/m24、20a槽钢荷载荷载：P5＝200kg/m2＝2kN/m25、砼浇注冲击及振捣荷载：P4＝200kg/m2＝2kN/m2则有P＝（P1+P2+P3+P4）＝53.3 kN/m2（二）空心段梁体荷载计算1、箱梁自重荷载:P1＝0.5×26＝13kN/m2(实际施工0.25+0。

22=0。

47m,按0。

5m砼厚度计算）2、模板荷载P2、设备及人工荷载P3、砼浇注冲击及振捣荷载P4等与实心段梁体相应荷载相同。

则有P＝（P1+P2+P3+P4）＝19。

5kN/m2计算立杆单根受力和基础受力时考虑支架自重每增加10m高度增加1kN的力。

三、受力分析(一)底板面板的强度和刚度计算1、实心段梁体底板面板强度验算a、荷载的取值由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板,第一次砼浇注对底模强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时,箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑位于盖梁实心段或腹板底处横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇筑高度h＝1.20m。

胸墙模板计算

x y x y胸墙 2.9m 高模板受力计算书一、荷载计算1、振捣产生的荷载标准值： 4.0kN/m 2；设计值：1.4×4.0=5.6 kN/m 2；荷载折减〔调整〕值：5.6×0.85=4.76 kN/m 2。

2、浇筑混凝土对模板侧面的荷载标准值： F =0.22 r t ββv 1/2=0.22×24×200/(15+15)×1.2×1.15×11/2=48.5761 kN/m 2；c 0 1 2F 2= r c H=24×2.9=69.6 kN/m 2；取 F 1、F 2 中较小者，为 48.576 kN/m 2；设计值：1.2×48.576 =58.2912kN/m 2；荷载折减〔调整〕值：58.2912×0.85=49.548 kN/m 2。

3、倾倒混凝土时产生的荷载标准值：2.0kN/m 2；设计值：1.4×2=2.84kN/m 2；荷载折减〔调整〕值：2.84×0.85=2.414 kN/m 2。

4、荷载组合计算承载力：F=48.576+2.414=50.99 kN/m 2=0.05099 N/mm 2；计算刚度：F=48.576 kN/m 2=0.048576 N/mm 2。

二、面板计算 1、计算简图面板背侧纵横小肋跨距均为 30cm 计算。

依据双面板计算。

依据混凝土的浇筑状况，假设一个区格在与它相邻的区格上也有荷载，则认为面板此处无转交，该边视为固定边；假设与它相邻的区格上无无荷载〔或很少〕，在肋的抗扭刚度不大时，则认为面板此处有转交，视为简支边。

取面板中的一个区格，在满载〔混凝土侧压力与倾倒产生的荷载同时均匀满布〕状况下，即在三边固定一边简支的最不利的状况下，进展计算，简图如下。

2、强度验算取 b=10mm 的板条作为计算单元，荷载：q=b×F=10×0.05099=0.5099N/mm 。