BRUEL&KJAER振动传感器
氦和氢离子注入含表面绝缘层单晶硅引起的损伤及发光性质(精)
氦和氢离子注入含表面绝缘层单晶硅引起的损伤及发光性质高剂量轻气体离子注入Si基材料可以诱发一系列现象。
如气泡、表面发泡和表面剥离等。
研究这些现象对于气体离子与固体相互作用的基本过程以及气体离子注入在现代微电子器件中的应用具有重要的理论和实践意义。
本论文运用轻气体离子注入含表面绝缘层单晶Si,借助于多种表面和微结构测试手段,详细研究了注入及随后的高温退火诱发的表面损伤及微观缺陷形成和热演变规律,并探讨了表面损伤形成的可能机制。
同时还研究了轻气体注入这类材料的发光特性及可能的发光机制。
具体研究内容及结果如下:(1)采用5×1016/cm~2,160 keVHe和1×1016/cm~2,110 keVH离子双注入Si_3N_4/Si 样品。
借助于扫描电子显微镜(SEM),光学显微镜(OM)和原子力显微镜(AFM)研究了表面损伤及热演变规律。
通过横截面试样透射电子显微镜(XTEM)观测了样品内部缺陷的分布。
表面损伤研究结果表明,He和H双离子联合注入Si_3N_4/Si 样品会诱发一系列的表面现象且强烈依赖于退火温度。
注入态样品未观测到任何表面效应。
经过500oC退火,样品表面会出现单层剥离,它对应于表面Si_3N_4层的剥离。
而退火温度增加到600oC及以上时,除了Si_3N_4层剥离之外,还观测到了表面发泡、注入硅层的剥离现象,即出现了两层剥离现象。
气体离子注入Si_3N_4/Si样品诱发的两层剥离现象尚未见文献报导。
XTEM结果表明,H离子的附加注入促进了氦泡在高温退火下的有效生长,导致气泡间连通的发生。
增加的气压导致连通区,连通区域的形变向表面传递是样品表面发生剥离的主要原因。
另外,借助于形变产生的应力,并考虑到Si_3N_4材料的机械力学性能对单层剥离现象可能的机制进行了探讨。
(2)在相同的注入条件下,对SiO_2/Si样品进行了相似的研究。
表面损伤研究结果表明,He和H离子注入仅仅在600oC以上退火温度使样品表面产生了发泡。
贝雷砂岩研究
Geophysical Prospecting,2013,61,688–700doi:10.1111/j.1365-2478.2012.01110.x Experimental measurements of the streaming potentialand seismoelectric conversion in Berea sandstoneZhenya Zhu∗and M.Nafi Toks¨ozEarth Resources Laboratory,Dept.of Earth,Atmospheric,and Planetary Sciences,Massachusetts Institute of Technology,Cambridge,MA02139Received January2011,revision accepted May2012A B S T R A C TThe streaming potential across a porous medium is induced by a fluid flow due to anelectric double layer between a solid and a fluid.When an acoustic wave propagatesthrough a porous medium,the wave pressure generates a relative movement betweenthe solid and the fluid.The moving charge in the fluid induces an electric field andseismoelectric conversion.In order to investigate the streaming potential and theseismoelectric conversion in the same rock sample,we conduct measurements withBerea sandstone saturated by NaCl solutions with different conductivities.We mea-sure the electric voltage(streaming potential)across a cylindrical sample in NaClsolutions with different conductivities and under different pressures to determinethe DC coupling coefficients.We also measure the seismoelectric signals induced byacoustic waves with a Berea sandstone plate at different frequencies and solutionconductivities.The pressures of the acoustic waves are calibrated with a standardhydrophone(Br¨uel&Kj´œr8103)at different frequencies(15–120kHz).We calcu-late the quantitative coupling coefficients of the seismoelectric conversion at DC andat high frequencies with samples saturated by solutions with different conductivi-ties.When the Berea sandstone sample is saturated by the NaCl solution with0.32mS/m in conductivity,for example,the DC and seismoelectric coupling coefficientsat15kHz are0.024μV/Pa and0.019μV/Pa,respectively.The seismoelectric cou-pling coefficient is an important and helpful parameter for designing a seismoelectrictool.More experimental measurements of seismoelectric coupling coefficients in thefrequency range of100Hz to15kHz are needed in the future.Key words:Seismoelectric,Streaming potential,Electrolyte.I N T R O D U C T I O NWhen a porous medium is saturated with an electrolyte,an electric double layer is formed on the interface between the solid and the fluid.Some ions are absorbed into the solid sur-face and other ions remain movable in the fluid.When a seis-mic wave propagates in the fluid-saturated porous medium,∗E-mail:zhenya@ the seismic wave generates a relative movement between the solid and the fluid.The movement of the ions in the fluid forms an electric current and a seismoelectric field.When the fluid flows through a sample at a certain pressure,the fluid flow induces a current and we can measure the resultant voltage.When the fluid moves in one direction or at a low frequency,we call the voltage a streaming potential.If the fluid flow is in a high-frequency range(usually higher than 10kHz),we call it a seismoelectric voltage or AC streaming potential.688C 2012European Association of Geoscientists&EngineersMeasurements of streaming potential and seismoelectric conversion689If we can measure the pressure and the induced electric voltage,the ratio between the potential and the pressure is referred to as the voltage coupling coefficient.If the driving force is a constant pressure,we call the resulting voltage a DC streaming potential.If the driving force is a seismic or acoustic wave,we call the voltage a seismoelectric voltage.In seismoelectric conversion,the mechanical energy of a seismic wave is converted to an electric energy of an elec-tric signal in the seismoelectric conversion,which is related to many physical parameters,such as pore fluid conductivity, porosity,permeability etc.The investigation of the seismoelec-tric conversion in a formation is able to explore some of the formation parameters.In order to record the seismoelectric signals in a field or in a borehole,the conversion efficiency,or coupling efficiency,at different frequencies and conductivities, is the most important parameter for designing a seismoelectric tool to determine the source and receiver sensitivity. Theoretical studies(Pride1994;Pride and Haartsen1996; Revil and Jardani2010)show the relationship between the voltage coupling coefficient and frequency.In the low-frequency range(less than10kHz),the coupling coefficient is a constant.In the high-frequency range,the coefficient de-creases when the frequency increases.When the zeta-potential decreases with fluid conductivity,the coupling coefficient de-creases(Pride1994).Additional theoretical studies(Jardani et al.2010;Revil and Jardani2010;Revil and Florsch2010) account for the Stern layer contribution to surface conduc-tivity,to induced polarization and to complex conductivity (Leroy et al.2010).The streaming potential has been measured in laboratories in the DC and low-frequency AC(a few Hz to a few hundred Hz)range(Ahmed1964;Ishido and Mizutani1981;Mor-gan,Williams and Madden1989;Pengra,Li and Wang1999; Reppert and Morgan2002;Revil et al.2002;Zhan2009). Field seismoelectric research has been carried out at the low-to medium-frequency range(a few Hz to a few thousand Hz) in surface surveys(Thompson and Gist1993;Garambois and Dietrich2001)and boreholes(Mikhailov,Queen and Toks¨oz 2000;Hunt and Worthington2000;Singer et al.2005;Dupuis et al.2009).In recent years,high-frequency seismoelectric sig-nals(higher than10kHz)have also been recorded and anal-ysed in laboratory experiments(Zhu and Toks¨oz2005;Block and Harris2006;Zhu,Toks¨oz and Burns2008;Zhan et al. 2010;Schakel et al.2011).Since2005,more attention has been directed toward seis-moelectric measurements at high frequencies(higher than 10kHz)(Zhu and Toks¨oz2005;Zhu et al.2008).Although the seismoelectric coupling coefficient at a high-frequency range is lower than in the low-frequency range,it might be possible to apply the seismoelectric measurements to well log-ging(Dupuis et al.2009;Araji et al.2012).The frequency de-pendence of the seismoelectric coupling coefficient is related to the rock permeability,porosity,tortuosity and weighted surface to volume ratio(Johnson,Koplik and Schwartz1986; Pride1994).In this paper,DC streaming potentials are measured with Berea sandstone saturated with NaCl solutions of different conductivities.We present the laboratory set-up for quan-titative measurements of the seismoelectric voltage induced with single or multi-cycle sine bursts after the acoustic pres-sures are quantitatively calibrated.The DC streaming poten-tial coupling coefficients and high-frequency seismoelectric coupling coefficients are determined by the experimental mea-surements.R O C K S A M P L E S A N D E L E C T R O D E SA cylinder sample of Berea sandstone500is used to mea-sure the streaming potential when a fluid,with different NaCl concentrations,flows through the sample.Berea sandstones have similar compositions but have different permeability. The number500means the permeability is about500mD. Figure1(a)shows the configuration of the cylindrical sam-ple.The sample is2.54cm in diameter and2cm in length. The electrodes on the two sides of the cylinder are made with Ag/AgCl meshes.A plastic pipe seals the cylindrical surface to prevent fluid flow between the surface and the plasticpipe.Figure1Cylindrical core sample(a)and plate sample(b)with the Ag/AgCl mesh electrodes.The mesh electrode(b)with1cm diameter is mounted on the centre of the Lucite plate.C 2012European Association of Geoscientists&Engineers,Geophysical Prospecting,61,688–700690Z.Zhu and M.N.Toks¨ozFor measuring seismoelectric effects,a plate of Berea sand-stone500is immersed in a water tank.The rock plate is 15cm by15cm and2.5cm thick.It is fixed between two Lucite plates each0.25cm thick.The Ag/AgCl mesh elec-trodes are fixed in the centre of the Lucite plates(Fig.1b). The voltage between an electrode and the ground is digitally recorded.When a DC electric current goes through the two elec-trodes,which are immersed in an electrolyte(NaCl solution), the electrodes are polarized.The polarization voltage on a copper electrode can be up to0.3V.If we were to use cop-per electrodes to measure a DC voltage,the polarization of the electrodes could affect the measurements of the streaming potential.To avoid electric polarization we use a silver mesh as the electrodes to eliminate electrode polarization during the mea-surements of streaming potentials.We first soak the silver mesh in a NaCl solution,1mol/L in concentration.The silver mesh is one electrode and a steel plate is the other electrode. The electrodes are then connected to a12-volt battery.A re-sistor controls the current of100mA.A stable AgCl is formed on the surface of the silver mesh.We use the Ag/AgCl mesh as the electrode in the measurement of the streaming potentials due to its low polarization voltage(less than5mV).We also use the Ag/AgCl mesh as the electrode in the measurements of the seismoelectric signals to eliminate the possible polarization voltage.M E A S U R E M E N T S O F S T R E A M I N GP O T E N T I A L SWe measure the streaming potentials across the cylinder sam-ples saturated by NaCl solutions with different concentra-tions(100–4000ppm)and different pressures(around0.05–0.22atm)flowing through the samples.We apply a pressure difference P across the sample and measure the resulting streaming potential V.The streaming potential opposes the streaming current that flows along the pore surface and sends conduction current back through the pore volume.When the system reaches a steady state,the streaming potential V is linearly proportional to the applied pressure difference P.The proportionality constant V/ P is the streaming potential coupling coefficient Ks.We cut a10cm long cylinder of Berea sandstone500into five2-cm samples.The five samples are used for the measure-ments with the different NaCl solutions.The rock samples are saturated in a vacuum system with solutions of different NaCl concentrations for approximately3hours in orderto Figure2Experimental system for measuring streaming potential.The vertical distance between the top levels of the sample and the bottle can be changed from50–200cm.The streaming potential is mea-sured between the Ag/AgCl mesh electrodes V+and V-.The NaCl concentrations in the solutions are100ppm,500ppm,1000ppm, 2000ppm and4000ppm,respectively.form a stable electric double layer in the porous medium.We measure the streaming voltage between the electrodes V+and V-,when fluid flows through the sample in the system shown in Fig.2.The NaCl solutions have NaCl concentrations of100 ppm(0.0017mol/L),500ppm(0.0085mol/L),1000ppm (0.0171mol/L),2000ppm(0.0342mol/L)and4000ppm (0.0684mol/L),respectively.The corresponding conductivi-ties of the NaCl solutions are0.012S/m,0.048S/m,0.095 S/m,0.18S/m and0.32S/m,which are measured with a con-ductivity meter,respectively.A NaCl solution of20litres is poured into the large bot-tle shown in Fig.2.As the solution column between the top levels of the rock sample and the bottle has different vertical distances( h),we measure the voltage(streaming potential ( V))between the two sides of the sample with a digital mul-timeter(Fluke Model179).The diameter of the bottle is large enough that the vertical distance between the rock and bottle fluid surfaces is stable during the measurements.When we change the height difference( h),the water pres-sure( p)on the top surface of the rock sample can be cal-culated byρg h(ρis water density,g=9.8m/s2).At dif-ferent solution columns( h),we calculate the fluid pressure on the top surface of the rock.The DC coupling coefficient is determined by the streaming potential( V)divided by theC 2012European Association of Geoscientists&Engineers,Geophysical Prospecting,61,688–700Measurements of streaming potential and seismoelectric conversion691Figure3Typical measurement results of the streaming potential and coupling coefficient when the sample(Berea sandstone500)is saturated with distilled water as a function of pressure.vertical water pressure.Figure3shows the typical measure-ment results of the streaming potential and coupling coef-ficient at different pressures when a sample(Berea sand-stone500)is saturated with distilled water at different fluid pressures.The coupling coefficient at the NaCl concentration is de-termined by averaging the coupling coefficients at four water pressures when the heights( h)of the water columns are 50cm,100cm,150cm,and200cm,respectively.The same measurements are conducted with fluid using different NaCl concentrations.Figure4shows the DC coupling coefficients of the rock sample(Berea sandstone500)saturated with so-lutions of different NaCl conductivities.Table1shows the parameters and the measured coupling coefficients.The permeability of the rock sample is determined by mea-suring the water flowing through the sample per unit time and pressure gradient.The permeability of the Berea sandstone 500sample is about450mD.The porosity is about23%. The pH value of the solution is6.5.The room temperature is 22◦C.M E A S U R E M E N T S O F S E I S M O E L E C T R I CS I G N A L SIn order to investigate the seismoelectric conversions in the high-frequency range,we conduct seismoelectric measure-ments in a water tank.We calibrate the acoustic pressures at different frequencies.Then we record the seismoelectric waveforms and obtain the seismoelectric voltage coupling co-efficients at different frequencies.Measurement system in a water tankTo measure the seismoelectric fields induced in a rock sam-ple by an acoustic wave,we use a plate sample(Berea sand-stone500)(Fig.1b).We first saturate the porous plate with the NaCl solutions in a vacuum system.The conductivities of the NaCl solutions(0.012S/m,0.048S/m,0.095S/m, 0.18S/m and0.32S/m)are the same as those used in the measurements of the streaming potentials.The plate sample is placed in a plastic water-container35cm in length,25 cm in width and40cm in depth.This container is placed in a large water tank,100cm in length,60cm in width and 50cm in depth.This tank is large enough to eliminate the possible interference of acoustic reflection from the container walls.The measurement system(Fig.5)includes two parts:a trans-mitting and a receiving system.The transmitting system is composed of a function generator(Hewlett Packard3314A),a power amplifier(AE Techron3620)and a source hydrophone (Celesco LC-34).The receiving system includes a receiver(a hydrophone or a point electrode),a preamplifier(Olympus NDT5660C),a band-pass filter(Krohn-Hite,model3202R) and a digital oscilloscope(DATA6000).C 2012European Association of Geoscientists&Engineers,Geophysical Prospecting,61,688–700692Z.Zhu and M.N.Toks ¨ozFigure 4DC coupling coefficients of the rock sample (Berea sandstone 500)saturated with NaCl solutions of different conductivities.Table 1Parameters of NaCl solutions and measured DC couplingcoefficientNaCl NaCl Concen-trationsNaCl solution DC Couplingsolutions (ppm)(mol/L)conductivity (S/m)coefficient (μV/Pa)11000.00170.0120.325000.00850.0480.15310000.01710.0950.065420000.03420.180.035540000.06840.320.024Before we measure the acoustic pressure and seismoelec-tric voltage,we calibrate the receiving system by inputting sine waves of 0.1mV in amplitude in the frequency range of 10–120kHz.The results show the consistency of our receiv-ing and recording systems in this frequency range.The digital conversion factor of 26/μV is determined by the calibration.This factor means that an electric signal of 1μV in ampli-tude is digitally recorded by the system as 26.Therefore,the received voltage can be determined with the recorded digital waveforms.The frequency response of the acoustic receiver should be taken into account in order to measure the pressure at differentfrequencies.Figure 5The schematic diagram of the measurement sys-tem at a high-frequency range (10–120kHz)in the water container.C2012European Association of Geoscientists &Engineers,Geophysical Prospecting ,61,688–700Measurements of streaming potential and seismoelectric conversion693Figure6Schematic diagram of the calibration of the acoustic pres-sures excited by the acoustic source(LC-34)at the frequency range of10–120kHz.Calibration of the acoustic pressuresIn order to determine the seismoelectric coupling coefficient in a frequency range,first we determine quantitatively the acoustic pressures at the surface of the rock sample.Figure 6shows the set-up for the calibration.The distance between the receiver and the source is21.5cm.We use a Br¨uel& Kj´œr Type8103hydrophone(Serial No.2675790)as a standard receiver,the voltage sensitivity of which is about 26.5μV/Pa in the frequencies of10–120kHz.This hy-drophone,as a receiver,has a very good frequency response (±3dB)in a wide frequency range of4–150kHz.The manu-facturer provided the data in detail and the curve of the sensi-tivity for this hydrophone.We record the acoustic waveforms at different centre frequencies.In order to avoid the transient response of an acoustic source and to generate a stable acous-tic wave,the source is excited with an electric burst of one cycle,3-cycle and5-cycle sine waves.The received acoustic waveforms are compared.Figure7(a)shows the recorded waveforms excited with a single sine wave pulse when the centre frequency varies from 10–120kHz.The electric output of the linear power ampli-fier is fixed at about100V.Because an acoustic transducer is electronically equivalent to an electronic circle with a resister, a capacitor and an inductance,the transducer has the char-acteristic of a transient response.This is due to the transient response of the capacitor and the inductance at different fre-quencies.To avoid the transient response and the frequency shift generated with a single sine pulse,we apply a multi-cycle sine wave(3-cycle or5-cycle sine wave)to generate the acous-tic wave in the container.Figure7(b)shows a typical acoustic waveform excited by a5-cycle sine burst in the frequency range.The amplitudes of the third,fourth and fifth cycles are more stable than the first and second cycles,which are af-fected by the transient response.The acoustic amplitudes are determined by averaging the amplitudes of the third,fourth and fifth cycles in5-cycle measurements.The acoustic pressure between the Lucite plates(Fig.6) can be determined from the recorded acoustic amplitudes and the receiver sensitivity provided by the manufacturer at the frequency range.Figure8shows the acoustic pressures gener-ated by the acoustic source at the frequency range of10–120 kHz.The centre frequency of the source hydrophone is about 70kHz.In the low-frequency range(<70kHz)the pressure decreases faster than in the high-frequency range(>70kHz). Some previous measurements(Pengra et al.1999;Deck-man,Herbolzheimer and Kushnick2005)were conducted with a continuous sine wave in a small container at low fre-quencies.Because the continuous sine wave forms a standing wave formed by the forgoing and reflecting waves in a limited container,the acoustic amplitude dramatically varies with the frequency and the location between the source and receiver. It is very difficult to determine the acoustic pressure at the location of the rock sample using a continuous sine signal. Therefore,we use a‘pulse’method to avoid the complexity and use a multi-cycle sine wave burst to avoid the transient response of the hydrophones.Measurements of seismoelectric signalsBefore we measure the seismoelectric signals,we put the rock sample in distilled water for one hour and then dry the sample in the air for more than16hours.After the sample is dried,it is placed in a sealed container and vacuumed by a mechanical vacuum pump for more than two hours.We conduct an independent seismoelectric measurement to determine the voltage variation with the saturated time.We keep the same acoustic pressure and measure the seismoelec-tric voltage every20minutes after the rock sample is satu-rated.The measured voltage increases at the beginning and then the voltage becomes stable about3hours later.Based on this experiment,we start the measurements after three hours when the rock samples are saturated in a vacuum system.The measurement usually takes about half a day for each fluid of a given conductivity.Before we measure the seismoelectric signals we conduct a test measurement to confirm that the recorded signal is a seismoelectric signal.C 2012European Association of Geoscientists&Engineers,Geophysical Prospecting,61,688–700694Z.Zhu and M.N.Toks ¨ozFigure 7Typical acoustic waveforms received with the hydrophone (Br ¨uel &Kj´œr 8103)when the source (LC-34)is excited with 1-cycle (a)or 5-cycle (b)sine burst.The amplitudes of the acoustic waveforms are normalized with 20mV.We set up a measurement system,using a tap-water con-tainer similar to that shown in Fig.5and move the elec-trode,located on the front of the Lucite plate,1cm/trace closer to the source.When the rock sample is removed from the water tank,we measure the electric signals induced by a 70-kHz single acoustic pulse and recorded with the electrode.Figure 9(a)shows the background noise of the measurement system.The strong noise at the beginning (<0.05ms)is theC2012European Association of Geoscientists &Engineers,Geophysical Prospecting ,61,688–700Measurements of streaming potential and seismoelectric conversion695Figure8The acoustic pressures of the acoustic field measured at the position shown in Fig.6and generated by the acoustic source(LC-34)in the frequency range of10–120kHz.EM wave radiated by the electric source,because it is im-possible to completely shield the receiver.There is no visible electric signal when the acoustic wave arrives at the electrode (around0.15ms).This rules out the possibility that the elec-trode vibration induces an electric signal.When we put the rock sample back into the water tank and repeat the measurements to record the electric signals shown in Fig.9(b)and compare the signals with the back-ground signals(Fig.9a),we confirm that the acoustic wave induces a radiating seismoelectric wave(around0.15ms)at the interface between the rock sample and the water due to seismoelectric conversion.This is based on the propagation time of the acoustic wave from the source transducer to the sample.When an acoustic wave propagates in a homogeneous porous medium saturated with fluid,a stationary or localized seismoelectric field can be induced inside the medium.The apparent velocity of the seismoelectric field is the velocity of the acoustic wave.It is referred to as a coseismic seismoelec-tric field.If there is a discontinuous interface or an inter-face between two media,the induced seismoelectric field is a radiating electromagnetic(EM)boratory experi-ments(Zhu and Toks¨oz2003,2005)measured this EM wave induced at a fracture.We measure the electric signals received by the electrode V+,as shown in Fig.5and record the electric waveforms.Figure10shows the typical electric signals induced by5-cycle (Fig.10a)and3-cycle(Fig.10b)sine bursts for the Berea sandstone500sample saturated with the NaCl solution of 100ppm concentration.The amplitudes are normalized by 0.02mV in Fig.10.For each NaCl solution,we record the electric signals in-duced by a single or multi-cycle sine waves in the frequency range of10–120kHz.The recorded amplitudes of the seismo-electric signals can be converted to voltage using the conver-sion factor of the receiving system.In our system,the recorded value of26is equivalent to1μV on the electrode V+.D A T A P R O CE S S I N GWe calculate the streaming potential and the seismoelectric voltage at the DC fluid flow and at the high-frequency range from the above experimental measurements,respectively.The coupling coefficient at the DC fluid flow is obtained by the voltage measured in the experiments divided by the pressure based on the water height above the sample.The seismoelectric voltage coupling coefficients Ks can be calculated by the amplitude of the electric signals divided by the acoustic pressure at each frequencyω:Ks(ω)=V+(ω)P(ω),(1)C 2012European Association of Geoscientists&Engineers,Geophysical Prospecting,61,688–700696Z.Zhu and M.N.Toks ¨ozFigure 9The electric signals induced by a 70-kHz single acoustic pulse in a tap-water tank without the rock sample (Fig.9a)and with the rocksample (Fig.9b)when the front electrode moves closer to the acoustic source by a 1cm/trace.where V +(ω)is the amplitude of the electric signal recorded with electrode V +at the frequency ωand P (ω)is the acous-tic pressures measured with the standard hydrophone at the sample position (Fig.8).Figure 11shows the voltage coupling coefficients of Berea sandstone 500saturated by NaCl solutions with the conduc-tivity of 0.012S/m,0.048S/m,0.098S/m,0.18S/m and 0.32S/m as a function of frequency on a linear scale.At aC2012European Association of Geoscientists &Engineers,Geophysical Prospecting ,61,688–700Measurements of streaming potential and seismoelectric conversion697Figure10Typical electric signals induced by5-cycle(a)and3-cycle(b)sine bursts and measured by the electrodes V+with the Berea sandstone 500samples saturated with a NaCl solution of100ppm concentration.The amplitudes of the electric waveforms are normalized with20μV.low-frequency range(<40kHz),the measurements show the same unusual variations.These are most likely due to the interference of disturbed acoustic waves with those re-flected from the side of the tank.In order to improve the measurement at low frequencies,a bigger water tank is needed to separate the noise and the signal in a time domain.When the concentration of the solution is0.0684mol/L (0.32S/m in conductivity),the maximum coupling coefficient at10kHz is about0.019μV/Pa.This coupling coefficientC 2012European Association of Geoscientists&Engineers,Geophysical Prospecting,61,688–700698Z.Zhu and M.N.Toks ¨ozFigure 11The seismoelectric voltage coupling coefficients measured at the frequency range of 10–120kHz with Berea sandstone 500saturatedby NaCl solutions with different conductivities.is slightly higher than the 0.016μV/Pa measured by Pengra et al .(1999)with the higher solution concentration of 0.1mol/L at very low frequencies (<20Hz).Figure 12shows the DC coupling coefficients and the seis-moelectric voltage coupling coefficients at high frequencies in a log scale when the Berea sandstone 500samples are satu-rated with the NaCl solution of the different concentrations.When the conductivity of the NaCl solution increases,the cou-pling coefficient decreases.In the high-frequency range,the coupling coefficient decreases when the frequency increases.At the lowest frequency (15kHz),the measured coupling coefficient is lower than but close to the DC coupling coeffi-cient.This means the coupling coefficient has a small change from DC to the high-frequency (about 15kHz).Our experi-mental facility is limited by the transducer’s frequency range and the size of the water tank;we could not conduct the seis-moelectric measurements at frequency ranges of lower than 10kHz.More measurements in the frequency range from hundreds Hz to 10kHz are needed.C O N C L U S I O N SWhen a fluid flows through a porous rock or an acoustic wave generates fluid flow in a porous rock,moving charges inducean electric field that originates from the electric double layer.We measured the DC streaming potentials and seismoelectric voltage coupling coefficients in high frequencies (10–120kHz)with samples of Berea sandstone 500.The DC voltages measured when the NaCl solutions with conductivities between 0.012–0.32S/m flowed through a cylindrical sample were used to determine the DC coupling coefficients.The values were between 0.3–0.024μV/Pa.The results compare well to other measurements (Pengra et al .1999).We first investigated the acoustic fields generated by a single sine pulse,a continuous sine wave and multi-cycle sine bursts in the water tank,respectively.Then we conducted electric and acoustic calibrations for the receiving part of our mea-surement system in order to measure the seismoelectric cou-pling coefficient at high frequencies (10–120kHz).Based on the frequency response of the Br ¨uel &Kj´œr 8103hydrophone provided by the manufacturer,we used the multi-cycle sine burst to measure the acoustic pressures at the different fre-quencies.We measured the seismoelectric voltage induced at the rock surface when the sample was saturated by the differ-ent NaCl solutions.The experimental results show that the seismoelectric volt-age coupling coefficient decreases when the fluid conductivityC2012European Association of Geoscientists &Engineers,Geophysical Prospecting ,61,688–700。
喇叭基础知识
一. 喇叭的零件喇叭会发出声音，乃鼓纸受音圈的驱动，推动空气，人耳感受到空气的振动而感觉声音。
驱动力 F = B L IF ：驱动力 B ：磁场强度 L ：被磁场包覆内的线圈长度 I ：线圈内的电流间隙设计考虑的重点：【纸管式的音圈：内间隙设计成一致，外间隙随阻抗的变化而改变；音圈线径可以因需求而变化】。
【无纸管的音圈：外间隙设计成一致，我们考虑上音圈制具的一致；只要一个上音圈的制具，可以大部分解决不同阻抗的音圈厚度】。
2. Fo ( Lowest resonant frequency ；最低共振频率) =21MoSoMo = 振动系的重量 包括鼓纸(振膜)、音圈、弹波的附加、防尘盖、胶。
So = 振动系的柔顺性 包括鼓纸、弹波。
比较正确的测试方式为用阻抗曲线测出的值，较准确。
通常测定Fo 的电压为1V ，但我们会碰上喇叭的功率不足1V 的情形，在这种情况下，我们会改用0.5V 测，但必须载明于规格书上。
Q 值：代表在谐振点Fo 的质量因素Q 值，和电子电路的Q 值定义一样，可以从阻抗曲线上来求得。
Q 愈高表示曲线愈尖锐，以振动的现象来说，是振动不易停止，所以听起来，低音会变得浑浊。
但在小喇叭的情况来说，因为低音都不易做好，所以Q 值都高一些。
Q 质的最大用处在于设计音箱时，着手点都从Q 开始。
当然我们也可以调整Q 值，有其它资料参考。
3. 响应曲线喇叭对于(输入)不同频率的电讯号，所产生音压的大小。
通常将X 轴设定为频率，Y 轴为音压。
主要作为判断一支喇叭好坏的重要依据，理想的曲线为一条直线，就是对认意频率输入的电讯号喇叭都做一样大小(声音)的输出。
音压(db Decibel)：定义为 db = 20 log 5102-x 測得的壓力 压力的单位为 Newton / m 22 x 105- Newton / m 2 (20 uPa)(或 2 x 104- Dyne / cm 2) 是人耳能听到的最低界限，我们拿来当音压位准(0 db)。
传感器种类及品牌
传感器种类及品牌称重传感器压力传感器流量传感器位移传感器湿度传感器液位传感器压力传感器静压式液位传感器隔离膜片压力传感器MEAS 压力传感器/变送器PC 封装式压力传感器数字压力传感器振动传感器/加速度传感器压电式加速度传感器压电薄膜振动传感器硅压阻MEMS技术+ 湿度传感器HM 系列湿度传感器/变送器HT 系列湿度传感器－PCB 模块 HS 系列温湿度传感器 + 力传感器FGP 力传感器FGP扭矩传感器F系列力传感器 /称重传感器EL 系列高性能力传感器 + 压电薄膜传感器压电薄膜加速度计压电薄膜超声波传感器压电电缆压电薄膜元件 + 油品分析传感器 + 温度传感器镍 4000 系列 Atexis 温度传感器玻璃封装探头专用温度补偿传感器医用探头客户定制探头表面贴装温度传感器红外温度传感器 + 位移/位置传感器霍尔编码器LVDT 配套控制显示仪倾角传感器角位移传感器直线位移传感器 + 磁阻传感器磁场测量传感器 + 光电传感器称重传感器Celtron 系列称重传感器 (美国)Cardinal Scale 系列(美国)Tedea-Huntleigh 称重传感器(美国)RICE LAKE 称重系列(美国)Nobel 张力传感器及仪表(美国)BLH 称重传感器(美国)Sensortronics(STS)传感器(美国)Transcell 称重传感器及仪表(美国)HBM 称重传感器及仪表(德国)PHILIPS(飞利浦)称重传感器(德国)FLINTEC传感器及仪表(德国)DACELL(大拿)传感器(韩国)SETech 称重传感器(韩国)Fine 称重传感器及显示仪表(韩国)Bongshin 称重传感器(韩国)ASAHI 系列传感器及控制仪(日本)NMB 称重传感器(日本)UTILCELL 称重传感器系列(西班牙)Sensocar 称重传感器及称重仪器系列(西班牙) Master K 称重传感器及其显示器系列(法国) METTLER TOLEDO 称重传感器 (瑞士)压力传感器Motorola/Freesale 压力传感器(美国)Cooper 压力传感器系列(美国)MSI/MEAS 压力传感器(美国)RDP 压力传感器(Pressure Transducers)系列(美国)流量传感器AW Flow Meters 流量开关 (美国)George Fischer Signet 流量传感器(美国) Proteus Industries Inc流量计(美国) Sensortechnics 流量传感器(德国)Hontzsch 流量传感器(德国)Omega流量传感器(英国)KELCO 流量开关(澳大利亚)Sensirion 流量传感器 (瑞士)位移传感器RDP 位移传感器(美国)SOLARTRON Metrology(AMETEK 位移传感器)(美国) MicroStrain 位移传感器(美国)Trans-Tek 位移传感器 (美国)MTS 位移传感器(美国)BEI Duncan Electronis(CST)位移传感器(美国) MACRO SENSORS 位移传感器(美国)NOVOtechnik位移传感器系列(德国)Waycon Positionsmesstechnik 位移传感器(德国) BALLUFF 位移传感器 (德国)MICRO-EPSILON 位移传感器(德国)ASM 位移传感器(德国)INDUcoder 位移传感器 (德国)DSeurope 位移传感器 (意大利)Sensonics 位移传感器 (英国)OPTEX FA 位移传感器 (日本)AEP 位移传感器(意大利)温湿度传感器CBT 温度传感器(美国)MIKRON 温度传感器(美国)EUROSWITCH 温度传感器(意大利)THERMAL-DETECTION 温度传感器(英国)E+E 温度传感器(奥地利)SMARTEC 温度传感器 (荷兰)液位传感器BUHLER 液位传感器(德国)加速度传感器CEC Vibration 加速度传感器(美国)Techni Measure(TM/DYTRAN)加速度传感器(振动传感器)(英国) SENSONICS 加速度传感器(英国)Bruel & Kj r(B&K)加速度传感器(英国)Sherborne Sensors 加速度传感器(英国)SEIKA 加速度传感器(德国)KYOWA 加速度传感器(日本)Global Sensor Technology 加速度传感器（美国）速度传感器E Energy 速度传感器(美国)rans-Tek 速度传感器(美国)Wilcoxon 速度传感器(美国)SENSORONIX 速度传感器(美国)PHOENIX 速度传感器(美国)AI-TEK Instrukrnts LLC 速度传感器(美国) RHEIN TACHO 速度传感器(德国)LENORD+BAUER 速度传感器(德国)SENSONICS 速度传感器(英国)JAQUET 速度传感器 (瑞士)EUROSWITCH 速度传感器(意大利)。
利用多尺度局部统计法对齿轮进行失效预测
利用多尺度局部统计法对齿轮进行失效预测摘要：在本篇文章中，作者介绍了一种用来对齿轮进行失效测试的方法，即多尺度局部统计法。
我们通过对以局部缺陷为弯曲疲劳裂痕形式存在的轴承进行试验所得到的数据进行了有效的分析。
数据表明，二阶中心距随缺陷量级升高而增加。
这种近似的过程在缺陷更显著的比例范围内得到了实现。
于是便建立了有关于在不同比例范围内裂纹大小变化规律的经验法则。
相比之小波变换，多尺度统计法因其较好的低复杂度，高明感度和固有的鲁棒性而得到人们的青睐。
1.介绍：齿轮变速箱被广泛地应用于传递功率的旋转机械当中。
在增强的功率以及较高转速的工作条件下，我们需要重点考虑的便是齿轮磨损及其所产生的疲劳失效。
于是，齿轮磨损监控器的开发研究已经成为耽耽误之际。
轮齿弯曲疲劳是齿轮失效的一种最常见的原因。
而且它会导致轮齿的进一步破坏，最后导致齿轮的完全失效。
现在两种最常用的齿轮无损检测技术分别为振动测试与声发射检测技术。
声发射检测技术已经结构静态试验结合，并且就在最近已经被拓展应用到旋转机械之中。
这样便潜在性的提供了初期缺陷探测的优点，特别是在对分散式齿轮故障当中，如点状或磨料磨损。
振动测量与分析被看作是最基本的齿轮检测方法。
也有其他的几种方法被建议应用于齿轮系统中的缺陷检测。
Wang，提供了一种在齿轮诊断领域新兴技术的评估方法。
通过上面的陈述，齿轮故障诊断是一项具有挑战性的工作，因其振动信号极端复杂，而且经常并严重的收到多种背景噪音的干扰。
如预期所想，齿轮缺陷会由于啮合刚度的减小而导致振动信号的一次变化，但是通常这些变化很细微，因此我们需要使用进一步的信号处理技术。
简单的统计量，如峰值因数与峰态，早在20世纪70年代就被人们所应用。
这些方法可以帮助对不同种类的故障进行区分，但是它们却对工作转速，转矩及综合背景噪音十分敏感。
简单的统计量导致了只能用简单的数值去表达整个时间序列的特性，因此，不能够很好的适用于局部损坏的探测，如弯曲疲劳裂纹。
专业软件
专业CAD/CAM/CAE/CFD/GIS/EDA/AI/FEM软件列表Dyna 3D 源代码ANSA产品:ANSA V11.3.5(全球通用的强大的用于将几何曲面的描述转换成适合进行CAE分析的模型的软件)META Post v3.3.1(用于LS-dyna的前后处理及mesh)HKS产品:Abaqus v6.5-1 for windows-ISO 2CD(不需要安装Exceed)Abaqus v6.5-1 for Linux-ISO 2CDAbaqus v6.5 Manual 1CD(英文用户手册)Abaqus/Standard 有限元简体中文入门电子书Abaqus/Explicit 有限元简体中文入门电子书Abaqus 2003 年中国用户论文集Compaq Visual Fortran 6.6 1CD (用于Abaqus的开发)FLUENT产品:Fluent.FloWizard.v2.0.4 1CD(FLUENT公司研发的第一个针对设计工程师使用的通用的CFD产品)Catia.Translator.for.Fluent.FloWizard.v2.0.4Fluent v6.2.16 for windows 2CDFluent v6.2.16 for Linux 1CDFluent v6.2.16 for Linux 64bit 1CDFluent v6.2.16 for SolarisFluent v6.1.22-ISO 6CD(正式商业版,包括Parallel)Fluent v6.1.22 for UNIX-ISO 3CD(正式商业版,包括Parallel)Fluent Parallel Double Precision v6.1.22 for LinuxFluent Parallel Single Precision v6.1.22 for LinuxFluent Parallel v6.1.18 for LinuxFluent Advanced Training CD-ISO 4CDFluent v6.1_简体中文原厂培训教程(85.9MB)Fluent v6.1_英文原厂培训教程Fluent v6.0 Advance trainingFluent v6.0 trainning notesFluent Parallel 6 Computing Training(多媒体教程)Fluent 流体工程仿真计算实例与应用配套光盘-ISO 1CDFluent Help 1CDFluent tutorialFluent 第一届中国用户大会文集Fluent 2005 中国用户大会论文集1CDFluent AirPak v2.1.12+tutorial+Documentation-ISO 1CD(空气计算和温度场分析,正式商业版,无安装出错问题)Fluent AirPak v2.1+tutorial+Documentation-ISO 1CD(空气计算和温度场分析,正式商业版,无安装出错问题)Fluent AirPak v2.1.12 for LinuxFluent AirPak v2.0 DOC&ManualsFluent FIDAP v8.7.4(基于有限元方法的通用CFD求解器,必须先安装Exceed +3D 软件)Fluent FIDAP v8.7.4 for LinuxFluent FIDAP v8.7.4 for Linux AMD64Fluent FIDAP v8.7_简体中文教程Fluent FIDAP v8.5.2 User's ManualFluent FlowLAB v1.12 1CD(必须先安装Exceed)Fluent FlowLAB v1.12 for Linux 1CD(必须先安装Exceed)Fluent GAMBIT v2.2(CFD前置处理器,几何/网格生成,必须先安装Exceed 6.2+3D 6.2软件)Fluent GAMBIT v2.2 for linuxFluent GAMBIT v2.2 Documentation 1CDFluent GAMBIT v2.04 Guid&doc-htmlFluent GAMBIT v2.0_英文原厂培训教程Fluent Icepak v4.0.8(专用的热控分析CFD软件)Fluent MixSIM.v2.0.2(针对搅拌混合问题的专用CFD软件)Fluent MixSIM.v2.0.2 for LinuxFluent Nekton.v3.2Fluent PakSi-E.v1.4.8(磁场计算)Fluent PakSi-TM v1.4.7Fluent PolyFlow v3.10.2 WiNNT2K(针对粘弹性流动的专用CFD求解器)Fluent PolyFlow v3.10.2 for linuxFluent PolyFlow v3.10.2 for SolarisFluent PrePDF 3.1Fluent ProPost v1.2Fluent TFilter 2.5Fluent TGrid v3.6.8(网格生成)Fluent TGrid v3.6.8 for linuxPHOENICS产品:Phoenics 3.5-ISO 1CDPhoenics 3.4 for 98 1CDPhoenics 3.4 用户手册Phoenics 软件中英文培训教程Phoenics Moscow 1CDCD-adapco产品:STAR-CD.V3.2.4 Proper for NT_2000_XP-ISO 1CD(最新完全解密版本,包括全部附加模块在内都好用)Star-CD.v3.2.6.for.Linux 1CDSTAR-CD.V3.2.Itanium.64.Linux 1CDSTAR-CD.简体中文基础培训教程(127页)STAR-CD tutor(中文培训手册和件库)STAR-CD 2004北美及欧盟用户大会论文集2CDStar-CCM.Plus.v1.0.LinuxStar-CCM.Plus.v1.0.WiNNT2KStar-Design.For.Star-CCM.Plus.v4.0.LinuxStar-Design.For.Star-CCM.Plus.v4.0.WiNNT2KCFD LAB V2.1 WIN9X2KME(流体力学分析计算)CFD analyser v2.0Nextlimit RealFlow v3.1.18(专用于流动的液体模拟,如流水、喷泉、涌出的泥浆、流沙、眼泪等等)Nextlimit RealFlow v3.1.18 For MacOSXNextLimit RealFlow v3.1.18.FedoraCore2.LinuxNextLimit RealFlow v3.1.18.RedHat.SuSE.LinuxIlight产品:Ilight Fieldview v11.0 for windows&linux&Solaris 2CD(CFD通用后置处理)Fuel Tech产品:ACUITIV v3.3(美国Fuel Tech公司开发,用于CFD的后处理和可视化软件)FE-DESIGN产品:TOSCA V5.0-ISO 1CD(用于有限元模型的非参数结构优化,稳定快速的算法,并且支持多种用户界面)TOSCA V5.0 for Linux 1CDCullimore and Ring Tech产品:SINAPS PLUS v4.3 1CD(通用流体计算(CFD)软件)SINDA FLUINT v4.3 1CD(通用流体计算(CFD)软件)INFRAGISTICS产品:Ultra Grid V2.0XYZ.Scientific产品:TrueGrid.v2.1.0 Win9xNT2KPOINTWISE产品:Gridgen v14.02.Multiplatform 1CDGridgen v15.00.R.01 1CD(前处理模块，主要用于高超音速飞行器气动仿真建模)ALTAIR产品:HyperWorks v7.0 final-ISO 1CD软件包括：HyperMesh、HyperGraph、HyperView、HyperView Player、MotionView、OptiStructHyperStudy、HyperForm、HyperWeb、HyperOptistruct v7.0HyperWorks v7.0.SP1.Update-ISO 1CD(最新升级程序，需要在HyperWorks v7.0 final的基础上安装使用)HyperWorks v6.0-ISO 1CDHyperMesh v6.0_Training&Vidio_Demo 1CDHyperSHAPE V3.0Optistruct v5.1.DC.20020606.LINUXHyperMesh Dyna interface trainingHyperMesh v5.1 trainingHyperOpt tutorialMotionView v50 trainingComsol产品:COMSOL Multiphysics v3.2-ISO 4CD(基于MATLAB的2D有限元分析软件,从3.2版本起，更名为COMSOL)FEMlab 3.1-ISO 3CD(基于MATLAB的2D有限元分析软件)Chemical Engineering For FEMlab v3.1Earth Science For FEMlab v3.1Electromagnetics For FEMlab v3.1Heat Transfer For FEMlab v3.1MEMS For FEMlab v3.1Structural Mechanics For FEMlab v3.1LMS产品:Sysnoise v5.6+Documentation.WinNT2k 1CD(噪声分析软件,正式版。
音源软件综合介绍
音源软件综合介绍所谓音源插件就是第三方制作的可以在宿主软件里调用的软件。
宿主软件我们可以选择Cubase或Nuendo、Sonar，这几种音乐制作软件用的人较多。
插件又分为两种，音源插件和效果器插件。
在Cubase中，音源插件被称为VSTi, 效果器插件被称为VST。
在Sonar中，音源插件被称为DXi，效果器插件被称为DX 。
在以前电脑和音乐软件还不发达的时候，制作音乐主要是靠软件Cakewalk加硬件音源的方式来进行。
可是硬件音源需要大笔的资金投入，对于象我们这样的工薪阶层可是一笔不小的投资。
经典的硬件音源Roland XV-5050。
现在好了，软件音源多的数都数不清，而且还有网络这个大家庭让我们共享，可真说的上是太有福了。
软音源的数量之多，各种音色之全、更新换代之快是硬音源远远比不了的。
不过硬音源现在依然有很多人使用，它自然也有它的优势，那就是音色出众，有一些音色是软音源怎么也比不过的。
不过相对它的价格我看还是算了吧，软音源一样能让我们制作出一流的专业的作品。
软音源包含了各种各样的音色和节奏，象吉他、BASS、钢琴、电子音色等等，首先介绍一下软音源中的综合音源。
综合音源篇所谓综合音源就是基本上包含了制作音乐所要用到的所有音色，象鼓组、钢琴、弦乐、小号、打击乐，吉他BASS等等等等，优点是音色全面，缺点是音色质量没有单独的，比如鼓音源或钢琴音源音色好，不过对于一般的音乐制作也是足够用的。
1、首先出场的综合音源是最被人们喜爱的HypersonicSteinberg公司出品的超级综合音源Hypersonic，包含了钢琴、键盘、管弦乐器、鼓、打击乐器、吉他、贝司、鼓声循环、声音FX等在内的所有现代和古典乐器或声源，而且自带的音色编辑器可以让我们直接对声像、输出通道以及每种音色的FX和电平进行全面的控制和调整。
目前最高版本是2.0，在CUBASE或NUENDO3.0或以上的版本才能使用，CUBASE 2.0可以使用Hypersonic的第一代的版本。
NF F 31-052-1994 铁路车辆.旅客通道的门.概论.术语-中文)
NF F 31-052-1994 铁路车辆NF F 31-052，1994年12月铁路车辆——客车车厢门—概述—专门名词ISSN 0335 - 3931法国标准NF F 31-0521994年12月分类指数：F 31-052铁路车辆——客车车厢门—概述—专门名词AFNOR总会长于1994年11月20日决定批准，并于1994年12月20日生效的法国标准。
代替1990年9月相同指数的标准。
对应本文件与专门论述相同主题的UIC 560文件一致。
概述本文件是论述客车车厢通道门标准集的一部分。
本标准给出了通用配置，其他标准给出了各类型车辆的专门配置以及本标准集的共同专门名词。
描述符国际技术上的同义词词汇：铁路车辆、旅客运输、通道、门、定义、特性、安全、设计、试验、检查。
修改关于往常版本：—车辆新系列；—专门名词的采纳；—按照工业能力，数值的更新；—能够引入专门专门名词的文本的修改或撤销。
校正法国标准化协会（AFNOR）出版和发行，Tour Europe 92049 Paris L a Défense Cedex-Tél.：（1）42 91 55 55铁路标准化局（BNCF）制订，15 rue Traversière 75571 Paris Cedex 12-Tél：（1）40 19 15 03AFNOR 1994 ©AFNOR 94年12月第一次印刷门BNCF CN GT 1 0B标准化委员会成员主席：FAIVELEY —MORV AN先生秘书处：BNCF —CICUTTI先生铁路标准化局CICUTTI先生SNCF—制造部DELBRUEL先生Matra运输JOURDAIN先生RATP LETURGIE先生Faiveley MORV AN先生SNCF —制造检验POIGNONEC先生通用Alsthom运输PUDLO先生目录0．引言 (3)1．适用范畴 (3)2．标准的参考文件 (4)3．提供给报价表和订单的指示 (4)4．专门名词 (4)5．要紧性能 (7)6．门的操作 (10)7．尺寸性能 (11)8．设计 (11)9．制造 (12)10．供应商和生产厂的事先资格评定 (12)11．认可 (12)12．制造质量的操纵和监督 (13)13．检查和试验 (13)14．交货 (14)15．保证 (14)附录A（信息的）文献名目 (14)0．引言本标准是论述客车车厢通道门标准集的一部分：NF F 31-054 铁路车辆——在都市和郊区铁路网上行驶的车辆的旅客通道门——性能——操作——检查和试验；NF F 31-053 以160到220km/h速度行驶的车辆的旅客通道门——性能——操作——检查和试验；NF F 31-057 以超过220km/h速度行驶的车辆的旅客通道门——性能——操作——检查和试验；NF S 31-051 结构部件隔音能力和房屋绝缘性能的测量——对结构部件空中噪声隔音能力的实验室测量。
SOI之旅
SOI之旅Peter L.F. HemmentSchool of Electronics and Physical Sciences, University of Surrey,Guildford, Surrey, GU2 7XH, UK在《第十一届SOI器件工艺国际会议》上的邀请报告2003年4月30--- 5月2日，法国巴黎摘要:《奥德赛》是一部希腊英雄史诗，讲述了国王Odysseus与他忠诚的妻子Penelope分离20年的故事[1]。
头十年，他在小亚细亚特洛伊战争中英勇战斗，后十年他冒着生命危险努力回到在希腊Ithica岛的家中。
在他离开的日子里，Penelope不得不挡开众多的求婚者。
本文借助于这个故事，讲述了SOI传奇中各种竞争技术所走过的曲折道路，在三千多年后上演了一部新的《奥德赛》传奇。
在《奥德赛》中，主人公的归来，使得Penelope的求婚者落得一败涂地的命运—而对于SOI，是允许“求婚者”存活的。
本文综述了各种SOI竞争技术的优、缺点，得出了最有可能与体硅携手的、从众多的“求婚者”中脱颖而出的胜利者的实验性结论。
引言在薄膜上制备半导体器件的概念可以追溯到1926年，首先由Lilienfield在他的著名专利—“场效应”器件中提出来[2,3]。
然而，直到二十世纪五十年代末当人们意识到太空船和卫星中体硅微电子电路的干扰和失效是由于太空中的辐照电离产生的光电流和晶格缺陷造成的时候[3]，绝缘体上半导体薄膜的价值才被认识到。
不久人们也认识到需要减小制备器件或电学上与器件相连的半导体的有效体积。
一个显而易见的方案就是在半导体薄膜上制备器件。
然而，直接在半导体薄膜（假定薄膜厚度是1微米）上制备器件不切合实际的，因为半导体薄膜很脆，经受不住在其上制备器件的考验。
为此“绝缘体上的半导体”结构的概念诞生了，即在单晶半导体薄膜中制备器件，由绝缘衬底做机械支撑。
硅的优良特性成了首选的材料，于是“绝缘体上硅”（SOI）结构出现了。
汽轮机控制器中文说明
1 术语和缩写［ABBR.］2 积木块概述3 积木块简述4 子系统描述4.1 用于蒸汽轮机电厂的汽轮机控制器（没有附加的FEM）4.1.1 技术规范4.1.2 执行4.1.2.1 转速NT实际值条件4.1.2.2 负荷PEL实际值条件4.1.2.3 主蒸汽压力PFD（双通道）实际值条件4.1.2.4 主蒸汽压力PFD（单通道，选件）实际值条件4.1.2.5 转速设定值NS4.1.2.6 负荷设定值PS4.1.2.7 温度裕度WTF4.1.2.8 负荷设定值梯度PSG4.1.2.9 最大负荷设定值PSMX4.1.2.10 主蒸汽压力设定值FDS4.1.2.11 压力极限值/初始压力模式转换GDVD4.1.2.12 甩负荷识别LAW4.1.2.13 转速/负荷控制器NPR4.1.2.14 主蒸汽压力控制器FDPR4.1.2.15 HP排汽温度控制器HATR4.1.2.16 HP比控制器HVDR4.1.2.17 HP叶片压力控制器HBDR4.1.2.18 进汽设定值形成OSB4.1.2.19 HPCV1位置控制器BFD14.1.2.20 HPCV1位置控制器FD1R4.1.2.21 HPCV2位置控制器BFD24.1.2.22 HPCV2位置控制器FD2R4.1.2.23 HPCV3位置控制器BFD3（选件）4.1.2.24 HPCV3位置控制器FD3R（选件）4.1.2.25 HPCV4位置控制器BFD4（选件）4.1.2.26 HPCV4位置控制器FD4R（选件）4.1.2.27 OCV（OCV）位置控制器BUEL（选件）4.1.2.28 OCV位置控制器UELR（选件）4.1.2.29 IPCV1位置控制器 BAF14.1.2.30 IPCV1位置控制器AF1R4.1.2.31 IPCV 2位置控制器 BAF24.1.2.32 IPCV 2位置控制器 AF2R4.1.2.33 CBCV（连通管蝶阀）位置控制器BSTK（选件）4.1.2.34 CBCV位置控制器STKR（选件）4.1.3 操作员控制及监视4.1.3.1 信号4.1.3.2 运行要素4.2 首-末站1 术语和缩写（Abbr.）A1MV1A AF1脱扣电磁阀1已脱扣A1MV2A AF1脱扣电磁阀2已脱扣A2MV1A AF2脱扣电磁阀1已脱扣A2MV2A AF2脱扣电磁阀2已脱扣AF1 IPCV 1AF1A IPCV 1开启AF1AP IPCV 1运行点AF1KP IPCV 1位置控制器增益AF1MN IPCV 1位置控制器输出到最小AF1MX IPCV 1位置控制器输出到最大AF1OB IPCV 1进汽开始AF1OE IPCV 1进汽结束AF1OK IPCV 1关闭时间测量OKAF1R IPCV 1位置控制器AF1RA IPCV 1位置控制器伺服阀控制AF1Z IPCV 1关闭AF2 IPCV 2AF2A IPCV 2开启AF2AP IPCV 2运行点AF2KP IPCV 2位置控制器增益AF2MN IPCV 2位置控制器输出到最小AF2MX IPCV 2位置控制器输出到最大AF2OB IPCV 2进汽开始AF2OE IPCV 2进汽结束AF2OK IPCV 2关闭时间测量OKAF2R IPCV 2位置控制器AF2RA IPCV 2位置控制器伺服阀控制AF2Z IPCV 2关闭AFOB IPCV 2进汽开始AFOE IPCV 2进汽结束AFS1A IPESV1（中压主汽门）开启AFS1OK IPESV1关闭时间测量OKAFS1Z IPESV1关闭AFS2A IPESV2关闭AFS2OK 中压蒸汽ESV 2关闭时间测算OK AFS2Z 中压蒸汽ESV 2关闭ANABWT TSE启动退出ANFABR 退出启动ASGAF1 IPCV1快速有效指示ASGAF2 IPCV2快速有效指示ASGFD1 IPCV1快速有效指示ASGFD2 IPCV2快速有效指示ASGFD3 IPCV3快速有效指示ASGFD4 IPCV4快速有效指示ASGUEL OCV快速有效指示ASGZD1 LPIDCV1快速有效指示ASGZD2 LPIDCV2快速有效指示AUST 自动关闭AUSTRM 自动关闭核对信号AVA1M1 AF1遮断电磁阀1不符AVA1M2 AF1遮断电磁阀2不符AVA1MV AF1遮断电磁阀不符AVA2M1 AF2遮断电磁阀1不符AVA2M2 AF2遮断电磁阀2 不符AVA2MV AF2遮断电磁阀不符AVF1M1 FD1遮断电磁阀1不符AVF1M2 FD1遮断电磁阀2不符AVF1MV FD1遮断电磁阀不符AVF2M1 FD2遮断电磁阀1不符AVF2M2 FD2遮断电磁阀2不符AVF2MV FD2遮断电磁阀不符AVPFD 主蒸汽压力测量结果不符AVPHZ 中压蒸汽压力测量结果不符AVPZD 低压补汽压力测量结果不符AVZ1M1 ZD1遮断电磁阀1不符AVZIM2 ZD1遮断电磁阀2不符AVZ1MV ZD1遮断电磁阀1不符BAF1 IPCV1开度限值BAF1IE IPCV1限制功能激活BAF1NA IPCV1以正常梯度开启的命令BAF1SA IPCV1快速打开的命令BAF1T IPCV1阀位限制的时间参数BAF1TS IPCV1 阀位限制的快速时间参数BAF1V IPCV1延时的阀位限值BAF1Z 校核IPCV1关闭的阀位限制BAF1ZU IPCV1关闭命令BAF2 IPCV2开度限值BAF2IE IPCV2限制功能有效BAF2NA IPCV2以正常梯度开启的命令BAF2SA IPCV2快速打开的命令BAF2T IPCV2阀位限制的时间参数BAF2TS IPCV2 阀位限制的快速时间参数BAF2V IPCV2延时的阀位限值BAF2Z 校核IPCV2关闭的阀位限制BAF2ZU IPCV2关闭命令BEGME 测量范围端限制功能BEGRIE 限制功能有效BFD1 HPCV1开度限值BFD1IE HPCV1限制功能有效BFD1NA HPCV1以正常梯度开启的命令BFD1SA HPCV1快速打开的命令BFD1T HPCV1阀位限制的时间参数BFD1TS HPCV1阀位限制的快速时间参数BFD1V HPCV1延时的阀位限值BFD1Z 校核HPCV1关闭的阀位限制BFD1ZU HPCV1关闭命令BFD2 HPCV2开度限值BFD2NA HPCV2以正常梯度开启的命令BFD2SA HPCV2快速打开的命令BFD2T HPCV2阀位限制的时间参数BFD2TS HPCV2阀位限制的快速时间参数BFD2V HPCV2延时的阀位限值BFD2Z 校核HPCV2关闭的阀位限制BFD2ZU HPCV2关闭命令BFD3 HPCV3开度限值BFD3IE HPCV3限制功能有效BFD3NA HPCV3以正常梯度开启的命令BFD3SA HPCV3快速打开的命令BFD3T HPCV3阀位限制的时间参数BFD3TS HPCV3阀位限制的快速时间参数BFD3V HPCV3延时的阀位限值BFD3Z 校核HPCV3关闭的阀位限制BFD3ZU HPCV3关闭命令BFD4 HPCV4开度限值BFD4IE HPCV4限制功能有效BFD4NA HPCV4以正常梯度开启的命令BFD4SA HPCV4快速打开的命令BFD4T HPCV4阀位限制的时间参数BFD4TS HPCV4阀位限制的快速时间参数BFD4V HPCV4延时的阀位限值BFD4Z 校核HPCV4关闭的阀位限制BFD4ZU HPCV4关闭命令BLE 机组的协调级BRAF1 IPCV1位置检测器故障BRAF2 IPCV2位置检测器故障BRAFS1 IPESV1（ESV）位置检测器故障BRAFS2 IPESV2位置检测器故障BRFD1 HPCV1位置检测器故障BRFD2 HPCV2位置检测器故障BRFD3 HPCV2位置检测器故障BRFD4 HPCV 4位置检测器故障BRFDS1 HPESV 1位置检测器故障BRFDS2 HPESV 2位置检测器故障BRFDS3 HPESV 3位置检测器故障BRFDS4 HPESV 4位置检测器故障BRSTK CBCV位置检测器故障BRUEL OCV位置检测器故障BRZD1 LPIDCV1位置检测器故障BRZD2 LPIDCV2位置检测器故障BSTK CBCV阀位限值BSTKT CBCV阀位限制的时间参数BSTKV CBCV延时的阀位限值BUEL OCV开度限值BUELIE OCV限制功能有效BUELNA OCV以正常梯度启动（OPEN）的命令BUELT OCV阀位限制的时间参数BUELTS OCV阀位限制的快速时间参数BUELV OCV延时的阀位限值BUELZ 校核OCV关闭（CLOSED）的阀位限制BZD1 LPIDCV1开度限值BZD1IE LPIDCV1限制功能有效BZD1NA LPIDCV以正常梯度启动（OPEN）的命令BZD1SA LPIDCV1以正常梯度启动的命令BZD1T LPIDCV1阀位限制的时间参数BZD1TS LPIDCV1阀位限制的快速时间参数BZD1V LPIDCV1延时的阀位限值BZD1ZU LPIDCV1关闭命令BZD2 LPIDCV2开度限值BZD2IE LPIDCV2功能限制BZD2NA LPIDCV2以正常梯度启动的命令BZD2SA LPIDCV2以快梯度启动的命令BZD2T LPIDCV2阀位限制的时间参数BZD2TS LPIDCV2阀位限制的快速时间参数BZD2V LPIDCV2延时的阀位限值BZD2ZU LPIDCV2关闭命令DGD 压力限制点Δ值DNGD GT（燃机）和ST（汽机）转速差DNKUPA 离合器脱开转速Δ限值DNKUPE 离合器啮合转速Δ限值DNTGR 转速偏差太大控制DRNIE 蒸汽的纯度未达标DTS 透平主控制程序DTSZ 汽轮机保护系统DVD 初试压力模式Δ值EHAS 电液油动机控制装置ESV 主汽门EYR 控制器输出固定值F1MV1A FD1遮断电磁阀1遮断F1MV2A FD1遮断电磁阀2遮断F2MVIA FD2遮断电磁阀1遮断F2MV2A FD2遮断电磁阀2遮断FBMX 最大允许裕度FD1 HPCV1FD1AP HPCV1运行点FD1KP HPCV1阀位控制器增益FD1MN HPCV1控制器输出到最小FD1MX HPCV1控制器输出到最大FD1OB HPCV1进汽开始FD1OE HPCV1进汽结束FD1OK HPCV1关闭时间测量OKFD1R HPCV1阀位控制器FD1RA HPCV1阀位控制器伺服阀控制FD1Z HPCV1关闭FD2 HPCV2FD2A HPCV2启动FD2AP HPCV2运行点FD2KP HPCV2阀位控制器增益FD2MN HPCV2控制器输出到最小FD2MX HPCV2控制器输出到最大FD2OB HP进汽控制阀2进汽开始FD2OE HP进汽控制阀2进汽结束FD2OK HPCV2关闭时间测量OK FD2R HPCV2阀位控制器FD2RA HPCV2阀位控制器伺服阀控制FD2Z HPCV2关闭FD3 HPCV3FD3A HPCV3启动FD3AP HPCV3运行点FD3KP HPCV3阀位控制器增益FD3MN HPCV3控制器输出到最小FD3MX HPCV2控制器输出到最大FD3OB HPCV3进汽开始FD3OE HPCV3进汽结束FD3OK HPCV3关闭时间测量OKFD3R HPCV3阀位控制器FD3Z HPCV3关闭FD4 HPCV4FD4A HPCV4启动FD4AP HPCV4运行点FD4KP HPCV4阀位控制器增益FD4MN HPCV4控制器输出到最小FD4MX HPCV4控制器输出到最大FD4OB HPCV4进汽开始FD4OE HPCV4进汽结束FD4OK HPCV4关闭时间测量OKFD4R HPCV4阀位控制器FDDYVE HPCV ON动态前馈控制FDPR 主蒸汽压力控制器FDPRIE 主蒸汽压力控制器有效FDPRKP 主蒸汽压力控制器增益FDPRTN 主蒸汽压力控制器积分时间FDS 主蒸汽压力设定值FDS1A HP ESV1（ESV）开启FDS1OK HP ESV1关闭时间测量OKFDS1Z HP ESV1关闭FDS2A HP ESV2开启FDS2OK HP ESV2 关闭时间测量OKFDS2Z HP ESV2关闭FDS3A HP ESV3开启FDS3OK HP ESV3 关闭时间测量OKFDS3Z HP ESV3关闭FDS4A HP ESV4开启FDS4OK HP ESV4关闭时间测量OKFDS4Z HP ESV4关闭FDSFG 主蒸汽压力设定值有效FDSV 使主蒸汽压力设定值延迟FDSVG 延迟主蒸汽压力设定值梯度FDSVK 校准的延迟主蒸汽压力设定值FDSX 外部主蒸汽压力设定值FDSXA 外部主蒸汽压力设定值OFFFDSXAB 外部主蒸汽压力设定值OFF命令FDSXE 外部主蒸汽压力设定值作用FDSXEB 外部主蒸汽压力设定值ON命令FDXW 主蒸汽压力控制偏差FGDGR 喷嘴组控制监控运作FGOSU 使阀位设定值切换有效FGSAK 使透平快速冷却有效FGSWF 使设定值控制有效FGUEN 使超速脱扣试验能有效GDB 压力限制模式ON命令GDE 限位压力模式ONGDER 限制压力到达GDNGD 燃机和汽轮机速度差限制值GDNT 转速偏差控制限值GDVD 限制压力/初试压力模式转换GFE 频率限制影响GLSE 发电机断路器和电网上断路器ONGLSEV 发电机断路器和电网上断路器ON，延迟GNSR 超速试验转速设定值梯度RESET（复置）命令GNTGRD 转速梯度限值GP2EB 两倍厂用电的负荷限制值GPBAU 运行模式转换输出限值GPLSP 甩负荷限制值确认GPNEG 负负荷限值GSA 发电机断路器OFFGSE 发电机断路器ONGSP1A 临界转速范围1开始限值GSP1E 临界转速范围1结束限值GSP2A 临界转速范围2开始限值GSP2E 临界转速范围2结束限值GTOB 燃机控制器进气开始中位设定值GTOE 燃机控制器进气结束中位设定值GTTD 燃机控制器微分时间常数GWGDER 压力限制限值达到GWSTOV HPCV故障限值GYRKOR 校正的进汽限值HAF1 IPCV1阀位实际值HAF2 IPCV2阀位实际值HAFS1 IPESV 1阀位实际值KAFS2 IPESV 2阀位实际值HAT HP排汽温度实际值HATFG 使HP排汽温度实际值有效HATR HP排汽蒸汽温度控制器HATRAB HP排汽温度控制器OFF命令HATREB HP排汽温度控制器ON命令HATRIE 使HP排汽温度控制器有效HATRKP 使HP排汽温度控制器增益HATRTN HP排汽温度控制器积分时间HATRTS HP排汽温度控制器无扰切换时间常数HATS HP排汽温度设定值HATXD HP排汽温度控制偏差HBD HP叶片压力实际值HBDFG 使HP叶片压力实际值有效HBDR HP叶片压力控制器HBDREB HP叶片压力控制器ON命令HBDRIE 使HP叶片压力控制器有效HBDRKP 使HP叶片压力控制器增益HBDRTN HP叶片压力控制器积分时间HBDRTS HP叶片压力控制器无扰切换时间常数HBDS HP叶片压力设定值HBDXD HP叶片压力控制偏差HDU HP旁路站HER 加热抽汽（区域供热或过程加热）压力控制器HEREB 加热抽汽（区域供热或过程加热）压力控制器ON命令HERIE 加热抽汽（区域供热或过程加热）压力控制器有效HERS 加热抽汽（区域供热或过程加热）压力控制器设定值HFD1 HPCV1实际值HFD2 HPCV2阀位实际值HFD3 HPCV3阀位实际值HFD4 HPCV4阀位实际值HFDS1 HP ESV1阀位实际值HFDS2 HP ESV2阀位实际值HFDS3 HP ESV3阀位实际值HFDS4 HP ESV4阀位实际值HP HPHSGT 燃机控制器中心阀位设定值HSGTIE 燃机控制器中心阀位设定值有效HSTK 连通管蝶形控制阀阀位实际值HUEL OCV阀位实际值HVDFG 使HP压比实际值有效HVDR HP压比控制器HVDRAB HP压比控制器OFF命令HVDREB HP压比控制器ONHVDRIE HP压比控制器有效HVDRKP HP压比控制器增益HVDRTN HP压比控制器积分时间HVDRTS HP压比控制器无扰切换时间常数HVDXD HP比控制偏差HZD1 LP进汽蝶阀1实际阀位HZD2 LP进汽蝶阀2实际阀位HZPR 热再热蒸汽压力控制器HZPRIE 热再热蒸汽压力控制器有效HZS 热再热蒸汽压力设定值HZSV 热再热蒸汽压力设定值延迟HZSVG 热再热蒸汽压力设定值梯度HZSX 外部热再热蒸汽压力设定值HZSXA 外部热再热蒸汽压力设定值OFFHZSXAB 外部热再热蒸汽压力设定值OFF命令HZSXE 外部热再热蒸汽压力设定值ONHZSXEB 外部热再热蒸汽压力设定值ON命令HZUE 热再热IP 中压IVFG 使实际值等焓调整控制器有效IVR 等焓调整控制器IVRAB 等焓调整控制器OFF命令IVREB 等焓调整控制器ON命令IVRIE 等焓调整控制器有效IVRKP 等焓调整控制器增益IVRTN 等焓调整控制器积分时间IVRTS 等焓调整控制器无扰切换时间常数IVSB 等焓调整控制器禁止命令IVXD 等焓调整控制偏差KAF1 IPCV1设定值校正KAF2 IPCV2设定值校正KANL 负荷能力KANLFG 使负荷能力有效KANLIE 负荷能力有效KATFD 排汽温度控制器对HPCV控制增益KDN 转速控制器比例前馈部分KFD1 HPCV1设定值校正KFD2 HPCV2设定值校正KGT 燃机控制器阀位设定值增益KOS 进气控制器比例前馈部分KPS 负荷控制器比例前馈部分KU 电网瞬时中断KUPA 离合器脱开KUPE 离合器啮合KVRFD HPCV控制器校正增益KZD1 LPIDCV1阀位设定值校正KZD2 LPIDCV2阀位设定值校正KZUE 冷再热LALBNR 带有转速控制器的负荷运行期间甩负荷LAW 甩负荷识别LAWS 汽轮机保护系统的甩负荷信号LB 带负荷运行LBNR 有转速控制器的带负荷运行LBNRB 转速控制器ON时命令负荷运行LBOR 进汽控制器负荷运行LBORB 进汽控制器ON时命令负荷运行LBPR 负荷控制器的负荷运行LBPRB 负荷控制器ON时命令负荷运行LP 低压LSE 电网断器ONNNOM 额定转速NOR 转速/ 进汽控制器NORTN 转速/进汽控制器积分时间NORTNS 转速/进汽控制器的快速积分时间NPR 转速/负荷控制器NPRIE 转速/进汽控制器有效NPPTN 转速/负荷控制器的积分时间NPRTNS 转速/负荷控制器的快速积分时间NS 转速设定值NSABGL 转速设定值匹配NSGP 超速脱扣试验转速设定值梯度NSNF 转速跟踪设定值NSOG 转速设定值上限NSS 超速脱扣试验转速设定值NSUG 转速设定值下限NSV 延迟转速设定值NSVG 延迟转速设定值梯度NSVGSY 转速设定值同步梯度NSVH 转速上升设定值控制NSWART 转速设定值保持NSYN 同步转速设定值NSYNC 将转速设定值设定为同步转速的指令NT 透平转速NT1 转速实际值——信号1NT2 转速实际值——信号2NT3 转速实际值——信号3NTASP 透平转速至临界转速范围之外NTGRKL 转速梯度太小NTGT GT转速实际值NTGTMA GT转速至测量范围起点以上的NTRIE 转速控制器有效NWART 保持转速OFB 上裕度OFBN 转速上裕度OFBO 进汽上裕度OFBP 负荷上裕度OGE 上限达到OM 运行和监视ORIE 进汽控制器有效OS 进汽设定值OS100 进汽设定值为100%OS105 进汽设定值为105%OS95 进汽设定值为95%OSABGL 进汽设定值匹配OSAF IPCV进汽设定值OSAF1 IPCV1进汽设定值OSAF2 IPCV2进汽设定值OSAFS 存储IPCV阀位设定值OSB 进汽设定值形成OSFD1 HPCV1进汽设定值OSFD2 HPCV2进汽设定值OSFD3 HPCV3进汽设定值OSFD4 HPCV4进汽设定值OSG 进汽设定值梯度OSGA 进汽设定值梯度OFF OSGAB 进汽设定值梯度OFF OSGE 进汽设定值梯度ON OSGEB 命令进汽设定值梯度ON OSGI 内进汽设定值梯度OSGV 延迟进汽梯度OSNF 跟踪进汽设定值OSSTK CBCV进汽设定值OSUEL OCV进汽设定值OSUG 进汽设定值下限OSV 延迟进汽设定值OSVG 延迟进汽设定值梯度OSVLH 进汽设定值爬升OSX 外进汽设定值OSXE 外进汽设定值OSZD LPIDCV进汽设定值PEL 负荷实际值PEL1 负荷1实际值PEL2 负荷2实际值PFD 主蒸汽压力实际值PFD1 主蒸汽压力1实际值PFD2 主蒸汽压力2实际值PFDK 校正的主蒸汽压力PHZ 热再热蒸汽压力PHZ1 热再热蒸汽压力1PHZ2 热再热蒸汽压力2 PIPEL 负荷设定值压力校正系数PMDBS IP叶片上游压力PMIN 最小负荷PNOM 额定负荷PRAF1 试验IPCV1PRAF2 试验IPCV2PRFD1 试验HPCV1PRFD2 试验HPCV2PRFD3 试验HPCV3PRFD4 试验HPCV4PRIE 负荷控制器有效PRUEL 试验OCVPRZD1 试验LPIDCV1PRZD2 试验LPIDCV2PS 负荷设定值PSABGL 负荷设定值匹配PSB 负荷设定值限制PSF 频率对负荷设定值的影响PSFA 负荷设定值/基本频率影响OFF PSFAB 命令负荷设定值/基本频率影响OFF PSFE 负荷设定值/基本频率影响ON PSFEB 命令负荷设定值/基本频率影响ON PSG 负荷设定值梯度PSGA 负荷设定值梯度OFFPSGAB 命令负荷设定值梯度OFFPSGE 负荷设定值梯度ONPSGEB 命令负荷设定值梯度ONPSG1 内部负荷设定值梯度PSGV 延迟负荷梯度PSKE 锅炉控制负荷设定值PSMX 最大负荷设定值PSMXIE 最大负荷设定值有效PSMXV 最大延迟负荷设定值PSNF 跟踪负荷设定值PSS 超速脱扣试验ON命令PSSE 超速脱扣-试验ONPSUG 负荷设定值下限PSV 延迟负荷设定值PSVG 延迟负荷设定值梯度PSVLH 负荷设定值上升PSW 有效的限负荷设定值PSX 外负荷设定值PSXAB 外部失效负荷设定值PSXE 外部负荷设定值开始PZD 低压补汽压力实际值PZD1 低压补汽压力1实际值PZD2 低压补汽压力2实际值POS105 进汽设定值反馈信号为105%RSS 超速脱扣试验OFF命令RSSE 超速脱扣试验OFFSA11N1 AF1脱扣电磁阀1（冗余1）单个脱扣SA11N3 AF1脱扣电磁阀1（冗余2）单个脱扣SA12N1 AF1脱扣电磁阀2（冗余1）单个脱扣SA12N3 AF1脱扣电磁阀2（冗余2）单个脱扣SA21N2 AF2脱扣电磁阀1（冗余1）单个脱扣SA21N4 AF2脱扣电磁阀1（冗余2）单个脱扣SA22N2 AF2脱扣电磁阀2（冗余1）单个脱扣SA22N4 AF2脱扣电磁阀2（冗余2）单个脱扣SAKAF1 IPCV1快速冷却SAKAF2 IPCV2快速冷却SAKFD1 HPCV1快速冷却SAKFD2 HPCV2快速冷却SAKFD3 HPCV3快速冷却SAKFD4 HPCV4快速冷却SAKSTK CBCV快速冷却SASAF1 IPCV1运行点故障SASAF2 IPCV2运行点故障SASFD1 HPCV1运行点故障SASFD2 HPCV2运行点故障SASFD3 HPCV3运行点故障SASFD4 HPCV4运行点故障SASSTK CBCV运行点故障SASUEL OCV运行点故障SASZD1 LPIDCV1运行点故障SASZD2 LPIDCV2运行点故障SB 设置命令SBAF1 IPCV1阀位测量故障SBAF2 IPCV2阀位测量故障SBFD1 HPCV1阀位测量故障SBFD2 HPCV2阀位测量故障SBFD3 HPCV3阀位测量故障SBFD4 HPCV4阀位测量故障SBSTK CBCV阀位测量故障SBUEL OCV阀位测量故障SBZD1 LPIDCV1开位测量故障SBZD2 LPIDCV2开位测量故障SF11N1 FD1脱扣电磁阀1（冗余1）单个脱扣SF11N3 FD1脱扣电磁阀1（冗余2）单个脱扣SF12N1 FD1脱扣电磁阀2（冗余1）单个脱扣SF12N3 FD1脱扣电磁阀2（冗余2）单个脱扣SF21N2 FD2脱扣电磁阀1（冗余1）单个脱扣SF21N4 FD2脱扣电磁阀1（冗余2）单个脱扣SF22N2 FD2脱扣电磁阀2（冗余1）单个脱扣SF22N4 FD2脱扣电磁阀2（冗余2）单个脱扣SGAF1 IPCV1快速动作有效SGAF1N IPCV1快速动作,无效SGAF2 IPCV2快速动作有效SGAF2N IPCV2快速动作,无效SGFD1 HPCV1快速动作有效SGFE1N HPCV1快速动作有效，无效SGFD2 HPCV2快速动作有效SGFD2N HPCV2快速动作，无效SGFD3 HPCV3快速动作有效SGFD3N HPCV3快速动作，无效SGFD4 HPCV4快速动作有效SGFD4N HPCV4快速动作，无效SGUEL OCV快速动作有效SGUELN OCV快速动作，无效SGZD1 LPIDCV1快速动作有效SGZD1N LPIDCV1快速动作，无效SGZD2 LPIDCV2快速动作有效SGZD2N LPIDCV2快速动作，无效SHWAF1 IPCV1硬件输出故障SHWAF2 IPCV2硬件输出故障SHWFD1 HPCV1硬件输出故障SHWFD2 HPCV2硬件输出故障SHWFD3 HPCV3硬件输出故障SHWFD4 HPCV4硬件输出故障SHWSTK CBCV硬件输出故障SHWUEL OCV硬件输出故障SHWZD1 LPIDCV1硬件输出故障SHWZD2 LPIDCV1硬件输出故障SPBAF1 IPCV1阀位限制禁止手动设定命令SPBAF2 IPCV2阀位限制禁止手动设定命令SPBFD1 HPCV1阀位限制禁止手动设定命令SPBFD2 HPCV2阀位限制禁止手动设定命令SPBFD3 HPCV3阀位限制禁止手动设定命令SPBFD4 HPCV4阀位限制禁止手动设定命令SPBUEL OCV阀位限制禁止手动设定命令SPBZD1 LPIDCV1阀位限制禁止手动设定命令SPBZD2 LPIDCV2阀位限制禁止手动设定命令SPKU 禁止电网瞬态中断SPPSK 禁止锅炉负荷控制设定值SPSWF 禁止设定值控制SS 汽轮机遮断STAF1R IPCV1禁止运行点STAF2R IPCV2禁止运行点STATHF 过频率不变率STATLF 低频率不变率STATNR 转速控制器不变率STFD1 HPCV 1故障STFD1M HPCV1故障状态信号STFD1R HPCV1禁止运行点STFD2 HPCV2故障STFD2M HPCV2故障状态信号STFD2R HPCV2禁止运行点STFD3 HPCV3故障STFD3M HPCV3故障状态信号STFD3R HPCV3禁止运行点STFD4 HPCV4故障STFD4M HPCV4故障状态信号STFD4R HPCV4禁止运行点STFDSX 外部主蒸汽压力设定值故障STGS 发电机断路器故障STHAT HP排汽温度实际值故障STHBD HP叶片压力实际值故障STHVDR HP比实际值故障STILL 汽轮机停机STIV 等焓调整实际值故障STK CBCVSTKAB CBCV关闭命令（在100%开度下值冻结）STKANL 负荷能力故障STKAP CBCV运行点STKKP CBCV阀位控制器增益STKMN CBCV控制器输出最小STKMX CBCV控制器输出最大STKOB CBCV进汽开始STKOE CBCV进汽结束STKR CBCV阀位控制器STKRA CBCV阀位控制器伺服阀控制STLS 电网断路器故障STNT1 转速-信号1实际值故障STNT2 转速-信号2实际值故障STNT3 转速-信号3实际值故障STNTGT GT转速实际值故障STPEL 负荷测量故障STPEL1 负荷测量1故障STPEL2 负荷测量2故障STPFD 主汽压力测量故障STPFD1 主汽压力测量1故障STPFD2 主汽压力测量2故障STPHZ 热再热压力测量故障STPHZ1 热再热压力测量1故障STPHZ2 热再热压力测量2故障STPNS 转速设定值控制停止STPSWF 设定值控制停止STPZD 低压补汽压力测量故障STPZD1 低压补汽压力测量1故障STPZD2 低压补汽压力测量2故障STSTKR 连通管蝶形控制阀运行点禁止STUELR OCV运行点禁止STZD1R LPIDCV1运行点禁止STZD2R LPIDCV2运行点禁止SVNS 转速设定值设定SVOS 进汽设定值设定SVPS 负荷设定值设定SWFQ 认可设定值控制SYH 同步命令HIGHERSYR 模拟控制器输出SYT 同步命令LOWERSZ11N1 ZD1脱扣电磁阀1（冗余1）单个脱扣SZ11N3 ZD1脱扣电磁阀1（冗余2）单个脱扣SZ12N1 ZD1脱扣电磁阀2（冗余1）单个脱扣SZ12N3 ZD1脱扣电磁阀2（冗余2）单个脱扣TAB 透平启动和升程限制器TAB50 透平启动和升程限制器设置50% TABG0 透平启动和升程限制器设置0 % TABGNF 跟踪透平启动和升程限制器的限值TABIE 透平启动和升程限制器有效TABMA 透平启动和升程限制器，测量范围开始TABME 透平启动和升程限制器，测量范围结束TENTL 透平降负荷TKU 瞬态电网中断时间参数TLAW 甩负荷识别时间参数TLR 透平应力评估+寿命消耗TPA 透平自动试验器TSE 透平应力评估TSPKU 禁止瞬态电网中断时间参数TUOSAF IPCV寿命设定值切换时间TVSTOV HPCV故障延时时间UEL OCVUELAP OCV运行点UELKP OCV阀位控制器增益UELOB OCV进汽开始UELOE OCV进汽结束UELR OCV阀位控制器URLRA OCV阀位控制器伺服阀控制UELZ OCV阀位限制关闭校核UFB 低裕度UFBN 转速低裕度UFBO 进汽低裕度UFBP 负荷低裕度VDB 初始压力模式ON命令VDE 初始压力模式ONVGBAF1 IPCV1阀位限制手动设定VGBAF2 IPCV2阀位限制手动设定VGBFD1 HPCV1阀位限制手动设定VGBFD2 HPCV2阀位限制手动设定VGBFD3 HPCV3阀位限制手动设定VGBFD4 HPCV4阀位限制手动设定VGBSTK CBCV阀位限制手动设定VGBZD1 LPIDCV1阀位限制手动设定VGBZD2 LPIDCV2阀位限制手动设定VGFDS 主蒸汽压力设定值手动设定VGHZS 热再热蒸汽压力设定值手动设定VGNS 转速设定值手动设定VGOS 进汽设定值手动设定VGOSG 进汽设定值梯度手动设定VGPS 负荷设定值手动设定VGPSG 负荷设定值梯度手动设定VGPSMX 外部最大负荷设定值手动设定VGZDS LP补汽压力设定值手动设定WTA TSE影响OFFWTAB 命令TSE影响OFFWTE TSE影响ONWTEB 命令TSE影响ONWTF 温度裕度WTG 透平应力评估（TSE）WTNR TSE限制对转速控制器上有效WTO 增负荷温度裕度WTOR TSE限制在进汽控制器上有效WTPR TSE限制在负荷控制器上有效WTS TSE故障WTST TSE故障，存储WTU 负荷下降温度裕度Y1AF1 IPCV1阀位控制器硬件输出Y1AF1R IPCV1控制器输出信号1读回Y1AF2 IPCV2阀位控制器硬件输出1Y1AF2R IPCV2控制器输出信号1读回Y1FD1 HPCV1阀位控制器硬件输出1Y1FD1R HPCV1控制器输出信号1读回Y1FD2 HPCV2阀位控制器硬件输出1Y1FD2R HPCV2 控制器输出信号1读回Y1FD3 HPCV3阀位控制器硬件输出1Y1FD3R HPCV3 控制器输出信号1读回Y1FD4 HPCV4阀位控制器硬件输出1YIFD4R HPCV4控制器输出信号1读回Y1STK 连通管蝶形控制阀阀位控制器硬件输出1 Y1STKR 连通管蝶形控制阀控制器输出信号1读回Y1UEL OCV阀位控制器硬件输出1Y1UELR OCV 控制器输出信号1读回Y1ZD1 LPIDCV1阀位控制器硬件输出1Y1ZD1R LPIDCV1 控制器输出信号1读回Y1ZD2 LPIDCV2阀位控制器硬件输出1Y1ZD2R LPIDCV2 控制器输出信号1读回Y2AF1 IPCV1阀位控制器硬件输出2Y2AF1R IPCV1 控制器输出信号2读回Y2AF2 IPCV2阀位控制器硬件输出2Y2AF2R IPCV2 控制器输出信号2读回Y2FD1 HPCV1阀位控制器硬件输出2Y2FD1R HPCV1 控制器输出信号2读回Y2FD2 HPCV2阀位控制器硬件输出2Y2FD2R HPCV2 控制器输出信号2读回Y2FD3 HPCV3阀位控制器硬件输出2Y2FD3R HPCV3 控制器输出信号2读回Y2FD4 HPCV4阀位控制器硬件输出2Y2FD4R HPCV4 控制器输出信号2读回Y2STK 连通管蝶形控制阀阀位控制器硬件输出2 Y2STKR 连通管蝶形控制阀控制器输出信号2读回Y2UEL OCV阀位控制器硬件输出2Y2UELR OCV 控制器输出信号2读回Y2ZD1 LPIDCV1阀位控制器硬件输出2Y2ZD1R LPIDCV1控制器输出信号2读回Y2ZD2 LPIDCV2阀位控制器硬件输出2Y2ZD2R LPIDCV2 控制器输出信号2读回YAF IPCV阀位控制器设定值YAF1ED IPCV1控制器输出，阀位阻尼YAF1LS IPCV1慢关闭限制YAF1OG IPCV1控制器输出，上限YAF1R IPCV1阀位控制器输出YAF1UG IPCV1控制器输出，下限YAF2ED IPCV2控制器输出，阀位限制阻尼YAF2LS IPCV2慢关闭YAF2OG IPCV2控制器输出，上限YAF2R IPCV2阀位控制器输出YAF2UG IPCV2控制器输出，下限YFD1ED HPCV12控制器输出，阀位衰减限制YFD1LS HPCV1慢关闭YFD1OG HPCV1控制器输出，上限YFD1R HPCV1阀位控制器输出YFD1UG HPCV1控制器输出，下限YFD2ED HPCV2控制器输出，阀位衰减限制YFD2LS HPCV2慢关闭YFD2OG HPCV2控制器输出，上限YFD2R HPCV2阀位控制器输出YRD2UG HPCV2控制器输出，下限YFD3ED HPCV3控制器输出，阀位衰减限制YFD3LS HPCV3慢关闭YFD3OG HPCV3控制器输出，上限YFD3R HPCV3阀位控制器输出YFD3UG HP控制器3控制器输出，下限YFD4ED HP控制器4控制器输出，限制阀位衰减UFD4LS HPCV4慢关闭YFD4OG HPCV4控制器输出，上限YFD4R HPCV4阀位控制器输出YFD4UG HPCV4控制器输出，下限YFDPG1 主蒸汽压力控制器输出，限值1 UFDPG2 主蒸汽压力控制器输出，限值2 YFDPR 主蒸汽压力控制器输出YHATGO HP排汽压力控制器，上限YHATGU HP排汽压力控制器，下限YHATR HP排汽压力控制器输出YHATRH HP排汽压力控制器手动设定YHBDGO HP叶片压力控制器，上限YHBDGU HP叶片压力控制器，下限YHBDR HP叶片压力控制器输出YHVDR HP比控制器输出YHZPG1 热再热蒸汽压力控制器，限值1 YHZPG2 热再热蒸汽压力控制器，限值2 YHZPR 热再热蒸汽压力控制器输出YIVR 等焓修整控制器输出YNOR 转速/进汽控制器输出YNPR 转速/负荷控制器输出YR 中MIN选择功能输出YRFD 控制器跟踪MIN选择功能输出YRKOR 进汽校准YSTKED CBCV控制器输出，阀位限制阻尼YSTKLA CBCV慢启动YSTKOG CBCV控制器输出，上限YSTKR CBCV阀位控制器YSTKUG CBCV控制器输出，下限YUEL OCV控制器输出YUELLS OCV慢关闭YUELOG OCV控制器输出，上限YUELR OCV阀位控制器输出YUELUG OCV控制器输出，下限YZD LPIDCV控制器输出YZD1ED LPIDCV1控制器输出，阀位限制阻尼YZD1LS LPIDCV1慢关闭YZD1OG LPIDCV1控制器输出，上限YZD1R LPIDCV1阀位控制器输出YZD1UG LPIDCV1控制器输出，下限YZDPG1 LP补汽压力控制器，限值1 YZDPG2 LP补汽压力控制器，限值2 YZDPR LP进汽压力控制器输出ZIMV1A ZD1脱扣电磁阀1脱扣Z1MV2A ZD1脱扣电磁阀2脱扣ZD1 LPIDCV1ZD1A LPIDCV1启动ZD1AP LPIDCV1运行点ZD1KP LPIDCV1阀位控制器增益ZD1MN LPIDCV1控制器输出至最小ZD1MX LPIDCV1控制器输出至最大ZD1OK LPIDCV1关闭时间测量OKZD1R LPIDCV1阀位控制器测量ZD1RA LPIDCV1阀位控制器伺服阀控制ZD1Z LPIDCV1关闭ZDOB LPIDCV1补汽开始ZDOE LPIDCV1补汽结束ZDPR LP补汽压力控制阀ZDPRIE LP补汽压力控制阀有效ZDS LP补汽压力设定值ZDS1A LP补汽ESV1启动ZDS1OK LP补汽ESV1关闭时间测量OKZDS1Z LP补汽ESV1关闭ZDS2A LP补汽ESV2启动ZDA2OK LP补汽ESV2关闭时间测量OK ZDS2Z LP补汽ESV2关闭ZDSV 低压补汽压力设定值延迟ZDSVG 低压补汽压力设定值梯度延迟ZDSX 外部低压补汽压力设定值ZDSXA 外部低压补汽压力设定值OFF ZDSXAB 外部低压补汽压力设定值OFF命令ZDSXE 外部低压补汽压力设定值ON ZDSXEB 外部低压补汽设定值ON命令ZDUEH 低压补汽蒸汽状态合适2模块概述（本章节不是电厂专门说明书的一部分内容。
Behance上25位值得学习的设计师
Behance上25位值得学习的设计师设计之路，如何快速成长，很多前辈推崇的办法就是给自己找一个崇拜的设计师，模仿他的作品，借鉴他的设计手法。
并且不断的激励自己鞭策自己。
那么在大名鼎鼎的Behance上，你可有自己喜欢的设计师呢？好吧，今天我们就给你一些推荐人选吧。
还记得我们九月的这篇文章吗？国外网页设计圈最具影响力的5位帅哥。
很多同学都在这里找到了奋斗的目标，如果你还没有看，推荐来看看哟。
01. JuriZaechZaech 专门研究字体设计JuriZaech 是来自瑞士的艺术总监，目前居住在巴黎。
目前主要从事广告业设计，不过依然画很多时间进行业余项目，他的字体设计非常创新，让浏览者感到无比愉快。
02. Minga FirmMinga Firm的设计很有”低俗小说”的味道Minga Firm 形容自己是创意的实验室，他来自阿根廷，不放欣赏一下他饶有趣味的设计。
03. Viktor HertzViktor Hertz 专攻艺术电影海报自由设计师、摄影师Viktor Hertz现居瑞典，海报设计大师级人物。
他的创意触角无限广阔。
04. Nicole Martinez很喜欢Nicole这张有点神经质的海报Nicole Martinez 是一位来自波士顿的艺术总监，也是一位设计师。
他的设计是流行文化的象征，还有一点可爱的味道。
05. Zim and ZouZim and Zou ，纸质风格大师Lucie Thomas 和Thibault Zimmermann 组队，名字叫Zim&Zou, 在法国成立了工作室，纸塑、视觉设计、插画，都很山城。
他们都25岁，在艺术院校学了3年视觉设计，他们不太喜欢用电脑创作，喜欢自己动手做纸塑，然后自己拍照。
06. Montserrat LlauradoMontserrat Llaurado有着12年视觉设计的经验创意总监Montserrat Llaurado 有着12年的设计经验，她的目标明确，经验十足，她和商务总监Pep Bosch组队，一举拿下了2个国际广告奖。
浅谈-SOI技术及其优点与应用分析
浅谈SOI技术及其优点与应用（李元凯西安电子科技大学710126)摘要：与体硅材料和器件相比，SOI具有许多的优点。
比如高速度、低功耗、低软错误、抗闭锁效应、与现有的硅工艺兼容等，因此被称为二十一世纪的微电子技术.SOI技术也越来越受到业界的关注。
本文综述了SOI技术及其优点与应用。
关键词:SOI(Silicon —on—insulator）寄生电容闭锁效应SIMOX技术BESOI技术Smart—Cut技术ELTRAN技术1、前言集成电路发展到目前极大规模的纳米技术时代，要进一步提高芯片的集成度和运行速度, 现有的体硅材料和工艺正接近它们的物理极限, 在进一步减小集成电路的特征尺寸方面遇到了严峻的挑战, 必须在材料和工艺上有新的重大突破。
目前在材料方面重点推动的绝缘体上的硅(SOI ，Silicon—on- insulator）等, 被业界公认为纳米技术时代取代现有单晶硅材料的解决方案之一,是维持Moore 定律走势的一大利器。
图1 为国际上SOI材料头号供应商—- 法国Soitec 公司给出的先进材料的发展路线图。
SOI、绝缘体上应变硅(sSOI）和绝缘体上锗（GOI）将成为纳米尺度极大规模集成电路的高端衬底材料。
2、什么是SOI?SOI(Silicon-On-Insulator）指的是绝缘衬底上的硅。
SOI技术被国际上公认为“二十一世纪的硅基础电路技术”。
它是一种在硅材料与硅集成电路的巨大基础上出现的、有独特优势的、能突破硅材料与硅集成电路限制的新技术。
SOI的基本结构如图2所示：图2：(a）绝缘体作为衬底(b)绝缘薄膜位于绝缘体上3、SOI技术的优点SOI是一种具有独特的“Si/ 绝缘层/Si”三层结构的新型硅基半导体材料.它通过绝缘埋层( 通常为SiO2) 实现了器件和衬底的全介质隔离，在器件性能上具有以下优点:1) 减小了寄生电容, 提高了运行速度。
与体硅材料相比，SOI 器件的运行速度提高了20- 35％；2）具有更低的功耗。
药学生物制品学名词解释
药学生物制品学名词解释生物制品：是从微生物、原虫、动物或人体材料直接制备或用现代生物技术、化学方法制成，作为预防、治疗、诊断特定传染病或其他疾病的制剂。
生物制品学：研究生物品的生产、保存、使用、及其效果评价的学科。
细菌性疫苗：是用细菌制成的疫苗，分为减毒活疫苗、死菌疫苗、和纯化疫苗或亚单位疫苗及基因工程疫苗等。
病毒性疫苗：是用病毒或立克次氏体制成的疫苗。
类毒素：是用细菌毒素经脱毒精制而成的。
抗毒素和免疫血清：是用细菌、病毒、类毒素、毒素等免疫注射动物或人体所产生的抗细菌、抗病毒、抗毒素的超免疫血清，经精致而成。
血液制剂：是用人血浆分离提取各种血液蛋白成分的制剂。
免疫调节剂：包括各种细胞因子及转移因子、胸腺肽、免疫核糖核酸等。
定期传代法：此法包括斜面培养、液体培养和半固体穿刺培养，是将菌种接种于适宜的培养基上，置最适温度下培养，待菌体长成后，保存于4摄适度冰箱（某些细菌保存室温下更好），每隔一定时间传代一次。
液体石蜡法：又称矿物油法，是定期传代法辅助法。
由于培养物表面覆盖液体石蜡后可隔绝空气，因此降低了微生物菌体的物质代谢，延缓细胞的衰老，同时也防止培养基水分蒸发，是一种简易的菌种保藏方法。
低温冰箱或液氮超低保藏法：根据由液氮保存精子和血液的启示，目前发展为保藏菌毒种的一种方法。
免疫佐剂：凡能特异的通过物理的或化学的方式与抗原结合而增强其特异免疫性的物质。
福氏佐剂：是由液体石蜡和无水羊毛脂加热混溶而成。
福氏不完全佐剂：福氏佐剂用时与等量液体抗原充分混合，形成较稳定的油电水（水/油）乳剂，称不完全福氏佐剂。
福氏完全佐剂：若在福氏不完全佐剂中加入死分枝杆菌（如卡介苗），称为福氏完全佐剂。
脂质体：是人工制备的通信同心的磷脂双层球体，被水间隔，当水不溶的磷脂面对水时即收缩形成球形的脂质体。
植物油佐剂：由高纯度花生油、以二缩甘露醇单油酸酯做乳化剂，与液体疫苗制成乳剂。
免疫体：将病毒糖蛋白插靠在配好的脂质体表面，称为免疫体。
噪音防治设计 - 日文
噪音防治設計用語說明1.噪音(Noise)噪音大體上分為有意噪音與無意噪音兩種。
(a)有意噪音某人讀書或工作時，收音機聲音、他人的談話、隔壁傳來竊竊私語等內容上與此人無關也會妨害注意力集中之聲音。
它的特點是音量不大亦會有害處。
(b)無意噪音音頻變動少、同等週波數且不含意義內容之噪音，有害程度隨著音量增加而加大。
在此所說明之噪音對策大多屬此類。
2.暗噪音(Backgrund Noise)以一聲音為對象，此聲音不存在時其場所內其他噪音作對比對象，稱之暗噪音。
3.音波性質音波是由空氣等媒介中物體振動時其周圍之粒子由靜止轉變前後運動所產生。
媒質中如此局部性狀態變化依序傳導之進行現象，一般稱為波動。
單位時間中粒子振動次稱為週波數以f(Hz)表示，角振動數以w，週期為T(s)時w＝2 f，T＝1/f為表示，另波長 (m)，音速c(m/s)與f之間關係為c＝ f＝ /T(m/s)。
0℃空氣中速度c約為331.5 m/s，t℃時為c≒331.5＋0.61t15℃時，c約為340 m/s。
4.八音區表(Octave Band,Hz)取某週波數與其2倍週波數間週波數範圍。
依音度分析，通常取用下述之八音區表。
5.Octave Band Level, Over All Level,dB噪音以週波數分析時，Band-Pass-Filter之各週波帶通過時，表示出週波數成份之強弱，此為Octave Band Level，無Band Pass Filter時表示全周波數成份強弱為Over All Level。
6.聽力限度人類耳朵聽聲音最大、最小及最高、最低限度稱為聽力限度。
最大聽力值與週波數無關，約130dB音壓程度之聲音。
而最低、最高週波數大約20～20,000Hz之間。
7.音強(Sound Intensity, w/m 2)人類對聲音的感覺隨音壓大小、週波數複雜度而改變，因此聲音之大小區分為物理性及感覺性。
前者為聲音強弱，後者為聲音大小。
SOI技术
SOI技术原理与应用1. SOI技术简介SOI是指绝缘层上的硅，SOI材料研究已有20多年的历史，发展了多种SOI 圆片制造技术，其中包括Bonding、激光再结晶、注氧隔离（SIMOX, Separation by Implanted Oxygen）、智能剥离（Smart-cut）以及最近发展起来的等离子浸没式离子注入技术（PIII）。
注氧隔离是目前最成熟的SOI制造技术，也是目前研究最多的SOI材料。
SOI (Silicon-On-Insulator)是一种用于集成电路制造的新型原材料，替代目前大量应用的体硅(Bulk Silicon) 。
SOI有三层组成，表面是一层薄薄的单晶硅(Top Silicon, 从200埃到几微米，取决与不同的应用) ，用于制造器件；下面是一层依托在体硅上的绝缘材料(见图一)。
这种绝缘体材料和硅自然是越接近越好，所以绝缘层通常用二氧化硅制造，称为氧化埋层（BOX，Buried Oxide ，大约1000-4000埃）。
SOI材料具有体硅所无法比拟的优点：可以实现集成电路中元器件的介质隔离，彻底消除了体硅CMOS电路中的寄生闩锁效应；采用这种材料制成的集成电路还具有寄生电容小、集成密度高、速度快、拓宽器件工作温度范围，工艺简单、提高抗辐射性能、短沟道效应小及特别适用于低压低功耗电路等优势，被国际上公认为是“二十一世纪的微电子技术”和“新一代硅”，将成为今后集成电路制造的主流技术。
图1 体硅和SOI材料2．SOI材料器件结构和特点我们从一个CMOS反相器剖面图来看一下SOI器件的特点，图2和图3是体硅和SOI 上的CMOS器件的剖面图，CMOS集成电路的核心是由一对互补的MOS晶体管连接组成的反相器，在体硅圆片上，MOS晶体管被制造在一对掺杂的N阱和P阱上；在SOI圆片上，MOS晶体管直接制造在顶层硅上，被BOX 隔离。
图2 CMOS inverter on Bulk图3 CMOS Inverter On SOIMOS晶体管从源极到漏极的电流受栅极电压的控制，对于体硅上制造的MOS 晶体管，在信号转换时源极和漏极周围的区域的局部电荷必需耗尽，转换速度下降。
NFF310521994铁路车辆.旅客通道的门.概论.术语中文)
NFF310521994铁路车辆NF F 31-052，1994年12月铁路车辆——客车车厢门—概述—专门名词ISSN 0335 - 3931法国标准NF F 31-0521994年12月分类指数：F 31-052 铁路车辆——客车车厢门—概述—专门名词AFNOR总会长于1994年11月20日决定批准，并于1994年12月20日生效的法国标准。
代替1990年9月相同指数的标准。
对应本文件与专门论述相同主题的UIC 560文件一致。
概述本文件是论述客车车厢通道门标准集的一部分。
本标准给出了通用配置，其他标准给出了各类型车辆的专门配置以及本标准集的共同专门名词。
描述符国际技术上的同义词词汇：铁路车辆、旅客运输、通道、门、定义、特性、安全、设计、试验、检查。
修改关于往常版本：—车辆新系列；—专门名词的采纳；—依照工业能力，数值的更新；—能够引入专门专门名词的文本的修改或撤销。
校正法国标准化协会（AFNOR）出版和发行，Tour Europe 92049 Paris La Défense Cedex-Tél.：（1）42 91 55 55铁路标准化局（BNCF）制订，15 rue Traversière 75571 Paris Cedex 12-Tél：（1）40 19 15 03AFNOR 1994 © AFNOR 94年12月第一次印刷门BNCF CN GT 10B标准化委员会成员主席：FAIVELEY —MORV AN先生秘书处：BNCF —CICUTTI先生铁路标准化局CICUTTI先生SNCF—制造部DELBRUEL先生Matra运输JOURDAIN先生RATP LETURGIE先生Faiveley MORV AN先生SNCF —制造检验POIGNONEC先生通用Alsthom运输PUDLO先生目录0．引言 (3)1．适用范畴 (3)2．标准的参考文件 (4)3．提供给报价表和订单的指示 (4)4．专门名词 (4)5．要紧性能 (7)6．门的操作 (10)7．尺寸性能 (11)8．设计 (11)9．制造 (12)10．供应商和生产厂的事先资格评定 (12)11．认可 (12)12．制造质量的操纵和监督 (13)13．检查和试验 (13)14．交货 (14)15．保证 (14)附录A（信息的）文献名目 (14)0．引言本标准是论述客车车厢通道门标准集的一部分：NF F 31-054 铁路车辆——在都市和郊区铁路网上行驶的车辆的旅客通道门——性能——操作——检查和试验；NF F 31-053 以160到220km/h速度行驶的车辆的旅客通道门——性能——操作——检查和试验；NF F 31-057 以超过220km/h速度行驶的车辆的旅客通道门——性能——操作——检查和试验；NF S 31-051 结构部件隔音能力和房屋绝缘性能的测量——对结构部件空中噪声隔音能力的实验室测量。
不同遮阴处理对蒙古栎幼苗生长的影响
不同遮阴处理对蒙古栎幼苗生长的影响作者：任俊杰原阳晨周苗苗庞久帅许晨阳赵津李迎超来源：《安徽农业科学》2022年第07期摘要通過开展蒙古栎幼苗期不同程度遮阴试验，定期对蒙古栎不同处理土壤温湿度、幼苗生长情况（受害程度、苗高、地径）开展动态调查监测，研究不同遮阴处理对夏季低海拔地区蒙古栎幼苗叶片变黄、焦边的受害程度以及幼苗生长情况的影响。
结果表明，蒙古栎在幼苗期，遮阴条件下，2层遮阴网处理受害程度最轻，植株长势最好。
关键词蒙古栎;幼苗;遮阴;受害程度;长势中图分类号 S792.186 文献标识码 A 文章编号 0517-6611（2022）07-0107-03doi：10.3969/j.issn.0517-6611.2022.07.025开放科学（资源服务）标识码（OSID）：Effects of Different Shading Treatments on the Growth of Quercus mongolica SeedlingsREN Jun-jie，YUAN Yang-chen，ZHOU Miao-miao et al（Hongya Mountain State-owned Forest Farm of Hebei Province，Yi County，Hebei 074200）Abstract In order to study the effects of different shading treatments on the normal growth of Quercus mongolica seedlings，we designed the experiment of shading in different degrees at the young seedling stage，and implemented dynamic investigation on the soil temperature andhumidity，and the growth of Quercus mongolica seedlings （damage degree，seedling height，ground diameter）.The results showed that the treatment covered in two layers of shading（the initial light intensity was 298.64 μmol m2/s） was less damaged and the plants growth was the best.Key words Quercus mongolica;Seedling;Shading;Damage degree;Growth蒙古栎（Quercus mongolica L.）是温带及暖温带地区次生林的主要建群种之一[1]，喜冷凉气候，在我国华北及东北地区广泛分布，是一种具有很高经济和生态价值的树种[2]。
p波规律出现直立圆顿
p波规律出现直立圆顿
P波，也被称为Bruel-Kjr波，是一种在某一特定环境中发出的有序的声波。
该波以高精度脉冲声波的形式出现，它的出现代表着被测物体的状态出现了某些变化。
P波被广泛应用在工程领域，如结构安全性评估领域，可以为管理人员提供有价值的信息，用以确定特定的结构强度。
P波同时也是一种非常特殊的物理现象，也被称为直立圆顿。
当一个物体被加速度地冲击，它在极短的时间内会出现一个振动，并且在另一个方向也会出现被称为偏振的声波，而这就是直立圆顿。
P波直立圆顿是由瞬时振幅和频率变化组成的。
和P波的传播一样，直立圆顿也是在特定环境中出现的，比如建筑物、桥梁和岩石。
P波直立圆顿的研究是一项复杂的工作，由于它与其他物理现象有着复杂的关系，所以直立圆顿在识别时不容易被准确捕捉。
通常，为了能够准确地捕捉P波，需要使用一定量的检测和仪器设备，并且要考虑多种物理现象，如振动、地声、噪声等，以及植物结构的特点，以便准确捕捉到P波直立圆顿。
P波的直立圆顿对构筑物的结构安全性评估拥有重要意义，其能够提供相关的有效信息，从而能够有效提高构筑物的结构安全性。
比如，当一栋建筑的结构发生变化的时候，可以通过测量和检测P波的直立圆顿，来评估建筑物的状况，从而帮助相关部门作出明智的决定。
另外，对P波直立圆顿进行研究也有助于了解地面和地下结构的变化，了解地下矿山的状态，最后进行安全检测。
P波直立圆顿是一种有趣的物理现象，它提供重要的科学知识，在提高建筑物及地下结构的安全性方面发挥着重要作用。
另外，P波直立圆顿的研究也为工程市场发展提供了新的思路，更重要的是，它也为人们提供了一种有趣的科学知识。
法国流行音乐史
五十年代：乐坛神话的诞生第二次世界大战以后，法国的音乐环境发生了深刻的转变。
战前十分走红的歌星中，一些人因其战争期间和占领军的友谊而在战后受到了公众的冷落，Léo Marjane、AndréClaveau 和Jean Tranchant 就是例子；还有一些人在战后则有点被人遗忘了。
战争期间十分受崇拜的夏尔－特雷内(Charles Trenet) 在战后先到美国进行了长时间的巡回演出以后于1951年回到了法国，特雷内(Trenet) 著名的歌曲中，除"第七号国道(Route Nationale 7) " 是1955年所写之外，其他的都是其三十年代和四十年代的作品。
至于Maurice Chevalier，五十年代中，他或是在法国进行"单人演出"，或是在美国演电影。
四十年代就已经走红的伊迪丝－琵雅芙(Edith Piaf) 在战后仍然是常盛不衰的红歌星，伊迪丝－琵雅芙于1961年归天，她至今都是法国歌坛的一个神话，不知道她的法国人恐怕是少之又少。
伊迪丝－琵雅芙对年轻的歌手给予了很多的帮忙，在她的提携下，伊夫－蒙唐(Yves Montand) 和"歌伴" 歌唱团(Compagnons de la Chanson) 前后成了众所周知的歌星和歌唱团。
以后，夏尔－阿兹纳武尔(Charles Aznavour)，Charles Dumont 和Goerges Moustaki 都成了响铛铛的歌星。
在法国，五十年代也是轻歌剧盛行的年代，那时轻歌剧的泰斗是Luis Mariano，可是，演唱"地中海" (Méditerranée) 的Tino Rossi，演唱"通往爱的签证" (Visa pour l'amour) 的Annie Cordy 和演唱"撒满鲜花的路" (La route fleurie) 的Bourvil，他们的很多轻歌剧作品都受到了民众的厚爱。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
BRUEL&KJAER振动传感器、BRUEL&KJAER声级计、BRUEL&KJAER适调放大器、BRUEL&KJAER分析仪、BRUE L&KJAER校准系统、BRUEL&KJAER振动计
上海智川工贸有限公司特价供应丹麦BRUEL&KJAER振动传感器、BRUEL&KJAER声级计、BRUEL&KJAER适调放大器、BRUEL&KJAER分析仪、
BRUE L&KJAER校准系统、BRUEL&KJAER振动计等等。
英国BOWMAN是一家获得ISO9001:2000认证，生产工业和商业用途热交换器的制造商，业务遍布全球。
BOWMAN根据其在险恶的海洋环境中获
得的宝贵经验，研制出可进行陆地工作（包括液压系统、废热回收、开采设备冷油器和其他注重质量和可靠性的用途）的热交换器，性能
非常可靠。
BOWMAN所有产品均采用了标准化政策，确保客户获得高性价比热交换器。
BOWMAN应用：
BOWMAN主要应用于大型的工程机械，比如挖掘机、打桩机、特种汽车、船舶、大型的冶炼设备、大型游泳池、锅炉等。
液压油冷却适用于
热传导液、润滑油、变压器和淬火油，它们是结合了最佳材料和最新技术的高品质产品。
目前BOWMAN管壳式热交换器EC和PK产品系列设计
已获得美国船级社（ABS）批准用于航海用途，证书号为02-LD302798PDA
BOWMAN产品：
英国BOWMAN主要产品：油冷却器、空气冷却器、水冷却器和热交换器，变流器、汽缸、引擎等。
英国BOWMAN热交换器和冷却器
热交换器冷油器冷却器
船用热交换器液压冷油器空气冷却器
废气热交换器DC冷油器水冷却器
储存槽热交换器船用冷油器油冷却器
非储存式加热器燃油冷油器
管壳式热交换器中冷器
不锈钢热交换器二次冷却器
内嵌板式热交换器
游泳池热交换器
Bruel&Kjaer公司是世界上排名第一、提供噪声与振动解决方案的测量仪器制造公司。
我们帮助客户解决他们的噪声与振动问题——从测
量交通噪声及汽车发动机的振动，到评估建筑声学及进行质量控制。
我们的客户遍及各个领域，包括汽车、航空航天、家电、通讯和政府
部门等。
我们的使命是帮助客户改善声音与振动的品质，提高与其相关的人体舒适度。
这样，我们既改善了环境，又提高了生活质量。