狭长型基坑工程坑底抗隆起稳定性分析

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基坑稳定性分析之隆起验算

基坑稳定性分析之抗隆起验算在基坑开挖时，由于坑内土体挖出后，使地基的应力场和变形场发生变化，可能导致地基的失稳，例如地基的滑坡、坑底隆起及涌砂等。

所以在进行支护设计（包括排桩支护与地下连续墙支护等）时，需要验算基坑稳定性，必要时应采取一定的防范措施使地基的稳定性具有一定的安全度。

在基础施工过程中基坑有时会失去稳定而发生破坏,这种破坏可能是缓慢的发生，也可能是突然的发生。

这种现象有的有明显的触发因素，诸如振动、暴雨、外荷或其它的人为因素；有的却没有这些触发因素，则主要是由于设计时安全度不够或施工不当造成的。

基坑的稳定性验算主要包括边坡的稳定性验算、基坑的抗渗流验算、基坑抗承压水验算和基坑抗隆起验算。

由于地基的隆起常常是发生在深厚软土层中，当开挖深度较大时，则作用在坑外侧的坑底水平面上的荷载相应增大，此时需要验算坑底软土的承载力，如果承载力不足将导致坑底土的隆起.对于坑底土抗隆起稳定验算的方法很多，下面介绍四种方法。

1。

太沙基—派克方法太沙基研究了坑底的稳定条件，设粘土的内磨擦角φ ＝0，滑动面为圆筒面与平面组成，如图1所示。

太沙基认为，对于基坑底部的水平断面来说,基坑两侧的土就如作用在该断面上的均布荷载，这个荷载有趋向坑底发生隆起的现象。

当考虑dd1面上的凝聚力c 后，c1d1面上的全荷载P 为：cH rH 2BP -= (1—1）式中 r —土的湿容重;B -基坑宽度；c -土的内聚力；H -基坑开挖深度。

其荷载强度p r 为:cH Br 2H P r -= (1—2)太沙基认为，若荷载强度超过地基的极限承载力就会产生基坑隆起。

以粘聚力c 表达的粘土地基极限承载力q d 为:c qd 7.5= (1—3)则隆起的安全系数K 为： B cH rH c p q K r 27.5d -== （1-4）太沙基建议K 不小于1.5。

图1抗隆起计算的太沙基和派克法太沙基和派克的方法适用于一般的基坑开挖过程，这种方法没有考虑刚度很大且有一定的插入深度的地下墙对于抗隆起的有利作用.2。

深基坑坑底抗隆起稳定性的探讨

深基坑坑底抗隆起稳定性的探讨0.引言基坑工程中，为确保基坑在开挖阶段的稳定性，必需将围护墙体插入到基坑底面以下一定深度。

插入深度越深，基坑的稳定性越好，但相应地增加基坑工程造价。

因此必须在工程造价和稳定性两者间找到一个平衡点，从而在保证基坑施工安全的前提下，尽量减少围护结构的插入深度。

这使得基坑的坑底抗隆起稳定性验算成为基坑设计中的重要内容。

本文简要回顾目前常用的坑底抗隆起稳定性分析方法，基于强度折减方法提出轴对称条件下基坑的坑底抗隆起稳定性分析方法，并研究圆形基坑强度折减到破坏时的滑裂面形状及其与平面应变条件下的差别。

分析开挖深度、插入比等因素对坑底抗隆起稳定系数的影响。

1.圆形基坑强度折减方法的有限元分析算例为一采用逆作法施工的圆形深基坑，基坑直径140m，基坑开挖深度20m，采用直径800mm厚圆形地下连续墙作为围护结构，竖向设置3道楼板作为水平支撑。

基坑分4次开挖，各次开挖面深度依次为3m、9m、15m、20m，并依次在2m、8m和14m深度处设置水平支撑，如图1所示。

采用专业的大型岩土工程有限元分析软件PLAXIS按平面轴对称连续介质有限元方法进行分析。

通过程序特有的Fhi/c reduction分析实现土体强度折减直至破坏，从而得到坑底抗隆起稳定系数。

取算例模型的平面尺寸为200m@80m，基坑的左右边界约束水平向位移，下边界约束水平和竖向位移。

划分网格时适当加密坑内部分和连续墙附近的网格。

有限元模型的单元划分如图2所示该模型可以同时考虑剪切硬化和压缩硬化，并采用Mohr-Coulomb破坏准则，其计算参数如图2所示。

连续墙抗拉刚度EA=810@106kN/m，抗弯刚度EI=4127@105kN#m2/m。

各道支撑的刚度EA=210@106kN。

地下连续墙与土体的相互作用采用接触面单元来模拟，该接触面单元切线方向服从Mohr-Coulomb 破坏准则。

由于接触面的强度参数一般低于与其相连的土体的强度参数，采用折减系数Ri反映接触面强度参数与所在土层的摩擦角和粘聚力之间的关系，本文取Ri=0165。

关于基坑抗隆起稳定验算方法及适用性

关于基坑抗隆起稳定验算方法及适用性1前言软土地区基坑抗隆起稳定性验算是基坑工程设计的一项关键内容，不仅关系到基坑支护及周边环境的安全，而且与基坑的变形紧密相关。

目前，基坑抗隆起稳定验算的方法较多，主要的验算方法包括：极限平衡法、极限分析法及有限元法等。

在我国《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）中，基坑抗隆起稳定验算采用基于Prandtl地基承载力模式进行围护墙底抗隆起稳定验算；同时，当嵌固段存在软土时，则还需进行绕最下道支点的圆弧滑动稳定验算。

然而，在该基坑规范实施过程中，越来越多的工程（福建地区）实践表明：JGJ120-2012规范中关于抗隆起稳定验算模式的合理性及适用性有待商榷，故本文将重点针对墙底抗隆起稳定验算及绕最下道支点的圆弧滑动稳定验算在工程实践中所存在的问题进行讨论。

2墙底抗隆起稳定验算实施情况2.1 规范规定在《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）中，围护结构嵌固深度采用弹性支点法进行计算，并采用圆弧滑动法进行基坑整体稳定验算，其余稳定验算（包括抗隆起稳定验算、抗倾覆稳定验算及抗踢脚稳定验算等）均不作为规定的验算内容，即基坑稳定性验算按圆弧滑动整体稳定性验算进行控制。

鉴于福建软土地基的特殊性，福建地区基坑稳定性验算除了进行整体稳定验算外，地方标准《建筑地基基础技术规范》（DBJ13-07-2006）增加了抗隆起稳定验算内容，具体包括围护桩底部抗隆起稳定性及软弱下卧层顶面处的抗隆起稳定性验算，其计算公式主要参照Prandtl地基承载力计算公式，计算图示如图1所示。

根据Prandtl 公式，抗隆起安全系数为：qD H cN DN F cpqp s +++=)(12γγ其中，ϕϕπtan 2)2/4/(tan e N qp +=，ϕtan )1(-=qp cp N N 。

福建省地方标准规定抗隆起安全系数F s ≥ 1.150γ（0γ表示基坑支护重要性系数），即一、二、三级基坑的抗隆起安全系数分别为1.15、1.21、1.27。

探讨基坑抗隆起稳定性验算

探讨基坑抗隆起稳定性验算张耀年（福建省建筑科学研究院, 福州, 350025）[摘要] 本文探讨新颁布规范中基坑抗隆起稳定性验算的方法和规定。

[关键词] 基坑，抗隆起稳定性，地基极限承载力模式，圆弧滑动模式Discussion on Basal Stability Analysis against Upheaval in ExcavationAbstract: The method and regulation of new issued building code for basal stability against upheaval in excavation are discussed. Keywords: Excavation, basal stability against upheaval, the ultimate bearing capacity method, circle slip method1 前言基坑抗隆起稳定性验算是基坑支护设计中一项重要的内容，我国现行建筑规范中基坑抗隆起稳定性验算主要采用两种分析模式：地基极限承载力模式和圆弧滑动模式。

近三十年来，大量的基坑工程实践使支护结构设计日臻完善，新修订的基坑支护设计规范反映了基坑工程实践中积累的经验。

基坑支护结构设计具有很强的地区性，我国地域辽阔，各地工程地质的差异较大，因此，各行业和各地方的规范对基坑支护结构设计的方法和规定都稍有差别。

本文对2000年以后新修订的基坑支护设计规范中隆起稳定性验算的方法和规定作一点分析和比较，因为，在使用新规范的设计过程中大家发现在软土地基中抗隆起稳定性验算是基坑支护结构设计的控制因素。

2 国标《建筑地基基础设计规范》在国标《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2012) (以下简称规范A )中，基坑抗隆起稳定性验算采用地基极限承载力和圆弧滑动两种模式，极限承载力模式的计算简图如图1所示：q图1 规范A 极限承载力模式的计算简图基坑底下部土体的强度稳定性应满足下式规定：qD H D N K +++=)(0C D γγτ 式中：K D ——抗隆起稳定安全系数，K D ≥1.6；N C ——承载力系数，N C =5.14； τ0——由十字板试验确定的总强度； γ——土的重度；D ——支护结构入土深度； H ——基坑开挖深度；q ——地面荷载。

探讨基坑抗隆起稳定性验算

Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ；ｂａｓａｌｓｔａｂｉｌｉｔｙａｇａｉｎｓｔｕｐｈｅａｖａｌ；ｔｈｅｕｌｔｉｍａｔｅｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｍｅｔｈｏｄ；ｃｉｒｃｌｅｓｌｉｐｍｅｔｈｏｄ
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图２规范Ａ圆弧滑动模式的计算简图
３建设部《建筑基坑支护技术规程》在新颁布的建设部行规《建筑基坑支护技术规程》（ＪＧＪ１２０—２０１２）（以下简称规范Ｂ）中，基坑抗隆起稳定性验
■地基基础工程
福建建设科技２０１３．Ｎｏ．２
７
探讨基坑抗隆起稳定性验算
张耀年（福建省建筑科学研究院
［摘
福建省绿色建筑技术重点实验室
福建福州
３５００２５）
要］本文探讨新颁布规范中基坑抗隆起稳定性验算的方法和规定。抗隆起稳定性地基极限承我力模式圆弧滑动模式
图１规范Ａ极限承载力模式的计算简图
算采用地基极限承载力和圆弧滑动两种模式，极限承载力模式的计算简图如图３所示：
基坑底下部土体的强度稳定性应满足下式规定
Ｖ
Ｎｃ１ ’

浅谈基坑支护整体稳定性分析

浅谈基坑支护整体稳定性分析摘要：基坑的开挖会对周围的建筑物等造成一定的影响，基坑的支护对保证地下结构的安全有着极为重要的作用。

所以基坑支护的稳定性直接关系到了整个建筑物的稳定性，本文重点就是针对深基坑支护的稳定性展开了研究。

关键字：基坑支护；支护；稳定性1 引言基坑的支护是一个综合性的岩土问题，随着高层建筑的日益增多，基坑支护的问题也越突出。

在基坑的施工过程中发生较多的安全生产事故多数是由于基坑支护的不稳定造成的，主要是表现在起到支护作用的结构产生较大位移甚至发生破坏，导致基坑发生大面积的塌陷，进而引起周围地下管线的破坏或对周围的建筑物造成安全威胁。

对于基坑的开挖和支护涉及到工程地质、水利与水文等多个方面，且所选择的支护方案和施工中的控制参数等还没有具体详细的标准等。

这在一定程度上造成了基坑支护出现质量问题，导致基坑施工事故时有发生。

2 施工过程中基坑失稳的原因分析在基坑的支护过程中，基坑发生失稳的类型可以分为几种不同的类型，一种是由于基坑的坡顶变形过大，对周围的建筑物造成的影响，一种是基坑的边坡产生不规则的滑移，以一种较为严重的基坑的失稳形式是整个基坑的倾覆。

影响基坑失稳的因素主要有水、土的抗剪强度降低等这些外界因素和设计、施工等。

下面对基坑支护的失稳的施工影响因素进行分析。

2.1 设计和检测不到位在基坑的支护过程中由于设计不到位导致失稳的现象发生，如在设计的过程中如果出现缺陷和漏洞，考虑的问题不够全面，导致计算不精确，就可能会导致支护失稳；另外在施工过程中检测不到位，在施工过程中一些检测数据的变化可能就是支护失稳的先兆，如果不注意检测数据的变化，导致基坑支护失稳，进而导致基坑出现坍塌的问题也是非常严重的。

2.2 锚索成孔施工不到位在基坑的开挖和支护过程中，采用的成孔方式主要采用的是钻机程控。

采用这种方式成孔如果控制不好施工用水的保障和污水的排放，会造成在成孔的底部位置处泥浆的浓度过大。

如果泥浆的浓度过大，就会影响锚索的锚固力。

狭长型深基坑支护结构变形性状及稳定性

施工因素
包括土质、地下水位、土压力等，对支护结构的稳定性和变形性状有重要影响。
包括支护结构的类型、尺寸、材料等，直接影响其稳定性和变形性状。
包括施工质量、开挖速度、支撑拆除等，对支护结构的稳定性和变形性状有重要影响。
支护结构稳定的控制措施
优化结构设计
01
根据地质条件和工程要求，选择合适的支护结构类型和尺寸，
提高其稳定性和安全性。
加强施工监控
02
通过现场监测和数值模拟等方法，实时掌握支护结构的变形和
受力情况，及时采取措施控制其稳定性和安全性。
提高施工质量
03
加强施工过程中的质量控制和管理，确保支护结构的施工质量
和安全性。
04
工程实例分析
工程概况
工程名称：某地铁站深基坑工程
支护结构类型：地下连续墙+钢筋混凝土支撑体系
02
在工程实践中，应充分考虑地质条件、周边环境等因素，选择合适的支护结构类型和施工方案。
03
建议加强现场监测和数据分析工作，及时掌握支护结构的变形情况和稳定性状态，为采取相应的工程措施提供依据。
06
参考文献
参考文献
• Smith, R.P., 1995. "The influence of geological conditions and ground movements on structures". Journal of Structural Geology, 17(2), pp.159-177.
研究内容
本研究旨在全面分析狭长型深基坑支护结构变形性状及稳定性，包括支护结构的整体稳定性、变形性状、土压力分布以及细部设计等方面。

基坑抗隆起稳定安全系数的算法对比分析

Ｖ０１．４２Ｎｏ．３
Ｍａｒ．２０１５：５３ —５５
基坑抗隆起稳定安全系数的算法对比分析
李金锁
（中铁十八局集团有限公司，天津３００２２２）摘要：基坑隆起变形破坏是一种常见的基坑失稳形式。基坑隆起变形量监测存在一定困难，基坑坑底抗隆起稳定
性分析主要是计算安全系数。目前基坑抗隆起稳定安全系数计算方法主要有极限平衡、极限分析和强度折减等方
Hale Waihona Puke 法。结合工程算例，采用上述３种算法进行基坑抗隆起稳定安全系数计算，对比分析了各种计算方法的适用性。
结果表明，极限平衡传统算法忽略的工程因素较多，计算结果过于保守，通过修正可以提高适用性。极限分析与强度折减的计算结果较为准确，但极限分析的破坏模式和强度折减中基坑稳定临界状态容许隆起量仍需进一步研
ｒｅｎａＧｒｏｕｐＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｔｉａｎｊｉｎ３００２２２，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒｕｃｔ：Ｈｅａｖｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄｆｒａｃｔｕｒｅａｒｅｔｈｅｃｏｍｍｏｎｉｎｓｔａｂｉｌｉｔｙｆｏｒｍｏｆｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｐｉｔ，ｗｈｉｃｈｉｓｄｉｉｃｆｕｌｔｔｏｂｅｍｏｎｉ — ｔｏｒｅｄ．Ａｎａｌｙｓｉｓｏｎａｎｔｉ — ｈｅａｖｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｉｓｍａｉｎｌｙｆｏｒｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｆｏｓａｆｅｔｙｃｏｅｉｃｆｉｅｎｔｓ．Ｔｈｅｍａｉｎｃｏｍｐｕｔｉｎｇｍｅｔｈｏｄｓｏｆｓａｆｅｔｙｃｏｅｉｃｆｉｅｎｔｏｆａｎｔｉ — ｈｅａｖｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｉｎｃｌｕｄｅｌｉｍｉｔｅｑｕｉｌｉｂｉｒｕｍ，ｌｉｍｉｔａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｓｔｒｅｎｇｔｈｒｅｄｕｃｔｉｏｎ．Ａｎｅｎｇｉｎｅｅｉｒｎｇｅｘ —

黄茂松-基坑抗隆起稳定分析进展

5.763 6.53 6.35 3.14 7.812 4.19 5.72 6.69 4.429 4.821 4.401 4.794 3.86 6.79 5.08 5.9 4.77 2.764
2.112 1.84 2.04 2.18 2.077 1.81 2.21 2.18 2.794 3.072 2.757 3.031 2.48 2.8 2 2.21 1.85 1.745
基坑抗隆起稳定分析的现状与进展
黄茂松同济大学
一、基坑抗隆起稳定分析方法综述
1 极限平衡法
（1）基于地基承载力模式
（2）基于圆弧滑动模式
2 常规弹塑性有限元分析方法强度折减有限元技术在粘土基坑抗隆起分析中的应用
3 极限分析方法（1）极限分析上限方法（2）极限分析上下限有限元
二我国规范常用的两种抗隆起分析方法
莱茵半岛华璟苑松江区劳动保障事务中心业务用房老沪闵路 1060 号地块海峡思泉综合楼南洋模范高级中学杨浦大学城盛旺汽车二期铸造加工车间切削水池市政协 A-A 剖面华东医院门急诊楼 1-1 剖面华东医院门急诊楼 2-2 剖面移动通讯 1-1 剖面安达家园 3-3 剖面共同沟 A-A 精神卫生中心 A-A 剖面精神卫生中心 B-B 剖面
6.8 6.8 6.85 7.2 7.7 7.7 7.8 8.3 8.45 8.45 8.55 8.55 8.55 8.55 8.6 8.65 8.95 9.3
2.439 1.83 1.92 1.55 2.176 3.46 2.97 3.58 4.547 4.807 4.51 4.773 3.46 2.11 7.16 1.77 12.11 2.401
π
上海市《基坑工程设计规程》（DBJ-61-97）给出基于图示圆弧滑动模式的抗隆起计算公式存在缺陷，计算结果一般偏大。

浅析软土狭窄基坑抗隆起稳定性

D0l:10.16767/ki.10-1213/tu.2019.07.170浅析软土狭窄基坑抗隆起稳定性方明慧中铁第四勘察设计院集团有限公司厦门分院摘要：狭窄基坑比一般基坑具有较好的稳定性和较小的变形，但目前规范采用的计算方法并未考虑基坑宽度对基坑稳定和变形的影响，导致计算结果过于保守，与实际相差太大，造成工程浪费。

本文分析了传统抗隆起稳定计算方法的适用性及局限性，并提出考虑宽度影响的抗隆起稳定计算的必要性。

采用传统方法和考虑宽度影响的抗隆起稳定计算方法对漳州次五路雨水管道基坑支护设计进行对比分析；结合工程实际施工情况，证明考虑宽度影响的抗隆起稳定计算方法设计是安全可行的，而且可节省工程造价，在狭窄基坑稳定计算中可以推广使用。

关键词：陕窄基坑;抗隆起稳定；宽度1引言基坑的安全问题是重大的工程问题，其主要涉及基坑变形和稳定性,而稳定性是首要的问题。

稳定计算包括整体稳定性、抗倾覆稳定性、抗隆起稳定计算，其直接影响工程安全和造价，是设计中必须重视的因素。

软土地区，抗隆起稳定系数决定了围护结构的嵌入坑底的深度叫基坑的形状和尺寸对基坑的变形和稳定性有很大的影响叫若采用规范推荐的抗隆起稳定计算公式，无法考虑基坑宽度的影响，造成计算结果过于保守，围护结构嵌入坑底的深度过长.导致浪费。

粘土基坑抗隆起稳定分析最早是由Terzaghi(1943)以及Bjerrum和Eide(1956)所提出的基于承载力模式的极限平衡法，该方法虽然考虑基坑宽度的影响,但未考虑围护桩嵌入坑底以下深度对基坑稳定性的影响，具有一定的局限性，故在实际应用中未被推广日。

汪炳鉴基于Temaghi方法基础上,提出了能反映围护桩嵌入深度影响的计算方法，但因计算结果过于保守。

国内外学者在这方面做了许多深入的研究：曾庆义(1996)分析研究了基坑抗隆起稳定的应力强度计算方法；秦会来(2008)对非均质软土基坑抗隆起稳定性的极限分析方法进行了研究;郑刚(2012)基于弧长和法向应力的影响，修正了规范推荐的抗隆起稳定计算方法。

基坑稳定性分析.

式中：γm——透水层以上土的饱和重度(kN/m3)； t+Δt——透水层顶面距基坑底面的深度(m)；
Pw——含水层水压力(kPa)。
Ep bp Ea ba
≥1.3 1.3
Ep
1.2 Ea ≥1.2
式中：Ep、bp——分别为被动侧土压力的合力及合力对支护结构底端的力臂；支护结构底端的力臂。
杭州地铁1号线基坑内发生土体滑移
2009年1月26日18时20分左右，杭州地铁1号线凤起路站基坑内发生土体纵向滑移事故，没有造成人员伤亡。事故发生后，现场立即启动了应急预案，采取了一系列应急抢险措施：补设钢支撑，确保基坑安全；加强对基坑和周边建筑物的监测；北面土体滑移面的顶部适当进行卸载；调整公交延安路(凤起路-庆春路段)交通；进一步优化凤起路站的支撑体系以加强安全性等。
抗滑移稳定性按下式验算：
EP Wu Kh Ea
K h ≥1.2；式中：K h ——抗滑移安全系数， ——墙底与土之间的摩擦系数，当无试验资料时，可取：对淤泥质土＝0.2～0.50，黏性土＝0.25～0.4，砂土＝0.4～0.50。
桩墙式悬臂支护结构的水平推移和抗整体倾覆稳定验算应满足下列条件，如下图所示。
基坑的稳定性分析
主要内容
(1) 基坑边坡整体稳定性； (2) 支护结构抗倾覆及抗滑移稳定性； (3) 基坑底抗隆起稳定性； (4) 基坑底土体抗渗流稳定性。
1. 基坑边坡整体稳定性验算
土坡及基坑内外土体的整体稳定性验算，常用条分法进行整体稳定性分析，可按平面问题考虑，宜采用圆弧滑动面计算。有软土夹层和倾斜岩面等情况时，尚需采用非圆弧滑动面计算。土坡及基坑最危险滑动面上诸力对滑动中心所产生的滑动力矩与抗滑力矩应符合下式要求：

基坑支撑结构的稳定性分析与设计

基坑支撑结构的稳定性分析与设计近年来，城市建设的快速发展导致了基坑的大量出现，尤其是在高层建筑、地铁以及地下车库的建设过程中。

基坑支撑结构的稳定性则成为这些工程施工中的一项重要考虑因素。

在本文中，我们将探讨基坑支撑结构的稳定性分析与设计原则。

首先，基坑支撑结构必须能够承受来自地下水压力、土体压力以及其他外部荷载带来的力的作用。

所以在设计过程中，需要考虑所处地质环境、土层性质以及施工工艺等因素的影响。

通过对相关地质勘探资料的分析，工程师能够确定基坑的最大深度和周边土体的力学特性，从而合理选择适当的支撑形式。

其次，基坑支撑结构的稳定性还与选取的支撑材料和施工方法有关。

常见的基坑支撑形式包括桩墙、挡土墙和梁墙等。

桩墙适用于较深的基坑，能够提供良好的支撑刚度和水密性；挡土墙则适用于较浅的基坑，常用于断面较宽的区域；而梁墙则是钢筋混凝土梁和墙的组合，具有较高的抗变形性能。

此外，在施工过程中，还应根据具体情况选择适当的施工方法，包括悬臂挖土法、顶管法和剧坡挖土法等。

另外，基坑支撑结构的稳定性还需要考虑施工过程中可能出现的变形和沉降。

在实际施工中，基坑的挖掘过程会引起周边土体的位移，从而导致地表沉降和建筑物的损坏。

因此，在设计中应充分考虑土体的变形特性，并采取相应的补偿措施。

常见的方法包括加固土体、加固基坑支撑结构以及施工过程中的动态监测等。

除了上述提到的因素外，基坑支撑结构的稳定性还与地下水位、邻近建筑物的影响以及地震等自然因素有关。

在设计过程中，需要进行综合评估，并合理选择适当的安全系数。

此外，还需要进行风险评估，并采取相应的安全措施，以保证施工过程中的人员安全。

总之，基坑支撑结构的稳定性分析与设计必须充分考虑地质环境、土层特性、施工工艺以及地下水位等因素的影响。

通过合理选择支撑形式、支撑材料和施工方法，并结合地震等自然因素的综合评估，可以确保基坑支撑结构的稳定性和安全性。

希望未来在基坑施工过程中，能够更加注重这一方面的研究和实践，从而为城市建设提供更加坚实的保障。

窄长基坑隆起破坏模式及其稳定性分析

第17卷第8期2017年3月 1671 —1815(2017)008-0276-06科学技术与工程Science Technology and EngineeringVol.17 No.8 Mar.2017©2017 Sci.Tech.Engrg.交通运输窄长基坑隆起破坏模式及其稳定性分析王成华张天宝*(天津大学建筑工程学院，天津3〇〇〇72)摘要通过运用基于极限分析的L im it S t a t e:G e〇软件及应力应变A B A Q U S软件模拟基坑的破坏性状。

对比分析两者的结果，假定窄长基坑的破坏模式，根据假定的基坑破坏模式计算匀质无支撑窄基坑的安全系数；并对新破坏模式的参数进行了分析。

对某工程实例进行抗隆起安全系数计算；并与汪炳鉴-夏明耀曲线滑动法进行对比。

通过初步工程应用对比分析，证明了所建议的破坏模式方法有可行性和工程实用意义。

关键词窄长基坑抗隆起稳定性安全系数破坏模式中图法分类号U416.1;文献标志码A国内外学者对基坑抗隆起稳定性研究给予了足够的重视，进行了大量的研究。

现在抗隆起稳定性的验算方法主要是极限平衡法、极限分析法、有限元法。

在实际工程中应用最广泛的是极限平衡法，极限平衡法又分为地基承载力法和圆弧滑动法，如 Terzaghi-Peck法、汪炳鉴-夏明耀曲线滑动法、圆弧滑动法等[&3]。

近些年来国内学者通过考虑不同的影响因素对基坑的抗隆起稳定性进行了如下研究。

童嘉考虑墙体的入土深度及围护墙底部以上土体的抗剪强度，进行了新的验算[4]。

王成华在考虑基坑单面滑动的情况下提出新的基坑抗隆起计算方法一临界宽度法，给出了勻质地基墙后的临界宽度[5]张耀东和袭晓南在B jem im和E ide经典公式的基础上，引入了基坑形状、围护墙入土深度、坑底下软土深度、坑底被动区地基加固处理及基坑内工程桩对基坑抗隆起稳定性的影响[6]。

浅谈建筑基坑施工中的稳定性分析

浅谈建筑基坑施工中的稳定性分析摘要：建筑基坑的工程是一项非常复杂系统的工程，在实施的过程中必须与实际施工方案相结合，围绕着关键环节以及控制重点有针对性的对基坑施工的稳定性采取有效有段与措施，提高基坑施工的稳定性，从而保证工程的质量，本文主要分析的就是建筑基坑施工中的稳定性，希望对日后建筑行业有一定的借鉴价值。

关键词：建筑；基坑；稳定性Abstract: the construction of the foundation pit engineering is a very complex system engineering, in the implementation process and the actual construction scheme must be combined, around the key link control key points and corresponding to the construction of foundation pit stability take effective a and measures to improve the stability of the foundation pit construction, so as to ensure the quality of the construction, this paper mainly analyzes the construction of the foundation pit construction is the stability, hope in the future construction industry is of certain reference value.Keywords: architecture; Foundation pit; stability建筑基坑的开挖过程同样也是在基坑开挖表面卸荷的一个过程。

狭长型基坑长度对基坑变形及稳定影响研究

狭长型基坑长度对基坑变形及稳定影响研究摘要：随着我国城市建设的发展，城市土地资源的紧张，地下空间开发成为现代城市建设的热点，尤其是综合管廊建设，极大的节约了土地资源，避免了城市的反复开挖。

综合管廊基坑最大的特点是基坑呈狭长型，狭长型基坑具有明显的空间效应，本文通过建立有限元模型，分析基坑长度空间效应对基坑的影响。

关键词：狭长型，基坑；长度变形；稳定性1引言深基坑受空间效应的影响不可忽略，国内外不乏学者对其进行研究，从而得到开挖时空间效应对基坑变形以及稳定性的影响规律，可以为科学施工控制基坑变形提供指导。

文中模拟采用使用较多的P L AXIS 3D对管廊基坑的典型案例进行模拟，研究狭长型基坑长度L对基坑支护桩变形、地表沉降、坑底隆起以及基坑稳定性等的影响。

2工程概况和模型建立此管廊基坑全长约2km，基坑宽度为14m，基坑深度介于5.29m~7.70m之间按照场地地层变化、开挖深度及管廊荷载不同，基坑分14个断面进行计算。

报告从中选取11-11断面这一典型断面进行数值模拟计算。

基坑深6.32m，内设两道钢支撑，直径580mm，厚度为12mm，水平间距均为4m，两道支撑分别距地表0.5m、3.3m。

如图1所示。

图1基坑典型断面设计图考虑到变形计算与分析，模型中土体采用小应变土体硬化（HSS）本构模型，土体强度根据勘察报告取值，土体刚度根据勘察报告所得E s1-2进行取值，E s1-2≈≈，其他刚度的取值参照《上海市住房和城乡建设管理委员会. DG/TJ508–61－2018 基坑工程技术标准》和相关文献[102][136]，，对于淤泥、淤泥质土来说，≈8，≈2.5；对于粉质黏土来说，≈5，≈2；对于砂土来说，≈3，≈1.5。

地层分布和土体参数如表4.5.1‑1所示。

工程中支护桩采用IV型拉森钢板桩，重度为78.5kN/m3，弹性模量为206GPa，泊松比0.3。

将其按照抗弯刚度等效为板单元计算其厚度为0.167m，按照规范方法计算塑性弯矩为488 kN·m/m。

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( ) 图9 V 饱和试样试验结果及拟合 i l a r和 C a r v a l h o 2 0 0 4 效果图 F i . 9 C Dt r i a x i a lt e s t sr e s u l t sa n ds i m u l a t i n u r v e s g gc o ns a t u r a t e ds a m l e s p
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2 1 6 3
体取值 , 这些参数会随着试验条件和固废试样的不同而产生变化, 但离散性较小, 可以认为参数较为稳定 .
( ) 图8 V 天然湿度试样试验结果及 i l a r和 C a r v a l h o 2 0 0 4 拟合效果图 F i . 8 C Dt r i a x i a lt e s t sr e s u l t sa n ds i m u l a t i n u r v e s g gc o ns a m l e sm o l d e da tn a t u r a lm o i s t u r ec o n t e n t p
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报 ( 工学版 )
第5 1卷
( ) : 2 0 0 2, 1 2 8 1 1 9 4 0 9 5 1. [ ] , 5 L IX S H I J . S t r e s s s t r a i n r e s o n s e s a n dy i e l d i n h a r p gc a c t e r i s t i c so f am u n i c i a l s o l i dw a s t e( M SW) c o n s i d e r i n p g [ ]WA 6 L L D K, Z E I S SC.M u n i c i a lL a n d f i l lB i o d e r a d a p g ] t i o na n dS e t t l e m e n t[ J . J o u r n a l o fE n v i r o n m e n t a lE n i g ] t h ee f f e c to ft h es t r e s sp a t h[ J .E n v i r o n m e n t a lE a r t h , ( ) : S c i e n c e s 2 0 1 5, 7 3 7 3 9 0 1 3 9 1 2.
天然湿度
[ 3 1] , V i l a ra n dC a r v a l h o
饱和试样
4 结
论
本文基于等压固结试验和三轴固结排水试验的结果 , 提出了一种可以反映 M S W 剪缩性和压硬性的非线性弹性模型 , 并通过拟合其他 M S W 试验的试验结果 , 对模型进行了验证 . 该模型具有以下特点 : ( ) 采用了能够同时考虑剪缩性和压硬性的四 1 参数模型框架 , 基于此框架 , 通过对已有试验数据的归一化 , 建立了体积应变和广义剪切应变的全量表达式 , 同时获得了 4 参数的具体表达式 . 模型适用于一般加载情况 . 水试验中获得 . ( ) 模型的形式简单 , 便于工程应用, 拟合参数 2 , 较少且其取值均可从等压固结试验和三轴固结排 ( ) 通过对不同 M 该 3 SW 试验结果的模拟表明 , 模型能够合理反映固结围压对试样应力应变关系的影响规律 , 以及试样随固结围压的增大而压缩性降低的现象 .
表 3 拟合参数具体取值
ε V 0 λ 1 a c m
表 3 给出了上述 3 个案例中所有拟合参数的具
拟合参数本文
T a b . 3 T h ev a l u e so fm o d e lp a r a m e t e r s
[ 3 1] , V i l a ra n dC a r v a l h o