墩身模板计算：

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模板验算

3.2 模板检算：墩身翻升模板每套3节，节高2m，每节分为6块，其中，分别为2.5*2m尺寸2块，3.1*2m 尺寸4块，易分析知应以3.1*2m尺寸模板为控制进行计算。

3.1*2m尺寸模板面板为6mm钢板，横肋为50*50*5mm角钢，竖肋为[8槽钢，横肋间距40cm，竖肋间距为32cm。

每块模板设Φ22mm圆钢拉杆8根，对称布置。

⑴墩身模板侧面压力计算：p=p1+p2=45.4kpa⑵模板钢面板计算：lx/ly=32/40=0.8，可视为双面板计算。

选取面板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行分析。

取1mm宽的板条作为计算单元，q =0.0454N/mm，1计算支座弯距：M= K M·q·l=-335.7N·mmM= K M·q·l=-414N·mm面板的截面系数W=1/6bh2=6mm3应力为：σ=M max/W=414/6=69Mpa<[σ]=215Mpa满足要求。

2计算跨中弯距：M= K M·q·l=144.1N·mmM= K M·q·l=90.1N·mm面板的截面系数W=1/6bh2=6mm3钢板的泊松比为ν=0.3，换算弯距为：M= M+ νM=171.1N·mmM= M+ νM=133.3N·mm应力为：σ=M max/W=28.5Mpa<[σ]=215Mpa满足要求。

3挠度验算：B0=Eh3/[12(1-ν2)]= 41.5*105N·mmωmax=K f·Fl4/B0=0.583mmωmax<[ω]=1.5mm，满足要求。

⑶模板竖肋计算：竖肋间距32cm，可视为支撑在大横肋上的带悬臂的简支梁，计算简图如下：q=14.53N/mm支座弯距：M B=1/2*ql12=2615400N·mmM c=1/2*ql22=290600N·mm跨中弯距：M=-1/8*ql2+（M B+M c）/2=1162400 N·mm最大弯距为M B=2615400 N·mm4强度验算：竖肋采用[8槽钢，W=25.3*103mm3，I=101*104mm4，σ=M max/W=103.4Mpa<[σ]=215Mpa可满足要求。

墩身模板计算书

墩身模板计算书1.面板计算：根据墩身施工确定以下数据：混泥土自重2.5t/m3，混泥土的浇注速度为1.5米每小时，混泥土的初凝时间为8小时，外加剂影响系数为1.0，混泥土塌落度为18—20，小于30mm，取0.85。

故根据公式得P=0.22rt0β1β2v1/2=0.22x2.5x8x1.0x0.85x1.51/2=4.6 t/m3混泥土在倾斜过程时的冲击载荷为0.2 t/m3在施工过程中的振捣产生压力为0.4 t/m3故整体侧压力为三者之和5.2 t/m31.面板计算面板厚度为h=0.008m，两槽钢开档间距为b=0.3m.看做300mm的面板两点简支梁计算。

q300b=300mm, h=8mm, E=200GPa,[σ]=215Mpa , l即是b∵F=5.2t=52000N b=0.3m∴q=52000x0.3=15600N/mI z =bh3/12=0.3x(0.008)3/12=12.8 x10-6m4∴W z =bh2/6 =0.3x(0.008)2/6=3.2x10-6m3∵M max =ql2/8=15600x0.32/8=176N.m∵σ=∣M max∣/ W z =176/3.2x10-6 =55 Mpa∴σ﹤[σ]扰度计算∵扰度f=5ql4/384EI z E=200Gpa I z=12.8 m4 ∴f=5ql4/384EI z=5x15600x0.34/384x200x109x12.8 x10-6=6.4x10-6m ∵l=0.3m∴l/300=1x10-3 mf﹤l/300∴面板符合要求。

2.纵肋型钢（槽钢）计算。

型钢为[10a，后面背带间距为1000mm。

看为两点简支。

q1000∵F=15600N l=1m∴q=15600N/m∵M max =ql2/8=15600x0.82/8=1248 N.m∵查型钢截面系数表得:I z=198.3 x10-6m4W z=39.7 x10-6m3∵σ=∣M max∣/ W z =1248/39.7x10-6 =32 Mpa∴σ﹤[σ]∵扰度f=5ql4/384EI zE=200Gpa I z=198.3 x10-6m4∴f=5ql4/384EI z=5x15600x0.84/384x200x109x198.3 x10-6=8x10-6m ∵l=1m∴l/300=3.3x10-3 m∴f﹤l/3003.背带计算。

桥墩模板计算

桥墩模板计算书一、桥墩模板的工状说明：墩身锥形实心墩上口直径为3400mm，坡度1:50，墩身高度6300mm，下口直径3652mm。

桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由四块四分之一圆弧模板对接组成，面板为6㎜厚钢板；竖肋[14#，水平间距为L1=30cm；圆弧肋为【10#，竖向间距L2=50cm；墩帽面板为6㎜厚钢板；竖肋[14#，水平间距为L1=30cm；圆弧肋为【10#，竖向间距L2=50cm；背楞为双根[22#槽钢，纵向间距为：100cm；外加双根[14#槽钢。

砼最大浇筑高度8.35m。

1、材料的性能根据《铁路桥涵施工技术规范TB10203-2002》和《铁路桥涵钢结构设计规范》的规定，暂取：采用内部振捣器时新浇筑混凝土的侧压力标准值，可按照以下两个公式计算，取最小值：F=0.22rct0ß2v 1/2或F=rch公式中F——新浇注混凝土对模板侧面的最大压力;rc----混凝土的重力密度（25KN/m3）t0---新浇混凝土的初凝时间（h）（混凝土入模温度T=10摄氏度考虑，则t0=200/(T+15),则取值为8h）V----混凝土的浇筑速度（m/h）（浇注速度控制在2m/h）H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）(按照最高10米计算)β1--------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2----混凝土塌落度影响修正系数，泵送混凝土一般取1.15F=0.22*25*8*1.0*1.15*21/2=71.6KN/m2侧向振捣压力为4 KN/m2水平振捣压力为2 KN/m2Pmax=71.6+6=77.6KN/m2混凝土有效压头高度H=F/rc=3.1；2、模板用哪个料力学性能，用料选取及布置情况说明:钢材的屈服点取215MPa 抗拉强度取350MPaW[14=87.1cm3 I[14=609.4cm4W[22=234 cm3 I[22=2570cm4W[10=39.7cm3 I[14=198.3cm4面板取10cm半条简化为三等跨连续梁检算面板W厚6=l/6bh2=0.6cm3 I厚6=l/12bh3=0.18cm4二、面板的检算厚6面板强度：q=77.6*0.1=7.76KN/m弯矩=0.1ql2=0.1*7.76*0.32=0.069KNM厚6面板应力=0.069/0.6=115Mpa<215Mpa厚6面板刚度：形变=0.677ql4/100EI=0.677*7760*0.34/100*2000*0.18=0.001m 三、竖肋检算（[14荷载：0.3米宽，1m长）q=pmax*L=77.6*0.3=23.28KN/M弯矩=0.125*ql2=2.91KNM【14应力=2.91/87.1=33.4Mpa<215Mpa形变=5ql4/384EI=5*232.8*1004/384*2.1*107*609=0.14mm 四、平板大肋检算（2*【22:2.6米长，1.4米宽）q= pmax*L=77.6*1.4=108.64kn/m弯矩=0.125*ql2=0.125*108.64*2.62=91.8knm支架应力=91.8/2*234=196Mpa<215Mpa支架最大变形=5ql4/384EI=5*918*2604/384*2.1*107*2*2570 =0.05cm=0.5mm最宽处强度保证，小面不在计算。

桥墩计算

3#墩墩身模板计算书一、基本资料：1.桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对接组成，单块模板=300mm；横肋为10mm 设计高度为2250mm，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[10#，水平间距为L1=500mm；背楞：平面模板为双根[20#槽钢、平面模板带半弧厚钢板，高100mm，竖向间距L2模板为双根[14#槽钢，纵向间距为：800mm；2.材料的性能根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011》的规定，暂取：砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：10℃；砼浇筑速度：2m/h；不掺外加剂。

钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。

3.计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种：1)振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。

2)新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数)当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）：Pγ=（1）kh当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T;当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P－新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；h－有效压头高度（m）；v－混凝土浇筑速度（m/h）；T－混凝土入模时的温度（℃）；γ－混凝土的容重（kN/m 3）； k －外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为： v/T=2.0/10=0.2>0.035，所以 h ＝1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.2＝2.29m最大侧压力为：h k P γ=＝26×2.29＝59.54kN/㎡检算强度时荷载设计值为：='q 1.2×59.54+1.4×4.0＝77 kN/m 2；检算刚度时荷载标准值为：=''q 59.54 kN/m 2；4. 检算标准1) 强度要求满足钢结构设计规范；2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400；3) 钢模板面板的变形为1.5mm ；4) 钢面板的钢楞的变形为3.0mm ；二、面板的检算1. 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm ，竖肋间距为30cm ，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q ；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算：y x l l Aq M 2'= （2）式中：A －弯矩计算系数，与y x l l /有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表5.2-4得A=0.0367；y x l l 、－分别为板的短边和长边；'q －作用在模板上的侧压力。

墩柱（门式墩）计算书

墩柱（门式墩）计算书墩柱模板计算书⼀、编制依据《东##⾼架⼯程》设计⽂件；《建筑施⼯碗扣式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ130-2011)；《建筑施⼯模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)；《公路桥涵施⼯技术规范》(JTG/TF50-2011)；《路桥施⼯计算⼿册》；《建筑施⼯计算⼿册》；《建筑结构静⼒计算⼿册》。

⼆、计算参数（⼀）结构材料参数1、普通钢筋混凝⼟容重γ=26KN/m2。

c2、混凝⼟浇筑速度v=3m/h=200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h混凝⼟初凝时间tβ外加剂影响修正系数，取1.0；1β混凝⼟坍落度影响修正系数，取1.15；23、5mm钢板：截⾯模量（每延⽶）W=1.04cm4，惯性矩I=4.17cm3，弹性模量=125N/mm2。

E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2，抗剪强度fv4、[10型钢：腹板厚度t=5.3mm，截⾯模量W=49.3cm3，惯性矩I=198.3cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、=120N/mm2。

抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值fv5、[16型钢：腹板厚度t=6.5mm，截⾯模量W=108.3cm3，惯性矩I=866.2cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。

v6、[20型钢：腹板厚度t=7mm，截⾯模量W=178.0cm3，惯性矩I=1780.4cm4，半截⾯惯性矩S=104.7cm3,截⾯积A=28.83cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。

桥梁工程圆柱墩模板计算书

圆柱墩模板计算书本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。

柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m,墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。

模板分节高度最大2m。

一、计算依据1、《建筑施工手册》一模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003)3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-1986)7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)8、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：3m/h；3、浇注温度:15°C；4、混凝土塌落度：16〜18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。

三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B,新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：F = 0.227 t P P 心/2 F =丫Hc 0 1 2 c式中：F -----新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。

Y ----混凝土的重力密度（kN/m3），根据设计图纸取26kN/m3。

ct0---------- 新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/（T+15）计算，取t=5h。

0T -----混凝土的温度（25° C）。

桥墩计算

3#墩墩身模板计算书一、基本资料：1.桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对接组成，单块模板设计高度为2250mm，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[10#，水平间距为L1=300mm；横肋为10mm厚钢板，高100mm，竖向间距L2=500mm；背楞：平面模板为双根[20#槽钢、平面模板带半弧模板为双根[14#槽钢，纵向间距为：800mm；2.材料的性能根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011》的规定，暂取：砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：10℃；砼浇筑速度：2m/h；不掺外加剂。

钢材取Q235钢，重力密度：m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。

3.计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种：1)振动器产生的荷载：kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。

2)新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数)当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）：hPγ=（1）k当v/T<时，h=+T;当v/T>时，h=+T;式中：P－新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；h －有效压头高度（m ）； v －混凝土浇筑速度（m/h ）； T －混凝土入模时的温度（℃）； γ－混凝土的容重（kN/m 3）； k －外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=，掺缓凝作用的外加剂时k=；根据前述已知条件：因为： v/T=10=>，所以 h ＝+T=+×＝最大侧压力为：h k P γ=＝26×＝㎡检算强度时荷载设计值为：='q ×+×＝77 kN/m 2；检算刚度时荷载标准值为：=''q kN/m 2； 4. 检算标准1) 强度要求满足钢结构设计规范；2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400； 3) 钢模板面板的变形为1.5mm ； 4) 钢面板的钢楞的变形为3.0mm ；二、面板的检算1. 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm ，竖肋间距为30cm ，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q ；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算：y x l l Aq M 2'= （2）式中：A －弯矩计算系数，与y x l l /有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表得A=；y x l l 、－分别为板的短边和长边；'q －作用在模板上的侧压力。

墩身模板计算书

钢模板验算书一、工程概况1、主墩为单曲线墩，墩身最小截面尺寸为3m*11m,最大截面尺寸为15m*3m,为了计算方便取值，墩身截面取最小值11m*3m 。

2、因墩高较低，故采用一次性拼装模板到顶，整体浇筑方式。

3、本计算书只针对砼对模板的侧压力分析，不包含施工时托架计算。

4、混凝土为C50混凝土，浇筑时温度约25摄氏度，混凝土浇筑速度为603m/h。

二、模板设计1、模板按高度分为2m、1m,其中1m为墩顶模板。

2、块件组合:1节模板包括6块正面模板、2块侧面模板，共计8 块模板组成。

3、模板构造:面板采用6mm钢板，边框法兰设置竖肋(t12*100），竖肋为10#槽钢，间距0.3m，模板最外侧采用2[20#槽钢作横向背杠，平向间距1m。

对拉杆采用PSB830精扎螺纹钢，直径为Φ25。

详见构造设计图。

墩身模板截面构造图三、模板验算依据1、计算依据:(1)、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求;(2)、《路桥施工计算手册》>对模板计算的相关说明。

2、荷载组合:(1)、强度校核:新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载(2)、挠度验算:新浇砼对侧模板的压力(3)、Q235钢材许用应力(新模板是提高系数1.25): 轴向应力: 140Mpa ，新模板计算采用175Mpa . 弯曲应力: 145Mpa ，新模板计算采用181Mpa . 剪应力: 85Mpa ，新模板计算采用106Mpa .弹性模童: Mpa E 5101.2⨯=.(4)、PCB830精轧螺纹钢许用应力为1030Mpa.3、变形里控制值:结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/5004、计算范围：因墩身截面尺寸不固定，墩身下部截面较小，在固定砼输入的情况下，墩身部分有效压头高度最大，墩顶有效压头高度最小。

因此计算时只计算最不利的施工情况（最大混泥土浇筑速度，墩身下部模板所受混凝土侧压力最大时模板变形）。

墩身模板计算书

1#、2#墩身翻模计算书1．计算分析根据施工设计，分别对翻模结构进行整体建模计算，计算采用MIDAS civil 有限元分析软件进行计算。

计算标准参见《钢结构设计规范》、《路桥施工计算手册》。

2. 计算说明通过迈达斯计算软件对现浇托架进行整体建模计算，计算内容为构件的轴向应力，剪切应力，弯曲应力，变形量等，主要计算构件为：侧模板模板：竖肋[10槽钢；横肋10mm钢板；纵向连接板12mm钢板；外拉杆锚固梁2[16；内拉杆锚固梁2[12；面板：厚度5mm，；拉杆φ30mmQ235钢：[]Mpa140=轴σ，[]Mpa145=σ，[]Mpa85=τ边界条件介绍连接：各种连接均采用弹性连接中的刚性连接。

荷载：砼重按砼24kN/m3计，模板托架结构自重由软件自动计算。

工况：设置一个工况：第一个工况：浇筑状态，浇筑上两层4.5m混凝土，最底下一层最为承重结构，主要由拉杆承重，上两层拉杆承受侧压力荷载。

3.工况1：3.1计算模型图3.1-1 midas模型图边界3.2砼荷载取值计算4.5m高砼浇筑侧向压力荷载+模板托架自重（软件自动计算）+人员机具荷载（1）根据混凝土浇筑速度以及浇筑温度，计算按下图对侧面模板施加水平荷载。

荷载值单位：kN/m2。

60.060.04-3 midas 腹板侧模荷载布载荷载值(kN/m2)（2）、人员机具施工荷载：2.5kN/m23.3.计算分析3.3.1侧面模板计算分析侧面模板最大位移挠度变形1mm＜1.5mm，满足要求。

图3.3.1-1 侧面模板最大位移挠度变形计算3.3.2竖横肋计算分析计算竖肋最大组合应力63MPa，满足要求。

图3.3.2-1 竖横肋最大组合应力计算计算竖肋最大位移挠度变形0.75mm＜L/400=1MM，满足要求。

图3.3.2-2 竖横肋最大位移挠度变形计算3.3.3拉杆锚固梁计算分析计算拉杆锚固梁最大组合应力30MPa，满足要求。

图3.3.3-1 拉杆锚固梁最大组合应力计算计算拉杆锚固梁最大位移挠度变形0.2mm＜l/400=1mm，满足要求。

墩身模板计算书

墩身模板计算书一、模板设计概况墩身钢模面板采用6mm钢板，尺寸为H×L=2000mm×2000mm，纵肋采用[8槽钢，间距s=260 mm，圆角处采用扁钢-100mm×8mm布置，每处圆角设两道。

横肋采用[14a 双拼槽钢，间距h=500mm，采用φ20螺纹钢对拉拉杆。

根据以上资料验算大块钢模的强度与刚度。

模板图见下：∠100×10L=120mmM20×770斜拉杆图1 模板二维图图2模板三维立体图二、墩身模板承受荷载计算砼采用拌和站集中拌和，罐车运输，根据其供应能力每小时能供应20m3，墩身断面积S为：S = 2×2-（4-3.14）×0.32=3.923m2故砼浇筑速度V为：V = 20÷(3.923)=5.10 m/h混凝土容重：25kN/m3；浇注温度：25℃；混凝土塌落度：16～18cm；混凝土外加剂影响系数取1.2；最大墩高10m；设计风力：8级风；分段浇筑，每段不超过十米。

1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图3 新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2Pmax =γh式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取5m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。

墩身模板计算

附录2 墩身模板计算一.引桥墩身模板荷载计算对竖直模板来说,新浇筑的混凝土的侧压力是它的主荷载。

当混凝土浇筑速度在6m/h以下时，作用在侧面模板的最大压力按下式计算：Pm=Krh当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T>0.035时：h=1.53+3.8v/TK为外加剂影响修正系数，不加时，K=1；掺缓凝外加剂时K=1.2；r 为混凝土的容重，取25kN/ m3一般引桥由圆弧段到顶部的体积为最小,罐车一小时浇筑的混凝土为每小时30m3,则浇筑引桥时的速度为最大,其侧面压力最大.主桥和过度桥墩的面板均按最大侧面压力计算.1.一般一桥顶部侧压力为V=15.21-3.45×1.2×0.3-0.873×2=12.222 m3v=30/(V×1.2)=2.95 m/h由于浇筑承台时是气温T取15℃v/T=2.95/15=0.196≥0.035则P1=1.2×25×(1.53+3.8×2.95/15)=68.32Kpa2．一般引桥下部直线段的侧压力为浇筑混凝土的速度v=30/6.45×1.5=3.1 m/hv/T=3.1/15=0.206≥0.035则P2=1.2×25×(1.53+3.8×3.1/15)=70KpaP1,P2两者取最大值,方可满足条件振捣器对模板的压力为4Kpa则Pm=70+4=74Kpa3.一般引桥圆弧段的侧压力圆弧段的混凝土压力由竖向混凝土的压力和侧向的压力合成竖向混凝土的压力为P=rh=25×4.2=105kpa侧向混凝土的压力为Pm=70kpa合力P MAX=P×cos71.5+Pm×sin71.5=99.7kpa振捣器对模板的压力为4KpaP=99.7+4=103.7kpa取104kpa二、引桥墩身模板计算(直线段)1、选材（1）、面板采用5mm钢板。

墩身模板计算：

墩身模板计算书墩身模板按双向面板设计，6mm钢板作为小肋，槽8作为大肋，2槽16作为围檩。

1、面板计算：面板按最不利考虑，按三边固结，一边简支计算。

（1）强度验算：取10mm宽板条作为计算单元，荷载为混凝土侧压力按50KN/m2=0.05N/mm2q=0.05×10=0.5N/mm因1x/ly=1Mx0=-0.06×0.5×4502=6075N/mmMy0=-0.055×0.5×4502=5569N/mm 截面抵抗矩：W=bh2/6=10×62/6=60mm3OX=MX2＜215（2）挠度验算：ｆmax=0.0016（ql4/K）K=Ehb/12（1－V）=2.06×10×6×（1－0.3）＝407×10＝4.07×103257ｆmax=0.0016×（0.5×4504/4.07×107）＝0.0016（0.5×4.1×103/4.07）＝0.81mm2、小肋计算：因大肋间距450mm，小肋焊在大肋上，按两端固定梁计算。

q=0.05×452=22.6N/mm（1）强度验算：小肋与面板共同作用，计算板的有效宽度。

组合截面形式：y1=S/AS=6×452×3+80×6×（40+6）=30216mm3A=452×6+80×6=3192mm2y1=S/A=9.5mm截面挠性矩：I=452×63/12+452×6×（9.5－3）2＋80×63/12＋80×6×（76.5－40）2 ＝8136＋114582＋1440＋639480＝7638mm4Wxx=I/y1=80383mm3W下=I/y2=9982mm3弯矩按两端固定xx计算：M=-（ql2/12）×22.6×4502=381375N.mmσ下=M/W下2根据σ=38.2N/mm2查表b1/h=65有效板宽b1=65×6=390mmS=390×6×3+80×6×46=29100mm3A=2820 mm2y1=S/A=10.3mm y2=75.7mmI=390×63/12+390×6×（10.3－3）2＋80×63/12＋80×6×（75.7－40）2=7020+124699+1440+611755=744914mm4Wxx=I/y13W下=9840mm3σ下=I/w下2＜215（2）挠度验算W＝ql4/384EI=22.6×4504/（384×205×105×744914）＝22.6×4.1×105/384×2.05×744914＝0.7mm3、大肋计算：（1）计算简图围xx是大肋的支承，可简化三跨连续xxｑ＝450×0.05＝22.5N/mm（2）强度验算：板肋共同作用确定面板存放宽度S＝450×6×3＋1024×（86－40）＝55204A＝450×6＋1024＝3724ｙ1＝S/A＝14.8ｙ2＝71.2I＝450×63/12＋450×6×（14.8－3）2＋101×104＋1024×（71.2－40）2＝2700＋375948＋10000＋996803＝mm4W下=33503.5mm3M=-0.1ql2=-01×22.5×5002=562500N/mmσ=M/W=16.8mpa查表b1/h=68 b1=390mmS=390×6×3+1024（86－40）=54124mm3A=390×6+1024=3364mm2y1=S/A=16.1 y2=69.9mmI=390×63/12+390×6（16.1－3）2＋101×104＋1024×（69.9－40）2 =2340+401567+10000+915466=mm4W下3σ=M/W下（3）挠度：W＝0.677×ql4/100EI=0.677（225×5004/100×2.05×105×＝0.02mm 4、围檩计算：M=ql2/8=25×19202/8=1152×104N/mm2G6：W=233.6×103I=1869×104σ=M/W=1152×104/233.6×103=49.3×25×19204/284×2.05×105×1869×104=5×25×1924/384×2.05×10×1869=1.15mm5、模板总变形总变形：0.81+0.7+0.02+1.15=2.68mm＜3mm符合要求。

墩身模板设计计算书

墩身模板设计计算书1、设计依据⑴《公路工程技术标准》（JTJ001-97）；⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；⑶《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。

2、设计要求混凝土施工时，模板强度和刚度满足《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。

主要采用拉杆平衡混凝土内部膨胀压力。

3、墩柱混凝土施工基本情况假设墩柱混凝土施工基本情况假设：⑴、墩身高度在3-60m ，最小截面面积1.33m 2；⑵、混凝土初凝时间t 0＝12个小时；⑶、混凝土浇筑采用混凝土地泵进行，混凝土浇筑速度V ＝25m 3/小时。

⑷、混凝土坍落度取为150mm 。

4、模板的基本受力情况4.1、混凝土的最大侧压力采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：12120.22c o F r t V ββ= ⑴H r F c = ⑵参数取值如下：F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/㎡）c r —混凝土的自重密度（KN/3m ）,t o —新浇混凝土的初凝时间（h ）,V —混凝土的浇筑速度（m/h ）,1β—外加剂影响系数，不掺外加剂时取为1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取为1.22β—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取为0.85；50－90mm 时，取为1.10；110－150mm 时，取为1.3。

H —混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面总高度取H=6.75m 12120.22c o F r t V ββ==0.22*25*12*1.2*1.3*2.611/2=166.34KN/㎡H r F c ==25*6.75=168.75KN/㎡按取最小值，故最大侧压力为166.34KN/㎡。

考虑到安全及动载的影响，还要乘以综合系数1.3。

所以最大侧压力为：F Max =1.3F=1.3*166.34=216.24KN/m2=0.22N/mm2。

薄壁空心墩模板计算全套

薄壁空心墩模板计算全套模板设计构件规格及布置①面板：δ6o②肋：10号槽钢，布置间距300mm0③背楞：双16b号槽钢，单节模板高2250mm,背楞从下到上布置330mm,800mm,800mm,330mm o④边框：扁钢100×12mm o一、侧压力的计算1•计算假定混凝土浇筑速度控制为V=2m∕h,坍落度16-18cm混凝土的湿重度γc=24KN/M3混凝土入模温度25度，缓凝时间按6h；混凝土的温度T=25o 外加剂影响修正系数BI=L2坍落度影响修正系数02=1.15混凝土的初凝时间t0可按下式求得：to=200/(T+15)=200/(25+15)=52•水平侧压力标准值：公式一：Fl=022*γc*t0*βl*β2*Vl∕2=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.52KN/m2公式二：F2=γc*H=24×6=144KN/m2按施工规范要求取最小值，侧压力标准值Fl=51.52KN∕m2新浇混凝土对模板侧压力荷载设计值F设=FIX分项系数X折减系数=51.52χl.2χ0.85=52.55KN∕m' 3.倾倒混凝土时产生水平荷载设计值标准值F2=6KN/πf（使用Im3吊斗）F2=F*X可变荷载分项系数X折减系数F2=6×1.4×0.85=7.14KN∕m24•采用插入式振捣器产生的荷载设计值标准值F=4KN∕m'F3=F*X可变荷载分项系数X折减系数F3=4×1.4×0.85=4.76KlW5.荷载组合F组合=F设+F2+F3=52.55+7.14+4.76=64.45KN∕m2=0.06445N/ m f面板验算选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况计算。

1.×∕Ly=300∕300=1.0,查表可得Kmox=-0.0600,Kmoy=-0.0550, Km×=0.0227,Kmy=0.0168,Kf=0.00160取Imm宽的板条为计算单元荷载q为：q=0.06445×l=0.06445N∕mm求支座弯矩：Mox=Kmox*q*L×2=-0.0600×0.06445×3002=-348.03N∕mmMoy=Kmoy*q*Ly2=-0.0550×0.06445×3002=-319.03N∕mm面板的截面系数:W=I∕6*b*h2=l∕6χlχ62=6mm3应力为：σma×=Mmax∕W=348.03∕6=58.005MPa<[σ]=215MPa可满足要求求跨中弯矩：Mx=Kmx*q*L×2=∣-0.0227∣×0.06445×3002=131.67N∕mm My=Kmy*q*Ly2=∣-0.0168∣×0.06445×3002=97.45N∕mm钢板的泊松比为V=03,故换算为：M(v)x=M×+V*My=131.67+03×97.45=160.905N∕mmM(v)y=My+V*Mx=97.45+0.3×131.67=136.951N∕mm应力为：σmax=Mmax∕W=160.905∕6=26.818MPa<[σ]=215MPa可满足要求挠度计算Bo=Eh3∕12(I-V2)=2.06×105×63∕12×(1-0.32)=4012263N∕mmWma×=KfqLy4∕Bo=0.00160×0.06445×3004∕4012263=0.21mmWmax∕Ly=0.21∕300=l∕1429<l∕500满足要求竖向板肋验算竖向间距S=300mm,采用［10,其截面系数W=39.7×103mm3,其惯性矩1=198.3x104。

墩身模板计算书

目录一、模板制作 (2)2、设计计算依据 (3)3、主要技术参数 (3)4、侧压力计算 (3)5、面板计算 (4)(1)强度验算 (4)(2)挠度验算............................................................................................................................ 错误！未定义书签。

6、竖向槽钢计算 (5)(1)强度验算 (5)(2)挠度验算 (5)7、槽钢背坊计算 (6)(1)强度验算 (6)(2)挠度验算 (6)8、拉杆计算 (7)墩身模板计算书一、模板制作模板由面板、竖向加强槽钢、横向加强筋、槽钢背枋以及精扎螺纹钢拉杆几个主要构件组成。

面板为6mm钢板；竖向加强槽钢采用槽钢[10，间距Ll≯310mm；横向加强筋采用10mm的钢带，间距L2≯340mm；槽钢背枋采用双拼槽钢[18a，间距L3≯1000mm；拉杆采用υ25的精扎螺纹钢；模板分节为：以2m节为标准节，根据墩柱高度调整模板节数。

墩身模板立面布置图墩身模板平面布置图2、设计计算依据a、上海交通大学出版社《材料力学》；b、人民交通出版社《路桥施工计算手册》；c、中国建筑工业出版社《建筑工程大模板技术规程》d、中人民共和国建设部《钢结构设计规范》e、人民交通出版社《公路桥涵施工技术规范》3、主要技术参数①、砼自重G＝26kN/m3；②、钢材的弹性模量E＝210GPa；③、钢材容许应力：容许材料应力提高系数：1.25钢材计算采用：4、侧压力计算新浇注混凝土对模板的侧压力：墩身浇注时的振捣方式为内部振捣，浇注速度考虑为2m/h；作用于模板的最大侧压力：Pm=K.γ.hh=1.53+3.8t/T注：式中Pm---新浇注混凝土对模板的最大侧压力，kPa;h---有效压头高度，m ； T---混凝土入模时的温度，℃；K---外加剂影响修正系数，不加时，K=1；掺缓凝外加剂时，K=1.2； t---混凝土的浇注速度，m/h ； γ---混凝土的容重，kN/m ³Pm=1.2×25×（1.53+3.8×2÷10）=68.7kPa考虑振捣混凝土时产生的荷载2kPa ，以及倾倒混凝土时产生的冲击荷载4kPa ；则模板所受到的最大侧压力p=68.7+2+4=74.7kPa 5、面板计算 (1)强度验算5.02000310<=y x l l ，所以按简支梁计算：均布荷载q ＝74.7×0.31＝23.157kPa ；计算跨度L ＝0.31m ，面板厚度h ＝6mm ，则：所受最大弯矩（考虑模板的连续性） M max ＝m ql .kN 22253877.031.0157.2310110122＝⨯⨯= 面板的截面系数:抵抗距 W ＝61bh 2=61×310×62＝1860mm 3＝1.86×10-6 m 3惯性距 I x = 433mm 558012631012=⨯=bh应力为:σmax ＝W M max =＝631086.1102225.0-⨯⨯119.6MPa ＜175 MPa 满足要求 (2)挠度验算考虑模板的连续性，挠度：ω=EI ql 1284=5580101.2128310157.2354⨯⨯⨯⨯=1.4mm<1.5mm 满足要求。

铁路墩柱钢模板力学计算书

铁路墩身力学计算书编制:校核:审核:目录表一计算条件 (2)1构造 (2)2荷载 (3)二面板强度验算 (5)三小背肋[12+]10计算 (7)四大背肋][16强度检算 (10)五对拉杆强度检算 (12)一计算条件1构造本工程铁路墩身模板是一个形式于矩形的墩柱模板，由δ=6mm钢面板，[12内对扣]10槽钢为高度方向的通长背肋，两根[16（][）的横向大纵肋和M20对拉螺栓组成。

以上材料的材质均为Q235。

对拉杆为45#φ25圆钢。

模板高度h=2000mm，横向大背肋[16间距Ly=1000mm，高度方向的通长背肋[12+]10间隔Ly=300mm。

有2荷载2.1、混凝土施工参数：混凝土入模温度30度，浇注速度2m/h ，最大浇注高度按8米。

2.2、混凝土浇筑时侧压力的标准值：由式F c =0.22r c t o β1β2ν½取⑴r c =25KN/m ³⑵t o =4.44(h)新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定。

当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；T=混凝土的入模温度取30°得：t=200/(30+15)=4.44⑶β1=1.2（掺外加剂）⑷β2=1⑸ν=2m/h(浇筑速度)有：㈠、Fc=0.22×25×4.44×1.2×1×2½=41.44KN/㎡㈡、Fc=r c H=25×8=200KN/㎡按规范取:Fc=41.44KN/㎡2.3、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值取2KN/㎡(混凝土入模时采用溜槽入模)根据《建筑结构荷载规范》(GBJ9-87)和《混凝土结构工程及验收的规范》（GBJ5024-92）的有关规定，各类荷载相应的分项系数和调整系数，取值如下：恒载分项系数取：1.2活载分项系数取：1.4折减调整系数取:0.852.4、则混凝土浇筑的侧压力设计值为：41.44×1.2×0.85=42.27KN/㎡2.5、倾倒混凝土时产生的水平荷载设计值为：2×1.4×0.85=2.38KN/㎡2.6、总荷载设计值为:=42.27+2.38=44.65(KN/㎡)F钢模主要承受混凝土的侧压力，侧压力取为F=45KN/㎡，有效高度h=F0/r c=45/25=1.8m参见下图示。

圆柱墩模板计算书

主墩墩柱模板计算书1、基本情况xx桥2#墩墩高为12m、3#墩墩高为11m，圆柱墩模型高度采用7米，墩身分两次浇筑，墩身直径5米。

采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度3m/h，混凝土入模温度约25℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;横肋采用厚12mm，宽100 mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距353mm，2、荷载计算2.1混凝土侧压力（1）在JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》的第4.1.1条，给出了新浇混凝土对模板的侧压力计算公式：混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）：F=0.22Rс.Tβ1β2V½（其中T=200/（25+15）=5）F=Rс.H带入数据得F=0.22*24000*5*1*1.15*3½=52.59 KN/㎡F=24*7=168KN/㎡取两者中较小值，即F=52.59KN/㎡式中F——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m ；γc——混凝土的重力密度，kN/m ;to——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。

当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土地的浇筑速度，m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。

(2)混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数F= 52.59*1.2*0.85=53.64KN/㎡（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（4）混凝土振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F´=53.64+2.38+2.38= 58.4KN/㎡3、板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与与平模板相似。