第四章设计计算

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钢结构设计原理第四章-轴心受力构件

因此，失稳时杆件的整个截面都处于加载的过程中，应力-应变关系假定遵循同一个切线模量 Et，此时轴心受压杆件的屈曲临界力为：
N cr ,t

2 Et I
2 二、实际的轴心受压构件的受力性能
在钢结构中，实际的轴压杆与理想的直杆受力性能之间差别很大，实际上，轴心受压杆的屈曲性能受许多因素影响，主要的影响因素有：
一、理想轴压构件的受力性能理想轴压构件是指满足下列4个条件： o杆件本身绝对直杆； o材料均质且各向同性； o无荷载偏心且在荷载作用之前无初始应力； o杆端为两端铰接。在轴心压力作用下，理想的压杆可能发生三种形式的屈曲：弯曲屈曲、扭转屈曲、弯扭屈曲——见教科书P97图4–6 轴心受压构件具体以何种形式失稳，主要取决于截面的形式和尺寸、杆的长度以及杆端的支撑条件。
l N 2 EI 对一无残余应力仅存在初弯曲的轴压杆，杆件中点截面边缘开始式中 N l2 NE 屈服的条件为：
0
1
经过简化为：
N N vm v0 v0 fy v m v0 v 1 1 N NE A W N N v0 N E fy A W NE N
An—构件的净截面面积_
N fy r f R An
P94式4-2
（1）当轴力构件采用普通螺栓连接时螺栓为并列布置：
n1 n2 n3
按最危险的截面Ⅰ-Ⅰ 计算，3个截面净截面面积相同，但 Ⅰ-Ⅰ截面受力最大。
N n
Ⅰ-Ⅰ：N Ⅱ-Ⅱ：N-Nn1/n Ⅲ-Ⅲ：N-N(n1+n2)/n
Ⅰ Ⅱ Ⅲ
2 2
从上面两式我们可以看出，绕不同轴屈曲时，不仅临界力不同，且残余应力对临界应力的影响程度也不同。因为k1，所以残余应力对弱轴的影响比对强轴的影响严重的多。

第四章化工工艺计算

设反应器入口至循环压缩机进口压降为450kpa，进口温度313k，压缩机出口压力3500kpa，压缩过程的多变指数n=1.4，效率η=0.72，压缩因子Z=1，则每 kmol循环压缩机的理论功耗：
W= n P2 × ZRT ( ) ( n −1) / n − 1 n −1 P1
则：
x3 = 0.995(0.98x1 + 0.95x2) 0.90x3/2 = 0.95x2 0.99(0.98x1 + 0.95x2) = 200
(1) (2) (3)
联立（1）（2）得 x2 = 0.995(0.98x1 + 0.95x2) ×0.9/1.9 x2 = 0.837x1 联立（3）（4） x1=113.8 x2=95.3 因此：Cl2流量=x1=113.8kmol/h C2H4=x1+x2=209.1kmol/h HCl循环量x3=0.995 ×(0.98×113.8+0.95 ×95.3)=201.1kmol/h 解（2）直接迭代法设以HCl的循环量x3作为迭代变量（4）
（1）物料衡算提纲。）物料衡算提纲。
（2）工艺流程图及说明。）工艺流程图及说明。（3）热量计算参数和设备计算数据（∆H、Cp、K、λ、）热量计算参数和设备计算数据（、、、、 α等）。等（4）流体输送过程参数（粘度、密度、摩擦系数）流体输送过程参数（粘度µ、密度ρ、等）。
（5）传质过程系数，相平衡数据。）传质过程系数，相平衡数据。（6）冷冻过程的热力学参数。）冷冻过程的热力学参数。（7）具体的工艺操作条件（温度、压力、流量））具体的工艺操作条件（温度T、压力P、流量G）（8）介质物性和材质性能，材质数据，腐蚀数据。）介质物性和材质性能，材质数据，腐蚀数据。（9）车间平立面布置的参考资料。）车间平立面布置的参考资料。（10）管道设计资料（管道配置、管道材质、架设方）管道设计资料（管道配置、管道材质、式、管件、阀件等）管件、阀件等）（11）环境保护、安全保护等规范和资料。）环境保护、安全保护等规范和资料。

桥梁博士第四章设计计算工具

（1）截面几何特征
• 系统截面特征计算只给出截面的换算截面特征数值，并假定全截面参加工作，取截面组成材料中弹性模量最低的材料作为整个截面的基准材料，截面特征的数值都是针对该种材料而言；
• 计算过程中计入普通钢筋和预应力钢筋以及截面的孔洞对截面特征的影响；
• 截面计算前，系统以无穷大的施工阶段号初始化截面，使整个截面的施工全部完成，整理整个截面的有效部分。
1截面几何特征?系统截面特征计算只给出截面的换算截面特征数值并假定全截面参加工作取截面组成材料中弹性模量最低的材定全截面参加工作取截面组成材料中弹性模量最低的材料作为整个截面的基准材料截面特征的数值都是针对该种材料而言
设计计算工具
桥梁博士第四章设计计算工具
在桥梁的设计工作中，常做的工作除了前面所述
桥梁博士第四章设计计算工具
建立抗剪计算文件
• 界面打开：有如下两种方法打开或创建一个抗剪能力计算文件：
• 在主窗口的“设计”下拉式菜单中选择“剪力计算” ；
• 或在项目组管理窗口中通过右键菜单选择“剪力计算” 。
桥梁博士第四章设计计算工具
桥梁博士第四章设计计算工具
• 界面组成：有如下三个组成部分
力引起的该处混凝土的有效预压应力。 • 添加：将当前钢束添加到钢束列表框中。 • 修改：用当前钢束替换钢束列表框中的选择项。 • 删除：删除钢束列表框中的选择项。
桥梁博士第四章设计计算工具
（3）荷载描述
• 单击“荷载描述”按钮，系在荷载效应列表中显示了输入的荷载信息。 • 选择荷载类型，输入荷载效应中的弯矩效应、剪
(4) 竖向预应力筋：用户在此输入竖向预应力筋信息。输入方式为：自起点开始，竖向预应力筋的间距、横向根数、直径，到下一控制点为止。

第四章--预压法(排水固结法)--第一二三节-概--述、加固机理、设计与计算备课讲稿

具体排水手段：设置竖向排水体 ( 砂井、塑料排水板 ( 袋 ))+ 水平排水体(砂垫层)
a 竖向双面排水
b 砂井地基排水
图4-2-2 排水法的原理
二、真空预压加固机理
真空预压法是在需要加固的软土地基表面：①先铺设砂垫层；②然后埋设垂直排水管道； ③再用不透气的封闭膜使其与大气隔绝，薄膜四周埋入土中； ④ 通过砂垫层内埋设的吸水管道，用真空装置进行抽气，使其形成真空，增加地基的有效应力，见图4-2-3 。
目标：加固期限尽量短；固结沉降快；强度增加充分；施工过程安全
由钻探及土工试验结果估算天然地基承载力
上部建筑物所要求的承载力与沉降量或稳定性的安全系数
确定砂井直径与深度，假定砂井有效间距
预压荷载的分级，固结度及强度增大计算
预压荷载的设计
预压荷载引起的沉降量计算
不
承载力或稳定性分析
验算工期
验算剩余沉降与沉降差
de与井间距l之关系为：
等边三角形排列：
de
2 3 l 1.05l
正方形排列：
de
4 l 1.13l
正三角形布置
正方形布置
图4-3-2 竖井排列形式
4) 井间距 l 的确定 l可根据地基土的固结特性和预定时间内所要求达到的固结度确定。
间距l可按井径比n 选用 (n=de/ dw ，de:有效排水直径;dw:竖井直径，塑料排水带取dw=dp ,亦即取竖井直径dw为当量核算直径dp ).
具体步骤:
1) 利用地基的天然抗剪强度Cu 计算第一级容许施加的荷载P1。对长条梯形填土，可根据Fellenius公式估算，即 P1 =5.52Cu／K。
2) 排水井的直径确定

第四章-溴化锂吸收式制冷机的热力计算

g Gm, g Qe
3.热源单耗
冷冻水和冷却水体积流量Vs、Vw
Qe Vs 水c p t s1 t s 2
cp-冷冻水比热容，kJ/(kg· K) ts1-ts2-冷冻水温度变化，K
Qa Qc Vw 水c p tw2 t w1
cp-冷却水比热容，kJ/(kg· K)
ts1-ts2-冷却水温度变化，K
注意：在串联双效中，应使Vw1、Vw2接近。
制冷剂泵体积流量Vr
制冷剂的再循环倍率 αc ：每产生单位质量制冷剂蒸汽所需送入蒸发器喷淋装置的制冷剂质量流量，一般αc＝10。因此
c Dm, D Vr
溶液泵体积流量Vs
(1)分设发生器泵和吸收器泵的场合 a.发生器泵： Vs 1 fDm, D / a
发生终了的浓溶液质量分数ξ和焓值根据P-t查h-ξ图。单效：ξ＝59％-65％；
双效：高压发生器，ξ＝57％-62％；
低压发生器，ξ＝59％-64％。吸收过程终了稀溶液温度t2 t2=ta’’（吸收器冷却水出口温度）+△t2，△t2一般为2-5℃。
吸收过程终了稀溶液的质量分数ξ和焓值h
根据P－t，查h－ξ图。
热水进口温度没有强制规定，一般为85-150℃。
循环流程的选择
循环流程根据加热热源的参数，可选择单效和双效循环流程。双效溴化锂制冷机由于溶液回路流程的不同，又可分为串联流程、并联流程（又称分流流程）和
串并联流程。
串联流程又有串联流程和倒串联流程之分。
4.2 热力计算
4.2.1 状态点参数的确定
如采用喷淋，喷淋溶液：能量平衡：
(Dm,a-Dm,D+αfDm,D)h9 ξ9 Dm,Dh1' Q0 αfDm,Dh2 ξa (Dm,a-Dm,D)h8 ξr Dm,ah2 ξa

第四章框架结构计算分析与设计

第四章框架结构计算分析与设计框架结构布置主要是确定柱在平面上的罗列方式(柱网布置)和选择结构承重方案，这些均必须满足建造平面及使用要求，同时也须使结构受力合理，施工简单。

1、柱网和层高工业建造柱网尺寸和层高根据生产工艺要求确定。

常用的柱网有内廊式和等跨式两种。

内廊式的边跨跨度普通为 6~8m，中间跨跨度为 2~4m。

等跨式的跨度普通为 6~12m。

柱距通常为 6m，层高为 3.6m~5.4m。

民用建造柱网和层高根据建造使用功能确定。

目前，住宅、宾馆和办公楼柱网可划分为小柱网和大柱网两类。

小柱网指一个开间为一个柱距，柱距普通为 3.3m，3.6m，4.0m 等；大柱网指两个开间为一个柱距，柱距通常为 6.0m，6.6m，7.2m，7.5m 等。

常用的跨度(房屋进深)有： 4.8m，5.4m，6.0m，6.6m，7.2m，7.5m 等。

办公楼常采用三跨内廊式、两跨不等跨或者多跨等跨框架，如图2.1.1(a),(b),(c)。

采用不等跨时，大跨内宜布置一道纵梁，以承托走道纵墙。

近年来，由于建造体型的多样化，浮现了一些非矩形的平面形状，如图 2.1.1(d),(e),(f)所示。

这使柱网布置更复杂一些。

1、横向框架承重。

主梁沿房屋横向布置，板和连系梁沿房屋纵向布置。

由于竖向荷载主要由横向框架承受，横梁截面高度较大，于是有利于增加房屋的横向刚度。

这种承重方案在实际结构中应用较多。

2、纵向框架承重。

主梁沿房屋纵向布置，板和连系梁沿房屋横向布置[图 5.1.2(b)]。

这种方案对于地基较差的狭长房屋较为有利，且因横向只设置截面高度较小的连系梁，有利于楼层净高的有效利用。

但房屋横向刚度较差，实际结构中应用较少。

3、纵、横向框架承重。

房屋的纵、横向都布置承重框架，楼盖常采用现浇双向板或者井字梁楼盖。

当柱网平面为正方形或者接近正方形、或者当楼盖上有较大活荷载时，多采用这种承重方案。

以上是将框架结构视为竖向承重结构(verticalload- reitingtructure)来讨论其承重方案的。

供热工程第四章室内热水供暖系统的水力计算

第三节机械循环单管热水供暖系统管路的水力计算方法循环室内热水供暖系统入口处的循环作用压力已经确定，可根据入口处的作用压力求出各循环环路的平均比摩阻，进而确定各管段的管径。
2、如果系统入口处作用压力较高时，必然要求环路的总压力损失也较高，这会使系统的比摩阻、流速相应提高。
二、当量局部阻力法和当量长度法
在实际工程设计中，为了简化计算，也有采用所谓“当量局部阻力法”或“当量长度法”进行管路的水力计算。
当量局部阻力法(动压头法) 当量局部阻力法的基本原理是将管段的沿程损失转变为局部损失来计算。
当量长度法当量长度法的基本原理是将管段的局部损失折合为管段的沿程损失来计算。
不等温降法在计算垂直单管系统时，
将各立管温降采用不同的数值。它是在选定管径后，根据压力损失平衡的要求，计算各立管流量，再根据流量计算立管的实际温降，最后确定散热器的面积。不等温降法有可能在设计上解决系统的水平失调问题，但设计过程比较复杂。
第二节重力循环双管系统管路水力计算方法和例题
3．确定最不利环路各管段的管径d。
(1)求单位长度平均比摩阻
(2)根据各管段的热负荷，求出各管段的流量
(3)根据G、Rpj，查附录表4—1，选择最接近Rpj 的管径。选用的Rpj越大，需要的管径越小，会降
低系统的基建投资和热损失，但系统循环水泵的投资和运行电耗会随之增加。所以需要确定一个经济比摩阻，使得在规定的计算年限内总费用为最小。机械循环热水供暖系统推荐选用的经济平均比摩阻一般为60～120Pa/m。
(3)求通过底层与第二层并联环路的压降不平衡率。
10．确定通过立管I第三层散热器环路上各管段的管径，计算方法与前相同。计算结果如下：

《混凝土结构设计原理》第四章_课堂笔记

《混凝土结构设计原理》第四章受弯构件正截面承载力计算课堂笔记◆知识点掌握：受弯构件是土木工程中用得最普遍的构件。

与构件计算轴线垂直的截面称为正截面，受弯构件正截面承载力计算就是满足要求：M≤Mu。

这里M为受弯构件正截面的设计弯矩,Mu为受弯构件正截面受弯承载力，是由正截面上的材料所产生的抗力，其计算及应用是本章的中心问题。

◆主要内容受弯构件的一般构造要求受弯构件正截面承载力的试验研究受弯构件正截面承载力的计算理论单筋矩形戴面受弯承载力计算双筋矩形截面受弯承载力计算T形截面受弯承载力计算◆学习要求1.深入理解适筋梁的三个受力阶段，配筋率对梁正截面破坏形态的影响及正截面抗弯承载力的截面应力计算图形。

2.熟练掌握单筋矩形、双筋矩形和T形截面受弯构件正截面设计和复核的握法，包括适用条件的验算。

重点难点◆本章的重点:1.适筋梁的受力阶段，配筋率对正截面破坏形态的影响及正截面抗弯承载力的截面应力计算图形。

2.单筋矩形、双筋矩形和T形截面受弯构件正截面抗弯承载力的计算。

本章的难点：重点1也是本章的难点。

一、受弯构件的一般构造（一）受弯构件常见截面形式结构中常用的梁、板是典型的受弯构件:受弯构件的常见截面形式的有矩形、T形、工字形、箱形、预制板常见的有空心板、槽型板等；为施工方便和结构整体性，也可采用预制和现浇结合，形成叠合梁和叠合板。

（二）受弯构件的截面尺寸为统一模板尺寸，方便施工，宜按下述采用:截面宽度b=120, 150 , 180、200、220、250、300以上级差为50mm。

截面高度h=250, 300,…、750、800mm，每次级差为50mm，800mm以上级差为100mm。

板的厚度与使用要求有关，板厚以10mm为模数。

但板的厚度不应过小。

（三）受弯构件材料选择与一般构造1.受弯构件的混凝土等级提高砼等级对增大正截面承载力的作用不显著。

受弯构件常用的混凝土等级是C20~C40。

2.受弯构件的混凝土保护层厚度纵向受力钢筋的外表面到截面边缘的最小垂直距离，称为混凝土保护层厚度，用c表示。

食品工程原理-课程设计-橙汁

-食品工程原理课程设计说明书题目：日产量72吨浓缩橙汁的初步设计年级：2014级学院：农学院专业：食品1404班指导老师: 苑博华成员：吴悠目录第一章前言1.1 选题的意义 (4)1.2 立题的意义 (4)1.3厂址的选择 (4)第二章设计方案简介2.1 选题 (5)2.2 设计拟定工作容 (5)第三章工艺设计3.1工艺流程图 (6)3.2工艺操作要求 (7)第四章设计计算4.1 物料衡算 (8)4.1.1 各流程物料衡算 (8)4.1.2 调配衡算 (9)4.1.3 设备选型 (10)4.2 管路设计计算及泵的选型4.2.1选管 (11)4.2.2选泵 (11)第五章设计评述 (13)第六章参考文献 (14)第一章前言1 . 1选题的意义橙子是世界上栽培最广、经济价值最高的橙子类水果，成熟后变成黄色果肉酸甜适度，汁多，富有香气，是生产饮料的重要原料。

橙子营养丰富，含有丰富的维生素C、钙、磷、钾、β-胡萝卜素、柠檬酸、皮甙以及醛、醇、烯等物质，常常食用可以强化免疫系统，抑制肿瘤细胞生长，明显减少胆结石的发生，增强毛细管韧性，减少人体体的胆固醇吸收，降低血脂，深受人们喜爱。

由于橙子出汁率高，有良好的风味，营养丰富，经过加工可制成酸甜可口的橙子饮料，既可以保留其大部分的营养成分和风味物质，又可以增加其附加价值，为农民的创收提供帮助。

1 . 2立题的意义作为食品专业的学生，通过本次果蔬汁加工工艺学设计，我们已初步通过学习掌握果汁加工原料的质构与加工特性、果汁加工工艺、果汁加工设备、果汁在加工生产过程中常见的质量问题、果汁加工中物料衡算及管路设计等相关基本知识。

参考果蔬汁现代生产加工相关文献，我们设计日产72吨橙子生产线，在设计过程中选择橙汁加工中合理的工艺流程，选择合适的加工设备，为实际生产加工橙子提供一定的用途。

1 . 3厂址的选择橙汁工厂的选择一般倾向于设在原材料产地附近，厂址在城市外围，原材料产地附近的郊区，有利于销售，便于辅助材料和包装材料的获得，同时还可以减少运输费用。

桩基础设计计算

N Q M
桩的挠曲变形曲线
Q N M Q
x1
M
N
1
s
o
地面或局部冲刷线 x
地面或局部冲刷线
土的横向抗力
y
y
图 4-2
单桩的受力和变形
图 4-3
横向受力桩和轴向受力桩
2．群桩基础群桩基础即包含多根桩的基础，其力学计算模式可表示为图 4-4。由于承台板的刚度一般都远大于桩的刚度，桩与承台的联结也大多处理为刚性，故可将桩基视为一个带有刚性承台板的超静定刚架。又由于桥梁桩基中桩的布置一般都比较规则，往往具有一个或两个竖直对称面，当外力也可简化为作用于对称面内的等效力系时，桩基便可简化为平面刚架进行计算。群桩基础的计算要比单桩复杂得多，须先求解刚架的整体位移和桩顶内力，然后才能求解桩身的内力并进行相关检算。在进行刚架的位移计算时，通常以采用结构力学中的位移法最为简便，因为对于具有刚性承台的平面刚架，用位移法求解时的独立未知数只有三个，故比采用力法方便得多。
第二节
单桩的横向位移和桩身内力计算
本节讨论单桩桩顶作用横向外力（剪力和弯矩），并考虑土的横向抗力时，桩的横向位移和桩身内力计算方法，这在桩基分析中是一个基本课题。由于需要考虑桩侧土体的弹性抗力，故本节先介绍横向抗力的计算，然后再介绍桩的位移和内力计算方法。另外需要指出，本节介绍的方法虽然是以桩为分析对象，但实际上对于具有类似力学特征的深基础，如沉井、管柱和地下连续墙等也是适用的。一、桩侧土体的横向扰力
1．单桩（含单排桩桩基）由单根桩构成的桩基，或由与水平外力相垂直的平面内的 n 根桩构成的单排桩桩基（图 4-1），且承台为刚性，外力作用在桩基对称面上时，各桩的受力情况相同，故上述两种情况的力学计算模式均如图 4-2 所示。通常，在计算时又进一步将其分解为横向受力情况和轴向受力情况，如图 4-3。为方便分析，具体计算时认为作用在桩顶的横向力（剪力和弯矩）主要使桩发生横向位移和挠曲，计算时考虑桩侧土的横向抗力，而轴向力主要使桩产生轴向位移。桩身内力也分别按这两种受力情况进行计算。

第四章-简支梁设计计算(1)

第四章简支梁（板）桥设计计算第一节简支梁（板）桥主梁内力计算对于简支梁桥的一片主梁，知道了永久作用和通过荷载横向分布系数求得的可变作用，就可按工程力学的方法计算主梁截面的内力（弯矩M 和剪力Q ），有了截面内力，就可按结构设计原理进行该主梁的设计和验算。

对于跨径在10m 以内的一般小跨径混凝土简支梁（板）桥，通常只需计算跨中截面的最大弯矩和支点截面及跨中截面的剪力，跨中与支点之间各截面的剪力可以近似地按直线规律变化，弯矩可假设按二次抛物线规律变化，以简支梁的一个支点为坐标原点，其弯矩变化规律即为：)(42maxx l x lM M x -=（4-1）式中：x M —主梁距离支点x 处的截面弯矩值；m ax M —主梁跨中最大设计弯矩值；l —主梁的计算跨径。

对于较大跨径的简支梁，一般还应计算跨径四分之一截面处的弯矩和剪力。

如果主梁沿桥轴方向截面有变化，例如梁肋宽度或梁高有变化，则还应计算截面变化处的主梁内力。

一永久作用效应计算钢筋混凝土或预应力混凝土公路桥梁的永久作用，往往占全部设计荷载很大的比重（通常占60～90%），桥梁的跨径愈大，永久作用所占的比重也愈大。

因此，设计人员要准确地计算出作用于桥梁上的永久作用。

如果在设计之初通过一些近似途径（经验曲线、相近的标准设计或已建桥梁的资料等）估算桥梁的永久作用，则应按试算后确定的结构尺寸重新计算桥梁的永久作用。

在计算永久作用效应时，为简化起见，习惯上往往将沿桥跨分点作用的横隔梁重力、沿桥横向不等分布的铺装层重力以及作用于两侧人行道和栏杆等重力均匀分摊给各主梁承受。

因此，对于等截面梁桥的主梁，其永久作用可简单地按均布荷载进行计算。

如果需要精确计算，可根据桥梁施工情况，将人行道、栏杆、灯柱和管道等重力像可变作用计算那样，按荷载横向分布的规律进行分配。

对于组合式梁桥，应按实际施工组合的情况，分阶段计算其永久作用效应。

对于预应力混凝土简支梁桥，在施加预应力阶段，往往要利用梁体自重，或称先期永久作用，来抵消强大钢丝束张拉力在梁体上翼缘产生的拉应力。

第4章制冷系统管道设计计算

22
ln
D dw
1
D 2
思考题
1.写出密封系统单相流体总阻力的计算式并说明每个符号的意义。
2.怎样计算两相流体的阻力？
3.选择《600吨水产冷库制冷工艺设计》中的管道直径。
5.确定管道内径有哪两种方法？试作简要说明。
6.什么叫管件的当量长度？在选定管径时有何意义？ 7.已知氨液分离器至压缩机吸入管道负荷为：
4-4 管道的隔热
4-4 管道的隔热
•一、低温管道隔热的目的
•主要是为了减少冷量损耗和回气过热,其次是为了
防止管壁表面凝水结霜。
•二、低温管道隔热层的计算原则
•应使求得的隔热层厚度能保证隔热层外表面的温度
不低于当地露点温度,以防止管道外表凝结滴水或结
霜。
计算式：tw tw
tn tb
D 2
1
• (二)壁厚表4-2-4、表4-2-5
• 壁厚的确定与管道可以承受的压力有关。目前设计手册或五金手册给出的管道均可以满足压力要求。
• (三)管道的规格表示法表4-2-6
DN
Øδ DN Øδ
6
10
15
20
25
32
40
50
1/4’ 3/8’ ½’
¾’
1” 1” 1/4’ 1”1/2’ 2”
102.0 102.0 102.0 102.0 102. 102.0 102.0 102.0
（二）辅助管道：根据经验确定管径
名称
热氨管
排液管放油管安全管放空气管均压管降压管冲霜水管
Øδ
382.2~573.5 252.0~382.2 322.2~382.2 252.0~322.2 252.0~382.2 252.0~382.2 252.0~322.2 252.0~553.5

卤代烷1211灭火系统设计规范

中华人民共和国国家标准卤代烷1211灭火系统设计规范GBJ 110-87主编部门：中华人民共和国公安部批准部门：中华人民共和国国家计划委会施行日期：1988年5月1日第一章总则第1.0.1条为了合理地设计卤代烷1211灭火系统,保护公共财产和个人生命财产的安全，特制定本规范。

第1.0.2条卤代烷1211灭火系统的设计，应遵循国家基本建设的有关方针政策，针对防护区的具体情况，做到安全可靠、技术先进、经济合理。

第1.0.3条本规范适用于工业和民用建筑中设置的卤代烷1211全淹没灭火系统，不适用于卤代烷1211抑制系统的设计。

第1.0.4条卤代烷1211灭火系统可用于扑救下列物质的火灾：一、可燃气体火灾；二、甲、乙、丙类液体火灾；三、可燃固体的表面火灾；四、电气火灾。

第1.0.5条卤代烷1211灭火系统不得用于扑救下列物质的火灾：一、无空气仍能迅速氧化的化学物质，如硝酸纤维、火药等；二、活泼金属，如钾、钠、镁、钛、锆、铀、钚等；三、金属的氢化物，如氢化钾、氢化钠等；四、能自行分解的化学物质，如某些过氧化物、联氨等；五、能自燃的物质，如磷等；六、强氧化剂，如氧化氮、氟等。

第1.0.6条卤代烷1211灭火系统的设计，除执行本规范的规定外，尚应符合国家现行的有关标准、规范的要求。

第二章防护区设置第2.0.1条防护区的划分，应符合下列规定：一、防护区应以固定的封闭空间来划分；二、当采用管网灭火系统时，一个防护区的面积不宜大于500m2，容积不宜大于2000m3；三、当采用无管网灭火装置时，一个防护区的面积不宜大于100m2，容积不宜大于300m3；且设置的无管网灭火装置数不应超过8个。

第2.0.2条防护区的最低环境温度不应低于0℃。

第2.0.3条防护区的隔墙和门的耐火极限均不应低于0.06h；吊顶的耐火极限不应低于0.25h。

第2.0.4条防护区的门窗及围护构件的允许压强，均不宜低于1200Pa。

第2.0.5条防护区不宜开口。

简支梁(板)桥设计计算

由变位互等定理， i1 1i
各板截面相同， 1 2
得 p1i pi1
上式表明：单位荷载作用在1号梁上时任一板梁所分配的荷载，等于单位荷载作用于任意板梁上时1号板梁所分配到的荷载，即1号板梁荷载横向影响线的竖标，以 1i 表示。
24
第四章简支梁（板）桥设计计算
1号板梁横向影响线的竖标为：
(x)
gi
sin
x
l
gi(x)=gisinπx (左侧的铰接力未示出）
11
第四章简支梁（板）桥设计计算 §４.1 荷载横向分布计算
４.1.2 铰接板（梁）法
预制板用现浇混凝土铰缝连结成整体，铰缝以传递剪力为主，抗弯刚度很弱，结构受力状态，接近于数根并列而相互间横向铰接的狭长板（梁）。
12
第四章简支梁（板）桥设计计算
31g1 32 g2 33g3 34 g4 3 p 0
41g1 42 g2 43g3 44 g4 4 p 0
式中， ik 铰缝k内作用单位正弦铰接力，在铰缝i处引
起的竖向相对位移
ip 外荷载p在铰缝i处引起的竖向位移
20
第四章简支梁（板）桥设计计算
11
1
g1
21
g 2
1
g3
0
－1－ g2 21 g3 1 g4 0
1 g3 21 g4 0
22
第四章简支梁（板）桥设计计算
2 铰接板的荷载横向影响线和横向分布系数
荷载作用在1号板梁上，各块板梁的挠度和所分配
的荷载图式如图所示弹性板梁，荷载挠度呈正比
p1
pi1 1i1 p1i 2 1i
22
33
44
2 w
b

混凝土结构设计原理第四章受弯构件正截面承载力的计算

3.2 梁板结构的一般构造
第4章受弯构件正截面承载力
分布钢筋的作用：
抵抗混凝土收缩和温度变化所引起的内力；浇捣混凝土时，固定受力钢筋的位置；将板上作用的局部荷载分散在较大的宽度上，以便使更多的受力钢筋参与工作；对四边支撑的单向板，可承受在计算中没有考虑的长跨方向上实际存在的弯矩。
板中单位长度上的分布钢筋，其截面面积不应小于单位长度上受力钢筋截面面积的15%，且配筋率不宜小于 0.15%。间距不应大于250mm，直径不宜小于6mm。
4.2 梁板结构的一般构造
第4章受弯构件正截面承载力
弯起钢筋架立钢筋
腰筋
箍筋
纵向钢筋
梁的钢筋构造
梁中钢筋由纵向受力钢筋、弯起钢筋、箍筋和架立钢筋组成，纵向受力钢筋的作用是承受由弯矩在梁内产生的拉力。常用直径：10～32mm。当h ≥ 300mm，直径不小于10mm；当h<300mm，直径不小于8mm。
第4章受弯构件正截面承载力
梁的配筋率ρ 很小，梁拉区开裂后，钢筋应力趋近于屈服强度，即开裂弯矩Mcr趋近于拉区钢筋屈服时的弯矩 My，这意味着第Ⅱ阶段的缩短，当ρ 减少到当 Mcr=My 时，裂缝一旦出现，
钢筋应力立即达到屈服强度，这时的配筋百分
率ρ 称为最小配筋率ρ
min。
min b max
h0
h
第4章受弯构件正截面承载力
正截面受弯的三种破坏形态
(1) 适筋破坏形态——破坏始自受拉区钢筋的屈服
受拉钢筋先屈服，受压区混凝土后压坏，破坏前有明显预兆——裂缝、变形急剧发展，为“塑性破坏”。
(2) 超筋破坏形态——破坏始自受压混凝土的压碎
受压区混凝土先压碎，钢筋不屈服，破坏前没有明显预兆，为“脆性破坏”。钢筋的抗拉强度没有被充分利用。

第四章稀油润滑系统设计

第四章润滑系统和集中润滑系统的设计计算第一节稀油集中润滑系统一、概述随着生产的发展，机械化、自动化程度不断提高，润滑技术也一样由简单到复杂，不断更新发展，形成了目前集中润滑系统。

集中润滑系统具有明显的长处，因为压力供油有足够的供油量，因此可保证数量众多、散布较广的润滑点及时取得润滑，同时将摩擦副产生的摩擦热带走；随着油的流动和循环将摩擦表面的金属磨粒等机械杂质带走并冲洗干净，达到润滑良好、减轻摩擦、降低磨损和减少易损件的消耗、减少功率消耗、延长设备利用寿命的目的。

一、润滑系统控制在整个润滑系统中，安装了各类润滑设备及装置，各类控制装置和仪表，以调节和控制润滑系统中的流量、压力、温度、杂质滤清等，使设备润滑更为合理。

为了使整个系统的工作安全靠得住，应有以下的自动控制和信号装置。

1）．主机启动控制在主机启动前必需先开动润滑油泵，向主机供油。

当油压正常后才能启动主机。

一般常采用在压油管路上安装油压继电器，控制主机操作的电气回路。

2）．自动启动油泵在润滑系统中，若是系统油压下降到低于工作压力(0.05MPa)，这时备用油泵启动，并在启动的同时发出示警信号，红灯亮、电笛鸣，3）．强迫停止主机运行当备用油泵启动后，若是系统油压仍继续下降(低于工作压力)(0.08~1.2MPa)、则油泵自动停止运行并发出信号；强迫主机也停止运行，同时发出事故警报信号，红灯亮、电笛鸣。

4）．高压信号当系统的工作压力超过正常的工作压力0.05MPa时，就要发出高压信号，绿灯亮、电笛鸣。

值班人员应当即检查并消除故障。

启动备用油泵、强迫主机停转等，常采用电接触压力计及压力继电器来进行控制。

5）．油箱的油位控制油箱的油位控制常采用液位控制器。

当油箱油位面不断地下降，降到最低允许油位时，液位控制器触点闭合，发出低液位示警信号，红灯亮、电笛鸣，同时强迫油泵和主机停止运行。

当油箱油位面不断升高(可能是水或其他介质进入油箱内)，达到最高油液位面时，则发出高液位示警信号，红灯亮、电笛鸣，应当即检查，采取办法，消除故障。

齿轮齿条设计计算举例

第四章齿轮设计4.1 齿轮参数的选择[8]齿轮模数值取值为m=10，主动齿轮齿数为z=6，压力角取α=20°，齿轮螺旋角为β=12°，齿条齿数应根据转向轮达到的值来确定。

齿轮的转速为n=10r/min ，齿轮传动力矩２221Ｎm ⋅，转向器每天工作８小时，使用期限不低于５年．主动小齿轮选用20MnCr5材料制造并经渗碳淬火，而齿条常采用45号钢或41Cr4制造并经高频淬火，表面硬度均应在56HRC 以上。

为减轻质量，壳体用铝合金压铸。

4.2 齿轮几何尺寸确定[2] 齿顶高 ha =()()mmh m n an n 25.47.015.2=+⨯=+*χ,ha=17齿根高 hf()()mmc h m n n an n 375.17.025.015.2=-+⨯=-+=**χ,hf=5.5齿高 h = ha+ hf =17+5.5=22.5分度圆直径 d =mz/cos β=mm337.1512cos 65.2=⨯d=61.348齿顶圆直径 da =d+2ha =61.348+2×17=95.348齿根圆直径 df =d-2hf =61.348-2×11基圆直径mmd d b 412.1420cos 337.15cos =⨯== α db=57.648法向齿厚为 5.2364.07.022tan 22⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+=⎪⎭⎫ ⎝⎛+=παχπn n n n m smm 593.4=×4=18.372端面齿厚为 5253.2367.0cos 7.022tan 222⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯+=⎪⎭⎫⎝⎛+=βπαχπt t t t m smm 275.5=×4=21.1分度圆直径与齿条运动速度的关系 d=60000v/πn1=⇒v 0.001m/s齿距 p=πm=3.14×10=31.4齿轮中心到齿条基准线距离 H=d/2+xm=37.674（7.0）4.3 齿根弯曲疲劳强度计算[11]4.3.1齿轮精度等级、材料及参数的选择（1）由于转向器齿轮转速低，是一般的机械，故选择8级精度。