程冬平钢结构简历
火力发电厂EH油管焊接详论(奥氏体不锈钢0cr17Ni14Mo)316L
225管理及其他M anagement and other火力发电厂EH 油管焊接详论（奥氏体不锈钢0cr17Ni14Mo）316L程 平（华能国际电力股份有限公司德州电厂，山东 德州 253000）摘 要：论述了EH 油管（奥氏体0cr17Ni14Mo 不锈钢）在机组长时间运行，EH 油管系统高频震动下造成裂纹及断开，导致停机事故。
各大电厂此类事故频发直接影响到电厂的效益。
为减少此类事故的发生，经过长时间摸索实验对奥氏体的焊接做了具体分析，华能德州电厂#5机组B 级检修EH 油系统改造，更换活结焊口58个，更换的活结头加长30mm。
关键词：HE 油管焊缝焊接；火力发电厂；停机事故；奥氏体焊接中图分类号：TG172 文献标识码：A 文章编号：11-5004（2020）17-0225-2收稿日期：2020-09作者简介：程平，男，生于1974年，汉族，山东德州人，大专，研究方向：焊接与金属。
不锈钢是广泛应用于电厂高温、耐腐蚀及汽轮机油系统（EH 油管）奥氏体不锈钢焊接时焊材选用与马氏体和铁素体相比要有较好的焊接性，但是焊接时仍需要注意很多问题，奥氏体不锈钢焊接接头在腐蚀环境中使用较长时间后焊缝焊趾及热影响区会在敏化区（焊接时加热到600~1000°的区域）出现不同程度的晶间腐蚀，应力腐蚀断裂，奥氏体不锈钢在一些特定的腐蚀、震动、高温、高压介质中使用一段时间后会出现开裂现象，这是由于焊后存在较大的残余应力及焊缝区域碳扩散、腐蚀介质共同作用的结果，焊缝结晶裂纹奥氏体焊缝在冷却过程中很容易形成方向性强的柱状晶组织使SP 等杂质在焊缝中心偏聚，形成低熔点共晶，弱化了该处的抗裂纹能力，加上奥氏体不锈钢收缩量很大焊接过程中易产生较大的焊接应力促使焊缝容易出现结晶裂纹，奥氏体不锈钢用焊材的选择原则时在无裂纹的前提下保证焊缝金属的耐腐性能及力学性能与母材基本相同，或高于母材，在不影响耐腐性能的前提下希望含铁素体，这样既能保证良好的抗裂性能又有良好的耐腐性能，对于长期高温运行的奥氏体钢焊件中要限制焊缝金属内的铁素体含量不超过5%以防在使用过程中铁素体发生脆性转变[1]。
用钢铁铸就辉煌——建筑钢结构专家系列介绍(五十二)
以及 节 能 板 材 等诸 多 优 势 ．开 发 以节 能 型 钢 结 构 为 主 题 建 筑 形 式 的生 态 型工 业 地 产 项 目．实 现 了
钢 结 构 节 能 建 筑产 业 升级 ．并 拓 宽 开 发 模 式 ，建 设 了产 权 独立 、私 密 性 强 ，适 合 中小 企 业 发 展 需 求 的小 户 型独 栋 厂 房 。 同时 ．还 在 钢 结 构住 宅 产
授 、 士 生导 师 ， 构 专业 。 博 结
担 任 国 际学 术 刊 物 （ｒｇｅｓｉ ｔ ｃ ｒ ｎｉｅｒ ｇａｄ Ｐｏｒｓ ｎ ｓｕｔ ａ Ｅ ｇ ｅ ｎ ｎ ｒ ｕｌ ｎ ｉ
Ｍ ｔ ｉ ｓ， Ｓ ｅ Ｓｒｃ ｒｓ ， Ｓ ｅ ＆ Ｃ ｍ ｏｉｌ ｅａ ＞ ｅ ｕｕ ｌ （ｅ ｏ ｐ ｓ ｅ ｔ ｔ ｅ） ｔ ｕ ｕ
短期赴香港 理工大学 访 问研究 ；
筑 节能 》 委 ； 编 担任 中国 钢结 构 协会 副 会长 、 国 钢结 构协 会 防 中 火 与防 腐 分 会理 事长 、 海市 金 属 结 构 协 会副 理 事 长 、 国建 上 中 筑 学会 抗 震防 灾 分会 常 务理 事 ， 国建 筑 学会 抗 震防 灾 分会 结 中
路 ，未 来 的住 宅 房 地 产 也 将 向着 节 地 、节 能 、节 材 的方 向发 展 。尤 其 是 四川 地 震 以 来 ，更 多 的 组 织 和 民众 都 认 识 到 了钢 结 构 建 筑 的 抗 灾 优 势 。 天
节 能 板 材 已经 在 北 京 首 都 机 场 、山 东 华 能 石 宝 湾 核 电站 、 中铁 二 十 局 、大 唐 集 团 、新 飞 集 团 、洛
工 作 简 历 ：９ ２年 毕 业 于 天 １８
￣ ｄａｃｄ Ｓ ｅ Ｃ ｎｔ ｃｉ ） （ ｏ ｐ ｔ ｉ ａ Ｓｒｃ ｒ Ａ ｖｎｅ ｔ ｌ ｏｓ ｔ ｎ， Ｃ ｍ ｕ ｔ ｎ ｔ ｔ ａ ｅ ｕ ｒ ｏ） ａ ｏｌ ｕ ｕｌ Ｅ ｇ ｅｒ ｇ编 委 ； 内 学 术 刊物 《 筑 钢 结 构 进 展 》 ｎｉ ｅｉ ） ｎ ｎ 国 建 主编 ，图 《 穆 工程 学报 》《 筑结 构 学 报》 《 震工 程与 工程 振动 》 《 境 、建 、地 、环
专业申请-北华航天工业学院
普通高等学校本科专业设置申请表（备案专业适用）学校名称（盖章）：北华航天工业学院学校主管部门：河北省教育厅专业名称：工程造价专业代码： 120105所属学科门类及专业类：管理学管理科学与工程类学位授予门类：工学修业年限：3~6年申请时间： 2014年6月专业负责人：杨桂华联系电话：教育部制目录1.普通高等学校增设本科专业基本情况表2.学校基本情况表3.增设专业的理由和基础4.增设专业人才培养方案5.专业主要带头人简介6.教师基本情况表7.主要课程开设情况一览表8.其他办学条件情况表9.学校近三年新增专业情况表10.附录1教学计划填表说明⒈本表适用于普通高等学校增设《普通高等学校本科专业目录》内专业（国家控制布点的专业除外）。
⒉申请表限用A4纸张打印填报并按专业分别装订成册。
⒊在学校办学基本类型、已有专业学科门类项目栏中，根据学校实际情况在对应的方框中画√。
⒋本表由申请学校的校长签字报出。
⒌申请学校须对本表内容的真实性负责。
1.普通高等学校增设本科专业基本情况表注：专业代码按教育部公布的填写，尚未列入《专业目录》的新专业请填写建议代码。
⒉学校基本情况表注：专业平均年招生规模=学校当年本科招生数÷学校现有本科专业总数3.增设专业的理由和基础5.专业主要带头人简介6.教师基本情况表7.主要课程开设情况一览表8.其他办学条件情况表9.学校近三年新增专业情况表附件一：工程造价专业培养方案一、培养目标本专业培养德、智、体全面发展，掌握工程造价学科的基本理论知识，获得造价工程师基本训练，具有创新精神，培养具有在房屋建筑和安装工程领域根据工程图纸进行工程量计算和工程造价计算的扎实能力，具备在项目建议书、可行性研究、工程设计、工程招投标、合同签订、工程实施到竣工的全过程从事投资估算、设计概算、施工图预算、工程量清单计价、工程计量与价款支付、工程结算与索赔等各阶段工程造价与管理工作的工程技术应用人才。
毕业后可在工程投资企业、房地产开发公司、建筑施工企业、工程造价咨询机构、财政评审中心、政府审计部门进行工程算量、计价及管理工作。
带刚臂和弹性段的平面组合索单元
!第"#卷第#期郑州大学学报!理学版"$%&’"#(%’#!)*#+年,月-./012340%56278.!(9:.;<7.=>."?9@.)*#+收稿日期!)*#AB*#B *,基金项目!国家自然科学基金项目!"#)DAECD "$中国博士后基金项目!)*#"?"A))*E #)*#CP +*CA#".作者简介!魏建东!#+CA %"#男#河南新密人#教授#主要从事桥梁结构计算分析研究#=B I 97&&[17R 792>%23N 445.1>5.<2$通信作者&徐平!#+DD X "#男#山东日照人#教授#主要从事交通动力学研究#=B I 97&&L&972#)DN#C,.<%I .带刚臂和弹性段的平面组合索单元魏建东!!管曼羽!!成书普!!徐!平!郑州大学水利与环境学院!河南郑州E"***#"摘要!为在斜拉桥的有限元模型中高效地模拟斜拉索#建立了带刚臂和弹性段的平面组合索单元.两个刚臂位于单元的端部#单元的节点分别与塔柱和主梁上的对应节点固接.索的钢套筒部分视为弹性段#中间索段视为弹性悬链线#弹性段的内力沿接点处弹性悬链线的切线方向.首先利用弹性悬链线的解析解建立了索体的投影方程和刚度矩阵$利用刚臂两端位移转换关系#对组合单元的节点力微分#得到了组合索单元的刚度矩阵.算例分析证明了公式推导及编程的正确性.关键词!斜拉桥$斜拉索$吊索$弹性悬链线$索单元$刚臂中图分类号!6EEA’)"文献标志码!G 文章编号!#CD#B CAE#!)*#+"*#B *##,B *C !"#!#*’#,D*"Q R .7S S 2.#CD#B CAE#’)*#A**"$%引言在斜拉桥的有限元模型中#拉索的模拟是决定分析精度的重要因素.对于成桥阶段#可以采用桁架单元#用直杆模拟拉索.为增加分析的准确性#可采用=@2S :公式修正杆的弹性模量.对大跨度斜拉桥中大垂度的长索及施工过程中的拉索#必须考虑索的曲线特性.为精确模拟曲线形索#文献(#)建立了多节点的曲线单元#文献())采用三次多项式插值建立了两节点的曲线单元#文献(,)采用拉格朗日插值构造了两节点的曲线索单元#文献(E )建立了五节点的曲线索单元.文献("X D )利用弹性悬链线的解析解建立了弹性悬链线单元#并建议了计算时的初值.目前#弹性悬链线单元已被广泛应用于拉索模拟#并被引入部分结构有限元分析软件!如?7>9S Q Y 787&".文献(A )在该单元的基础上建立了分析索结构中滑动索的滑移索单元.文献(+)对单索问题进行了分类#算例结果表明#修正弹性模量的方法只能用于水平长度不超过E**I 的斜拉索#否则将引起较大的误差.文献(#*X ##)建立了带刚臂的索单元#假定两端刚臂总与索端部相切#在应用于斜拉桥模拟时#限制了塔上节点的划分#也不便与主梁连接.文献(#)X #,)也建立了带刚臂的索单元#刚臂与索端部铰接#且文献(#,)指出文献(#))在对刚臂端部力矢量微分时#忽略了对角度变量的微分.本文在弹性悬链线解析解的基础上建立了两端有弹性段的索单元#进而在索单元两端增加刚臂#推导和构造了该组合索单元.图&!弹性悬链线单元’()*&!=&1I 12:%\1&9S :7<<9:129@M&%弹性悬链线单元一个弹性悬链线单元如图#所示#其水平投影长度为52#竖直投影长度为321索的弹性模量为>#横截面面积为H *#单位长度重量为[*#该索段的无应力长度为Q *1据弹性悬链线理论(C X D )#索的投影方程为52-.F 2#,Q *>,H *.F 2#[*,&2!Z S 2#F 2EZ 62.F 2)"#!#"32-Q *>,H *,![*,Q *).F 2)"#Z S 2.Z 62[*#!)"郑州大学学报!理学版"第"#卷式中&Z 62和Z S 2分别为索段左端和右端节点处的索力.根据单元受力平衡条件#可得F 2,-.F 2##F 2E -[*,Q *.F 2)1式!#"和式!)"分别对F 2#’F 2)求偏导#可得索段在6端的柔度矩阵为J 2-.!2##.!2#).!2)#.!2[]))#!,"其中&!2##-#[*,!F 2E Z S 2#F 2)Z 62".#[*,&2!Z S 2#F 2E Z 62.F 2)".Q *>,H *$!2#)-F 2#[*,!#Z S 2.#Z 62"$!2)#-!2#)$!2))-.#[*,!F 2E Z S 2#F 2)Z 62".Q *>,H *1左端点力的增大会使水平投影和竖直投影减小.因此#柔度矩阵J 2中各元素取计算值的负值.进而#可得到弹性悬链线单元的刚度矩阵为62-=2.=2.=2=[]2#!E "式中&=2为柔度矩阵J 2的逆矩阵.+%带弹性段的索单元索体两端的钢套筒与其内部的钢丝通过高强黏结材料固结为整体#且钢套筒的横截面面积与其内部所有钢丝的横截面面积相当.因此#套筒段宜单独考虑#可近似为一个弹性段#其方向沿索段端部索力方向#也就是索段端部的切线方向.带弹性段的索单元如图)!9"所示#其水平投影长度为5<#竖直投影长度为3<#W ;和W G 分别为索体端部超出锚垫板的锚杯部分和螺母的重量#B <;’[<;和B <G ’[<G 分别为两个弹性段的原长及单位长度重量#弹性段受到的重力平移到相应的端部节点.图+!带弹性段的索单元和弹性段两端力的关系’()*+!Y 9Z&11&1I 12:[7:01&9S :7<S 13I 12:S 92>\%@<1S %2:01Z%:0S 7>1S弹性段两端力的关系如由图)!Z "所示#带弹性段的索单元的节点力为F <#F <)F <,F < E -F 2#F 2)#[<;,B <;#W ;F 2,F 2E #[<G ,B <G #WG1!""!!两端带弹性段索体的投影方程为5<-52#B <;,!Z 62><;,H <;##",.F 2#Z 62#B <G,!Z S 2><G ,H <G ##",.F 2#Z S 2#!C "3<-32#B <;,!Z 62><;,H <;##",.F 2)Z 62#B <G,!Z S 2><G ,H <G ##",[*,Q *.F 2)Z S 2#!D "式中&><;和H <;分别为;端弹性段的弹性模量和横截面面积$><G 和H <G 分别为G 端弹性段的弹性模量和横截面面积.E##!第#期魏建东#等$带刚臂和弹性段的平面组合索单元式!C "和式!D "分别对F 2#’F 2)求偏导#可得带弹性段的索单元在左端点的柔度矩阵为J <-.!<##.!<#).!<)#.!<[]))#!A "其中&!<##-!2##.!B <;><;,H <;#B <;Z 62.B <;,F )2#Z ,62".!B <G ><G ,H <G #B <G Z S 2.B <G ,F )2#Z ,S 2"$!<#)-!2#)#B <;,F 2#,F 2)Z ,62.B <G ,F 2#,F 2EZ ,S 2$!<)#-!<#)$!<))-!2)).!B <;><;,H <;#B <;Z 62.B <;,F )2)Z ,62".!B <G ><G ,H <G #B <G Z S 2.B <G ,F )2EZ ,S 2"1带弹性段的索单元在左端点的刚度矩阵为6-J .#<1!+"!!由刚度矩阵的对称性可知#两端带弹性段的索单元的刚度矩阵可以表示为6<-6.6.[]661!#*"!!根据刚度矩阵的定义#可得!F <#!F <)!F <,!F < E -6.6.[]66,!I ;!C ;!I G !CG1!##"-%两端带刚臂和弹性段的组合索单元在带弹性段的索单元两端增加刚臂#得到如图,!9"所示的组合索单元.";和"G 分别为两端刚臂的倾角#刚臂的长度分别为B ;和B G1左端刚臂的受力如图,!Z "所示#其两端点之间的坐标关系(#,)为I ;-I :#B ;,<%S ";#!#)"C ;-C :#B ;,S 72";1!#,"图-!带刚臂和弹性段的组合索单元’()*-!P 01<%I Z721><9Z&11&1I 12:[7:0@737>9@I S 92>1&9S :7<S 13I 12:S!!对式!#)"和式!#,"两端微分#可得左端刚臂两端点之间的位移关系为!I ;!C ();-#*.B ;,S 72";*#B ;,<%S "();,!I :!C :!" ;1!#E "!!同理#可得右端刚臂两端点之间的位移关系为!I G !C ()G-#*B G ,S 72"G *#.B G ,<%S "()G,!I P !C P !" G1!#"""##郑州大学学报!理学版"第"#卷!!联立式!#E "和式!#""#并记0-#*.B ;,S 72";*#B ;,<%S "();#1-#*B G ,S 72"G *#.B G ,<%S "()G#!#C "!!可得!I ;!C ;!I G !C G -0**()1,!I :!C :!";!I P !C P !"G1!#D "!!根据刚臂两端力的关系#组合索单元的节点力可以表示为F #F )F ,F E F "F C -F <#F <)B ;,<%S ";,F <).B ;,S 72";,F <#F <,F <E .BG ,<%S "G ,F <E #B G ,S 72"G ,F <,1!#A "!!对式!#A "两端微分#可得!F #!F )!F ,!F E !F "!F C -0P **1()P ,!F <#!F <)!F <,!F < E #.",!I :!C :!";!I P!C P !"G#!#+"其中."除了两个元素Z ",#,-.B ;,<%S ";,F <#.B ;,S 72";,F <)#Z "C #C -B G ,<%S "G ,F <,#B G ,S 72"G ,F <E 外#其余元素均为零.联立式!##"’式!#D "’式!#+"#可得组合索单元的刚度矩阵为6>-0P ,6,0.0P,6,1.1P,6,01P,6,[]1#."1!)*"图.!下端位于不同位置的单根索’()*.!;723&1<9Z&1[7:0:01&%[1@12>9:>7\\1@12:&%<9:7%2S.%算例验证算例&%下端位于不同位置的单根索如图E 所示#该索的计算参数见文献(")和(##)#无应力长度Q *j#**I #横截面面积H *j#<I )#弹性模量>j ,c #*D U 9#单位长度重量[*j #(Q I #线膨胀系数为C’"c #*X C .采用)个等原长的弹性悬链线单元模拟该索#共有,个节点.由图E 可以看出#不考虑弹性段的计算结果#与文献(")对比#除最大张力工况有一定误差外#其他结果相同.最大张力工况的计算结果与文献(##)的结果相同#从而证明了本文弹性悬链线单元部分推导的正确性.C##!第#期魏建东#等$带刚臂和弹性段的平面组合索单元考虑弹性段时#具体可分为以下两种情况&一种是弹性段的参数不变化$另一种是弹性段的面积增加#倍#单位长度索重增加#倍.算例#中弹性段在不同取值情况下的计算结果见表#.结果表明#第#种情况下的结果与不考虑弹性段的误差很小.第)种情况在索力较小的几个工况下#只是竖向索力稍有增加#但绝对量很小$对于张力最大的工况#水平索力和竖向索力都有较大增加#这与实际情况相符#表明在索力很大时#不考虑弹性段会带来较大的误差.表&!算例#中弹性段在不同取值情况下的计算结果345*&!_1S 5&:S 9S :011&9S :7<S 13I 12::9J723>7\\1@12:89&51S 721‘9I L&1#工况S 点横坐标QI 与索参数相同与索参数不同S 点水平索力Q(S 点竖向索力Q(S 点水平索力Q(S 点竖向索力Q(<9S 1#**)*.*)*)).*)<9S 1))*,.*C #+.+,,.*C )#.+,<9S 1,E*+.#"#+.)C +.#")#.)C <9S 1E C*)).*+#".D+)).*+#D.D+<9S 1"A*"#).A X ,,".,A "#,.*X ,,,."<9S 1C#**E )"C "*EX )"",A")E ,E,,#CX )C*"+,A!!算例+%索段的弹性模量>j )c #*##U 9#截面面积H *j #*X "I )#单位长度重量[*j#*(Q I #无应力长度Q *j ,’C*E AE)I .左’右两端刚臂长均为*’A I #左端刚臂倾角";j ,*r #右端刚臂倾角"G jC*r .两端的弹性段长度均为*’C**+)"I #与索段的弹性模量相等#截面面积为#*X C I )#各弹性段重量均为"*(#弹性段外端各附加"*(的点荷载.弹性段截面面积取索的十分之一#以便于弹性段有较大的变形.图/!算例)中组合单元在变形后的形状图’()*/!P 01L@%\7&19\:1@>7S L&9<1I 12:%\:01<%I Z721>1&1I 12:721‘9I L&1)单元的左端点位于原点#右端点位于!"’*+"C+A ,#,’DC#**C D "I .算例)中组合单元在变形后的形状图见图"#组合索单元的节点力为!X"**’*E"#X)#"’E,+#"*’D"D #"**’*E"#E"#’EAA ##C"’AED "(.平衡状态下#可推算出去除两端刚臂后#带弹性段索单元的节点力为!X "**’*E"#X )#"’E,+#"**’*E"#E"#’EAA "(#它们对左刚臂左端产生的力矩为X"*’D"D (,I #与单元在左刚臂处的第,个节点力分量平衡#右端也如此.推算索段两端的节点力为!X "**’*E"#X ,#"’E,+#"**’*E"#,"#’EAA "(#索段两端的水平投影长度为,I#竖直投影长度为)I #由式!#"和!)"可知#索段处于平衡状态.因此#组合索单元的单元节点力计算正确.通过依次使组合索单元的各自由度有一微小的位移增量#计算得到单元节点力的增量#可按定义法得到单元的刚度矩阵.经检验#组合索单元输出的刚度矩阵与按定义法得到的刚度矩阵相同.因此#根据推导所计算的刚度矩阵是完全正确的./%结论基于弹性悬链线的解析解#首先建立了悬链线单元#进而在两端增加弹性段#推导了带弹性段的索单元的相关公式$又在带弹性段的索单元两端增加刚臂#构成了组合索单元#算例证明了所推导公式及编程的正确性.本文的组合索单元是多功能的.在两端刚臂长度取零值的情况下#可退化为只有单侧刚臂或不带刚臂的带弹性段索单元$在弹性段长度取零值的情况下#可退化为带刚臂而不带弹性段的单元$当不考虑刚臂和弹性段后#组合索单元可进一步退化为弹性悬链线单元.在已知索端部某个张力或张力分量的情况下#可通过求解索段的水平投影与竖直投影方程得到索原长#进而建立该组合单元.因此#该组合索单元可用于模拟索的张拉过程.组合索单元可用于斜拉桥的设计与分析#能更精确地模拟拉索#也可以用于模拟拱桥中的吊D##A##郑州大学学报!理学版"第"#卷杆和悬索桥中的吊索.参考文献!(#)!T=(V T e]da T#_6;;=]]--.=O57&7Z@75I92>29:5@9&\@1O512<71S%\<9Z&1S:@5<:5@1S!92%2&7219@\727:11&1I12:9LL@%9<0"(-).Y%I L5:1@S92>S:@5<:5@1S##+DC#C!E"&)CD X)D#.())!V G?H T^_?]#H G P Y T=]e_H.G\727:11&1I12:\%@,B dL@1S:@1S S1><9Z&121:S(-).^2:1@29:7%29&R%5@29&\%@25I1@7<9&I1:0B %>S721237211@723##+DD###!##"&#C++X#D#A.(,)!e/d=?^_T.G\727:11&1I12:9LL@%9<0\%@<9Z&1L@%Z&1I S(-).^2:1@29:7%29&R%5@29&%\S%&7>S92>S:@5<:5@1S##+D+##"!""&E)D X E,D.(E)!唐建民#董明#钱若军.张拉结构非线性分析的五节点等参单元(-).计算力学学报##++D##E!#"&#*A X##,.(")!U=$_e PGT#V e6]e^;G?.G29&M S7S%\<9Z&1S:@5<:5@1S(-).Y%I L5:1@S92>S:@5<:5@1S##+D+##*!""&A*"X A#,.(C)!-G f G_G?G(T H#b(6d;e(a Y.G<5@81>1&1I12:\%@:01929&M S7S%\<9Z&1S:@5<:5@1S(-).Y%I L5:1@S92>S:@5<:5@1S##+A###E!,Q E"&,)"X,,,.(D)!^_$^(=T?.Y9Z&1S:@5<:5@1S(?).Y9I Z@7>31&:01?^PU@1S S##+A#.(A)!魏建东.索结构分析的滑移索单元法(-).工程力学#)**E#)#!C"&#D)X#DC.(+)!梁鹏#徐岳#刘永健.斜拉索分析统一理论及其应用(-).建筑科学与工程学报#)**C#),!#"&CA X DD.(#*)罗喜恒#肖汝城#项海帆.基于精确解析解的索单元(-).同济大学学报!自然科学版"#)**"#,,!E"&EE"X E"*.(##)f G(VfH#P;G f-f.P[%B2%>1<9:129@M<9Z&11&1I12:[7:0@737>B12>1\\1<:92><9Z&1S09L1929&M S7S(-).^2:1@29:7%29&R%5@B 29&%\S:@5<:5@9&S:9Z7&7:M92>>M29I7<S#)*#####!,"&"C,X"A*.(#))陈常松#颜东煌#陈政清.带刚臂的两节点精确悬链线索元的非线性分析(-).工程力学#)**D#)E!""&)+X,E.(#,)邓继华#谭平#彭建新.带刚臂平面悬链线索单元的非线性分析(-).应用力学学报#)*#E#,#!,"&,EA X,").89@5(:<CM?4:4B845?<L?<@<:;K(;NS()(C7B@>4:CL?4>;(E F<)@<:;>a=^-792>%23#V6G(?92M5#Y T=(V;05L5#g6U723!)234454!W:"<8$47B<8A:72C:7=>7A;849<7"#O3<7?J34@&7;A<8B;"C#O3<7?J34@E"***##$3;7:"75>;B4E;&P%1\\7<712:&M S7I5&9:1:01S:9M<9Z&172:01F=?%\<9Z&1B S:9M1>Z@7>31S#9<%I Z721>L&929@<9Z&11&1I12:[7:0@737>9@I S92>1&9S:7<S13I12:S[9S L@%L%S1>.P[%@737>9@I S[1@1&%<9:1>72:01:[%12>@137%2S.P01:[%2%>1S%\:011&1I12:[1@1\7‘1>:%:01L%72:S%2:01<%&5I2%\:01:%[1@92>:01I972Z19I@1S L1<:781&M.P01S:11&S&1181S%\:01<9Z&1[9S:9J129S1&9S:7<:@5S S#92>:017221@L9@:[9S <%2S7>1@1>1&9S:7<<9:129@M.P017221@\%@<172:011&9S:7<:@5S S[9S:92312::%:011&9S:7<<9:129@M9::01 R%72:.H9S1>%2:01929&M:7<9&S%&5:7%2%\:011&9S:7<<9:129@M#:01L@%R1<:7%21O59:7%2S9S[1&&9S:01S:7\\B 21S S I9:@7‘%\:01<9Z&1Z%>M[1@1%Z:9721>.P9J723:01@1&9:7%2S07L Z1:[112>7S 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单层压型金属板复合保温板施工方案
单层压型金属板复合保温板施工方案一、前言长春市轻工建筑公司特种结构分公司是以长春市轻工建筑公司为依托的建筑二级企业。
长春市轻工建筑公司，是六十年代成立的具有几十年工业厂房施工经验的工业建筑公司，曾担任过几十项大型钢屋架工程,如长青冷弯型钢厂连跨大型钢屋架厂房,君子兰洗衣机厂排架厂房等大型轻工业厂房,具有丰富的钢结构施工经验。
94年后公司又组建了技术密集型的特种结构分公司。
分公司聘任了省内著名的结构专家孙德成高工和省内著名的钢结构专家何一民教授为技术顾问、总工，已顺利完成了几十项大型钢结构工程，如东北师大拱型网架工程、绿新大市场厂房工程、东北师大出版社书库门式刚架、华宝汽车展厅、辽源电信大楼钢结构工程及吉林省人民医院阳光厅网架等钢结构工程的设计施工任务。
该工程施工方案是依据“国家GB50205—2001《钢结构工程施工质量及验收规范》";“JGJ81—91《建筑钢结构焊接规程》"；“JGJ82—91《钢结构用高强螺栓连接的设计、施工及验收规程》”编制的。
二、工程概况该工程是301国防工程彩钢屋面板项目,其中包括1～4号宿舍，建筑面积分别为1416㎡、1416㎡、1421㎡、1421㎡，食堂建筑面积为1782㎡，门诊楼建筑面积为877㎡。
三、技术优势具有成型灵活、施工速度快，外观美观，重量轻，易于工业化、商品化生产，广泛用作建筑屋面及墙面围护材料。
四、压型金属板的选用1、在用作建筑物的围护板材及屋面与楼面的承重板材时，镀锌压型板宜用于无侵蚀和弱侵蚀环境；彩色涂层压型钢板可用于无侵蚀、弱侵蚀及中等侵蚀环境，并应根据侵蚀条件选用相应的涂层系列。
2、压型金属板的选用方式基本有三种:一种是设计文件指定单一板型，由施工单位执行；一种是设计文件不做单一指定,上用户与设计和施工单位商定；三种是设计文件指定多种板型由用户选定。
3、压型金属板的选用原则。
1）屋面压型金属板应具可靠的防水性；良好的承载能力；可靠的连接方式；较大的板材利用系数；有利于温度变形的连接方式。
用钢铁铸就辉煌——建筑钢结构专家系列介绍(四十一)
段 ，应 合 理使 用 ，定 期 检 修 ，及 早 发 现漏 水 隐患
并 进行有 效整 改 。
结 束 语 ：彩 钢 屋 面 的 防 水 是 一项 系 统 工 程 ，
已经 引起 越来 越 多 的人 的 重视 ，只 要 做 到设 计 完 善 、安 装 规 范 、使 用 合 理 ，是 可 以减 少 或避 免 漏
问 ：１ ８ ９ ８年 到 １ ８ ９ ９年 日本 积水房 屋株 式会 社技 术部研
修 ：１ ９ ９ ３年 ～ ９ ４年 日本 横 浜 国立 大 学 建 筑 学 科 高 级 访 １９
合 房屋 的研 究开 发和设 计施 工 。１ 、 负责南 京 、重 庆体 ０
育 场 馆 屋 面 的 研 究 设 计 和 施 工 管 理 。 参 加 《 式 刚 架 轻 门
四 、防 治 措 施
彩 钢 压 型板 屋 面 的 防 水 应 采 取 “ 导 为 主 、 以 以堵 为 副 、堵 导 结 合 ” 的 方 针 。在 没计 、施 工 、 使 用 过程 中都 应该 弓 起 足 够 的重 视 ，作 为一 项 系 ｌ 统 工程 来 抓 。在 设计 阶 段 应综 合 考 虑 降 雨 量 、坡
腹式折 线式预 应力混凝 土 吊车 梁试验研 究及通 用图编 制 ， 工 业厂 房轻型 墙板 试验 研究 ，工业 厂房 柱 网调研 及优 化
设 计 ：２ 参 与 宝 钢 一 期 工 程 屋 面 、 墙 面压 型 铝 板 、压 型 、 钢 板 试 验 研 究 、 推 广 应 用 ，获 国 家 科 技 进 步 三 等 奖 。３ 、 负 责 商 业 部 冀 鲁 豫 ３省 ４ ０个 地 区 门 式 刚 架 轻 型 钢 结 构
一种H型钢和混凝土组合支撑结构
专利名称：一种H型钢和混凝土组合支撑结构
专利类型：实用新型专利
发明人：刘艳军,赵仕桥,庄向平,林成哲,童远超,蔡仁武,林明申请号：CN202121896282.X
申请日：20210813
公开号：CN215802269U
公开日：
20220211
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本实用新型公开了一种H型钢和混凝土组合支撑结构，包括有H型钢骨架和混凝土填充部，所述H型钢骨架包括有腹板和翼板，所述混凝土填充部填充于所述腹板和所述翼板之间，所述腹板上设置有用于混凝土流通的通道；设置在腹板上的通道能够连通腹板两侧，在浇筑混凝土时能够使混凝土流通，在腹板两侧凝固形成混凝土填充部，避免了翻转H型钢骨架后再次浇筑的工序，大大缩短了构件的制备周期，简化生产工序。
申请人：福建省城投科技有限公司
地址：350500 福建省福州市连江县琯头镇创新路188号福建省城投科技有限公司
国籍：CN
代理机构：苏州市港澄专利代理事务所(普通合伙)
代理人：赵维达
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大跨单坡钢屋架的静力分析
津天重江天重工有限公 司 １ ２ ０ ｔ 转 炉炼钢 工程 ３ ０ ｍ单 坡屋
面的钢屋架设计 ，利用结 构设计 软件 Ｓ Ａ Ｐ ２ ０ ０ ０对 钢屋架 进
行了静力分析。
１ ． ２×３×Ｏ ． ９＋１ ． ４×３×Ｏ ． ８＝６ ． ６ ｋ Ｎ
中图分类号 ：Ｔ Ｕ ３ ９ ３ ． ３ 文献标 志码 ：Ｂ
５ Ｐ Ｉ ｌ国 Ｉ④ ｆ ， ’ ） ＠ｊ ０ ，
Ｐ Ｐ
．
ｍ
２ ５ ０ ｏ
３ Ｏ ０ ０
３ ０ ０ ０
１ ４ ５０ ０
３ Ｏ ０ ０
３ ０ ０ ０
３ ０ ２ ７
… １ ４ ５ ０ ０
取３ ． ０ ｍ。
平面计算模型 ，模 型 ２ 为 空 间计 算模 型 ；②计 算结 果 ：分 别选取上弦 、下 弦 、直 腹 杆 、斜 腹杆 中 内力 较大 的杆 件 ， 对 比其应力 比，具体数值如表 １所示 ，杆 件编 号见图 １ 。
表１ 杆件
４ Ｏ ． ７ ９ Ｏ ． ８ ６ ８ ． ９ Ｏ． ９ ２ Ｏ ． ９ ９ ６ ． ９
Ｏ ． ８ ７ Ｏ ． ７ ９ —９ ． ２
２ ９ Ｏ． ０ ２ Ｏ ． Ｏ ２ Ｏ ． Ｏ
２ ２ ０ ． ６ ５ Ｏ ． ６ ５ ０ ． Ｏ
１ １ １ 。永久荷载标准值为 ０ ． ９ ０ ｋ Ｎ ／ ｍ 。 （ ２ ）可变荷载 。①不上人屋 面均布可 变荷载 ：０ ． ５ ｋ Ｎ ／ ｍ ；②基 本 雪压 （ 天津 地 区 ） ：Ｏ ． ４ ｋ Ｎ ／ ｍ 。 ；③ 积 灰 荷 载 ： Ｏ ． ３ ｋ Ｎ ／ ｍ ；④由于屋架对 风吸力不 敏感 ，可不考 虑。
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通讯地址
安徽省合肥市瑶海区中铁四局生活小区
904148xxx@
联系电话
18866132XXXX
项目时间：2012年11月-2013年02月
项目简介：扬子石化项目有三千多吨
职责和业绩：主要做三维建模，出图等
项目时间：2014年02月-至今
项目简介：大项目，主要做项目进度跟踪，做管理
xsteel建模
职责和业绩：生产进度管理人员，跟进项目的生产
自我评价
本人性格稳重，细致，能发挥所长，能在工作上细致入微，认真负责，具有很好的团队合作精神，注重集体利益，集体意识强，能够与人充分合作，充分听取他人的意见和建议。而且为人随和，易于沟通，能够很快的融入工作团队，能严格要求自己。刻苦钻研，态度端正目标明确，接受新事物能力强，能够短时间内掌握工作技能。
姓名
杨仪
性别
女
出生年月
1991.12
民族
汉
籍贯
安徽安庆
毕业院校
安徽农业大学
政治面貌
预备党员
学历
大专
工作能力
AutoCAD：熟练经验2年
Xsteel：详图深化1年
Excel：熟练经验2年
工作时间：2013年5月-至今
薪资水平：3000-4000元/月
在职职位：详图深化
工作职责：把设计院的设计图纸进行二次深化转换成工厂工人能看懂的详图，方便工厂进行加工制作（钢结构图纸深化，出图等,）