轿车发动机活塞冷却方法研究_第一部分实现高传热系数的基础试验_K_Matsumo
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图１ ０ 高速往复运动时热管的效果
Ｔ Ａ１ ＋λ Ａ２） Ａｅ Δ λ λ ｑ＝ （ １ ２ ｅ Ｌ
（ ） ２
其中 ， Ａ１ λ λ １为 铝 导 热 系 数 ； ２ 为 热 管 导 热 系 数； 为铝块横截面积 ； Ａ２ 为热管横截面积 。 图１ ０ 为高速往复运动时热管的效果 。 在静止状 ／ （ 。 态下 ， 商用热管的导热系数约为 ３ ０ ０ ０Ｗ ｍ·Ｋ）
Ａｅ ｑ ＝λ ｅ
Ｔ Δ Ｌ
（ ） １
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国 外 内 燃 机 ２ ０ １ ６ 年第 ４ 期
其中 ， Ａｅ 为 横 截 面 λ ｑ 为 热 流 量； ｅ为 导 热 系 数； 积； Ｌ 为长度 。 ４ 讨论 虽然 ， 液体的 传 输 主 要 依 靠 热 管 中 吸 液 带 的 表 面张力实现的 ， 但传输量 有 一 定 限 度 。 此 外 ， 在往复 运行条件下 ， 吸 液 带 表 面 的 液 体 会 破 碎 成 液 滴。 因 液体传输量会减少 ， 传热也会降低 。 此， 在本研究中 ， 管壁上的斜面节流口能促使新颖 热管传输液体 。 低温端的冷 凝 液 体 依 靠 高 速 往 复 运 随 后 流 入 热 管。 在 流 入 热 管 动能很好地 飞 溅 流 出 ， 过程中 ， 当液滴与节流口接 触 时 ， 它就会朝恒定的方 向产生驱动力 。 显然 ， 在高速往复运动 状 态 下 ， 通过安装回流通 道就能使液体从冷凝端传输到蒸发端 。 对于试验数据来说 ， 虽 然 在 静 止 状 态 时， 新颖热 但 是 在 往 复 运 动 时， 新 管的传热量比铝制试件的 小 ， 颖热管的性 能 却 得 以 改 善 。 此 外 ， 通过增加往复运 动速度 ， 新颖 热 管 的 传 热 系 数 能 超 过 铝 块 试 件 的 传
热系数 。 虽然 ， 没有测量热 管 内 液 体 的 流 动 状 态 ， 但 设想它与上述工作原理是一致的 。 ５ 小结 在静止状态 下 ， 有热管试件的导热系数比无热 管的纯铝块试件的小 。 这是 由 于 热 管 中 的 气 相 使 横 截面积减少 ， 从而降低了导热系数 。 当往复运动 速 度 增 加 时 ， 新开发的热管的导热 ／ 系数会急剧升高 。 虽然水 汽 比 为 ７ ０ ３ ０的热管及横 截面比为 １ ０％ 的热管在静止状态下的导热系数大于 ／ （ ， ／ 但直到滑动速度为 ２ｍ １ １ ０Ｗ ｍ·Ｋ） ｓ时其导热 ／ ， 系数 才 略 有 增 加 ， 速度为３ｍ 时 导 热 系数达到 ｓ ／ （ 。 ６ ２ ０Ｗ ｍ·Ｋ） 与商用热管相比 ， 在静 止 状 态 下 ， 商品化热管产 ／ （ ， 品的导 热 系 数 约 为 ３ 而在速度为 ０ ０ ０Ｗ ｍ· Ｋ） ／ ／ （ 。 新颖热管的导热系数为 ４ ３ｍ ｓ时 ， ９ ０ ０Ｗ ｍ·Ｋ） 因此 ， 高速往复运动时 ， 热管 的 传 热 性 能 比 静 止 状 态 时提高了 １． ６倍。 研究发现 ， 增加振动惯性力是改善热传输的有 效方式 。 因而 ， 本田公司技术中心将这一方法应用
图 ５ 密封过程图
热管密封后 ， 将包含热管的整个铝制试件加热 到试验温度 ， 确 定 饱 和 蒸 气 压 力 状 态。 图 ６ 为 饱 和 蒸气压力曲线 。
图 ８ 高速往复试验装置的驱动件
பைடு நூலகம்
图 ９ 为试验中拍摄的热 管 试 件 及 其 周 围 环 境 的 照片 。
图 ６ 饱和蒸气压力曲线图
图 ７ 为试件中的热流状态 。
图 ９ 高速试验中的试件 （ 往复 ／ ） 运动速度 ３ｍ ｓ
３ 试验结果 假设热辐射相同 ， 计算了 ２ 个 横 截 面 （ 带有热管
图 ７ 试件中的热流
的铝制试件和不带热管的铝制试件 ） 的热平衡 。 根据下列公式计算热平衡 。
利用图 ７ 中左侧的陶瓷加热器进行加热 ， 由散热 翅片进行散热 。 图中所示的热流方向为从左到右 。
无热管的铝制试件的有效导热系数为 ／ （ ， 它不会随往复运动速度变化而发 生 １ ４ ０Ｗ ｍ·Ｋ） 改变 。 另一方面 ， 受 热 管 内 空 气 的 影 响， 在静止状态下 ／ 水汽比为 ７ ０ ３ ０ 的试件及横截面比为 １ ０ ％的热管的 导热系数都比无热管的铝试件的小 ， 与无热管的铝制 ／ 试件相比 ， 滑动速度为 ２ ｍ 导热系数略有增加， ｓ时 ， ／ ／ （ 。 当滑动速度为３ｍ 导热系数达到 ｓ时， ６ ２ ０Ｗ ｍ·Ｋ） 利用以上结果计算热管本身的导热系数， 滑动速度为 ／ ／ （ 。 导热系数为 ３ｍ ｓ时， ４ ９ ０ ０Ｗ ｍ·Ｋ） 图１ １ 为热管不同充填比时的效果 。
图１ １ 热管不同充填比时的效果
到轿车发动机的活塞冷却技术中 。
王晓滕 李研芳 译自 Ｓ Ａ Ｅ Ｐ ａ ｅ ｒ ２ ０ １ ５ ０ １ １ ６ ５ ３ － － ｐ 朱炳全 校 虞 展 编辑 （ ） 收稿日期 ： ２ ０ １ ６ ０ ２ ２ ２ － －
／ 水汽 比 为 ５ 有效传热系数随速度增加 ０ ５ ０ 时， ／ 而增加 。 虽然 在 速 度 为 ２ ｍ 水汽比 ｓ或 更 低 值 时， ／ ／ 为７ ０ ３ ０ 时的传热系数小 于 水 汽 比 为 ５ ０ ５ ０时的传 ／ 热系数 ， 但是在速度为 ３ ｍ 传热系 数 急 剧 升 高 ｓ时 ， ／ （ 。 水汽比为 ８ ／ ， 到６ 比值最高 ） ２ ０Ｗ ｍ·Ｋ） ０ ２ ０时（ ／ ／ （ ， 速度为１ｍ 但是 ｓ时的传热系数为 ２ ３ ５Ｗ ｍ·Ｋ） ／ ／ （ 。 在速度为 ２ｍ ｓ时传热系数跌至 １ ８ ０Ｗ ｍ·Ｋ）
【 日】 Ｍ ａ ｔ ｓ ｕ ｍ ｏ ｔ ｏ Ｈ ａ ｒ ａ ｄ ａ Ｔ ａ ｎ ｉ ｕ ｃ ｈ ｉ Ｉ ｔ ｏ Ｋ． Ｈ． Ｈ． Ｎ． ｇ 在计 摘要 ：轿 车发动机活塞的冷却技术对于提高压缩比和控制活塞变形十分重要 。 众所周知 ， 算机和空调器中采用热管能够明显改善导热率 ， 然 而， 发 动 机 冷 却 不 能 采 用 常 规 的 热 管， 因为气流和 液流会受到振动的干扰 ， 因而会使导热率很低 。 开 发 了 １ 种 新 颖 的 热 管 ， 并 进 行 了 试 验， 利用１台高 但成功地使高速往复运动下 速往复试验装置确定了它的传热系数 。 试验是在单 热 管 基 础 上 进 行 的 ， 的传热系数比静止状态的传热系数提高了 １． ６ 倍 。 详细介绍观测到的特性及验证方法 。 下一步计划 将这一方法应用在发动机活塞上 。 关键词 ：活塞 传热系数 导热系数 热管 节流片
） ） ａ ｂ （ （ 图 ３ 热管结构 图 ２ 新颖热管试件的结构 图 １ 采用商用热管的试件结构图
间距布置 的 用 以 控 制 往 复 运 动 时 气 流 和 液 流 的 节
０ １ ６ 年第 ４ 期 国 外 内 燃 机 ２
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２ 往复运动试验 表 １ 为往复运动试验的条件 。
表 １ 试验条件
项目
－１） （ 往复运动速度范围／ ｍ·ｓ
参数 ０～３． ０ ５ ０
图 ４ 试件剖面图
往复行程／ ｍｍ
热管的制备方法 如 下 ：在 室 温 下 将 冷 却 液 加 注 ， 本 案 例 中 为 纯 水） 采用加热器从底部加 到热管内 （ 热铝制试件 ， 测量压力及温 度 ， 当冷却液达到规定的 质量时封闭热管 。 图 ５ 为封装过程图 。
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国 外 内 燃 机 ２ ０ １ ６ 年第 ４ 期
试 验 研 究
轿车发动机活塞冷却方法研究
— — — 第一部分 实现高传热系数的基础试验
DOI:10.16776/ki.1000-3797.2016.04.008
０ 引言 为适应燃油 经 济 性 和 环 境 兼 容 性 的 发 展 趋 势 ， 活塞冷却方法是发动机开发过 程 中 提 高 压 缩 比 和 抑 制变形的 １ 项重要技术 。 活塞通常利用活塞上的 冷 却 通 道 和 活 塞 下 方 的 机油喷束 进 行 冷 却 。 由 于 冷 却 液 传 热 系 数 不 够 高 ， 因而冷却有 效 性 低 于 期 望 值 。 通 常 ， 计算机和空调 器中采用的热管其导热率要比 上 述 冷 却 技 术 的 导 热 率高 １ 由 于 热 管 的 结 构 特 征， 无法避免 ０倍。然 而， 气流和液流受到振动干 扰 ， 因 而 导 热 率 很 低。至 今， 热管还没有应用于冷却发动机 。 本田公司技术中心对热 管 应 用 于 发 动 机 活 塞 冷 通过改变热管内部 的 μ 值 ， 却的可能性进行了研究 ， 以及利用高速往复运动引起的 自 激 振 荡 振 动 来 控 制 气体和液体 的 双 层 流 动 ， 并确保在不降低热传输量 的情况下达到高传热系数 。 虽 然 试 验 是 在 单 热 管 基 础上进行的 ， 但成功地使高速往复运动下的传热系 数， 比静止状 态 下 的 传 热 系 数 提 高 了 １． ６ 倍。 本 文 详细介绍观测到的特性及验证方法 。 １ 热管设计 图 １ 为商用热管试件在 高 速 往 复 试 验 装 置 上 的 安装结构图 。 图 ２ 为新开发的热管 ， 其 内部 装 有若 干节 流口， 用以控制往复运动时气体 和 液 体 的 流 动 。 热 管 布 局 采用闭环形式 。 （ ） 图 ３ 为热管结构 。 图 ３ 为内部有网状吸液带 ａ （ 的商用热管 。 图 ３ 为 新 颖 热 管， 其内部设有固定 ｂ） 流口 。 图 ４ 为图 １ 和 图 ２ 中 所 示 试 件 的 结 构 剖 面 图 。 该试件包括 用 铝 材 料 覆 盖 的 热 管 和 外 部 隔 热 材 料 。 在试件的 ３ 个位置上安装了热电偶 ， 以测量热流 。
为试验准备了 ４ 种新 颖 热 管 。 为 确 定 最 佳 水 汽 ／ ／ 比， 将３ 根 热 管 的 水 汽 比 分 别 设 定 为 ５ ０ ５ ０， ７ ０ ３ ０ ／ 及８ 还用另外 １ 种形状相同但 ０ ２ ０。 为了进行对比 ， 内部无热管的试件进行了试验 。 试验中 ， 用安 装 在 试 件 ２ 个 位 置 上 的 热 电 偶 测 量温度 ， 当达到某一稳定温 度 时 改 变 滑 动 速 度 ， 达到 规定滑动速度时以相同方式再次测量温度 。 采用图 ８ 所示的试验装 置 进 行 高 速 往 复 运 动 试 验 。 陶瓷加热器的输入功率设定为 ３ ０ Ｗ。
Ｔ Ａ１ ＋λ Ａ２） Ａｅ Δ λ λ ｑ＝ （ １ ２ ｅ Ｌ
（ ） ２
其中 ， Ａ１ λ λ １为 铝 导 热 系 数 ； ２ 为 热 管 导 热 系 数； 为铝块横截面积 ； Ａ２ 为热管横截面积 。 图１ ０ 为高速往复运动时热管的效果 。 在静止状 ／ （ 。 态下 ， 商用热管的导热系数约为 ３ ０ ０ ０Ｗ ｍ·Ｋ）
Ａｅ ｑ ＝λ ｅ
Ｔ Δ Ｌ
（ ） １
— ３ ６ —
国 外 内 燃 机 ２ ０ １ ６ 年第 ４ 期
其中 ， Ａｅ 为 横 截 面 λ ｑ 为 热 流 量； ｅ为 导 热 系 数； 积； Ｌ 为长度 。 ４ 讨论 虽然 ， 液体的 传 输 主 要 依 靠 热 管 中 吸 液 带 的 表 面张力实现的 ， 但传输量 有 一 定 限 度 。 此 外 ， 在往复 运行条件下 ， 吸 液 带 表 面 的 液 体 会 破 碎 成 液 滴。 因 液体传输量会减少 ， 传热也会降低 。 此， 在本研究中 ， 管壁上的斜面节流口能促使新颖 热管传输液体 。 低温端的冷 凝 液 体 依 靠 高 速 往 复 运 随 后 流 入 热 管。 在 流 入 热 管 动能很好地 飞 溅 流 出 ， 过程中 ， 当液滴与节流口接 触 时 ， 它就会朝恒定的方 向产生驱动力 。 显然 ， 在高速往复运动 状 态 下 ， 通过安装回流通 道就能使液体从冷凝端传输到蒸发端 。 对于试验数据来说 ， 虽 然 在 静 止 状 态 时， 新颖热 但 是 在 往 复 运 动 时， 新 管的传热量比铝制试件的 小 ， 颖热管的性 能 却 得 以 改 善 。 此 外 ， 通过增加往复运 动速度 ， 新颖 热 管 的 传 热 系 数 能 超 过 铝 块 试 件 的 传
热系数 。 虽然 ， 没有测量热 管 内 液 体 的 流 动 状 态 ， 但 设想它与上述工作原理是一致的 。 ５ 小结 在静止状态 下 ， 有热管试件的导热系数比无热 管的纯铝块试件的小 。 这是 由 于 热 管 中 的 气 相 使 横 截面积减少 ， 从而降低了导热系数 。 当往复运动 速 度 增 加 时 ， 新开发的热管的导热 ／ 系数会急剧升高 。 虽然水 汽 比 为 ７ ０ ３ ０的热管及横 截面比为 １ ０％ 的热管在静止状态下的导热系数大于 ／ （ ， ／ 但直到滑动速度为 ２ｍ １ １ ０Ｗ ｍ·Ｋ） ｓ时其导热 ／ ， 系数 才 略 有 增 加 ， 速度为３ｍ 时 导 热 系数达到 ｓ ／ （ 。 ６ ２ ０Ｗ ｍ·Ｋ） 与商用热管相比 ， 在静 止 状 态 下 ， 商品化热管产 ／ （ ， 品的导 热 系 数 约 为 ３ 而在速度为 ０ ０ ０Ｗ ｍ· Ｋ） ／ ／ （ 。 新颖热管的导热系数为 ４ ３ｍ ｓ时 ， ９ ０ ０Ｗ ｍ·Ｋ） 因此 ， 高速往复运动时 ， 热管 的 传 热 性 能 比 静 止 状 态 时提高了 １． ６倍。 研究发现 ， 增加振动惯性力是改善热传输的有 效方式 。 因而 ， 本田公司技术中心将这一方法应用
图 ５ 密封过程图
热管密封后 ， 将包含热管的整个铝制试件加热 到试验温度 ， 确 定 饱 和 蒸 气 压 力 状 态。 图 ６ 为 饱 和 蒸气压力曲线 。
图 ８ 高速往复试验装置的驱动件
பைடு நூலகம்
图 ９ 为试验中拍摄的热 管 试 件 及 其 周 围 环 境 的 照片 。
图 ６ 饱和蒸气压力曲线图
图 ７ 为试件中的热流状态 。
图 ９ 高速试验中的试件 （ 往复 ／ ） 运动速度 ３ｍ ｓ
３ 试验结果 假设热辐射相同 ， 计算了 ２ 个 横 截 面 （ 带有热管
图 ７ 试件中的热流
的铝制试件和不带热管的铝制试件 ） 的热平衡 。 根据下列公式计算热平衡 。
利用图 ７ 中左侧的陶瓷加热器进行加热 ， 由散热 翅片进行散热 。 图中所示的热流方向为从左到右 。
无热管的铝制试件的有效导热系数为 ／ （ ， 它不会随往复运动速度变化而发 生 １ ４ ０Ｗ ｍ·Ｋ） 改变 。 另一方面 ， 受 热 管 内 空 气 的 影 响， 在静止状态下 ／ 水汽比为 ７ ０ ３ ０ 的试件及横截面比为 １ ０ ％的热管的 导热系数都比无热管的铝试件的小 ， 与无热管的铝制 ／ 试件相比 ， 滑动速度为 ２ ｍ 导热系数略有增加， ｓ时 ， ／ ／ （ 。 当滑动速度为３ｍ 导热系数达到 ｓ时， ６ ２ ０Ｗ ｍ·Ｋ） 利用以上结果计算热管本身的导热系数， 滑动速度为 ／ ／ （ 。 导热系数为 ３ｍ ｓ时， ４ ９ ０ ０Ｗ ｍ·Ｋ） 图１ １ 为热管不同充填比时的效果 。
图１ １ 热管不同充填比时的效果
到轿车发动机的活塞冷却技术中 。
王晓滕 李研芳 译自 Ｓ Ａ Ｅ Ｐ ａ ｅ ｒ ２ ０ １ ５ ０ １ １ ６ ５ ３ － － ｐ 朱炳全 校 虞 展 编辑 （ ） 收稿日期 ： ２ ０ １ ６ ０ ２ ２ ２ － －
／ 水汽 比 为 ５ 有效传热系数随速度增加 ０ ５ ０ 时， ／ 而增加 。 虽然 在 速 度 为 ２ ｍ 水汽比 ｓ或 更 低 值 时， ／ ／ 为７ ０ ３ ０ 时的传热系数小 于 水 汽 比 为 ５ ０ ５ ０时的传 ／ 热系数 ， 但是在速度为 ３ ｍ 传热系 数 急 剧 升 高 ｓ时 ， ／ （ 。 水汽比为 ８ ／ ， 到６ 比值最高 ） ２ ０Ｗ ｍ·Ｋ） ０ ２ ０时（ ／ ／ （ ， 速度为１ｍ 但是 ｓ时的传热系数为 ２ ３ ５Ｗ ｍ·Ｋ） ／ ／ （ 。 在速度为 ２ｍ ｓ时传热系数跌至 １ ８ ０Ｗ ｍ·Ｋ）
【 日】 Ｍ ａ ｔ ｓ ｕ ｍ ｏ ｔ ｏ Ｈ ａ ｒ ａ ｄ ａ Ｔ ａ ｎ ｉ ｕ ｃ ｈ ｉ Ｉ ｔ ｏ Ｋ． Ｈ． Ｈ． Ｎ． ｇ 在计 摘要 ：轿 车发动机活塞的冷却技术对于提高压缩比和控制活塞变形十分重要 。 众所周知 ， 算机和空调器中采用热管能够明显改善导热率 ， 然 而， 发 动 机 冷 却 不 能 采 用 常 规 的 热 管， 因为气流和 液流会受到振动的干扰 ， 因而会使导热率很低 。 开 发 了 １ 种 新 颖 的 热 管 ， 并 进 行 了 试 验， 利用１台高 但成功地使高速往复运动下 速往复试验装置确定了它的传热系数 。 试验是在单 热 管 基 础 上 进 行 的 ， 的传热系数比静止状态的传热系数提高了 １． ６ 倍 。 详细介绍观测到的特性及验证方法 。 下一步计划 将这一方法应用在发动机活塞上 。 关键词 ：活塞 传热系数 导热系数 热管 节流片
） ） ａ ｂ （ （ 图 ３ 热管结构 图 ２ 新颖热管试件的结构 图 １ 采用商用热管的试件结构图
间距布置 的 用 以 控 制 往 复 运 动 时 气 流 和 液 流 的 节
０ １ ６ 年第 ４ 期 国 外 内 燃 机 ２
— ３ ５ —
２ 往复运动试验 表 １ 为往复运动试验的条件 。
表 １ 试验条件
项目
－１） （ 往复运动速度范围／ ｍ·ｓ
参数 ０～３． ０ ５ ０
图 ４ 试件剖面图
往复行程／ ｍｍ
热管的制备方法 如 下 ：在 室 温 下 将 冷 却 液 加 注 ， 本 案 例 中 为 纯 水） 采用加热器从底部加 到热管内 （ 热铝制试件 ， 测量压力及温 度 ， 当冷却液达到规定的 质量时封闭热管 。 图 ５ 为封装过程图 。
— ３ ４ —
国 外 内 燃 机 ２ ０ １ ６ 年第 ４ 期
试 验 研 究
轿车发动机活塞冷却方法研究
— — — 第一部分 实现高传热系数的基础试验
DOI:10.16776/ki.1000-3797.2016.04.008
０ 引言 为适应燃油 经 济 性 和 环 境 兼 容 性 的 发 展 趋 势 ， 活塞冷却方法是发动机开发过 程 中 提 高 压 缩 比 和 抑 制变形的 １ 项重要技术 。 活塞通常利用活塞上的 冷 却 通 道 和 活 塞 下 方 的 机油喷束 进 行 冷 却 。 由 于 冷 却 液 传 热 系 数 不 够 高 ， 因而冷却有 效 性 低 于 期 望 值 。 通 常 ， 计算机和空调 器中采用的热管其导热率要比 上 述 冷 却 技 术 的 导 热 率高 １ 由 于 热 管 的 结 构 特 征， 无法避免 ０倍。然 而， 气流和液流受到振动干 扰 ， 因 而 导 热 率 很 低。至 今， 热管还没有应用于冷却发动机 。 本田公司技术中心对热 管 应 用 于 发 动 机 活 塞 冷 通过改变热管内部 的 μ 值 ， 却的可能性进行了研究 ， 以及利用高速往复运动引起的 自 激 振 荡 振 动 来 控 制 气体和液体 的 双 层 流 动 ， 并确保在不降低热传输量 的情况下达到高传热系数 。 虽 然 试 验 是 在 单 热 管 基 础上进行的 ， 但成功地使高速往复运动下的传热系 数， 比静止状 态 下 的 传 热 系 数 提 高 了 １． ６ 倍。 本 文 详细介绍观测到的特性及验证方法 。 １ 热管设计 图 １ 为商用热管试件在 高 速 往 复 试 验 装 置 上 的 安装结构图 。 图 ２ 为新开发的热管 ， 其 内部 装 有若 干节 流口， 用以控制往复运动时气体 和 液 体 的 流 动 。 热 管 布 局 采用闭环形式 。 （ ） 图 ３ 为热管结构 。 图 ３ 为内部有网状吸液带 ａ （ 的商用热管 。 图 ３ 为 新 颖 热 管， 其内部设有固定 ｂ） 流口 。 图 ４ 为图 １ 和 图 ２ 中 所 示 试 件 的 结 构 剖 面 图 。 该试件包括 用 铝 材 料 覆 盖 的 热 管 和 外 部 隔 热 材 料 。 在试件的 ３ 个位置上安装了热电偶 ， 以测量热流 。
为试验准备了 ４ 种新 颖 热 管 。 为 确 定 最 佳 水 汽 ／ ／ 比， 将３ 根 热 管 的 水 汽 比 分 别 设 定 为 ５ ０ ５ ０， ７ ０ ３ ０ ／ 及８ 还用另外 １ 种形状相同但 ０ ２ ０。 为了进行对比 ， 内部无热管的试件进行了试验 。 试验中 ， 用安 装 在 试 件 ２ 个 位 置 上 的 热 电 偶 测 量温度 ， 当达到某一稳定温 度 时 改 变 滑 动 速 度 ， 达到 规定滑动速度时以相同方式再次测量温度 。 采用图 ８ 所示的试验装 置 进 行 高 速 往 复 运 动 试 验 。 陶瓷加热器的输入功率设定为 ３ ０ Ｗ。