楼梯规范设计

【例题 2.1《楼梯、阳台和雨篷设计》37页，PDF 版47页】 图2.1为某实验楼楼梯的平面图和剖面图。

采用现浇板式楼梯，混凝土强度等级为C25，2211.9/, 1.27/c t f N mm f N mm ==钢筋直径d ≥12mm 时采用HRB400级钢筋，2360/y f N mm =；d ≤10mm 时采用HPB300级钢筋，
2270/y f N mm =,楼梯活荷载为3.5KN/m ²。

楼梯的结构布置如图2.8所示。

斜板两端与平台梁和楼梯梁整结，平台板一端与平台梁整结，平台板一端与平台梁整结，另一端则与窗过梁整结，平台梁两端都搁置在楼梯间的侧墙上。

试对此现浇板式楼梯进行结构设计。

解：
1）斜板TB1设计
除底层第一跑楼梯的斜板外，其余斜板均相同，而第一跑楼梯斜板的下端为混凝土基础，可按净跨计算。

这里只对标准段斜板TB1进行设计。

对斜板TB1取1m 宽作为其计算单元。

(1)确定斜板厚度t
斜板的水平投影净长为l 1n =3300mm
斜板的斜向净长为113691cos n n l l mm α
==
=
斜板厚度为t 1=（1/25～1/30）l 1n =(1/25～1/30)×3300=110～120mm,取t 1=120mm 。

（根据“混凝土结构构造手册（第四版）”384页）
（2）荷载计算，楼梯斜板荷载计算见表2.3。

表2.3楼梯斜板荷载计算
水磨石面层的容重为0.65KN/m ²(GB50009-2012，附录A-15，84页)；纸筋灰容重16KN/m ³（GB50009-2012，附录A-6，75页，实际工程中已被水泥砂浆代替）以上计算的荷载设计值是由可变荷载控制的组合，计算由永久荷载控制的组合 1.357.160.98 3.513.10/p KN m =⨯+⨯=，综合取p=13.50KN/m
（3）计算简图
如前所述，斜板的计算简图可用一根假想的跨度为l 1n 的水平梁替代，如图2.9所示。

其计算跨度取斜板水平投影净长l 1n =3300mm 。

对于底层第一跑楼梯的计算跨度，视下端与基础的结合情况而定。

当下端是搁置在砖砌地垄墙上时，则应从地垄墙中心线起算；当下端与混凝土基础相连时，则可按净跨计算。

（4）内力计算
剪力V=1/2×p ×l 1n=0.5×13.50×3.3=22.28KN < 0.7f t bh 0=0.7×1.27×1000×100=88.9KN 满足条件（GB50010-2010，6..3.3）
斜板的内力，一般只需计算跨中最大弯矩即可。

考虑到斜板两端均与梁整结，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取：
22
113.50 3.314.70.1010
n pl M KN m ⨯===（根据“混凝土结构构造手册（第
四版）”384页）
（5）配筋计算
h 0= t 1-20=120-20=100mm(GB50010-2010，表8.2.1，Ⅰ类环境，
板的受力筋的保护层厚度为15mm ， 20s a mm =，受力筋拟使用HRB400级钢筋
)
5
00min
0.80.8
0.518
360
110.00332100.003310013.230.51810051.81.27max 0.2%,0.45max 0.2%,0.450.002
360b y s
b t y f E x h mm h mm
f f ξξρ=
=
=+
+
⨯⨯⨯===<=⨯=⎧⎫⎪⎪⎧
⎫===⎨⎬⎨⎬⎩⎭⎪⎪⎩⎭
221111.9100013.23
4370.0021000120240360
c s y
f bx
A mm mm f α⨯⨯⨯=
=
=>⨯⨯=，选
用：①下部受力筋
12@150，As=754mm ²，
01.360754
22.80.51810051.8111.91000
y s
b c f A x mm h mm f b
ξα⨯=
=
=<=⨯=⨯⨯不超筋
②下部分布筋，As>max{0.15×754，0.15%×120×1000}= max{113.1，180}=180 mm ²（GB50010-2010，9.1.7当按单向板设计时，应
在垂直于受力的方向布置分布钢筋，单位宽度上的配筋不宜小于单位宽度上的受力钢筋的15％，且配筋率不宜小于0.15％；分布钢筋直径不宜小于6mm ，间距不宜大于250mm ；当集中荷载较大时，分布钢筋的配筋面积尚应增加，且间距不宜大于200mm 。

当有实践经验或可靠措施时，预制单向板的分布钢筋可不受本条的限制；若按最小配筋率计算As>0.002×120×1000=240mm ²），选用
8@200，
As=251mm ²。

8@200，见构造手册
383页。

③上部支座负筋（GB50010-2010，9.1.6 按简支边或非受力边设计的现浇混凝土板，当与混凝土梁、墙整体浇筑或嵌固在砌体墙内时，应设置板面构造钢筋，并符合下列要求：
1 钢筋直径不宜小于8mm ，间距不宜大于200mm ，且单位宽度内的配筋面积不宜小于跨中相应方向板底钢筋截面面积的1／3。

与混凝土梁、混凝土墙整
体浇筑单向板的非受力方向，钢筋截面面积尚不宜小于受力方向跨中板底钢筋截面面积的1／3。

2 钢筋从混凝土梁边、柱边、墙边伸入板内的长度不宜小于l
／4，砌体墙
支座处钢筋伸入板边的长度不宜小于l
0／7，其中计算跨度l
对单向板按受力方
向考虑，对双向板按短边方向考虑。

3在楼板角部，宜沿两个方向正交、斜向平行或放射状布置附加钢筋。

4 钢筋应在梁内、墙内或柱内可靠锚固。

构造手册384页建议支座配筋一般取跨中配筋量的1/3，配筋范围为ln/4），则As>1/3×754=251mm²12@200，As=565mm²，我单位要求通长配置，以利于抗震。

④上部分布筋同下部分布筋的配置方法。

选配8@200，图2.9上部③号钢筋
TB的配筋图如图2.9，
图2.9
2）平台板设计
（1）平台板计算简图
平台板取1m板宽作为计算单元。

平台板这里近似地按受力方向为短跨方向的简支板计算（即为单向板3.6/1.6=2.25，GB50010-2010，9.1.1.2-2）当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；），计算简图如图2.10所示。

计算跨度：由于平台板两端均与梁整结，所以计算跨度取净跨l2n=1600mm,平台板厚度取t2=100mm(GB50010-2010，9.1.2.1，板的跨厚比：钢筋混凝土单向板不大于30，1/30×1600=53.3mm)。

（2）荷载计算
平台板荷载计算见表2.4
表2.4
按永久荷载控制的组合P=1.35×3.55+0.98×3.5=8.22KN/m, 综合取P=9.16KN/m (3)内力计算
剪力V=1/2×9.16×1.55=7.099KN<0.7f t bh 0=0.7×1.27×1000×80=71.12KN ，承载力满足条件。

（GB50010-2010，6.3.3） 计算长度取净跨l 2n=1.55m 考虑平台板两端梁的嵌固作用，跨中最大设计弯矩取
2
229.16 1.55 2.20.1010
n
pl M KN m ⨯===
（4）配筋计算
h0=100-20=80mm，选配HPB300级钢筋
5
00
min
0.80.8
0.576
270
1
1
0.0033 2.110
0.0033
80 2.3450.5768046.08
1.27
max0.2%,0.45max0.2%,0.450.00212
270
b
y
s
b
t
y
f
E
x h mm h mm
f
f
ξ
ξ
ρ
===
+
+
⨯⨯
⨯
=-=-=<=⨯=⎧⎫
⎪⎪⎧⎫
===
⎨⎬⎨⎬
⎩⎭
⎪⎪
⎩⎭
22 1
min
111.91000 2.345
103.35.0.002121000100212
270
c
s
y
f bx
A mm bh mm
f
α
ρ
⨯⨯⨯
===<=⨯⨯=
故As>212mm²，选用①板底纵向受力钢筋8@180，As=279mm²
②板底纵向分布钢筋8@180，As=279mm（GB50010-2010，9．1．7
当按单向板设计时，应在垂直于受力的方向布置分布钢筋，单位宽度上的配筋不
宜小于单位宽度上的受力钢筋的15％，且配筋率不宜小于0.15％；分布钢筋直
径不宜小于6mm，间距不宜大于250mm；当集中荷载较大时，分布钢筋的配筋面
积尚应增加，且间距不宜大于200mm。

当有实践经验或可靠措施时，预制单向板
的分布钢筋可不受本条的限制。

）
③板上部纵向构造钢筋8@180，As=279mm（9．1．6 .1按简支
边或非受力边设计的现浇混凝土板，当与混凝土梁、墙整体浇筑或嵌固在砌体墙
内时，应设置板面构造钢筋，并符合下列要求：钢筋直径不宜小于8mm，间距不
宜大于200mm，且单位宽度内的配筋面积不宜小于跨中相应方向板底钢筋截面面
积的1／3。

与混凝土梁、混凝土墙整体浇筑单向板的非受力方向，钢筋截面面
积尚不宜小于受力方向跨中板底钢筋截面面积的1／3。

）
④板上部纵向分布钢筋8@180，As=279mm（理由：GB50010-2010，
9.1.7当按单向板设计时，应在垂直于受力的方向布置分布钢筋，单位宽度上的
配筋不宜小于单位宽度上的受力钢筋的15％，且配筋率不宜小于0.15％；分布
钢筋直径不宜小于6mm，间距不宜大于250mm；）
3）平台梁TL1设计
（1）平台梁两端搁置在楼梯间的侧墙上，所以计算跨度取
L= min{l3n+a,1.05ln}=min{3600，1.05×3360}=3528mm（《混凝土结构设计》课本30页）
平台梁(TL1)的截面尺寸取h=400mm，b=250mm
(2)荷载计算
平台梁的荷载计算见表2.5
由永久荷载控制的组合：
P=1.35g+0.98q=1.35×17.57+0.98×9.36=32.89KN/m
由可变荷载控制的组合：
P=1.2g+1.4q=1.2×17.57+1.4×9.36=34.19KN/m
所以取P=34.19KN/m
（3）TL支座处的最大剪力：
V=PL3n/2=34.19×3.528/2=60.31KN < 0.7f t bh0=0.7×1.27×250×365=81.121KN，构造配箍即可。

（4）截面设计
正截面受弯承载力计算，选用HRB400级钢筋，C25混凝土
M=p l²/8=34.19×3.528²/8=53.19KN.m
h0
=400-35=365mm
5
00
min
0.80.8
0.518
360
1
1
0.0033210
0.0033
36512.460.518365189
1.27
max0.2%,0.45max0.2%,0.450.002
360
b
y
s
b
t
y
f
E
x h mm h mm
f
f
ξ
ξ
ρ
===
+
+
⨯⨯
⨯
=-=-=<=⨯=⎧⎫
⎪⎪⎧⎫
===
⎨⎬⎨⎬
⎩⎭
⎪⎪
⎩⎭
22
1
111.925012.46
1030.0021000120240
360
c
s
y
f bx
A mm mm
f
α⨯⨯⨯
===<⨯⨯=
则取As≥240mm²，考虑到平台梁两边受力不均，有扭矩存在，
纵向受力钢筋配筋量酌量增大。

①梁底部受力钢筋选配316，As=603mm²（或216，As=402）
1
.360603
730.518365189
111.9250
y s
b
c
f A
x mm h mm
f b
ξ
α
⨯
===<=⨯=
⨯⨯，不超筋
②梁上部纵向构造钢筋（GB50010-2010，9．2．6 梁的上部纵向
构造钢筋应符合下列要求：
1 当梁端按简支计算但实际受到部分约束时，应在支座区上部设置纵向构造
钢筋。

其截面面积不应小于梁跨中下部纵向受力钢筋计算所需截面面积的1／4，
且不应少于2根。

该纵向构造钢筋自支座边缘向跨内伸出的长度不应小于l
／5，
l
为梁的计算跨度。

2 对架立钢筋，当梁的跨度小于4m时，直径不宜小于8mm；当梁的跨度为4m～
6m时，直径不应小于10mm；当梁的跨度大于6m时，直径不宜小于12mm。

考
虑抗扭可酌量增加），As>603/4=151mm²，求得上部纵向构造钢筋（同时起架立钢筋的作用）直径d≥10mm,选配212，As=226mm²
③梁箍筋的配置，根据GB50010-2010，9.2.10的规定，ρsv=Asv/bs≥0.28f t/f yv=0.28×1.27/270=0.00132,选配8箍筋，s≤2×50.3/（250×0.00132）=305mm8@200
注：若该楼梯为框架结构中的楼梯，则还要对TL2(若兼做门窗过梁则要记
入门窗、上部楼面和填充墙的荷载)、垂直于TL1方向的两根梁进行设计（记作L1、L2）
因平台板按单向板计算L1、L2所在的边不是受力边，故其配筋可不计算，只按照构造配（GB50010-2010，9．2．1 梁的纵向受力钢筋应符合下列规定：1、入梁支座范围内的钢筋不应少于2根。

2、梁高不小于300mm时，钢筋直径不应小于10mm；梁高小于300mm时，钢筋直径不应小于8mm。

）配212即可。

现将平台板按双向板计算，并对L1、L2进行配筋。

4）TZ根据上海市的文件，截面取250×300，配416，箍筋取8@100
平台板按四边简支的楼板计算。

平台梁按简支梁计算。

需要注意的是上部钢筋适当放大，因为平台板和楼梯板是现浇连接的，平台梁和梯柱也是现浇在一起的，有一定约束。