工业锅炉的烟风阻力计算
工业锅炉烟风阻力计算概论
工业锅炉烟风阻力计算概论1. 引言工业锅炉是大型工业设备，在生产中起着至关重要的作用。
其中，烟风阻力是工业锅炉中一个重要的参数之一。
烟风阻力的正确计算对于工业锅炉的运行和效率具有重要的影响。
本文将介绍工业锅炉烟风阻力的计算概论。
2. 计算公式在计算工业锅炉烟风阻力时，我们需要用到以下几个关键参数：•风速：表示烟风在管道中的流速，通常以米/秒（m/s）为单位。
•管道直径：表示烟风流动的管道的直径，通常以毫米（mm）为单位。
•管道长度：表示烟风流动的管道的长度，通常以米（m）为单位。
•管道摩擦系数：表示烟风在管道内壁上的摩擦情况。
根据这些参数，我们可以使用以下计算公式来计算工业锅炉烟风阻力：阻力 = （管道长度 * 管道摩擦系数 * 空气密度 * 风速^2）/（2 * 管道直径 * 1000）在这个公式中，空气密度通常可以根据温度和压力来计算得出，单位为千克/立方米（kg/m^3）。
同时，管道摩擦系数可以通过经验公式或者实验测定得到。
3. 简化计算方法上述给出的计算公式是较为通用的计算方法，但在实际应用中，为了简化计算过程，我们可以使用经验公式进行近似计算。
经验公式中，我们用到了一个参数——管道截面积。
管道截面积= (π * 管道直径^2) / 4通过这个管道截面积，我们可以得到一个简化的烟风阻力计算公式：阻力 = （管道摩擦系数 * 风速^2）/ (2000 * 管道截面积)这个公式对于一些简单的烟风阻力计算具有一定的准确性，并且计算过程也相对简单。
4. 应用案例为了更好地理解和应用工业锅炉烟风阻力的计算，我们举一个应用案例。
假设有一台工业锅炉，烟风管道直径为800毫米，长度为20米，风速为10米/秒，管道摩擦系数为0.03。
我们可以按照上述给出的计算公式进行计算，得到以下结果：根据通用计算公式计算得到的烟风阻力为0.248牛顿（N）。
根据简化计算方法计算得到的烟风阻力为0.064牛顿（N）。
可以看出，虽然简化计算方法得到的结果与通用计算公式有一定的差异，但对于一般的应用场景已经足够准确。
通风阻力计算软件使用说明书
通风阻力计算软件用户手册西安富凯能源科技有限责任公司1前言本手册是“锅炉设计烟风阻力计算软件”的使用说明书，随软件同时提供给客户。
为了使您对该产品有一个总体的认识，方便您的使用，我们专门为您配置了用户手册，主要对“锅炉设计烟风阻力计算软件”的主要功能、使用方法、注意事项、用户界面等进行介绍，使您能够掌握本软件的使用方法，是您使用本软件的必不可少的指南。
本手册使用用户要求具备一定的锅炉设计与工程计算的基本知识，在数据输入过程中必须要注意数值的常规范围，并符合实际情况。
使用前，请您仔细阅读本手册，对本产品有一定的了解。
由于编者水平有限，可能在程序设计、编制过程中存在缺点和错误，敬请用户批评指正。
另外，在使用过程中，如果您有什么问题，请来电查询，我们定当竭诚为您服务。
2目录一、概述 (4)(一)计算标准方法及参考文献 (4)(二)基本使用过程描述 (4)二、软件界面介绍 (5)(一)菜单栏区域 (5)(二)任务栏区域 (6)(三)操作区域 (6)三、烟风阻力计算 (7)(一)锅炉基本信息 (7)(二)烟气侧部件选择及参数输入 (8)(三)空气侧部件选择及参数输入 (10)(四)计算 (10)(五)输出计算书（计算结果预览） (11)(六)输出计算书到Excel (13)四、补充说明 (17)(一)计算结果出现0、-1或非数值 (17)(二)修改区块或部件名称 (17)3一、概述(一)计算标准方法及参考文献本程序设计主要依据及参考手册：《锅炉设备空气动力计算》（标准方法第三版）《工业锅炉烟风阻力计算方法》北京科林燃烧工程有限公司组织上海工业锅炉研究所编纂(二)基本使用过程描述烟道、风道全压降计算：☐新建项目文件☐输入锅炉的基本信息参数☐选择烟气侧阻力部件☐输入烟气侧参数☐选择空气侧阻力部件☐输入空气侧参数☐计算☐输出计算书☐输出计算书到Excel注意：本软件将“自生通风”的计算作为一个虚拟的阻力部件，因此在计算全压降时，需要选择“自生通风”部件。
锅炉通风阻力计算
式中 S——烟囱产生的抽力（Pa），自然通风时 应使S大于或等于风烟道总阻力的1.2倍。 H——烟囱高度（m）； ——外界空气的密度（kg/m3）； 1k —— 烟囱内烟气平均密度（ kg/m3 ）； y 标准状态下空气和烟气的密度（kg/m3）； —— 、 t1k——外界空气温度（℃）； tpj——烟囱内烟气平均温度（℃）。
对于沸腾炉，燃烧设备阻力 指布风板 pr （风帽在内）阻力和料层阻力；对煤粉炉， 燃烧设备阻力 指按二次风计算的燃烧器 pr 阻力；对燃油燃气锅炉，燃烧设备阻力 指调风器的阻力。
pr
（2）空气预热器空气侧阻力 是指管外空 pk k 气冲刷管束所产生的阻力，通常由制造厂 家提供。 （3）风道阻力 风道阻力计算与烟道阻力 p fd 计算一样，是按锅炉的额定负荷进行的。 风道阻力计算时，空气流量按下式计算
x
P Y P 1 Pg P s P k y Pc Pyd Pyc
（2）锅炉本体阻力 锅炉本体阻力是指烟气离开 pg 炉膛后冲刷受热面管速所产生的阻力，通常由锅 炉制造厂家的计算书中查得。 （3）省煤器阻力 指烟气横向或纵向冲刷管束时 产生的阻力，通常由锅炉制造厂提供。 p s （4）空气预热器烟气侧阻力 管式空气预热器 pk y 中空气在管束外面横向流动，烟气在管内流动。 因此，空气预热器的烟气侧阻力是由管内的摩擦 阻力和管子进出口的局部阻力组成。通常由制造 厂家提供。 p c （5）除尘器阻力 与除尘器型式和结构有关，可 根据制造厂提供的资料确定；
（三）烟囱的抽力
采用自然通风的锅炉房，烟、风系统的阻 力是利用烟囱产生的抽力来克服风的。
工业蒸汽锅炉设计计算中的几个问题研讨_赵国凌
的无数个组合。表 1 所列是在锅炉排污率为 5% ， 60 ℃ 与 105 ℃ 的蒸汽凝结水回收率与凝结水温度 锅炉补给水温度为 20 ℃ 时，为使混合水温分别达到 的几种组合情况。
表 1 不同蒸汽凝结水回收率与凝结水温度的组合情况
凝结水回收率 ε /%
100
90
80
70
60
50
40
30
凝结水温度 ths = 60 ℃
蒸汽锅炉。随着蒸汽锅炉工作压力等级的提高，相
应的给水温度也将合理调高。高压除氧器的工作压
力高达 0． 6 MPa 绝压，相应饱和水温为 160 ℃ 。
锅炉给水温度的三个档次分别针对如下三种使
用场合。
（ 1） 给水温度 20 ℃ 档次
该档次适用于锅炉给水不采用热力除氧方式且
供热系统蒸汽凝结水全无回收的场合。对于容量较
第一 作 者： 赵 国 凌 （ 1941 － ） ，教 授，享 受 政 府 特 津。1964 年毕 业 于 西 安 交 大
摘 要： 对工业蒸汽锅炉设计计算中锅炉额定蒸发量概念、锅炉给水温度取值、锅炉有效 利用热量计算值分别进行了分析讨论，指出了问题所在，阐明了个人观点。
关键词： 额定蒸发量； 给水温度； 自用蒸汽； 有效利用热量
63
67． 7
73． 5
81
91
105
126
161
ths / ℃
ths = 105 ℃ 110． 3 120． 2
132． 6
148． 5
169． 8
199． 5
—
—
（ 3） 给水温度 104 ℃ 档次 该档次适用于锅炉给水采用大气式除氧方式或 供热系统蒸汽凝结水温度高于 110 ℃ 的场合。通常 大气式热力除氧是采用锅炉自身蒸汽作为热源，将 软化水加热至沸腾温度，使溶解在水中的氧气脱出。 不用锅炉自身蒸汽的大气式热力除氧技术，是利用 生产工艺余热，其温度不低于 125 ℃ ，通过表面式换 热器，将一定压力的软化水加热到 110 ℃ 左右，保持 软化水进入热力除氧器的压力不低于 0． 3 MPa 表 压，温度不低于 107 ℃ ，软化水进入除氧器后压力降 至 0． 02 MPa 表压，软化水因过热而沸腾，水中的溶 解氧被脱除，出水温度为 105 ℃［6］。 为使回收凝结水与锅炉补给水的混合水温达到 105 ℃ ，不同凝结水回收率与凝结水温度的组合情 况见表 1 列示。由表 1 可见，随着凝结水回收率的 减小，相应的凝结水温度提高。当凝结水回收率达 到 70% 时，凝结水温度将近 150 ℃ ； 凝结水回收率 低于 70% 时，凝结水温度要在 150 ℃ 以上，如此之 高的凝结水温度在工程实践中并不多见。由表 1 还 不难看到，在凝结水回收率为某数值下，若凝结水温 度超过表 1 中所列示的对应凝结水温度时，混合水 温将升高，这对补给水除氧是有利的。
烟风系统阻力计算
REPORTING
2023 WORK SUMMARY
烟风系统阻力计算
汇报人：XX
XX
目录
• 烟风系统概述 • 阻力计算基本原理 • 烟道阻力计算 • 风机选择与性能评估 • 系统优化与节能措施 • 实验验证与数据分析
PART 01
烟风系统概述
定义与组成
烟风系统定义
烟风系统是指用于排放工业锅炉 、加热炉等燃烧设备产生的烟气 ，并同时提供燃烧所需空气的系 统。
主要组成
烟风系统主要由送风机、引风机 、风管、阀门、消声器等组成。
工作原理及流程
工作原理
送风机将空气送入燃烧室，引风机则将燃烧产生的烟气排出。通过调节送风机 和引风机的运行参数，可控制燃烧室内的空气和烟气流量，从而确保燃烧过程 的稳定和高效。
工作流程
空气经送风机加压后，通过风管送入燃烧室；燃烧产生的烟气在引风机的作用 下，经风管排出至大气中。
管道长度L和直径D的测量
使用测量工具进行实际测量，确保数据准确性。
局部阻力计算
局部阻力类型
包括弯头、三通、变径、阀门等局部构件产生的阻力。
局部阻力系数ζ的确定
根据局部构件的形状、尺寸和流体性质查表或计算得出。
局部阻力计算公式
ΔP2=ζ×(ρV^2/2)。其中，ζ为局部阻力系数，ρ为流体密度，V为 流体速度。
进行阻力计算
结果分析与优化
将已知参数代入计算公式，进行数值计算 ，得出阻力值。
对计算结果进行分析，评估系统的性能， 并根据需要进行优化改进。
PART 03
烟道阻力计算
烟道类型及特点
01
02
03
圆形烟道
截面为圆形，流动阻力小 ，结构强度高，适用于高 压、大流量系统。
烟气流量计算公式
锅炉烟尘测试方法1991-０９-１4发布19９2—０8—０1实施国家技术监督局ﻫ国家环境保护局发布ﻫ1、主题内容与适用范围ﻫ本标准规定了锅炉出口原始烟尘浓度、锅炉烟尘排放浓度、烟气黑度及有关参数得测试方法。
本标准适用于GBl３271有关参数得测试。
ﻫ2、引用标准ﻫGB l018０工业锅炉热工测试规范ﻫGB l327l 工业锅炉排放标准3、测定得基本要求3、１新设计、研制得锅炉在按GBl0180标准进行热工试验得同时,测定锅炉出口原始烟尘浓度与锅炉烟尘排放浓度。
ﻫ３。
2 新锅炉安装后,锅炉出口原始烟尘浓度与烟尘排放浓度得验收测试,应在设计出力下进行。
3。
3在用锅炉烟尘排放浓度得测试,必须在锅炉设计出力70％以上得情况下进行,并按锅炉运行三年内与锅炉运行三年以上两种情况,将不同出力下实测得烟尘排放浓度乘以表l中所列出力影响系数K,作为该锅炉额定出力情况下得烟尘排放浓度,对于手烧炉应在不低于两个加煤周期得时间内测定。
ﻫ表１锅炉实测出力占锅炉设计出力得百分数,% 70-《７5 75—《８0 80—《85 8５—《９０90－《９5 》=95运行三年内得出力影响系数Ｋ 1.6 １。
４１、2 1.１ 1.05１运行三年以上得出力影响系数K 1.3 1。
2 １.１1１ 13、４测定位置:测定位置应尽量选择在垂直管段,并不宜靠近管道弯头及断面形状急剧变化得部位。
测定位置应距弯头、接头、阀门与其她变径管得下游方向大于６倍直径处,与距上述部位得上游方向大于3倍直径处。
３、5 测孔规格: ﻫ在选定得测定位置上开测孔,在孔口接上直径dn为75mm,长度为30mm左右得短管,并装上丝堵、3、6 测点位置、数目:３.6．１圆形断面:将管道断面划分为适当数量得等面积同心圆环,各测点均在环得等面积中心线上,所分得等面积圆环数由管道直径大小而定,并按表２确定环数与测点数。
ﻫ表2圆形管道分环及测点数得确定20０－4０0 1-２２-４ﻫ4０ﻫ管道直径Ｄ,mm 环数测点数ﻫ《200 1 ２ﻫ8003－4 6－8-600０－600 2－3 4－6 ﻫ８00以上４-５8—10 ﻫ当测定现场不能满足３、4条所述要求时,对圆形管道应增加与第一测量直径成90°夹角得第二测量直径,总测点数增加一倍、测点距管道内壁距离如图1所示,按表3确定。
工业锅炉烟囱设计计算
工业锅炉房烟囱设计锅炉房的烟囱设计应符合下列要求：1．燃煤、燃油（轻柴油、煤油除外）锅炉房烟囱高度的规定：1)每个新建锅炉房只允许设一个烟囱，烟囱高度可按表1规定执行。
表1燃煤、燃油（轻柴油、煤油除外）锅炉房烟囱最低允许高度(GB 13271-2001)2）锅炉房装机总容量>28MW(40t/h)时，其烟囱高度应按批准的环境影响报告书（表）要求确定，且不得低于45m。
新建烟囱周围半径200m距离内有建筑物时，其烟囱应高出最高建筑物3m以上。
燃气、燃油（轻柴油、煤油）锅炉烟囱高度应按批准的环境影响报告书（表）要求确定，且不得低于8m。
2．各种锅炉烟囱高度如果达不到上述规定时，其烟尘、SO2、NOx最高允许排放浓度，应按相应区域和时段排放标准值50%执行。
3．出力≥1t/h或0.7MW的各种锅炉烟囱应按《锅炉烟尘测试方法》(GB5468)和《固定污染源排气中颗粒物测定与气态污染物采样方法》(GB/T16157-2001)的规定，设置便于永久采样孔及其相关设施。
4．锅炉房烟囱高度及烟气排放指标除应符合上述1~3款（摘自GB13271-2001）的规定外，尚应满足锅炉房所在地区的地方排放标准或规定的要求。
5．烟囱出口内径应保证在锅炉房最高负荷时，烟气流速不致过高，以免阻力过大；在锅炉房最低负荷时，烟囱出口流速不低于2.5~3m/s，以防止空气倒灌。
烟囱出口烟气流速参见表2，烟囱出口内径参见表3和表4。
表2烟囱出口烟气速表(m/s)表3燃煤锅炉砖烟囱出口内径参考值表4燃油、燃气锅炉钢制烟囱出口内径参考值6．当烟囱位于飞行航道或飞机场附近时，烟囱高度不得超过有关航空主管部门的规定。
烟囱上应装信号灯，并刷标志颜色。
7．自然通风的锅炉，烟囱高度除应符合上述规定外，还应保证烟囱产生的抽力，能克服锅炉和烟道系统的总阻力。
对于负压燃烧的炉膛，还应保证在炉膛出口处有20~40Pa的负压。
每米烟囱高度产生的烟气抽力参见表5。
燃煤锅炉排放计算
锅炉知识1、锅炉负压与烟囱负压:加热炉炉膛,烟道都就是负压,并且炉膛负压值更低,而外界大气压为正值！为什么烟气还能通过烟囱向外界排气,而不就是空气从烟囱反串如炉子呢？烟囱内外气体温度不同而引起气体密度差异,这种密度差异产生压力差,即烟囱抽力,它克服阻力推动烟气流动。
烟囱底部处于负压状态就是烟囱底部产生抽力的原因。
根据抽力公式 h抽=H( γ空—γ气),可以知道,影响烟囱抽力的因素主要就是三个,即H,γ空,γ气。
(1)高度H的影响:由公式可知,H愈大,也即烟囱愈高,抽力愈大;H愈小,也即烟囱愈低,抽力愈小。
(2)空气重度的影响:由公式可知,在H、γ气不变的情况下,γ空愈大,亦即外界空气温度愈低,抽力愈大。
同就是一个烟囱,在闸板开度一样的情况下,冬天的抽力比夏天大,晚上的抽力比白天大,这就就是因为冬天、晚上外界空气的温度比夏天、白天低,γ空比较大。
(3)烟气温度的影响:由公式可知,在H、γ空不变的情况下,γ气愈大,亦即烟气温度愈低,抽力愈小;γ气愈小,亦即烟气温度愈高,抽力愈大。
新窑投产时,烟囱抽力很小,工人师傅常常在烟囱底部烧一把火,以提高烟囱内气体的温度,借以加大抽力,就就是这个道理。
在烟囱设计时,要全面考虑上述因素对抽力的影响,不能只抓一点,不及其余。
例如,烟囱愈高,抽力固然愈大,但也不能过高。
因为烟囱愈高,基础愈要求坚固,砌筑质量也要随之提高,造价也就因而增大。
再如,烟气温度愈高,抽力固然愈大,但随着烟气带走的热量也就愈多,增加了热能的耗损,使窑炉热效率降低。
周围空气的温度就是不以人的意志为转移的,但在烟囱设计时,应该考虑该地区的气候,按该地区夏天最高气温来确定空。
所以,在烟囱设计时,应该综合考虑各方面的因素,权衡利弊,合理设计。
确定烟囱抽力时,为保证最小抽力达到要求,要以夏季最高温度与当地最大空气湿度进行计算。
炉膛的负压值不能太低,否则会造成燃料未充分燃烧,浪费能源。
我们炉腔内的负压就是利用引风机外引风产生的,负压值根据燃烧的煤或燃气不同也设置不同。
烟囱计算公式。
烟囱计算公式。
烟囱计算公式是指通过一系列的数学和物理公式，来计算烟囱的尺寸和设计参数，以确保烟囱能够有效地排除烟气和废气，并提供良好的通风和热效应。
烟囱计算公式的应用范围包括建筑工程、工业厂房、锅炉、燃煤炉等场景。
烟囱计算公式主要涉及以下几个方面：1. 烟囱截面积的计算公式：烟囱截面积是指烟囱横截面的面积，它直接影响到烟囱的排放能力和烟囱冒烟的安全性。
烟囱截面积的计算公式一般包括烟气流速、排烟量、烟气温度等因素。
2. 烟囱高度的计算公式：烟囱高度是指烟囱从底部到顶部的垂直长度。
烟囱高度的计算公式一般受到烟囱排放能力、热浮力和风速等因素的影响，其中烟气温度和大气温度的差异也是影响烟囱高度的重要因素。
3. 烟囱压力损失的计算公式：烟囱压力损失是指烟气在烟囱中由于摩擦、阻力等因素造成的压力损失。
烟囱压力损失的计算公式涉及到烟囱内径、烟气流速、烟气密度等因素，并可以通过一定的修正公式进行修正。
4. 烟囱截面形状的计算公式：烟囱截面形状的计算公式一般用于确定烟囱的最佳截面形状，以提高烟气的流动性和降低阻力。
常见的烟囱截面形状包括圆形、方形、矩形等，其选择需要考虑到具体的使用环境和烟气特性等因素。
烟囱计算公式的应用能够帮助工程师和设计师在烟囱的设计和施工过程中进行合理的选择和决策，以确保烟囱的安全性、性能和经济性。
此外，烟囱计算公式的研究也为研发新型烟囱材料和技术提供了理论基础和指导。
总之，烟囱计算公式是烟囱设计和研究的重要工具，通过合理应用这些公式，可以实现烟囱的高效、安全和环保运行，为各行各业提供良好的排烟和通风环境。
在未来，随着科学技术的不断发展和烟囱工程的不断创新，烟囱计算公式的应用将会更加广泛，为建筑物和工业设施的可持续发展做出积极贡献。
锅炉炉膛热力计算+锅炉烟风阻力计算书
SZBQ6-1.25-T锅炉热力计算书计算依据《工业锅炉设计计算标准方法》2003SZBQ6-1.25-T炉膛热力计算序号计算项目符号单位公式或来源数值1 额定蒸发量 D t/h 设计选定 62 额定压力Pe MPa 设计选定 1.253 蒸汽湿度sd % 设计选定04 饱和蒸汽温度tbh ℃蒸汽特性表193.285 饱和蒸汽焓iss KJ/㎏蒸汽特性表2788.616 饱和水焓isw KJ/㎏蒸汽特性表822.237 汽化潜热qr KJ/㎏蒸汽特性表4907.378 给水温度tgs ℃设计选定209 给水焓ifw KJ/㎏表B14 85.1510 排污率pw % 设计选定 311 燃料种类- - 木质颗粒12 收到基碳Car % 表B2-1 46.8813 收到基氢Har % 表B2-1 5.7214 收到基氧Oar % 表B2-1 35.515 收到基氮Nar % 表B2-1 0.1416 收到基硫Sar % 表B2-1 0.0517 收到基灰份Aar % 表B2-1 1.818 收到基水份Mar % 表B2-1 9.9119 挥发份Vhf % 表B2-1 6020 挥发份燃烧系数Vfc - 式5-21 0.1521 燃料低位发热值Qar KJ/㎏表B2-1 1720022 理论空气量V0 Nm3/㎏式3-7 4.523 理论氮气量VN Nm3/㎏式3-19 3.5624 理论水蒸汽量VH Nm3/㎏式3-21 0.8325 实际水蒸汽量Vs Nm3/㎏式3-23 0.8726 三原子气量VR Nm3/㎏式3-20 0.8827 烟气总容积Vg Nm3/㎏式3-22 7.5528 炉膛入口空气系数kq1 - 设计选定 1.429 漏风系数dkq - 设计选定0.130 炉膛出口空气系数kq2 - 设计选定 1.531 排烟处空气系数kqpy - 设计选定 1.732 冷空气温度tlk ℃设计选定2033 冷空气焓Ilk KJ/㎏焓温表119.2734 供风温度tgf ℃设计选定2035 供风焓Igf KJ/㎏焓温表119.2736 空气带入炉膛的热量Qa KJ/㎏式5-12 178.937 锅炉有效利用热量Qef KJ/㎏式4-10 16117465.4638 锅炉输入热量Qin KJ/㎏式4-4 1720039 锅炉入炉热量Qfur KJ/㎏式5-11 17205.9440 排烟温度tpy ℃设计选定15041 排烟焓Ip KJ/㎏焓温表1749.4942 输出热量q1 KJ/㎏式4-10 14990.143 排烟热损失q2 % 式4-13 8.9544 气体不完全燃烧损失q3 % 设计选定 145 固体不完全燃烧损失q4 % 设计选定0.546 散热损失q5 % 表4-1 2.447 灰渣温度thz ℃设计选定60048 灰渣漏煤比blm - 设计选定0.9549 灰渣物理热损失q6 % 式4-22 050 锅炉热效率XL % 式4-28 87.1551 燃料耗量 B ㎏/h 式4-29 1075.2152 计算燃料耗量Bcal ㎏/h 式4-32 1069.8353 保热系数Br - 式4-21 0.9754 炉膛容积VL m3 设计选定1455 炉膛包容面积FL ㎡设计选定4556 辐射受热面积Hf ㎡设计选定1257 炉排面积Rlp ㎡设计选定7.858 炉墙与炉排面积比lr - 式5-25 0.2159 炉膛有效辐射层厚度S m 式5-10 1.1260 炉膛水冷度sld - 式5-9 0.3261 大气压力Patm MPa 设计选定0.162 烟气重量Gg ㎏/㎏式3-26 9.863 飞灰系数afh - 设计选定0.0564 飞灰浓度Mufh ㎏/㎏式3-27 .0000965 飞灰焓Ifh kJ/㎏式3-39 066 绝热燃烧温度tadi ℃焓温表1431.6667 水蒸汽容积份额rh - 式3-25 0.1168 三原子气容积份额rq - 式3-24 0.2369 三原子气辐射减弱系数Ktri 1/(m*MPa) 式5-19 2.1470 固体辐射减弱系数Kp 1/(m*MPa) 式5-21 0.1671 介质辐射减弱系数Kj 1/(m*MPa) 式5-18 2.372 烟气黑度ag - 式5-17 0.2373 辐射受热面黑度awal - 5.3.3条0.874 烟气平均热容量Vcav kJ/㎏*℃式5-16 13.1475 炉膛系统黑度afur - 式5-24 0.5776 波尔兹曼准则Bo - 式5-33 1.1377 受热面灰壁热阻系数Rzb ㎡*℃/W 式5-28 0.0025878 管壁灰表面温度twal ℃式5-28 506.8279 计算值m - 式5-31 0.1780 无因次温度变量值mbo - 式5-32 2.1781 无因次温度Wst - 解式5-32 0.7782 炉膛出口温度tl2 ℃解式5-32 1047.8883 炉膛出口烟焓Il2 KJ/㎏焓温表12163.4384 炉膛平均温度tav ℃式5-27 1152.9285 炉膛辐射放热量Qr KJ/㎏式5-30 4907.3786 辐射受热面热流密度qm W/㎡式5-29 121529.0587 炉排面积负荷强度qr W/㎡式5-47 658602.6588 炉膛容积负荷强度qv W/m3 式5-48 366935.7689 额定工况通风量Qetf m3/h - 7274.5590 额定工况烟气量Qeyq m3/h - 14032.09 一程顺列管束热力计算.序号项目符号单位公式及来源数值2.1 入口烟温t1 ℃上段计算结果1043.83 2.2 入口烟焓i1 KJ/kg 焓温表9808.88 2.3 出口烟温t2 ℃上段计算结果524.262.4 出口烟焓i2 KJ/kg 焓温表4775.23 2.5 冷空气温度tlk ℃设计选定202.6 冷空气焓Ilk KJ/kg 焓温表102.132.7 工质温度tj ℃程序查表1942.8 保热系数Br - 上段计算结果.972.9 计算燃料量Bcal - 上段计算结果1209.15 2.10 烟气放热量Qrp KJ/kg 式8-2 4892.22 2.11 入口空气系数kq1 - 设计选定 1.52.12 漏风系数dkq - 设计选定.052.13 平均空气系数kq - 设计选定 1.522.14 出口空气系数kq2 - 设计选定 1.552.15 烟气通道面积fx m2 设计确定.62.16 对流受热面积fxhf m2 由几何计算54.382.17 对流管直径dw mm 设计选定512.18 横向管距ss1 mm 设计选定1002.19 纵向管距ss2 mm 设计选定1052.20 纵向布管数量z2 - 设计确定272.21 横排几何系数Cs - 式8-25 12.22 纵排几何系数Cz - 式8-26 12.23 平均烟速w m/s 式8-14 13.052.24 导热修正系数MA - 程序查表.972.25 粘度修正系数MV - 程序查表.992.26 普朗特修正系数MPr - 程序查表.982.27 烟气导热系数 A - 程序查表.083667 2.28 烟气运动粘度V - 程序查表.000114 2.29 烟气普朗特数Pr - 程序查表.52.30 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 849.83 2.31 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 330.26 2.32 平均温压dt ℃式8-51 549.72 2.33 计算烟温tyj ℃tgz+dt 743.72 2.34 灰壁热阻系数Rhb W/(m.℃) 选取02.35 热流密度qm W/m2 Bcal*Qrp/(3.6*fxhf) 30216.41 2.36 灰壁温差dtb ℃qm*Rhb 77.96 2.37 管灰壁温度tb ℃dtb+dt 271.96 2.38 有效辐射层厚度sfb m 式8-48 .192.39 实际水蒸汽量Vs Nm3/kg 式3-23 .462.40 烟气总容积Vg Nm3/kg 式3-22 6.262.41 水蒸汽容积份额rh - 式3-25 .072.42 三原子气辐射减弱系数ktri 1/(m.MPa) 式5-19 5.492.43 烟气黑度ag - 式8-45 .12.44 对流换热系数ad W/m2℃式8-24 73.91 2.45 辐射换热系数af W/m2℃(式8-44) 10.65 2.46 传热有效系数psi - 设计选定.652.47 传热热系数Kcr W/m2℃式8-1 54.97 2.48 传热量Qcp KJ/kg 式8-2 4892.22 2.49 计算误差ca % - 0二程管束热力计算.序号项目符号单位公式及来源数值3.1 入口烟温t1 ℃上段计算结果524.26 3.2 入口烟焓i1 KJ/kg 焓温表4775.25 3.3 出口烟温t2 ℃上段计算结果352.05 3.4 出口烟焓i2 KJ/kg 焓温表3229.28 3.5 冷空气温度tlk ℃设计选定203.6 冷空气焓Ilk KJ/kg 焓温表102.13 3.7 工质温度tj ℃程序查表1943.8 保热系数Br - 上段计算结果.973.9 计算燃料量Bcal - 上段计算结果1209.15 3.10 烟气放热量Qrp KJ/kg 式8-2 1505.97 3.11 入口空气系数kq1 - 设计选定 1.553.12 漏风系数dkq - 设计选定.053.13 平均空气系数kq - 设计选定 1.583.14 出口空气系数kq2 - 设计选定 1.63.15 烟气通道面积fx m2 设计确定.463.16 对流受热面积fxhf m2 由几何计算42.093.17 对流管直径dw mm 设计选定513.18 横向管距ss1 mm 设计选定1003.19 纵向管距ss2 mm 设计选定1053.20 纵向布管数量z2 - 设计确定273.21 横排几何系数Cs - 式8-25 13.22 纵排几何系数Cz - 式8-26 13.23 平均烟速w m/s 式8-14 12.13.24 导热修正系数MA - 程序查表.973.25 粘度修正系数MV - 程序查表.993.26 普朗特修正系数MPr - 程序查表.973.27 烟气导热系数 A - 程序查表.05782 3.28 烟气运动粘度V - 程序查表.000061 3.29 烟气普朗特数Pr - 程序查表.533.30 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 330.26 3.31 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 158.05 3.32 平均温压dt ℃式8-51 233.67 3.33 计算烟温tyj ℃tgz+dt 427.67 3.34 灰壁热阻系数Rhb W/(m.℃) 选取03.35 热流密度qm W/m2 Bcal*Qrp/(3.6*fxhf) 12017.48 3.36 灰壁温差dtb ℃qm*Rhb 31.013.37 管灰壁温度tb ℃dtb+dt 225.01 3.38 有效辐射层厚度sfb m 式8-48 .193.39 实际水蒸汽量Vs Nm3/kg 式3-23 .473.40 烟气总容积Vg Nm3/kg 式3-22 6.463.41 水蒸汽容积份额rh - 式3-25 .073.42 三原子气辐射减弱系数ktri 1/(m.MPa) 式5-19 6.413.43 烟气黑度ag - 式8-45 .123.44 对流换热系数ad W/m2℃式8-24 73.873.45 辐射换热系数af W/m2℃(式8-44) 5.253.46 传热有效系数psi - 设计选定.653.47 传热热系数Kcr W/m2℃式8-1 51.433.48 传热量Qcp KJ/kg 式8-2 1505.97 3.49 计算误差ca % - 0SZS6-1.6省煤器热力及烟风阻力计算汇总序号项目符号单位公式及来源数值1 入口烟温t1 ℃原始数据2632 入口烟焓I1 KJ/kg 焓温表3042.7493 出口烟温t2 ℃计算结果168.81124 出口烟焓I2 KJ/kg 焓温表1932.4475 平均烟气速度w m/s 式(8-14) 9.989126 入口烟气速度w1 m/s - 11.084577 出口烟气速度w2 m/s - 9.1322538 烟气通道面积Fx m2 CAD查询.4369 出口烟气量Vy2 m3/h - 8.87211310 入口标准烟气量VY01 Nm3/h - 8600.63411 出口标准烟气量VY02 Nm3/h - 9117.33912 沿程阻力Pc Pa - 497.47813 烟气导热系数 a W/m.℃表B9 .040054714 烟气运动粘度v m2/s 表B9 3.269E-0515 烟气普朗特数Pr - 表B9 .61028916 对流换热系数ad W/m.℃式(8-27) 70.8863417 辐射换热系数af W/m.℃式(8-44) 5.61013518 传热系数kcr W/m.℃式(8-1) 53.5475319 烟气侧放热量Qrp kJ/kg 式(8-2) 1099.7420 传热量Qcp kJ/kg 式(8-1) 1099.74121 对流传热有效系数psi - 设计取值.722 R2O辐射减弱系数ktri - 式(5-19) 1.90017823 管壁黑度ab - 设计取值.824 烟气黑度ag - 式(8-45) .346309625 管灰壁热阻系数hrz m2.℃/W 设计取值.0025826 管灰壁温度差dtb ℃程序计算17.9984727 管壁计算温度tb ℃式(8-49) 97.9984728 热流密度qm W/m2 程序计算6976.15229 烟气与介质最大温差dtmax ℃式(8-51) 18330 烟气与介质最小温差dtmin ℃式(8-51) 88.8111631 平均温压dt ℃式(8-51) 130.279732 烟气计算温度tyj ℃式(8-23) 210.279733 管间有效辐射层厚度s m 式(8-48) .223727234 管子外径dw mm 计算取值5135 横向节距s1 mm 计算取值10036 纵向节距s2 mm 计算取值12037 纵向管排数z2 - 计算取值5038 横向相对节距sgma1 - S1/d 1.96078439 纵向相对节距sgma2 - S2/d 2.35294140 管排几何布置系数Cs Cs - 式(8-25) 141 纵向管排布置系数Cz Cz - 式(8-26) 142 工质温度tj ℃饱和蒸汽表8043 冷空气温度tlk ℃设计取值2044 冷空气焓Ilk KJ/kg 焓温表131.033845 入口空气系数kq1 - 设计取值 1.646 漏风系数dkq - 设计取值.147 出口空气系kq2 - 设计取值 1.748 固体不完全燃烧损失q4 % 设计取值849 锅炉散热损失q5 % 设计取值 1.750 锅炉热效率XL % 热平衡计算结果7951 保热系数Br - 热平衡计算结果.978934352 燃料耗量 B kg/h 热平衡计算结果111753 计算燃料量Bj kg/h 热平衡计算结果1027.6454 理论空气量V0 Nm3/kg 式(3-7) 4.94840955 二氧化物容积VR Nm3/kg 式(3-20) .906036356 理论氮气量VN Nm3/kg 式(3-19) 3.91620357 理论水蒸汽容积VH Nm3/kg 式(3-21) .530219458 实际水蒸汽容积VS Nm3/kg 式(3-23) .582004559 实际烟气量Vy Nm3/kg 式(3-22) 8.62070960 水蒸汽容积份额rh - 式(3-25) 6.751236E-0261 三原子容积份额rq - 式(3-24) .172612362 管束吸收功率Qgl MW 程序计算.313927163 烟气密度m kg/m3 程序计算.757133864 烟气通道当量直径ddl m CAD查询.091365 雷诺数Re - 程序计算27896.5666 单排阻力系数z0 - 式(1-15) .263394667 总阻力系数zn - 式(1-14) 13.1697368 动压头Pyt Pa - 37.7743569 沿程阻力F_pc Pa - 497.478 SZBQ6-1.25-T锅炉烟风阻力计算书计算依据《工业锅炉设计计算标准方法》20031.炉膛序号项目符号单位公式及来源数值１.1 炉膛负压p1 Pa 设计选定202.流程1烟气通道阻力计算.序号项目符号单位公式及来源数值2.1 对流管直径dw mm 设计选定512.2 横向管距ss1 mm 设计选定1002.3 纵向管距ss2 mm 设计选定1052.4 纵向布管数量z2 - 设计确定272.5 横向相对节距sm1 - s1/dw 1.962.6 纵向相对节距sm2 - s2/dw 2.062.7 布管形状系数fsi - (s1-dw)/(s2-dw) .912.8 烟气通道面积fx m2 设计确定.62.9 通道当量直径dl m 设计确定94.52.10 入口烟气温度t1 ℃热力计算1043.832.11 出口烟气温度t2 ℃热力计算524.262.12 计算烟温tyj ℃热力计算743.722.13 烟气平均速度w m/s 式8-14 13.052.14 烟气平均密度myp kg/m3 热力计算.352.15 烟气运动粘度v Pa.s 程序查表.00011385 2.16 雷诺数Re - 上段计算10833229.08 2.17 烟气平均动压pd Pa 上段计算30.142.18 单排管阻力系数zo - 式1-15 .082.19 管程总阻力系数zn - zo*z2 2.162.20 管程阻力dpa Pa 式1-14 02.21 管壁工质温度tj ℃设计选取1942.22 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 849.832.23 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 330.262.24 平均温压dt ℃式8-51 549.722.25 计算烟温tyj ℃热力计算743.722.26 通道当量直径ddl m 式1-4 94.52.27 烟气入口调和面积ft1 m2 式1-13 .62.28 烟气入口转向角度af1 度设计902.29 烟气入口动压pd1 Pa 式1-6 39.032.30 烟气入口阻力系数zn1 - 1.4.4条 12.31 烟气入口阻力dp1 Pa 式1-6 39.032.32 烟气出口调和面积ft2 m2 式1-13 .62.33 烟气出口转向角度af2 度设计902.34 烟气出口动压pd2 Pa 式1-6 23.632.35 烟气出口阻力系数zn2 - 1.4.4条 12.36 烟气出口阻力dp2 Pa 式1-6 23.632.37 计算管程烟气总阻力dp Pa 式1-1 127.723.流程2烟气通道阻力计算.序号项目符号单位公式及来源数值3.1 对流管直径dw mm 设计选定513.2 横向管距ss1 mm 设计选定1003.3 纵向管距ss2 mm 设计选定1053.4 纵向布管数量z2 - 设计确定273.5 横向相对节距sm1 - s1/dw 1.963.6 纵向相对节距sm2 - s2/dw 2.063.7 布管形状系数fsi - (s1-dw)/(s2-dw) .913.8 烟气通道面积fx m2 设计确定.463.9 通道当量直径dl m 设计确定92.63.10 入口烟气温度t1 ℃热力计算524.263.11 出口烟气温度t2 ℃热力计算352.053.12 计算烟温tyj ℃热力计算427.673.13 烟气平均速度w m/s 式8-14 12.13.14 烟气平均密度myp kg/m3 热力计算.513.15 烟气运动粘度v Pa.s 程序查表.00006146 3.16 雷诺数Re - 上段计算18230405.15 3.17 烟气平均动压pd Pa 上段计算37.563.18 单排管阻力系数zo - 式1-15 .073.19 管程总阻力系数zn - zo*z2 1.953.20 管程阻力dpa Pa 式1-14 03.21 管壁工质温度tj ℃设计选取1943.22 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 330.263.23 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 158.053.24 平均温压dt ℃式8-51 233.673.25 计算烟温tyj ℃热力计算427.673.26 通道当量直径ddl m 式1-4 92.63.27 烟气入口调和面积ft1 m2 式1-13 .63.28 烟气入口转向角度af1 度设计903.29 烟气入口动压pd1 Pa 式1-6 25.123.30 烟气入口阻力系数zn1 - 1.4.4条 13.31 烟气入口阻力dp1 Pa 式1-6 25.123.32 烟气出口调和面积ft2 m2 式1-13 .63.33 烟气出口转向角度af2 度设计903.34 烟气出口动压pd2 Pa 式1-6 19.693.35 烟气出口阻力系数zn2 - 1.4.4条 13.36 烟气出口阻力dp2 Pa 式1-6 19.693.37 计算管程烟气总阻力dp Pa 式1-1 117.864.流程3烟气通道阻力计算.序号项目符号单位公式及来源数值4.1 对流管直径dw mm 设计选定514.2 横向管距ss1 mm 设计选定1004.3 纵向管距ss2 mm 设计选定1054.4 纵向布管数量z2 - 设计确定274.5 横向相对节距sm1 - s1/dw 1.964.6 纵向相对节距sm2 - s2/dw 2.064.7 布管形状系数fsi - (s1-dw)/(s2-dw) .914.8 烟气通道面积fx m2 设计确定.354.9 通道当量直径dl m 设计确定99.64.10 入口烟气温度t1 ℃热力计算352.054.11 出口烟气温度t2 ℃热力计算270.564.12 计算烟温tyj ℃热力计算306.424.13 烟气平均速度w m/s 式8-14 13.554.14 烟气平均密度myp kg/m3 热力计算.624.15 烟气运动粘度v Pa.s 程序查表.00004449 4.16 雷诺数Re - 上段计算30334194.01 4.17 烟气平均动压pd Pa 上段计算56.924.18 单排管阻力系数zo - 式1-15 .074.19 管程总阻力系数zn - zo*z2 1.76 4.20 管程阻力dpa Pa 式1-14 04.21 管壁工质温度tj ℃设计选取194 4.22 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 158.05 4.23 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 76.56 4.24 平均温压dt ℃式8-51 112.42 4.25 计算烟温tyj ℃热力计算306.42 4.26 通道当量直径ddl m 式1-4 99.6 4.27 烟气入口调和面积ft1 m2 式1-13 .35 4.28 烟气入口转向角度af1 度设计904.29 烟气入口动压pd1 Pa 式1-6 61.4 4.30 烟气入口阻力系数zn1 - 1.4.4条 14.31 烟气入口阻力dp1 Pa 式1-6 61.4 4.32 烟气出口调和面积ft2 m2 式1-13 .35 4.33 烟气出口转向角度af2 度设计904.34 烟气出口动压pd2 Pa 式1-6 53.4 4.35 烟气出口阻力系数zn2 - 1.4.4条 14.36 烟气出口阻力dp2 Pa 式1-6 53.4 4.37 计算管程烟气总阻力dp Pa 式1-1 214.785.烟气通道阻力汇总:序号项目符号单位公式及来源数值5.1 炉膛负压P0 Pa 设计选定205.2 流程1 P1 Pa 计算127.72 5.3 流程2 P2 Pa 计算117.86 5.4 流程3 P3 Pa 计算214.78 5.5 除尘器阻力pc Pa 制造厂提供1200 5.6 其它烟道阻力pq Pa 设计预选1000 5.7 总阻力Pa Pa 2681。
工业锅炉烟风阻力计算标准方法
工业锅炉烟风阻力计算标准方法
1. 烟风阻力的定义：烟风阻力是指在锅炉烟气排放过程中，烟气在管道、烟囱等系统中受到的阻力。
它通常是由多个因素组成，如管道摩擦、弯头、节流装置和烟气温度等。
2. 烟风阻力计算的目的：计算烟风阻力的主要目的是确保烟气能够以足够的流速通过系统，以有效地排放热能和废气，同时确保锅炉运行安全。
3. 标准方法：工业标准和规范通常规定了烟风阻力计算的方法，以确保系统的合规性。
常用的标准包括ASME（美国机械工程师学会）标准、EN（欧洲标准）等。
4. 系统分析：首先，进行烟风阻力计算前，需要对整个烟气排放系统进行详细分析。
这包括锅炉、烟道、烟囱和附件设备的布局和尺寸。
5. 阻力因素考虑：在计算烟风阻力时，需要考虑多个因素，包括管道材料、管道内壁光滑度、烟气温度、流速、烟气密度等。
6. 阻力计算方法：一般来说，烟风阻力可以使用不同的计算方法，如Darcy-Weisbach公式、Hazen-Williams公式或Colebrook-White公式来进行计算。
这些公式适用于不同类型的管道和流体。
7. 使用计算工具：现代工程师通常使用计算软件或电子表格来进行烟风阻力计算，这些工具能够更容易地处理复杂的参数和方程式。
8. 安全因素：烟风阻力计算还需要考虑安全因素，以确保烟气系统不会受到不必要的压力或其他危险。
9. 维护和监测：一旦完成烟风阻力计算并安装系统，需要定期维护和监测以确保系统的性能和安全性。
10. 环保法规遵守：在计算烟风阻力时，需要遵守适用的环保法规，以确保烟气排放在法定标准内。
工业锅炉烟气治理工程技术规范462-2021
工业锅炉烟气治理工程技术规范1 适用范围本标准规定了工业锅炉烟气治理工程的污染物与污染负荷、总体要求、工艺设计、主要工艺设备和材料、检测与过程控制、主要辅助工程、劳动安全与职业卫生、施工与验收、运行与维护等。
本标准所述的工业锅炉是指以煤为燃料的单台锅炉出力在10t/h到65t/h（含）之间的蒸汽锅炉、容量大于7MW的热水锅炉、有机热载体锅炉及层燃锅炉。
本标准适用于工业锅炉烟气中颗粒物、二氧化硫（SO2）和氮氧化物（NO x）三类污染物的治理工程，对工业锅炉烟气中汞等其他污染物宜优先考虑通过烟气治理工程的协同效应进行治理。
本标准可作为工业锅炉烟气治理工程环境影响评价、工程设计、施工、调试、验收、运行管理以及环境监理的技术依据。
使用燃油、燃气及其他燃料的锅炉和炉窑烟气中颗粒物、二氧化硫和氮氧化物的治理工程可参照执行。
本标准不适用于以危险废物为燃料或掺烧危险废物的锅炉烟气治理工程。
2 规范性引用文件本标准引用了下列文件或其中的条款。
凡是注明日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本标准。
凡是未注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本标准。
3 术语和定义下列术语和定义适用于本标准。
3.1脱硝还原剂DeNO x reductant在脱硝工程中用来还原烟气中NO x的物质，主要指氨水（NH3·H2O）、尿素（CO(NH2)2）和液氨（NH3）。
3.2标准状态standard condition工业锅炉烟气在温度为273.15K，压力为101325Pa时的状态，简称“标态”。
本标准规定的排放3.3副产物by-products工业锅炉烟气治理工程运行过程中伴随治理主工艺产生的物质。
3.4烟气阻力flue gas resistance烟气通过某设备或烟道时产生的沿程阻力与局部阻力之和，是该设备或烟道运行过程中进出口处烟气的全压之差，单位为Pa。
3.5SNCR-SCR联合脱硝SNCR-SCR combined DeNO xSNCR（选择性非催化还原法脱硝）技术与SCR（选择性催化还原法脱硝）技术的联合应用，即将脱硝还原剂喷入SNCR反应区，先进行部分NO x的脱除，从SNCR反应区逃逸的氨与SCR反应器前喷入的氨随烟气进入SCR脱硝反应器内，实现NO x的二次脱除。
WNS1-1.0-Y(Q)锅炉燃气烟风阻力计算书
∑p
Pa
389.9
三、烟风阻力计算汇总表 序号 名称 （一）烟气侧 1 2 回燃室及前烟箱转弯阻力 第二回程烟管阻力 △p1 △p2 Pa Pa 83.79 272.46 符号 公式 单位 数值
序号 名称 3 6 7 8 常压节能器阻力 烟囱阻力 烟囱自生通风力 锅炉烟气测总阻力
符号 △p3 △p4 △pz p
m m m
3 2
10 0.41 0.13 165 911 3.01 0.03 0.74
℃ m /h m/s
=0.74×3.02×1.235÷2 按2.6.6 按2.8.2
2
Pa Pa Pa Pa Pa
4.1 0.8 1.0 9.88 13.94
△pjck △p4 ρ θ
=﹙0.8+1﹚×3.0 ×1.235÷2 △pm+△pjck=4.1+9.88
公式
单位 Pa Pa Pa Pa
数值 60.33 13.94 40.62 389.91
四、燃烧器背压＞600Pa
2
(五）烟囱自生通风力 1 2 3 4 标准状态密度 烟囱温降 平均烟气温度 烟囱自生通风力
0
(1-0.01Aar+1.306α V°)/Vy
1 .05 / D 1 .05 1000 3600
kg/ m 3
℃/m ℃ Pa
1.2057 3.79 146.03 40.62
△θ
pj
θ - H △θ /2=159-10×2.68÷2
p 273 H (1 .2 0 ) av g 273 760
△pz
=10×﹙1.21.2057×273÷﹙273＋159﹚ ﹚×760÷760×9.8
烟风阻力计算(本)
90°转弯阻力系数
ζben
/
按1.4.4条
8
转弯段烟气平均流速
Wbenav
m/s
热力计算
9
动压头
Pdy2
Pa
查图1-2
10
90°转弯阻力
△P2
Pa
ζbenPdy2=
11
余热器前烟道阻力
△P4
Pa
△P1＋△P2=
六、余热器管束阻力计算
1
烟气温度
θ
℃
热力计算
2
烟气平均流速
W
m/s
热力计算
3
冲刷管子排数
DZL1-1.0-AIII
卧式快装水火管链条炉排蒸汽锅炉
烟风阻力计算书
（计算依据：《工业锅炉设计计算标准方法》
之《工业锅炉烟风阻力计算方法》）
编号：
计算：
校对：
审核：
乐山乐通锅炉有限公司
序号
名称
符号
单位
计算公式或数据来源
结果
Ⅰ、锅炉规范
1
额定蒸发量
D
t/h
设计给定
2
蒸汽压力
P
Mpa
设计给定
3
饱和蒸汽温度
180°转弯阻力
△P2
Pa
ζbenPdy2＝
21
纵向冲刷管长
L
mm
设计机构
22
烟气温度
t
℃
热力计算
23
动压头
Pdy3
Pa
查图1-2
24
沿程摩擦阻力系数
λ
/
查图1-1
25
沿程摩擦阻力
△P3
Pa
λ×1/d×Pdy3＝
10吨锅炉计算书
某工业锅炉房工艺设计原始资料1.地区：哈尔滨2.热负荷资料3.煤质资料⑴煤种：烟煤⑵煤元素元素分析C y=％H y=3％O y=％N y=％S y=％A y=％W y=10％4.水质资料水源：深水井水压总硬度：H=L pH=溶解氧含量：L5.气象资料⑴采暖室外计算温度：-26°⑵采暖期室外平均温度：°⑶采暖天数：179天⑷最大冻土层深度：2米⑸海拔高度：米、⑹大气压力：冬：夏：一、热负荷计算1.小时最大计算热负荷D max=k0（k1D1+k2D2+k3D3+k4D4)k5D5 k0——室外管网散热损失和漏损系数，取k1——采暖热负荷同时使用系数，取k2——通风热负荷同时使用系数，取~k3——生产热负荷同时使用系数，取~k4——生活热负荷同时使用系数，取D 1——采暖设计热负荷，为h D 2——通风设计热负荷，为h D 3——生产最大热负荷，为h D 4——生活最大热负荷，为h所以；=max 1D （⨯⨯⨯⨯）=14 t/h 2.小时平均热负荷D pj =k 0（D pj1+D pj2+D pj3+D pj4）+D pj5 D pj1——采暖小时平均热负荷D pj1=1D t t t t wn pj n --由原始气象资料查得：t n =18℃ t pj =℃ t w =-26℃∴D pj1=)26(18)5.9(18----*=hD pj2——通风小时平均热负荷由采暖小时平均热负荷得 D pj2=h D pj3——生产用热平均热负荷 D pj3=h D pj4——生活平均热负荷D pj4=81D 4=81*=D pj5——锅炉房用热平均热负荷D pj5=∴D pj=++++=h二、锅炉型号及台数的确定本设计锅炉最大计算热负荷14t/h及生产、采暖和生活用均不大于，本设计选用锅炉型号为：95/70-AⅡ型锅炉三台，两用一备，负荷率约在80％左右。
主要技术参数如下：额定供热量：14t/h额定设计压力：供水温度：95℃回水温度：70℃锅炉受热面：H=设计效率：η=80％排烟温度：+165℃炉排受热面：外形尺寸：**三、送引、风系统的设计计算1.计算送风量和引风量 ①.燃料低位发热量ydwQ =339C y +1030H y -109*（O y -S y ）-25W y kJ/kg 由原始资料：C y =％ H y =3％ O y =％ S y =％ W y =10％y dw Q =339*+1030*（）-25*=kg②.理论空气量v o =1000Q ydw + =·m 3/kg ③.额定耗热量 B=100**3600*015.1η•ydw edQ Q edQ ——热水锅炉的循环水量kg/h310*)(*278.0--=ic cs ed ed h h D QedD ——蒸汽锅炉的额定蒸发量 10t/hh cs ——热水锅炉出水的焓值kJ/kg h cs =kgh is ——热水锅炉进水的焓kJ/kg h is =kg η——锅炉效率80％310*)53.2939.482(10*278.0--=ed Q= t/h∴B ed =100*8.0*8.21294526.0*3600*015.1=h 燃料消耗量B j =B （1-100q） q 4——机械不完全燃烧热损失 q 4=5~12取10 ∴B j =*（1-10010）=h④每小时锅炉所需空气量v =273273)("0k ky L L L t v B +∆+∆-•αααm 3/h "Lα——炉膛出口处过量空气系数L α∆——炉膛的漏风系数，取 kyα∆——空气预热器中空气漏入烟道的漏风系数，取t k ——冷空气温度 25℃v =**27325273+ =k g⑤实际烟气量v py =0y v +(α'-1)v 0*k g0y v ——理论空气量0yv =1000ydwQ +k g=10008.21294+=k g)1007.010055.51007.0100866.1(21.010yy y y O H S C v -++=α'——过量空气系数 α'= ∴v py =+（）*+=k g 烟气中烟气流量v y =273273)(0+•∆+y py j t v v B α=+*）*273273170+=h2.确定送、引风管道的断面尺寸 ⑴送风管道断面尺寸：F=ωυ3600V ——空气量 m 3/hω——介质选用流速 ω=12m/s∴F=12*36006920=确定尺寸为：300*550mm⑵烟道断面尺寸室内部分F=ωυ3600=12*360018496= 尺寸为：500*900mm 室外部分v=7m/s F=7*360018496=尺寸为：750*1000mm3.计算风道和烟道阻力 ⑴风道阻力jf mf f h h h ∆+∆=∑∆mfh ∆风道的摩擦阻力pj pjd mfd L h ρωλ22•=∆ Paλ——摩擦阻力系数 λ= L ——管段长度 15m ωpj ——空气平均流速 12m/s ρpj ——空气平均密度 ρpj =pjt +2732730ρ0ρ——空气密度 m 3 ∴ ρpj =25273273*29.1+=m 3d d ——管道的当量直径m d d =ba ab +2=55.030.055.0*30.0*2+=∴Δh mf =*39.015*2122*= Δh jf ——风道的局部阻力 Δh jf =pj pjρωξ22ξ——局部阻力系数管段入口ξ=；风机入口ξ=；风机出口5个ξ=*5=弯头6个ζ=*6=∴ ξ=+++=∴Δh jf =*2122*= pa∴f h ∑∆=+= pa ⑵烟道阻力 21j j mf h h h h f ∆+∆+∆=∑mfh ∆——烟道的摩擦阻力pjpjd mfd L h ρωλ22•=∆L=5m 18.1*212*9.0*5.09.0*5*25*02.02=∆mfh= pa1j h ∆——钢制烟道局部阻力 pj pjj h ρωξ22=∆弧形弯头ξ=*3=；引风机入口ξ=；引风机出口ξ=；除尘器入口ξ=；除尘器出口ξ=；突然扩大ξ=∴ξ∑= ∴17027334.1*273*212*035.321+=∆j h = pa2j h ∆——砖砌烟道局部阻力转角ξ=；三通ξ=；突然扩大ξ= ∴ξ∑=∴2j h ∆=17027334.1173*212*023.12++= pa21j j mf h h h h f ∆+∆+∆=∑ =++ =4.确定烟囱的高度，烟囱的口径和阻力⑴因为锅炉的蒸发量为10t/h ，且为2台，根据要求，由课本表9-3，选用烟囱高度为40m ，砌砖。
烟气流量计算公式
锅炉烟尘测试方法1991—09—14发布1992—08—01实施国家技术监督局国家环境保护局发布1、主题内容与适用范围本标准规定了锅炉出口原始烟尘浓度、锅炉烟尘排放浓度、烟气黑度及有关参数的测试方法。
本标准适用于GBl3271有关参数的测试。
2、引用标准GB l0180 工业锅炉热工测试规范GB l327l 工业锅炉排放标准3、测定的基本要求3.1 新设计、研制的锅炉在按GBl0180标准进行热工试验的同时，测定锅炉出口原始烟尘浓度和锅炉烟尘排放浓度。
3.2 新锅炉安装后，锅炉出口原始烟尘浓度和烟尘排放浓度的验收测试，应在设计出力下进行。
3.3 在用锅炉烟尘排放浓度的测试，必须在锅炉设计出力70%以上的情况下进行，并按锅炉运行三年内和锅炉运行三年以上两种情况，将不同出力下实测的烟尘排放浓度乘以表l中所列出力影响系数K，作为该锅炉额定出力情况下的烟尘排放浓度，对于手烧炉应在不低于两个加煤周期的时间内测定。
表1锅炉实测出力占锅炉设计出力的百分数,% 70-《75 75-《80 80-《85 85-《90 9 0-《95 》=95运行三年内的出力影响系数K 1.6 1.4 1.2 1.1 1.05 1运行三年以上的出力影响系数K 1.3 1.2 1.1 1 1 13.4 测定位置：测定位置应尽量选择在垂直管段，并不宜靠近管道弯头及断面形状急剧变化的部位。
测定位置应距弯头、接头、阀门和其他变径管的下游方向大于6倍直径处，和距上述部位的上游方向大于3倍直径处。
3.5 测孔规格：在选定的测定位置上开测孔，在孔口接上直径dn为75mm，长度为30mm左右的短管，并装上丝堵。
3.6 测点位置、数目：3.6.1 圆形断面：将管道断面划分为适当数量的等面积同心圆环，各测点均在环的等面积中心线上，所分的等面积圆环数由管道直径大小而定，并按表2确定环数和测点数。
表2 圆形管道分环及测点数的确定管道直径D,mm 环数测点数《200 1 2200-400 1-2 2-4400-600 2-3 4-6600-800 3-4 6-8800以上4-5 8-10当测定现场不能满足3.4条所述要求时，对圆形管道应增加与第一测量直径成9 0°夹角的第二测量直径,总测点数增加一倍。
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通风的作用：将燃料燃烧所需要的空气连续不断地送入 炉膛，并将燃烧生成的烟气排出炉外，以保证燃料在炉 内正常燃烧。
通风方式：自然通风和机械通风
➢ 自然通风：利用烟囱中热烟气和外界冷空气的密度差 形成的抽力作为推动力，来克服锅炉通风系统中空气 和烟气的流动阻力。适用于无尾部受热面的小型锅炉， 如立式烟火管锅炉等。
➢ ⑵在计算各段烟道阻力时，其流速、温度等 均取平均值。平衡通风时，烟道内的压力可 以大气压力作为计算压力。
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烟道阻力计算程序 从炉膛开始，沿烟气流动方向，依次计算。 ➢ ⑴各部分烟道的阻力：炉膛负压、锅炉本体 管束、蒸汽过热器、省煤器、空气预热器、
锅炉 除尘器、烟道及烟囱的阻力。 本体 ➢ ⑵按规定对烟气密度、气流中灰分浓度和烟
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➢ ⑵风、烟管道的截面形状 有圆形、矩形，烟道还有圆拱顶形。
➢ ⑶风、烟管道材料 有钢板和砖等。
➢ ⑷砖砌烟道拱顶型式 ①大圆弧拱顶(如下图所示） ②半圆弧拱顶(如下图所示）
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大圆弧拱顶烟道图 半圆弧拱顶烟道图
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二、风、烟管道的布置要点
⑴总烟道的布置 总烟道应布置在室外（如下图）。烟道转
气压力、受热面积灰因素进行修正。 ➢ ⑶各部分烟道的自生风 ➢ ⑷烟道的全压降
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一、锅炉本体烟道总阻力
主要包括：炉膛出口处负压 ，锅炉本体管束 阻力 ，过热器阻力 ，省煤器阻 ，空 气预热器阻力 。
在锅炉设计及锅炉改造时，按相应方法进行计 算，然后按受热面型式乘以积灰修正系数K；
弯处内壁不能做成直角，以免增加烟气阻力。 ⑵风机出口处渐扩管道的形状（如下图）
风机出口处渐扩管道的形状应符合图(a) 的要求。图(b)的渐扩管形状会使阻力明显 增加。
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总烟道
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⑶风机出口处风烟道的转弯方向（如下图） 风机出口处风烟道的转弯方向应与风机
叶轮旋转方向一致，否则气流会形成旋涡 而使阻力明显变大 。 ⑷相邻弯头的距离（如下图）
管道布置时，为了减少管道阻力，其相 邻弯头距离应满足一定要求。
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三、风、烟道管道截面尺寸
⑴风、烟管道的截面面积
⑵断面形状计算出几何尺寸 对圆形管道，其直径为： 对矩形管道，其面积为：F＝H·B＝高×宽
⑶核算实际流速
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§12.3锅炉通风阻力计算
⑵对于等温气流或温度变化不大时
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2.局部阻力 当气流通过截面或方向变化的通道时产生的
阻力称为局部阻力。
3.横向冲刷管束阻力 当气流横向冲刷管束时，无论有否热交换
可参考《锅炉设备空气动力计算(标准方法)》 及有关资料。
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自生通风力（自生力）hzs ➢ 定义：介质密度变化而引起的流动压头。 ➢ 计算公式：
在锅炉房设计时，由锅炉厂家《烟、风阻力计 算书》查取。
二、除尘器阻力
根据除尘器厂家提供的资料或手册确定。
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三、烟道阻力
前<=除尘器=>后
⑴烟气量及烟气温度确定
从锅炉尾部受热面→除尘器的烟道阻力按锅 炉热力计算的排烟温度和排烟量计算；从除尘 器→引风机及引风机后的烟道则按引风机处的 烟气温度和烟气量计算。
➢ 机械通风：借助于风机所产生的压头去克服烟、风道 的流动阻力。适用于设置尾部受热面和除尘装置的小 型锅炉，或较大容量的锅炉。机械通风方式：负压通 风、正压通风和平衡通风。
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一、平衡通风
在锅炉烟、风系统中装设送风机和引风机。 送风机用来克服风道、空气预热器（风侧） 和燃烧设备的阻力；引风机和烟囱用来克服 从炉膛出口到烟囱出口的全部烟道的阻力。 如下图12-1所示。
通风计算：亦称空气动力计算。 通风计算的目的：计算锅炉风道和烟道的全
压降，从而确定送风机和引风机的风压。 通风阻力分类：沿程摩擦阻力、横向冲刷管
束的阻力和局部阻力。
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1.沿程摩擦阻力
气流沿管道流动或烟气纵向冲刷管束时产生的 摩擦阻力称为沿程摩擦阻力。 ⑴当有热交换时，按下式计算：
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三、正压通风
在锅炉烟、风系统中只装设送风机。送风机 需克服全部烟风道的阻力。
特点：炉膛处于微正压下运行，提高了炉膛 燃烧热强度，消除了炉膛、烟道漏风，减少 了排烟热损失，提高了锅炉热效率；但要求 炉墙、炉门及烟道严密，以防烟气外泄，污 染环境，影响工作人员的安全。
适用：燃油锅炉和燃气锅炉。
特点：锅炉漏风少，安全及卫生条件较好。 在供热锅炉中，大都采用平衡通风方式。
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送风机
送
排
风
烟
引风机
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二、负压通风
在锅炉烟、风系统中只装设引风机。引风机 和烟囱用来克服烟风道阻力、燃料层和炉排 阻力。
特点：整个锅炉在负压下运行，漏风量增加， 会使锅炉效率降低。适用于小容量、烟风系 统阻力不太大的锅炉。
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§12.2 风、烟管道的设计
风管道、烟管道是通风系统的重要组成部分。 风、烟管道设计包括：管道的结构、布置及管 道断面尺寸的确定。
一、风、烟管道的结构
➢ ⑴风、烟管道的划分 ✓ 送风管道—从空气吸入口到送风机入口，再 从送风机出口到炉膛的管道。 ✓ 排烟管道—从锅炉或省煤器烟气出口到引风 机入口，再从引风机出口到烟囱入口管道。 ✓ 送风管道和排烟管道统称为风烟管道。
hzs (k )g(Z2 Z1)
➢ 上升烟道中，自生力是正值，有助于气流 流动；下降烟道中，自生力是负值，阻碍 气流流动；水平烟道为零。
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§12.4锅炉烟道阻力计算
计算工况：在锅炉额定负荷下进行计算。 主要原始数据
➢ ⑴各段烟道的烟气流速、烟气温度、烟道的 有效截面积和其它结构特性（由热力计算书 查取）。
➢ 引风机处的烟气量为：
➢ 引风机处的烟气温度为：
尾部受热面处排烟体积 尾部受热面处漏风系数
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四、烟囱阻力
由沿程摩擦阻力和出口速度损失组成，即
hyz hmc hch
➢ ⑴烟囱沿程摩擦阻力(i=0.02~0.03)
hmc
8i
pj wc2