悬挑雨棚板结构计算小工具Exce版
雨棚计算
雨蓬计算:雨蓬计算简图如下:1:截面尺寸:根部:h≥L/12=900/12=75mm,取h=100mm2:荷载计算:恒载:均布荷载:20mm厚水泥砂浆面层: 0.02×20=0.4KN/M2混凝土板(平均板厚为100mm): 0.1×25=2.5 KN/M2 20mm厚混合砂浆粉底: 0.02×17=0.34 KN/M2 K g=3.24 KN/M2活载:均布荷载: q k=0.5KN/M集中荷载: P=1.0KN/M取1m板宽作为计算单元:g=1.2×3.24=3.89KN/MQ 均=1.4×0.5=0.7KN/MQ 集=1.4×1.0=1.4KN3:内力计算:M KN l Q l g M ⋅=⋅⋅+⋅⋅=86.12121221均 M KN l Q l g M ⋅=⋅+⋅⋅=84.22122集 取M=2.84K N ·M4:配筋计算: 518.0038.0211037.08010009.110.11084.226201=〈=--=⨯⨯⨯⨯==b s c s bh f M εααα 981.02211=-+=s s αγ 2605.10080360981.01084.2mm h f M A y s s =⨯⨯⨯==γ As/(b*h0)=100.5/(1000x80)=0.00126=0.126％最小配筋 率ρmin =45ft/fy ％=45x1.27/360 ％=0.159％＜0.2％ As min =0.2％x1000x80=1602mm >25.100mm 取1602mm 配筋,8＠200(As=251mm 2) ,分布钢筋6＠200。
裂缝验算挑板自重=2.25KN/M 面层恒载=0.8KN/M 活荷载=0.5KN/MM k = (恒活载标准值之和)×L ²/2+FL=（2.25+0.8+0.5）×0.9²=2.88M KN ⋅钢筋的应力σsk=M k/(0.87h0A s)=2.84×106/(0.87×80×251)=162.57计算配筋率ρte= (As+Ap)/A te=0.006<0.010 ρte取0.010钢筋应变的不均匀系数ψ=1.1-0.65f tk/(ρteσk)=0.592<<，故取值为0.592ψ0.2 1.0αcr=2.1 E s=200000 C=20 d eq= 8最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk (1.9C+0.08d eq/ρte) /E s =0.103<0.3满足裂缝要求。
悬挑雨棚设计计算书
厂房雨棚结构设计计算书一、工程概况本设计是雨棚结构设计，为组合梁悬挑结构，悬挑宽度3.7米，根部为锚固端。
根据实际使用情况，荷载计算不考虑风载；只考虑重力荷载及雨棚雪荷载。
单元格计算宽度按照1m计算。
二、荷载计算1、雪荷载标准值S k =μz S 0=0.3 KN/m22、恒载铝塑板：45.7*2=0.0914 KN/m2钢龙骨及支撑=0.19 KN/m260*30*2方管龙骨：3.7m*2*2.826kg/m=20.90kg30*30*2方管龙骨：15.9m*1.884kg/m=29.96kg相当于均布荷载q=0.0194+（20.9+29.96）*10/1000/3.7=0.157 KN/m2三、荷载组合计算雪荷载按洞口面积占构架轮廓面积的比率取0.7的系数折减并按照均布荷载计算。
恒+活（雪）：q=1.2*0.157+1.4*0.3*1=0.608 KN/m四、内力计算1、内力计算模型见附图1。
按照悬臂梁弯矩计算公式：最大弯矩M max=-1/2 ql2=-0.5*0.608*3.72=4.16KN*M最大剪力V max= ql=0.608*3.7=2.25KN五、截面验算60*30*2组合钢梁有关截面特性计算结果如下：断面面积：A=3.44cm2 *2=6.88 cm2截面惯性距（单根龙骨）I0=（60*303-56*263）/12=52978.7mm4I x=2（I0+A*y2）=2（52978.7+344*200*200）=2.76*107 mm4截面抵抗距I x=2.76*107/215=1.28*105mm31、梁强度验算σMAX=M max/（γ*w）=4.16*106/（1.05*128*103）=30.95<[f]=215满足要求。
τmax= V max/A=2.25*1000/688=3.27<[τ]=125N/mm2满足要求。
2、梁刚度验算：根据扰度变形有关计算公式梁变形f=ql4/（8*E*I）=0.125*0.608*37004/（206*1000*2.76*107）=25.05mm<37mm=l*1/100 满足要求。
雨蓬板及雨篷梁计算表格
受弯钢筋直径d (mm)
受弯钢筋数量 钢筋实际配筋面积AS (mm2)
是否满足
斜截面受剪承载力VCS=0.07fcbh0+1.5fyvnAsvh0/s (KN) 验算VCS≥ V
⒊受扭承载力验算
截面核芯部分短边尺寸bcor=b-50
截面核芯部分长边尺寸hcor=h-50
截面核芯部分面积Acor=bcorhcor (mm2)
仅需按构造配置钢筋
几肢箍n
2
最小配箍率ρ svmin=0.28ft/fyv
箍筋直径d (mm)
8
实际配箍率ρ sv=2Asv/bs
箍筋间距s (mm)
150
配箍是否满足(ρ sv≥ ρ svmin)
受扭纵筋最小配筋率ρ tlmin=0.6(T/Vb)1/2ft/fy
受扭钢筋直径d (mm)
14
受扭纵筋实际配筋率ρ tl=Astl/bh
恒荷载标准值gK (KN/m)
荷载设计值p=1.2gK+1.4qK (KN/m)
二、截面验算
2.00 1.93 3.48 7.41 10.44
混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 系数α1 混凝土抗拉设计值ft (N/mm2) 梁有效高度h0=h-35 (mm) 受扭塑性抵抗矩Wt=b2*(3h-b)/6
剪力V=pln/2 (KN) 力矩mp=pblb2/2 (KN·m/m) V/bh0+T/Wt (N/mm2) 验算V/bh0+T/Wt≤ 0.7ft 验算V≤ 0.35ftbh0 验算T≤ 0.175ftWt
三、构造配筋
7.6 2.95 0.42 满足 不需验算 不需验算
验算V≤ 0.07fcbh0 抵抗扭矩T=mpl01/2 (KN·m) 验算V/bh0+T/(0.8*Wt)≤ 0.25fc
工程常用的443个计算小表格
工程常用的443个计算小表格在工程领域中，计算是非常重要的一部分。
无论是土木工程、机械工程还是电气工程，都需要进行各种各样的计算来确保工程的顺利进行。
为了方便工程师们的计算，开发了许多小表格，用于快速准确地进行各种计算。
在本文中，将介绍工程常用的443个计算小表格，帮助读者更好地理解和应用这些工具。
1. 结构力学小表格- 梁的弯曲计算表格：用于计算梁的弯曲应力和挠度。
- 柱的稳定计算表格：用于计算柱的稳定性能和临界压力。
- 桁架的静力平衡表格：用于计算桁架结构的节点受力平衡情况。
2. 混凝土计算小表格- 混凝土配合比表格：用于计算混凝土材料的配合比例。
- 混凝土梁的截面尺寸计算表格：用于计算混凝土梁的截面尺寸。
- 混凝土柱的截面尺寸计算表格：用于计算混凝土柱的截面尺寸。
3. 钢结构计算小表格- 钢材截面尺寸表格：用于查找常见钢材的截面尺寸和性能参数。
- 钢梁的弯曲计算表格：用于计算钢梁的弯曲应力和挠度。
- 钢柱的稳定计算表格：用于计算钢柱的稳定性能和临界压力。
4. 土力学计算小表格- 底土承载力计算表格：用于计算土壤的承载力和稳定性。
- 土壤剪切强度计算表格：用于计算土壤的剪切强度和抗剪能力。
- 土壤孔隙水压力计算表格：用于计算土壤中的孔隙水压力分布。
5. 流体力学计算小表格- 流体压力计算表格：用于计算流体的压力分布和流速。
- 流体阻力计算表格：用于计算流体在管道中的阻力和流量。
- 流体泵的性能参数表格：用于查找常见流体泵的性能参数和效率。
6. 电气工程计算小表格- 电阻、电感和电容计算表格：用于计算电路中的电阻、电感和电容值。
- 电线截面积计算表格：用于计算电线电缆的截面积和额定电流。
- 三相电功率计算表格：用于计算三相电路中的有功功率和无功功率。
通过使用这些工程常用的443个计算小表格，工程师们可以更快速、准确地进行各种计算。
这些小表格在实际工程中得到广泛应用，提高了工程计算的效率和准确性。
脚手架计算EXCEL版
No为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力
（五）、悬挑架的计算 计算简图
N Rax 1 N12 N13 3 N35 B Rbx N34 3 Rax A
N
1 a 4
N
2 N12
N 2 N24
N13 N14
N35 5 Rbx
N45
5 Rby
Rby
支撑架层高h' 4.5 m 角度α = 荷载取值： 脚手架传递给挑梁的设计值 N 1、求支座反力 ∑MA=0 Rbx×h'=N×lb ∑MB=0 ∑Fy=0 2、求各杆内力 2节点 ∑Fy=0 ∑Fx=0 5节点 ∑Fx=0 ∑Fy=0 3节点 ∑Fy=0 ∑Fx=0 1节点 ∑Fy=0 Rax×h'+N×lb=0 Rby=2×N= 21697
400
mm ≤ [f]=205N/mm2
186.0 N/mm2
5.77 mm
≤
[w]
[w]=lb/150= 其中: 8 mm 满足要求 验算小横杆和立杆间扣件的抗滑承载力 根据实际的受力情况可知R1=0.5×R= 1181.03 N 则小横杆和立杆间的扣件受力是 R1+R= 3543.09 N ≤ 满足要求 其中: Rc为扣件抗滑承载力设计值见规范表5.1.7 （三）立杆计算 1、荷载计算 恒荷载计算 大横杆自重 小横杆自重 扣件自重 竹筏片脚手板 栏杆及挡板自重 安全网自重 活荷载计算 活荷载的层数 n' 风荷载的计算 计算参数： N2=P×la×lb= 2 风压高度变化系数uz 脚手架风荷载体型系数us 基本风压wo wk=0.7×uz×us×wo= 立杆自重N3=38.4×H= 552.96 N 1.025 1.04
2
N/m N/m N/m N/m2 N/m
悬挑防护棚计算书
悬挑防护棚计算书一、基本参数侧立面示意图平面图三、荷载参数c c a计算简图：计算抗弯：M=0.185kN.m 计算抗剪：V=1.048kN 计算挠度：ν=0.16mm计算简图：计算抗弯：M=0.152kN.m 计算抗剪：V=0.869kN 计算挠度：ν=0.112mm承载能力极限状态：q=1.2×(g k1+g k3)×L b+1.2×g k4=1.2×(0.35+0.01)×0.7+1.2×0.0333=0.342kN/m 横向次梁的集中力：R=1.2×L b×g k4=1.2×0.7×0.0333=0.028kNP k =1.4p k=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态：q'=(g k1+g k3)×L b+g k4=(0.35+0.01)×0.7+0.0333=0.285kN/m横向次梁的集中力：R'=L b×g k4=0.7×0.0333=0.0233kNP k'=1kN1.抗弯验算M max=Max(0.185，0.152)=0.185kN.mσ=M max/W X=0.185×106/(4.49×103)=41.105N/mm2≤[f]=205N/mm2次梁强度满足！2.挠度验算νmax=Max(0.16，0.112)=0.16mm≤[ν]=L a/400=600/400=1.5mm次梁挠度满足要求！3.支座反力计算极限状态下支座反力：R次梁=R max=Max(1.395，1.183)=1.395kN正常使用状态下支座反力：R'次梁=R'max=Max(1.04，0.888)=1.04kN 五、主梁验算计算抗弯：M=0.895kN.m计算抗剪：V=2.701kN计算挠度：ν=5.081mm下层防护棚传递至悬挑主梁荷载标准值R'(kN) 设计值R(kN)连接两层短立杆的自重荷载h×g k41×0.0333=0.033 1.2×1×0.0333=0.04下层纵向次梁的自重荷载L a×g k40.6×0.0333=0.02 1.2×0.6×0.0333=0.0 24下层横向次梁的自重荷载5×L b×g k45×0.7×0.0333=0.117 1.2×5×0.7×0.0333=0 .14防护层内材料自重L a×L b×g k10.6×0.7×0.35=0.147 1.2×0.6×0.7×0.35=0. 176安全网自重荷载L a×L b×g k30.6×0.7×0.01=0.004 1.2×0.6×0.7×0.01=0. 005合计0.321 0.385 承载能力极限状态：q x=1.2×q×sinα=1.2×g k5×sin1=1.2×0.0333×0.0175=0.0007kN/mq y=1.2×q×cosα=1.2×g k5×cos1=1.2×0.0333×0.9998=0.04kN/mR x=(R次梁+R下排)×sinα=1.78×0.0175=0.0311kNR y=(R次梁+R下排)×cosα=1.78×0.9998=1.7798kN正常使用极限状态：q'x=q×sinα=g k5×sin1=0.0333×0.0175=0.0006kN/mq'y=q×cosα=g k5×cos1=0.0333×0.9998=0.0333kN/mR'x=(R'次梁+R'下排)×sinα=1.361×0.0175=0.0238kNR'y=(R'次梁+R'下排)×cosα=1.361×0.9998=1.3607kN1.抗弯验算M max=0.895kN.mσ=M max/W X=0.895×106/(4.49×103)=199.31N/mm2≤[f]=205N/mm2主梁抗弯度满足！2.挠度验算νmax=5.081mm≤[ν]=A/400=4240/400=10.6mm主梁挠度满足要求！3.支座反力计算R0=1.342kNR1=3.176kNR2=4.5kN上拉部分：第1道上拉：F1=R1/(sin(α+arctan((S1-L1×sinα)/(L1×cosα))))=3.176/(sin(1+arctan((2.7-1×sin1)/(1×cos 1)))) =3.368kN第2道上拉：F2=R2/(sin(α+arctan((S2-L2×sinα)/(L2×cosα))))=4.5/(sin(1+arctan((3.3-2.5×sin1)/(2.5×co s1)))) =5.599kN4.主梁稳定性验算N max=q x×A+R x((A-a)/L b+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5=0.0007×3+0.0311×（(3-0.2)/0.7+1）+(3.3682-3.1762)0.5+(5.5992-4.52)0.5=4.61kNλx=L1/i=1500/15.9=94.34查《规范》表A得，φ=0.634σ=N/(φA)=4609.912/(0.634×4.24×102)=17.149N/mm2≤[f]=205N/mm2主梁稳定性满足要求！六、主梁与主体结构连接点强度计算扣件抗滑承载力验算：N max=q x×A+R x((A-a)/L b+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5=0.0007×3+0.0311×（(3-0.2)/0.7+1）+(3.3682-3.1762)0.5+(5.5992-4.52)0.5=4.61kN主梁钢管扣件抗滑移N max=4.61kN≤1×12=12kN主梁与主体结构预埋钢管扣件抗滑移计算：N lmax=R0×cosα+N max×sinα=1.342×cos1+4.61×sin1= 1.423kN≤R c=1×12=12kN主梁扣件抗滑承载力满足要求！七、拉撑绳杆承载力计算1.上拉杆件为钢管S12轴心受拉稳定性计算：σ=N S/A=5.599×103/489=11.451N/mm2≤f=205N/mm2 符合要求！钢管扣件抗滑移N S=5.599kN≤1×12=12kN扣件抗滑承载力满足要求！角焊缝验算：τf=N S/(h e×l w)=5.599×103/(15×120)=3.111N/mm2≤f t w=160N/mm2符合要求！实用标准文案对接焊缝验算：σ=N S/(l w t)=5.599×103/A=5.599×103/489=11.451N/mm2≤f t w=185N/mm2 符合要求！精彩文档。
悬挑雨篷板计算
悬挑雨篷板计算一、荷载计算1、雨篷板荷载计算：120厚砼板：120x0.001x25=3KN/m2双面粉刷：0.06x20=1.2KN/m2荷载标准值合计：gK1=4.2KN/m22、雨篷板翻边荷载计算：翻边高：180mm翻边宽：100mm翻边重：180x0.001x100x0.001x25=0.45KN/m粉刷：0.03x20x(180x2+100)x0.001= 0.276KN/m荷载标准值合计：gK2=0.726KN/m3、活荷载:0.5KN/m2积水荷载：180x0.001x10=1.8KN/m2雪荷载:0.65KN/m2均部活荷载取qK1=MAX(0.5,0.65,1.8)=1.8KN/m2检修集中荷载：qK2=1.0KN/m取1米板宽作为计算单元均部线荷载设计值 q=1.2gK1+1.4qK1=1.2x4.2＋1.4x1.8=7.56KN/m端部集中荷载设计值 P=1.2gK2+1.4qK2=1.2x0.726＋1.4x1=2.27KN二、弯距配筋计算雨篷板挑出长度 L=1.2m混凝土强度等级C30fc=14.3N/mm2fy=360N/mm2h0=100mmM=qL2/2+PL=0.5x7.56x1.2^2+2.27x1.2=8.17KN.mαS=M/fcbh02=8.17x10^6/(14.3x1000x100^2)=0.057γS=(1+(1-2αS)1/2)/2=(1+sqrt(1-2x0.057))/2=0.971AS=M/γSfyh0 =8.17x10^6/(0.971x360x100)=233.72mm2选用钢筋φ8@120实配AS=419mm2三、裂缝宽度验算构件受力特征系数αcr＝2.1混凝土抗拉标准值ftk＝2.01N/mm2纵向受拉钢筋表面特征系数ν＝1.0钢筋弹性模量Es=200000N/mm2deq＝∑(ni * di^2)/∑(ni*υ*di)＝8/1=8.00ρte＝As/Ate＝As/0.5*b*h＝419/(0.5x1000x120)=0.007取ρte＝0.01荷载标准组合计算的弯矩 Mk=(gK1+qK1)L2/2 +(gK2+qK2)L=0.5x(4.2+1.8)x1.2^2+(0.726+1)x1.2=6.391KN.mσsk=Mk／(0.87h0AS)=6.3912x10^6/(0.87x100x419)=175.33N/mm2ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=1.1-0.65x2.01/(0.01x175.33)=0.355取ψ=0.355(注：当ψ<0.2时，取ψ=0.2，当ψ>1时,取ψ=1)最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08deq/ρte)/ES=2.1x0.355x175.33x(1.9x20+0.08x8/0.01)/200000=0.067< 0.3 裂缝满足要求。
悬挑防护棚计算表格
主梁间距m次梁间距m 悬挑长度m
1.50.84
风荷载
次梁荷载简化
次梁荷载
主梁上小横杆数钢丝绳处竖向荷载F1
支座处F2
钢丝绳直径
吊环直径
F
悬
2F=防护板自重+钢管自重+扣件自重+风荷载
N
根据力矩平衡M=M'
F2+F1=F*N
α=0.85 k=10
卸载钢丝绳距悬挑末端距离m 层高m 外架最外排距建筑物外边缘距离m 0 3.5
1.43.8488988（此已计算施工人员荷载）
7.29158573513.09834811
mm 9.634693395mm
1.9244494
悬挑双层防护棚计算
0.0608188
5
5.7733482
3.8488988
备注
卸载钢丝绳在棚上二
层高处
KN/m2
1. 脚手板：竹笆片脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.30；
2. 栏杆、挡杆：栏杆冲压钢，栏杆、挡板脚手板自重标准值
(kN/m2)：0.11；
3. 施工人员等活荷载(kN/m2)：2.00；
4. 模板自重标准值（KN/m2）：0.35
5. 安全设施与安全网(kN/m2)：0.005；
6. 钢管自重：38.4N/m。
扣件：14.6N/个。
板模板(胶合板)安全自动计算表格Excel
ωK(KN/m2)
三、模板体系设计
模板支架高度H总(m) 立柱长向间距Lc(mm) 立柱短向间距Ld(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在新浇混凝土板的形式 立柱距楼板短边距离(mm) 立柱距楼板长边距离(mm)
四、面板验算
面板、小楞
面板、小楞、主楞
面板、小楞、主楞、立柱
=max(0.9*(1.2*(0.3+(24+1.1)*0.1)+1.4*2.5)*0.35 ，0.9*(1.35*(0.3+(24+1.1)*0.1)+1.4*0.7*2.5)*0.35)
=max(2.1647 ，1.9667)
=
小楞静荷载、活荷载设计值：
q静=0.9x1.2x[G1k+(G2k+G3k)xh]xb =0.9*1.2*(0.3+(24+1.1)*0.1)*0.35
5 10
0.1 0.3 0.5 0.75 24 1.1 2.5 2.5 1.5 1
0.216
平行楼板长边 0.350 0.050 0.150
平行楼板长边 0.800 1.000
(1)面板材料要求
面板类型 面板厚度h(mm) 小楞截面抵抗矩W(mm3) 小楞截面惯性矩I(mm4)
(2)面板荷载布置
按简支跨，面板计算简图：
小楞抗弯强度设计值fm(N/mm2) 小楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)
小楞跨中挠度允许值[υ中](mm) 小楞悬挑挠度允许值[υ悬](mm)
小楞弹性模量E(N/mm2)
13 1.4 2 0.375 9000
备注：
小楞均布荷载设计值：
q全部=max{0.9x[1.2x(G1k+(G2k+G3k)xh)+1.4xQ1k]xb ，0.9x[1.35x(G1k+(G2k+G3k)xh)+1.4x0.7xQ1k]xb}
-悬挑雨篷的计算
求要般一 、一 。 算验覆倾抗行进应此因, 险危的倒翻 覆倾在存还件构挑悬, 外似相构结板梁般一与除计 设的们他, 件构挑悬的见常中程工筑建是篷雨
C : 码志标献文 622 UT : 号类分图中 件构挑悬 ; 篷雨 : 词键关
2
算计力内 . b
Nk 4 . 1 = 0 . 1
× 4 . 1 = Q 值 计 设 ) 端 板 在 用 作 ( 载 活中集或
m / Nk
衡 平 据 根。 值 大 最 达 外 座 支 梁 至 直 大增端两向律 规 线 直 按 , 零 为 外 点 中 度 跨 在 , 是 律规布分的矩扭 上 梁 , 矩 扭 了 受 承 梁 使 , 动 转 梁 止 阻可内体墙于固 砌 端 雨 梁 于 由但 , 动转生发梁篷雨使 pm 矩力 2 ( l p = pm , 处此 l+b ・ Nk ) m /m
・ 0 0 1・ 载荷板面屋 ②
m / N k 54 . 3 : 计总 m /Nk
① : 载荷体墙 。 算计定规的载 荷 梁 过 按 应 载 荷 的 来传 盖 楼 和 量 重体砌上梁。 载 荷 的 来 传 板 篷 雨 及 以 , 载 荷 的 来 传 盖 楼 的入计能 可 , 重 体 砌 上 梁 , 重 自 有 载 荷 的 受 承所梁篷雨 载荷的上板篷雨在用作 、A 算计的梁篷雨 、2
m / N k 96 . 3 : 计总 m /Nk 63 . 0 = 02× 40 . 0× 3 /1× 53 . 1 刷 粉 侧 两墙 m
・N k 4 6 . 2 = 6 2 . 1 + 8 3 . 1 = Q M + G M = M m ・ N k 62 . 1 者大较取 m ・N k 62 . 1 = 9 . 0 × 4 . 1 = s× m l Q = QM ・Nk m × 89 . 0 × 2 /1 = s l ×q × 2 /1 = q M 04 . 0 = 29 . 0
悬挑雨篷板 计算书
LB-1矩形板计算（可变荷载控制）项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 1200 mm; Ly = 1000 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2 Ec=3.00×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 15mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 0.500永久荷载标准值: ｑgk = 5.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2.500kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):自由/自由/固定/自由6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 1200 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-20=100 mm六、配筋计算(悬臂板计算):1.X向支座钢筋1) 确定左端端支座弯距M o x = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/2= (1.200*5.000+1.400*2.500)*1.22/2= 6.840 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*6.840×106/(1.00*14.3*1000*100*100)= 0.0483) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.048) = 0.0494) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*100*0.049/360= 195mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 195/(1000*120) = 0.162%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2用户选择了支座放大系数，系数值为:1.30所以最后面积As = 240*1.30 = 312 mm2采取方案8@150, 实配面积335 mm2七、跨中挠度计算：Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算准永久组合弯距值M q:Mq = M gk+ψq*M qk = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= (5.000+0.5*2.500)*1.22/2= 4.500 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 4.500×106/(0.87*100*251) = 206.072 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 251/60000 = 0.418%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.01/(0.418%*206.072) = -0.416因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/3.00×104 = 6.6675) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*100) = 0.251%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1))= 2.0×105*251*1002/[1.15*-0.416+0.2+6*6.667*0.251%/(1+3.5*0.0)] = 9.465×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 9.465×102/2.0= 4.732×102 kN*m24.计算受弯构件挠度f max = (q gk+Ψq*q qk)*Lo4/(8*B)= 3.423mm5.验算挠度挠度限值fo=2Lo/200=2*1200/200=12.000mmfmax=3.423mm≤fo=12.000mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.左端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= (5.000+0.5*2.500)*1200*1200/2= 4.500 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=4.500×106/(0.87*100*314)=164.727N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=314/60000 = 0.0052因为ρte=0.0052 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*164.727)=0.3077) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1)=1.9*0.307*164.727/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0490mm ≤ 0.20, 满足规范要求LB-1矩形板计算（永久荷载控制）项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 1200 mm; Ly = 1000 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2 Ec=3.00×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 15mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.350可变荷载分项系数: γQ = 0.980准永久值系数: ψq = 0.500永久荷载标准值: ｑgk = 5.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2.500kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):自由/自由/固定/自由6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 1200 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-20=100 mm六、配筋计算(悬臂板计算):1.X向支座钢筋1) 确定左端端支座弯距M o x = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/2= (1.350*5.000+0.980*2.500)*1.22/2= 6.624 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*6.624×106/(1.00*14.3*1000*100*100)= 0.0463) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.046) = 0.0474) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*100*0.047/360= 188mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 188/(1000*120) = 0.157%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmi n*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2用户选择了支座放大系数，系数值为:1.30所以最后面积As = 240*1.30 = 312 mm2采取方案8@150, 实配面积335 mm2七、跨中挠度计算：Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算准永久组合弯距值M q:Mq = M gk+ψq*M qk = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= (5.000+0.5*2.500)*1.22/2= 4.500 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 4.500×106/(0.87*100*251) = 206.072 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 251/60000 = 0.418%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.01/(0.418%*206.072) = -0.416因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/3.00×104 = 6.6675) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*100) = 0.251%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1))= 2.0×105*251*1002/[1.15*-0.416+0.2+6*6.667*0.251%/(1+3.5*0.0)] = 9.465×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 9.465×102/2.0= 4.732×102 kN*m24.计算受弯构件挠度f max = (q gk+Ψq*q qk)*Lo4/(8*B)= 3.423mm5.验算挠度挠度限值fo=2Lo/200=2*1200/200=12.000mmfmax=3.423mm≤fo=12.000mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.左端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= (5.000+0.5*2.500)*1200*1200/2= 4.500 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=4.500×106/(0.87*100*314)=164.727N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=314/60000 = 0.0052因为ρte=0.0052 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*164.727)=0.3077) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.307*164.727/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100) =0.0490mm ≤ 0.20, 满足规范要求。
1-3#楼悬挑防护棚计算书
1-3#楼悬挑防护棚计算书悬挑防护棚计算书一、基本参数悬挑防护棚类型双层悬挑防护棚防护棚两层之间间距h(m)0.6防护栏高度h1(m)0.5悬挑防护棚悬挑长度A(m)6悬挑防护棚宽度B(m)70悬挑防护棚的水平倾斜角度a°5主梁间距La(m) 1.5纵向次梁间距Lb(m)0.5主梁之间添加横向次梁的根数n2内侧纵向次梁离主梁与主体锚固点距离a(m)1二、撑拉杆件参数支撑序号支撑方式材料选择Ln(m): 支撑杆件在主梁上锚固点到主梁锚固点处直线长度Sn(m): 支撑杆件在外墙锚固点到主梁锚固点处竖直距离是否参与计算1上拉钢丝绳 1.53是2上拉钢管33是3上拉钢丝绳 4.56是4上拉钢丝绳 5.56是侧立面示意图平面图三、荷载参数防护层内材料类型木脚手板防护层内材料自重标准值gk1(kN/m2)0.3栏杆与挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板栏杆与挡脚板自重标值gk2(kN/m)0.17安全网自重gk3(kN/m2)0.01冲击荷载pk(kN)1次梁自重gk4(kN/m)0.0333主梁自重gk5(kN/m)0.0333四、次梁验算次梁材料钢管次梁钢管型号Ф48×3截面面积A(cm2) 4.24截面惯性矩Ix(cm4)10.78截面抵抗矩Wx(cm3) 4.49抗弯强度设计值[f](N/mm2)205回转半径i(mm)15.9弹性模量E(N/mm2)206000次梁计算方式三等跨连续梁c c a计算简图：计算抗弯：M=0.464kN.m 计算抗剪：V=1.069kN计算挠度：ν=2.565mm 计算简图：计算抗弯：M=0.382kN.m 计算抗剪：V=0.89kN计算挠度：ν=1.77mm承载能力极限状态：q=1.2×(g k1+g k3)×L b+1.2×g k4=1.2×(0.3+0.01)×0.5+1.2×0.0333=0.226kN/m 横向次梁的集中力：R=1.2×L b×g k4=1.2×0.5×0.0333=0.02kNP k =1.4pk=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态：q'=(g k1+g k3)×L b+g k4=(0.3+0.01)×0.5+0.0333=0.188kN/m横向次梁的集中力：R'=L b×g k4=0.5×0.0333=0.0166kNP k'=1kN1.抗弯验算M max=Max(0.464，0.382)=0.464kN.mσ=M max/W X=0.464×106/(4.49×103)=103.371N/mm2≤[f]=205N/mm2次梁强度满足！2.挠度验算νmax=Max(2.565，1.77)=2.565mm≤[ν]=L a/400=1500/400=3.75mm次梁挠度满足要求！3.支座反力计算极限状态下支座反力：R次梁=R max=Max(1.433，1.223)=1.433kN正常使用状态下支座反力：R'次梁=R'max=Max(1.074，0.924)=1.074kN五、主梁验算主梁材料单钢管主梁钢管型号Ф48×3截面面积A(cm2) 4.24截面惯性矩Ix(cm4)10.78截面抵抗矩Wx(cm3) 4.49抗弯强度设计值[f](N/mm2)205回转半径i(mm)15.9弹性模量E(N/mm2)206000主梁与主体结构的连接方式双扣件扣件的抗滑移折减系数0.9计算抗弯：M=0.92kN.m计算抗剪：V=2.138kN计算挠度：下层防护棚传递至悬挑主梁荷载标准值R'(kN)设计值R(kN)连接两层短立杆的自重荷载h×g k40.6×0.0333=0.021.2×0.6×0.0333 =0.024下层纵向次梁的自重荷载L a×g k4 1.5×0.0333=0.051.2×1.5×0.0333 =0.06下层横向次梁的自重荷载2×L b×g k42×0.5×0.0333=0.0331.2×2×0.5×0.0 333=0.04防护层内材料自重L a×L b×g k1 1.5×0.5×0.3=0.2251.2×1.5×0.5×0. 3=0.27安全网自重荷载L a×L b×g k3 1.5×0.5×0.01=0.0081.2×1.5×0.5×0. 01=0.009合计0.3360.403 q x=1.2×q×sin（α0）=1.2×g k5×sin（50）=1.2×0.0333×0.0872=0.0035kN/mq y=1.2×q×cos（α0）=1.2×g k5×cos（50）=1.2×0.0333×0.9962=0.0398kN/mR x=(R次梁+R下排)×sin(α0)=1.836×0.0872=0.16kNR y=(R次梁+R下排)×cos(α0)=1.836×0.9962=1.8291kN正常使用极限状态：q'x=q×sin（α0）=g k5×sin（50）=0.0333×0.0872=0.0029kN/mq'y=q×cos（α0）=g k5×cos（50）=0.0333×0.9962=0.0332kN/mR'x=(R'次梁+R'下排)×sin(α0)=1.409×0.0872=0.1228kNR'y=(R'次梁+R'下排)×cos(α0)=1.409×0.9962=1.4041kN1.抗弯验算M max=0.92kN.mσ=M max/W X=0.92×106/(4.49×103)=204.804N/mm2≤[f]=205N/mm2主梁抗弯度满足！2.挠度验算νmax=6.788mm≤[ν]=A/400=6000/400=10.6mm主梁挠度满足要求！3.支座反力计算R0=0.273kNR1=5.191kNR2=5.94kNR3=3.719kNR4=5.238kN上拉部分：第1道上拉：F1=R1/(sin(α+arctan((S1-L1×sinα)/(L1×cosα))))=5.191/(sin(5+arctan((3-1.5×sin5)/(1.5×cos5)))) =5.619kN第2道上拉：F2=R2/(sin(α+arctan((S2-L2×sinα)/(L2×cosα))))=5.94/(sin(5+arctan((3-3×sin5)/(3×co s5)))) =8.056kN第3道上拉：F3=R3/(sin(α+arctan((S3-L3×sinα)/(L3×cosα))))=3.719/(sin(5+arctan((6-4.5×sin5)/(4.5×cos5)))) =4.467kN第4道上拉：F4=R4/(sin(α+arctan((S4-L4×sinα)/(L4×cosα))))=5.238/(sin(5+arctan((6-5.5×sin5)/(5.5×cos5)))) =6.816kN4.主梁稳定性验算N max=q x×A+R x((A-a)/L b+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5+(F32-R32)0.5+(F42-R42)0.5=0.0035×6+0.16×（(6-1)/0.5+1）+(5.6192-5.1912)0.5+(8.0562-5.942)0.5+(4.4672-3.7192)0.5+(6.8162-5.2382)0.5=16.211kN λx=L1/i=1500/15.9=94.34查《规范》表A得，φ=0.634σ=N/(φA)=16211.232/(0.634×4.24×102)=60.306N/mm2≤[f]=205N/mm2主梁稳定性满足要求！六、主梁与主体结构连接点强度计算扣件抗滑承载力验算：N max=q x×A+R x((A-a)/L b+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5+(F32-R32)0.5+(F42-R42)0.5=0.0035×6+0.16×（(6-1)/0.5+1）+(5.6192-5.1912)0.5+(8.0562-5.942)0.5+(4.4672-3.7192)0.5+(6.8162-5.2382)0.5=16.211kN 主梁钢管扣件抗滑移N max=16.211kN>0.9×12=10.8kN主梁与主体结构预埋钢管扣件抗滑移计算：N1max=R0×cosα+N max×sinα=0.273×cos(50)+16.211×sin(50)= 1.685kN≤R c=0.9×12=10.8kN 主梁上的扣件抗滑承载力不满足要求！建议增加扣减的数量！七、拉撑绳杆承载力计算钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)12.5钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量[n]3花篮螺栓在螺纹处的有效直径12花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170de(mm)主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳节点钢丝绳的最大轴向拉力N S=Max[F1,F3,F4]=6.816kN查(《建筑施工计算手册》江正荣著2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=97.3kN[F g]=α× F g/k=0.85×97.3/9=9.189kN≥N S=6.816kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×9.189/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=9.189×103/(π×122/4)=81.253N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×9.189×103/(π×202)=14.625N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！角焊缝验算：τf =N S/(h e×l w)=6.816×103/(10×100)=6.816N/mm2≤f t w=160N/mm2符合要求！2.上拉杆件为钢管上拉杆截面类型Ф48×3上拉杆截面积A(cm2) 4.24上拉杆截面惯性矩I(cm4)10.78上拉杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49上拉杆材料抗拉强度设计值205上拉杆件弹性模量E(N/mm2)206000f(N/mm2)焊缝厚度h e(mm)15焊缝长度l w(mm)120角焊缝强度设计值f t w(N/mm2)160对接焊缝抗拉强度设计值f t w(N/mm2)185S2轴心受拉稳定性计算：σ=N S/A=8.056×103/424=19.001N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！钢管扣件抗滑移N S=8.056kN≤0.9×12=10.8kN扣件抗滑承载力满足要求！角焊缝验算：τf=N S/(h e×l w)=8.056×103/(15×120)=4.476N/mm2≤f t w=160N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N S/(l w t)=8.056×103/A=8.056×103/424=19.001N/mm2≤f t w=185N/mm2符合要求！结论和建议：1.主梁上的扣件抗滑承载力不满足要求！建议增加扣减的数量！。
悬挑雨篷板计算
悬挑雨篷板计算一、荷载计算1、雨篷板荷载计算：120厚砼板：120x0.001x25=3KN/m2双面粉刷：0.06x20=1.2KN/m2荷载标准值合计：gK1=4.2KN/m22、雨篷板翻边荷载计算：翻边高：180mm翻边宽：100mm翻边重：180x0.001x100x0.001x25=0.45KN/m粉刷：0.03x20x(180x2+100)x0.001= 0.276KN/m荷载标准值合计：gK2=0.726KN/m3、活荷载:0.5KN/m2积水荷载：180x0.001x10=1.8KN/m2雪荷载:0.65KN/m2均部活荷载取qK1=MAX(0.5,0.65,1.8)=1.8KN/m2检修集中荷载：qK2=1.0KN/m取1米板宽作为计算单元均部线荷载设计值 q=1.2gK1+1.4qK1=1.2x4.2＋1.4x1.8=7.56KN/m端部集中荷载设计值 P=1.2gK2+1.4qK2=1.2x0.726＋1.4x1=2.27KN二、弯距配筋计算雨篷板挑出长度 L=1.2m混凝土强度等级C30fc=14.3N/mm2fy=360N/mm2h0=100mmM=qL2/2+PL=0.5x7.56x1.2^2+2.27x1.2=8.17KN.mαS=M/fcbh02=8.17x10^6/(14.3x1000x100^2)=0.057γS=(1+(1-2αS)1/2)/2=(1+sqrt(1-2x0.057))/2=0.971AS=M/γSfyh0 =8.17x10^6/(0.971x360x100)=233.72mm2选用钢筋φ8@120实配AS=419mm2三、裂缝宽度验算构件受力特征系数αcr＝2.1混凝土抗拉标准值ftk＝2.01N/mm2纵向受拉钢筋表面特征系数ν＝1.0钢筋弹性模量Es=200000N/mm2deq＝∑(ni * di^2)/∑(ni*υ*di)＝8/1=8.00ρte＝As/Ate＝As/0.5*b*h＝419/(0.5x1000x120)=0.007取ρte＝0.01荷载标准组合计算的弯矩 Mk=(gK1+qK1)L2/2 +(gK2+qK2)L=0.5x(4.2+1.8)x1.2^2+(0.726+1)x1.2=6.391KN.mσsk=Mk／(0.87h0AS)=6.3912x10^6/(0.87x100x419)=175.33N/mm2ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=1.1-0.65x2.01/(0.01x175.33)=0.355取ψ=0.355(注：当ψ<0.2时，取ψ=0.2，当ψ>1时,取ψ=1)最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08deq/ρte)/ES=2.1x0.355x175.33x(1.9x20+0.08x8/0.01)/200000=0.067< 0.3 裂缝满足要求。
雨蓬计算
雨蓬计算：
一，雨蓬板计算：
雨蓬板当作一跟悬臂梁进行计算
在理正工具里面可以计算。
梁截面
b0.4反上来的高度：0.4 h0.9宽度：0.07雨蓬梁挑出长度： 1.5
两边柱的宽度：0.4雨蓬板长LN 6.2二，雨蓬梁计算：
1，扭矩计算：
恒荷载：g
标准值设计值
120厚的板3
面层，抹灰层，建筑找坡0.8
总计： 3.8 4.56
活荷载：q
积水荷载：
如果满水下荷载：
反上来高度：0.4
板厚度0.15
水高度0.25
满水荷载： 2.5 3.5
集中荷载：Fg
反上来的混凝土的荷载：0.7
总计：0.70.84
计算在雨蓬板上产生沿梁单位长度上的扭矩：t
公式：
t=(g+q)*Ln*(Ln+b)/2+Fg*(Ln+b/2)
t12.9135
梁在门洞边缘处的最大扭矩值：
公式：
T=t*LN/2
沿雨蓬长度方向总T37.44915
2，剪力计算：
查得PKPM的结果为：60
2，弯矩计算：
查得PKPM的结果为：50。
悬挑板在构造配筋下最大悬挑长度
悬挑板在构造配筋下最大悬挑长度The manuscript was revised on the evening of 2021悬挑板在构造配筋下最大悬挑长度工程应用中经常会遇到各类悬挑板，如悬挑的雨棚、空调板、立面造型等。
之前做工程时，对于悬挑板，一般是按照经验选取板厚，然后按照构造进行配筋（一般是悬挑不超过米取板厚为100mm，悬挑超过米，板厚取为120mm）。
今天帮同事看图时，看到他的悬挑板悬挑得有点长，突然间估不准配筋准不准确，故借助excel专门对悬挑板的配筋问题做了一次计算，希望以后看图、画图时能心里有底。
计算悬挑板的配筋首先要确定荷载，工程中普通楼面荷载的取法是：恒载取m2，活载取m2，本次计算假定悬挑板分布荷载取通常情况下的楼面荷载，楼板混凝土等级为C30，钢筋选HRB400钢。
表1假定的计算参数以混凝土板板厚h=100mm，悬挑长度l=1400mm为例，计算过程如下：100mm厚钢筋混凝土板 x 25 kN/m2= kN/m2附加恒载 kN/m2总恒载 kN/m2附加活载 kN/m2楼面荷载设计值：G + Q = x + x = kN/m2分布线荷载：q = (G + Q) x l = kN/m2x m = kN/m固端弯矩：M = x q x l2= x 7 x = kNmh0= h – 20 = 100 – 20 = 80 mmαs = M / (α1fc b h02) = x 106/ x x 1000 x 802) =ξ= 1 – sqrt(1 – 2 xαs) = 1- sqrt(1 – 2 x =As =α1fc b h0ξ/ fy = x x 1000 x 80 x / 360 = 248 mm2构造配筋为: % x b x h = x 1000 x 100 = 200 mm2< 248 mm2故配筋为：248 mm2按照上述计算过程，改变以10mm为级差改变板厚，以50mm为级差改变悬挑长度，利用excel对悬挑板配筋进行计算。
excel计算大全钢结构计算表格简支钢梁计算.xls
简 支基本数据输入:梁跨度： l=9000mm梁间距a=2400mm钢材：Q 345f =315N/mm 2fv =185N/mm 2 上翼缘：b 1=400mm t 1=14mm 下翼缘：b 2=300mm t 2=12mm 腹 板：h w =574mm t w =8mm即: 断面BH 600x8x400x 14x300x12截面特性钢梁截面：A 0=13792mm 2 重量108.3kg/m 钢梁中和轴的位置：y 0=342mm钢梁对X轴截面惯性矩：I z =8.94E+08mm 4钢梁上翼缘的弹性抵抗矩：W 1x =3.46E+06mm 3钢梁下翼缘的弹性抵抗矩：W 2x =2.61E+06mm 3 钢梁对Y轴截面惯性矩：I y =1.02E+08mm 4i y = 85.9mm y = 104.8上翼缘对Y 轴的惯性矩：I 1=7.47E+07mm 4下翼缘对Y 轴的惯性矩：I 2=2.70E+07mm 40.73截面不对称影响系数：0.380.53工字形截面简支梁的系数 0.76梁的整体稳定系数： 0.74修正后： 0.672.截面验算：（1）弯矩及剪力的计算：钢梁自重： 1.30KN/m恒载： 4.00KN/m2=10.90KN/mg1k活载：q c= 3.0KN/m2p k=18.10KN/m p=23.16KN/m 弯矩：M=234.49KN·m剪力：V=104.22KN（2）钢梁的强度、稳定和挠度的验算：梁的整体稳定应力：σ= 101.01N/mm2钢梁上翼缘应力：σ1= 67.70N/mm2钢梁下翼缘应力：σ2= 89.68N/mm2钢梁剪应力：τ= 22.70N/mm2挠度：w= 8.4mmw/l=1/1072。
拉杆钢结构雨篷计算表格
材质 Q235
f=
215
N/mm2 净截面系数 0.85
钢管直径
D=
76
mm
i=
2.57
cm
钢管厚度
t=
3.5
mm
λ=
142
OK!
面积
A=
797
mm2
φ=
0.34
强度验算
σ=
108
N/mm2
<
215
OK!
稳定验算
σ=
322
N/mm2
>
215
NO!
节点设计 (销钉按单剪计算）
雨篷梁支座节点
拉杆连接节点
支座剪力 VB=
26.32
KN
拉杆剪力 VC=
86.30
KN
螺栓等级
螺栓直径 16
抗剪面数量 nv=
4
个
摩擦面处理 未处理并涂防锈漆
采用销钉
d=
20
mm
抗剪面数量 nv=
9
个 销钉承载力 Vd=
80.3
KN
螺栓数量
n=
1个
243KN 节点板厚度 t=
12
mm
2018626501.xls 2020/1/18
项目名称： 项目编号： 雨篷梁编号；
拉杆雨篷设计
****** 0606S YP-1
设计： 版本号： 相应规范:
Magic V2.02 (GB50017-2003)
数据输入
悬挑长度
a=
1.20
m
拉杆高度
h=
2.85
m
简支长度
b=
3.30
m
夹角
挑板雨篷计算书
1-a/b处雨篷计算书已知：此处框架梁兼做雨篷梁，bxh=250mmx600mm,混凝土强度等级C30，纵筋采用Ⅲ级（HRB400）钢筋，箍筋采用Ⅲ（HRB400）级，雨棚板外挑1.2m，如图解：1、雨棚板的计算雨棚板的计算取1m板宽为计算单元。
板厚取1200/12=100mm1）荷载计算恒荷载：20厚水泥砂浆面层0.02x1x20=0.4 kN／m板自重 0.1x1x25=2.5 kN／m12厚纸筋灰板底粉刷0.012x1x16=0.19 kN／m均布荷载标准值gk=0.4+2.5+0.19=3.09 kN／m均布荷载设计值g=1.2x3.09=3.708 kN／m集中荷载(翻边)设计值F=1.2x（0.3x0.1x25+0.02x0.4x20x2）=1.284kN检修集中荷载（作用在板端）设计值Q=1.4x1.0=1.4 kN／m2）内力计算Mg=gl2/2+Fl=3.708x1.2x1.2/2+1.284x1.2=4.211 kN·mM=QL=1.4X1.2=1.68 kN·mM= Mg+ Mq=4.211+1.68=5.891 kN·m3）配筋计算雨篷板计算配筋如下==5891000/(14.3x1000x75x75)=0.0732=（1+√（1-2））/2=0.962As==5891000/(360x0.962x75)=227mm2选用8@200（As=251mm2）2 雨篷梁计算1）弯矩、剪力、扭矩设计值计算ⅰ荷载计算因雨篷梁处楼面板位于边跨lo= ln+a/2+b/2=3.175+0.125+0.125=3.425m楼面板传来恒荷载 4.9x3.425/2=8.391kN·m篷板雨传来荷载 3.09x1.2+1.284=4.992 kN·m雨篷梁自重 25x0.25x(0.6-0.1)=3.125 kN·m雨篷梁粉刷 17x0.015x(0.6-0.1)x2=0.255 kN·m梁上隔墙 0.25x3x6.5+0.04x3x20=7.275 kN·m均布恒荷载标准值=8.391+4.992+3.125+0.255+7.275=24.038 kN·m均布恒荷载设计值g=24.038x1.2=28.846kN·m楼面板传来活荷载 2.5x3.425/2=4.281 kN·m检修集中活荷载1x1=1 kN·m 取大值则均布活荷载标准值 4.281+1=5.281 kN·m均布活荷载设计值 1.4x5.281=7.393 kN·mⅱ弯矩设计值计算计算跨度l=8.3+0.125+0.125=8.55m 计算简图如图=ql2/12=28.846x8.55x8.55/12=175.726KN·m=ql/4=7.393x8.55/4=15.803 KN·mM=175.726+15.803=191.529 KN·mⅲ求剪力设计值V=ql/2=(28.846+7.393)x8.55/2=154.922KNⅳ 求扭矩设计值Mt=5.891 KN·mT=Mtln/2=5.891x8.35/2=24.595 KN·m2） 计算Wt 、Ucor 、Acort W =26b （3h-b ）=731.6110mm ⨯cor U =2(cor b +co r h )= 2(200+550)=1500mmcor A =co cor r b h =52200550 1.110mm ⨯=⨯3)验算适用条件ⅰ 验算截面尺寸+=+=154922/(250X550)+24595000X6/(0.8X250X250X(3X600-250)) =3.031 N/mm2 <20.250.2514.31 3.58/f N mm c cβ=⨯⨯= 截面尺寸满足要求ⅱ 验算构造配筋界限+ =154922/（250x550）+24595000x6/(250x250x(3x600-250)) =2.65 N/mm2 20.70.7 1.43 1.00/tf N mm >=⨯= 须按承载力计算配筋ⅲ 验算简化条件V=154.922KN>0.35070.7t f bh kN = T=24.595KN·m>0.175=4.03KN ·m不能简化计算4)确定箍筋用量按剪扭构件进行计算ⅰ 选用抗扭纵筋与箍筋的配筋强度比§=1.2ⅱ 计算tβ=1.104>1,所以取t β=1.0ⅲ 计算抗扭所需箍筋 1st A S ==0.032mm2/mmⅳ 计算抗剪所需纵筋1000.7(1.5)1.25sv t tyv nA V f bh S f h β--= ==0.331 mm2/mmQn=2则总用量配置8@200（As=251mm2） ⅴ 验算最小配筋率.min 0.28t sv yvf f ρ==0.28x1.43/360=1.11%nAsv/bs=2x251/(200x250)=1.0%<.min sv ρ，不满足要求则，按最小配筋率配筋Asv/s=(250x565x1.11%)/2=784mm2 配置10@100∅（Asv/s=785mm2>784mm2）5) 确定纵筋用量（按弯扭构件考虑） ⅰ 计算抗扭纵筋抗扭纵筋的最小配筋率 .min tl yf f ρ=t ==1.9%（ 2T Vb≤） Astl=57.6mm2<=1.9%x250x600=2850mm2ⅱ 计算抗弯纵筋 0(1x h = ==104.483mm<0b h ξ=0.518x565=292.67mm=抗弯纵筋的最小配筋率 .min 0.2%s yf f ρ=t 或45 Asm=1038mm2>bh 0=0.2%x250x565=282.5mm2 实际纵筋配筋率选配纵筋 受拉区： 选配 （As=2591mm2>1988mm2） 受压区：As`=2591x0.3=777.3mm2 选配。
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计算界限相对受压区高度ξb
0.518
满足最大配筋率要求
四、裂缝验算
MK=(gK+qK)ln2/2+FgKln (kN· m) Mq=(gK+ψqqK)l2/2+FgKln (KN·m) σsk=MK/0.87h0AS (N/mm2) σsq=Mq/0.87h0AS (N/mm2) 6.60 6.52 257.70 254.58
2.00 1.00 1.43 14.3 25 75
7× qk
10 200 392.7 满足 0.52 0.20 2.06
筋率要求
筋率要求
2.01 1.00% 10.0 5 0.587 0.17 满足
3.00E+04 2.00 203.63 203.73 203.63 满足
悬挑雨棚板配筋、裂缝及挠度计算
一、常规数据
混凝土容重（kN/m3） 基本雪压（kN/m2） 积雪分布系数μr 板 厚 底板根部厚(mm) 底板端部厚(mm) 计算跨度L0(mm) 端部翻边高出板面h'(mm) 端部翻边宽b'(mm) 构件受力特征系数αcr 纵向受拉钢筋表面特征系数νi 混凝土强度等级 受拉钢筋强度设计值fy (N/mm2) 积水荷载标准值 (kN/m) 板保护层厚度c(mm) 26 0.3 1.00 100 100 400 600 80 1.90 1.00 C30 360 2.00 20 雪荷载标准值（kN/m2） 检修集中荷载标准值 (kN/m) 活荷载准永久值系数ψq 钢筋弹性模量ES(N/mm2)
五、挠度验算
受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γ'f
0.00 6.667 404.79 407.46 1/200度的影响系数θ
钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 αE 短期刚度 Bsk (kN· m2) 短期刚度Bsq (kN· m2) 挠度限值f0（mm）
计算受弯构件挠度fmax=SMkl02/Bmin（mm）
受弯构件的长期刚度 Bk（kN· m2） 受弯构件的长期刚度 Bq（kN· m2） B = min(Bk,Bq)（kN· m2） 验算fmax≤f0
计算
0.3 1.00 0.50 2.00E+05 0.70 0.24 0.02 0.69 0.40 0.10 0.05 2700 200
二、数据统计、确定荷载组合方案
底板自重(kN/m) 恒 荷 载 统 计 抹灰(kN/m) 找平(kN/m) 其他建筑材料(kN/m) 均布恒荷载标准值gK(kN/m) 2.60 0.26 0.69 0.55 4.10 活荷载标准值qK (kN/m) 等效矩形应力图计算系数α1
混凝土轴心抗拉强度设计值ft (N/mm2)
混凝土轴心抗拉强度标准值ftk (N/mm2)
ρte=AS/0.5bh 受拉区纵筋等效直径deq=d/νi (mm) 单位面积钢筋根数n
ψK=1.1-0.65ftk/ρteσsk 0.593 ψq=1.1-0.65ftk/ρteσsq 最大裂缝宽度ωmax=αcrψσs/ES(1.9c+0.08deq/ρte) (mm) 最大裂缝宽度限值ωlim (mm) 0.20 验算ωmax ≤ ωlim
混凝土轴心抗压强度设计值fc (N/mm2)
as
集中恒荷载标准值FgK（翻边） 15.29 有效厚度h0=h-as (mm) 考虑不利情况，采用永久荷载控制的组合P=1.35gk+1.4× 0.7× qk
三、计算截面配筋
M1=pln^2/2+1.35Fgln (kN· m) M2=1.35gkln^2/2+Fln+1.35Fgkln (kN· m) 取M=M2 截面抵抗矩系数αS=M/α1fcbh02 内力臂系数γS=(1+(1-2αS)1/2)/2 计算钢筋面积AS=M/γSfyh0 (mm2) 等效矩形应力图计算系数β1 正截面混凝土极限压应变εcu 7.96 8.13 8.13 0.1011 0.9466 318.2 0.80 0.0033 钢筋直径d (mm) 钢筋间距s (mm) 钢筋实际配筋面积AS (mm2) 配筋面积是否满足 ρ(%)=AS/bh0 ρmin(%) ρmax(%) 满足最小配筋率要求
水平投影面均布活荷载标准值(kN/m2)
15mm纸筋石灰抹底（kN/m） 12mm纸筋石灰板侧抹灰（kN/m）
C15细石混凝土找坡最薄处20（kN/m）
20mm水泥砂浆找平+5%防水剂（kN/m）
4厚带铝铂SBS改性防水卷材面层（kN/m）
4厚SBS改性防水卷材附加层（kN/m）
顶部翻板h''(mm) 顶部翻板b''(mm)