高架桥支架计算书
桥梁支架计算书
一、 满堂支架验算 1、模板计算本桥实心桥面板底模、侧模均采用δ=12mm 厚竹胶板，其中底模安装于间距30cm 的10cmx10cm 方木上；侧模安装在钢筋排架上。
本次模板验算主要为底模的验算，侧模的验算将在排架验算中详述。
模板受力按单向板考虑，承受实心板自重恒载和施工荷载，取1cm 板宽按偏于保守的简支梁进行计算，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa 。
则模板验算总荷载P=21.8KPa ，可知q=0.218KN/m 。
则跨中最大弯矩0M =82ql =1.1N.m ；支座处最大剪力0V =21.8N 。
1cm 宽、12mm 厚竹胶板的截面特性如下：I=123bh =1.44x 610-4m ；W=62bh =2.4x 710-3m ；A=bh=1.2x 410-2m 。
查路桥施工计算手册可知：普通竹胶板E=5x 910Pa ，允许应力[σ]=80 MPa ，容许剪应力[ τ]=1.3MPa.则：max σ=W M=4.58MPa<[ σ]=80MPa ； m ax τ=AV230=0.27MPa<[ τ]=1.3MPa ；跨中最大挠度m ax f =EIql 38454=0.63x 610-m<250l =8x 410-m经验算可知选用模板满足受力要求。
2、次分配梁验算本桥现浇桥面板支架次分配梁采用10x10cm 方木，方木间距30cm ，安装于间距75cm 的双拼8#槽钢上。
方木受力按简支梁考虑，方木以上结构自重恒载和施工荷载，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa ；竹胶木模板产生的恒载可忽略不计。
大桥支架计算书(完整经典版)
大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。
高架站站台梁贝雷片支架施工计算书4
附件一：高架站站台梁预应力混凝土贝雷支架计算书1.工程概况站台梁为π型结构，等高度梁高2.5m，桥面全宽5.2m，腹板中心距2.425m，每孔站台梁共设6 道横隔梁，分别位于端支点与跨中，端隔梁厚度为90cm，中隔梁厚度为50cm。
顶板厚度35-45cm，支点处腹板厚1m，跨中腹板厚0.6m。
站台梁外侧腹板有雨棚处腹板厚159cm。
2.编制依据（1）《高架站站台梁长株潭城际施图（桥）参-36》（2）《路桥施工计算手册》2010年版（3）《生态动物园站（156-163号墩）桥墩施工图》（4）《生态动物园站（158-161号墩）桥墩变更图》（5）《XX新城高架站（24-32号墩）桥墩施工图》（6）《贝雷梁设计参数》（7）《钢结构设计规X》GB-5007-20033.贝雷片支架验算3.1钢管贝雷支架的设置方法⑴整个支架系统由方木、上分配梁、贝雷片、下分配梁、沙箱、钢管立柱、基础等组成⑵站台梁贝雷支架采用7排单层不加强贝雷片布置，贝雷片横向布置间距为：（0.45+0.45+0.45+1.16+0.45+0.45）m。
上横梁顺桥向铺设0.1×0.1m方木，腹板处间距为0.1m、翼缘板处间距为0.2m。
上横梁采用0.6m间距I16工字钢，临近墩身处下横梁采用双拼I40b工字钢、中孔处采用双拼I40b工字钢。
下横梁安放在高度为35cm的沙箱上，钢管立柱采用直径为529mm（壁厚为10mm）的无缝钢管，并在钢管柱的顶部与底部焊接L=（80×80×2）cm的钢板。
1.中隔梁处贝雷支架横断面图2.普通位置处贝雷片支架横断面图3.钢管支墩平面布置图(3)钢管立柱搭设完毕后，为增加支架的整体性和稳定性，采用[8槽钢十字交叉进行连接。
(4)钢管立柱基础采用条形基础，基础结构尺寸为5m×1m×1m的钢筋混凝土承台。
在承台顶部预埋0.8×0.8×0.02m厚的钢板与立柱底钢板焊接。
高架桥400x1300梁满堂架
梁模板（碗扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.7×2]×1＝42.163kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝40.399kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.3)]×1＝33.25kN/m 计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×40.399×0.1332+0.117×1.764×0.1332＝0.075kN·mσ＝M max/W＝0.075×106/37500＝2.013N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×33.25×133.3334/(100×10000×281250)＝0.025mm≤[ν]＝L/250＝133.333/250＝0.533mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×40.399×0.133+0.45×1.764×0.133＝2.26kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×40.399×0.133+1.2×1.764×0.133＝6.207kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×33.25×0.133＝1.773kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×33.25×0.133＝4.877kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.26/1＝2.26kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[6.207,6.207]/1= 6.207kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.26/1＝2.26kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3 =0.032kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(1.3-0.25)=0.638kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(1.3-0.25)=0.638kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×(0.6-0.4/2)/2×1=1.999kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×(0.6-0.4/2)/2×1=1.999kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.26+0.032+0.638+1.999=4.93kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.207+0.032=6.24kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.26+0.032+0.638+1.999=4.93kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.93,6.24,4.93]=6.24kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.773/1＝1.773kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[4.877,4.877]/1= 4.877kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.773/1＝1.773kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3 =0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.3-0.25)=0.525kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.3-0.25)=0.525kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.6-0.4/2)/2×1=1.355kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.6-0.4/2)/2×1=1.355kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =1.773+0.027+0.525+1.355=3.68kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.877+0.027=4.903kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.773+0.027+0.525+1.355=3.68kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.68,4.903,3.68]=4.903kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.24×0.92，0.5×6.24×0.22]＝0.632kN·mσ=M max/W=0.632×106/4490=140.713N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.24×0.9，6.24×0.2]＝3.51kNτmax=2V max/A=2×3.51×1000/424＝16.557N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.903×9004/(100×206000×10.78×104)＝0.755mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.903×2004/(8×206000×10.78×104)＝0.044mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.24×0.9,0.375×6.24×0.9+6.24×0.2]=7.02kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.546kN,R2=7.02kN,R3=7.02kN,R4=5.546kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.903×0.9,0.375×4.903×0.9+4.903×0.2]=5.5 16kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.14kN,R2'=5.516kN,R3'=5.516kN,R4'=4.14kN六、主梁验算中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) σ=M max/W=0.185×106/4490=41.176N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.212kNτmax=2V max/A=2×4.212×1000/424＝19.868N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.063mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=7.54kN，R2=7.54kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=7.54/0.6=12.567kN，P2=7.54/0.6=12.567kN 七、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝12.567kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算l0=h+2a=1200+2×450=2100mmλ=l0/i=2100/15.9=132.075≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、稳定性计算P1＝12.567kN，P2＝12.567kN立柱最大受力N＝max[P1，P2]+0.9×1.35×0.15×(7.35-1.3)＝max[12.567，12.567]+1.103＝13.669kNf＝N/(φA)＝13.669×103/(0.386×424)＝83.52N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2H/B=7.35/15=0.49≤2满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=9320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×9320×230/1000=2355.816kN≥F1=13.669kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(4400)×(600)/(4000×200)]1/2=1.817，A ln=ab=800000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×1.817×16.7×800000/1000=32764.021kN≥F1=13.669kN 满足要求！。
大桥支架计算书(完整经典版)
大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。
板模板(扣件钢管高架)计算书
板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架得计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计与使用安全》中得部分内容。
一、参数信息:1、模板支架参数横向间距或排距(m):0、80；纵距(m):0、80；步距(m):1、20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0、50；模板支架搭设高度(m):6、00；采用得钢管(mm):Φ48×3、5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件得保养情况，扣件抗滑承载力系数:0、80；板底支撑连接方式:方木支撑；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0、350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25、000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2、500；4、材料参数面板采用胶合面板，厚度为10mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9000、000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13、000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1、400；木方得间隔距离(mm):300、000；木方得截面宽度(mm):50、00；木方得截面高度(mm):100、00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3、5；5、楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:30；每平米楼板截面得钢筋面积(mm2):360、000；楼板得计算宽度(m):7、70；楼板得计算厚度(mm):250、00；楼板得计算长度(m):7、40；施工平均温度(℃):10、000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度与刚度，取单位宽度1m得面板作为计算单元面板得截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：W = 100×12/6 = 16、667 cm3；I = 100×13/12 = 8、333 cm4；模板面板得按照三跨连续梁计算。
跨沪杭支架计算书
xx高架桥跨xx现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书一、工程概况我部段内xx高架桥上跨xx高速公路，设计采用6跨等截面单箱三室预应力砼连续箱梁，梁高 1.6m。
跨径为24+25+2×30+25+24，桥面宽为16.75m×2，底板宽12.75m、单侧翼板宽2m，梁高1.6m。
箱梁横坡由顶板旋转而成，顶、底板横坡同桥面，腹板保持垂直。
在箱梁腹板、底板设置通气孔，直径为8cm，相邻横隔板间每块板设两个，通气孔在腹板处高度为离底板0.6m；离横隔梁距离2m，底板上设在一室中间，与腹板上对应。
预应力钢束采用符合ASTM416-97标准的高强度、低松弛270级Φj15.24毫米钢绞线，标准强度R y b≥1860Mpa，公称面积A=140㎜2。
主线交叉桩号为K3+907.148，xx高速公路被交桩号为K156+493.531（路基宽35m），交角为53.458o。
二、方案简介由于xx高速、xx高速两条线路均位于右偏曲线上，受xx高架桥连续现浇箱梁底标高与xx高速路面标高的限制，且还需维护xx高速公路的正常通车，保证临时支架通车净空要求。
根据现场实际情况及以往工地的成熟经验，确定连续箱梁施工方法：采用宕渣（或建筑垃圾）回填、浇筑混凝土基础对地基进行处理，普通地段采用HR可调式重型门架搭设满堂支架；跨越xx高速公路边坡采用WDL碗扣式钢管脚手架，跨越xx高速两跨采用C20砼作临时墩基础，贝雷片作临时墩身，HK488型钢作纵向主体承重梁的支架结构，并辅助拆卸装置（顶托），共同组成跨越xx高速门洞支架。
采用大块模板现浇方法施工。
三、支架搭设方案：(一)HR重型门架支架⒈搭设方案：根据本桥上构的结构尺寸特点，在普通路段（及12#~14#墩，16#~18#号墩间）选用HR可调重型门架搭设满堂支架。
根据该桥的荷载计算及重型门式脚手架的一般性使用经验，跨中：沿箱梁横向设置多榀门架，连续设置交叉支撑，门架沿桥横向间距0.9 m，纵向1m；外侧翼缘板沿桥横向间距1.2m，纵向1m；在横隔梁处：门架沿桥横向间距0.6 m，纵向0.6m布置。
高架支模计算书
高架支模计算书计算依据：1.“建筑施工模板安全技术规范”JGJ162-2008 （简称模板规范）：用于验算胶合板、方木及水平钢管。
2.“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范”JGJ130-2011(简称脚手架规范)：用于验算立杆工程简介：某四层钢筋混凝土框架结构办公楼。
在下图范围内为一大空间：大空间高度从-3.000到8.650，即高11.650m。
除去板厚120，净高11.53m。
按住建部“危险性较大的分部分项工程安全管理办法”的规定，标高8.650处的模板工程属于“超过一定规模的危险性较大的分部分项工程”。
根据经验拟定楼板模板如下图：立杆中距双向均≤1000楼板模板支架立面图应当指出，用40×60的方木是不合适的。
方木截面小，方木的间距便要很密。
受力不合理。
对比如下：方木50×90 40×60 比值面积4500 2400 4500/2400=1.9 截面抵抗矩W 50×902/6=67500 24000 67500/24000=2.8 截面抵抗矩W=(bh2/6）表示截面的抗弯能力。
50×90的方木比40×60面积只增加0.9倍，但抗弯能力增加1.8倍。
因此，楼板模板用方木做次楞时，宜用50×90或50×100的方木，或者40×80的方木。
但目前这个工地只有40×60这种方木。
立杆顶端应放可调顶托（螺丝端杆）；U形承托与钢管的间隙应楔紧，否则，U形承托可能变形：最好用承托板带加劲肋的螺丝端杆：模板支架的水平杆必须双向设置；必须设置扫地杆。
下面对上述模板图进行验算：一、胶合板验算：胶合板荷载标准值：（模板规范4.1）12厚胶合板自重标准值G1K=10×0.012=0.12 KN/㎡胶合板重力密度取10KN/m3(偏大)混凝土自重标准值：G2K=24×0.12=2.88 KN/㎡钢筋自重标准值：G3K=1.5×0.12=0.18 KN/㎡施工人员及设备荷载标准值Q1K=2.5 KN/㎡另外用集中荷载2.5KN验算胶合板及方木。
高架桥梁现浇墩柱脚手架计算书
高速公路桥梁现浇支架受力验算计算书
现浇支架受力验算计算书1、支架受力检算太平互通中桥箱梁断面较大，本方案计算以中桥左幅（互通匝道加宽）为例进行计算，右幅桥可参照执行。
太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁，左幅箱梁为渐变宽20.709m～23.357m（斜角），右幅箱梁宽为12m；左幅箱梁为单箱四室截面，悬臂长2.31m，梁高1.5m等高，右幅箱梁为单箱双室截面，悬臂长2m，梁高1.5m等高；箱梁跨中底板厚25cm，靠支点段加厚到50cm，跨中顶板厚25cm，靠腹板段加厚到50cm，跨中腹板厚（左幅57.8cm，右幅50cm），靠支点段加厚到（左幅80.8cm，右幅70cm）。
箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。
左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。
对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图”1.1荷载计算1.1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。
⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：左幅梁体一般构造图1.1.2荷载组合1.1.3荷载计算⑴箱梁自重——q1计算根据太平互通中桥现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面、Ⅲ－Ⅲ截面（墩顶及横隔板梁）等三个代表截面进行箱梁自重计算，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
(30+36+30)m现浇梁顶升支架结构受力计算书
(30+36+30)m现浇梁顶升支架结构受力计算书1.工程概况本项目高架桥共 2 段，结构形式采用现浇、悬浇预应力混凝土箱梁，主线高架1号桥桥梁全宽18-19.2m，桥梁全长802.55m，共有现浇梁9联；主线高架2号桥桥梁全宽19.2-20.7m，桥梁全长3267.507m，共有现浇梁34联。
主线高架1号桥与现状金融区互通主线桥相接，对原桥跨永兴路联进行顶升调坡利用，第二、三联上部结构拆除，下部结构改造后利用；高架跨越翻身河、凤凰路路口后落地。
跨越凤凰路路口采用50m预应力砼变高度连续箱梁，其他各联上部结构均为预应力砼等高度连续箱梁，下部结构为柱式墩、花瓶墩、组合式桥台，钻孔灌注桩基础，台后填土高度3.2m 左右。
顶升段桥梁为主线高架1号桥第1联，桥梁上跨永兴路，交角94.3°，通行净空14×5m，跨永兴路联跨（30+36+30）m，中心桩号范围为K0+000.0～K0+096.0，顶升段桥梁全长96m，共一联；本桥上部结构形式为预应力混凝土连续箱梁。
下部结构为柱式花瓶墩、薄壁式桥台，基础为钻孔灌注桩承台。
桥面铺装为沥青混凝土，桥墩采用D160伸缩缝，支座采用JQZ球型支座。
主线1号桥第1联跨永兴路桥平面图2.设计参数2.1.Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215Mpa，抗剪强度设计值fv=125Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.2.荷载取值(1)新浇筑混凝土及钢筋自重：2.6t/m3。
(2)Φ609×16mm钢管支撑自重234Kg/m。
(3)施工荷载取2.5kN/m2。
(4)荷载分项系数：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5。
2.3.支架结构支撑架设置与现状承台上，现状墩柱高度6m～10m，钢管支撑高度 6.5～10.5m，钢管立柱支撑采用Ф609*16mm钢管，其中0#、3#墩设置1排6根钢管，1#、2#中墩设置2排12根钢管。
高架桥盖梁支架计算书
高架桥盖梁支架计算书方案一说明：盖梁模板采用δ＝6mm厚钢面板配合［80mm槽钢背楞制作而成的定型钢模板。
支架设计方案采用立柱预留孔道，穿υ100mm实心圆钢棒，圆钢上放置两根长18m的45c（h＝450mm，b＝154mm）型或50a型（h＝500mm，b＝158mm）工字钢作支撑，工字钢上排放间距为50cm的15cm×20cm×300cm方木。
盖梁总长为15.50m，宽度为1.8m。
15×20×300cm方木强度、刚度验算一、竖向荷载1、模板自重76.018KN，（1244.9×4＋173.3×2+475.1×2+662.7×2）÷100；2、盖梁混凝土自重1008.8KN，26×38.8；3、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值1.5Kpa；4、倾倒、振捣混凝土时产生的荷载4.0 Kpa；二、荷载组合（76.018+1008.8）÷（15.5×1.8）×1.2+（1.5+4.0）×1.4＝54.36KN/m2；三、小方木横梁按简支梁受力考虑计算L=1.5+0.15＝1.65mq＝54.36×0.5＝27.18KN/mI＝15×203/12＝1000cm4W＝15×202/6＝1000cm3M=qL2/8=27.18×1.65×1.65/8＝9.2KN.m木材的容许拉应力［σw］＝11.1MPa，弹性模量E＝9×103 MPa；（按A-4种类木材计算）σw＝M/W=9.2×106/1000×103＝9.2Mpa＜［σw］强度满足要求。
f＝5×27.18×1.654/384×9×106×10000×10-8＝0.0029m ＜f w容许＝L/400＝0.0041m刚度满足要求。
高架支模计算书
一、梁模板、支架及计算1.1 梁模板及支架选型梁模板采用15厚木胶合板拼制，梁模板支设按梁全跨长度的2/1000起拱；悬臂梁起拱高度为L/300。
梁支撑架立杆间距200×600，步距≤1500；梁侧面及底部次龙骨均采用50×100的木方，间距250mm；梁侧面、梁底主龙骨均用钢管，顺梁长方向间距为600mm。
当梁高小于、等于700mm时，梁侧模可不用对拉螺栓，用水平钢管顶撑，同时设钢管斜撑。
当梁高大于700mm时，增设φ14间距500的对拉螺栓，且不少于一道。
本方案以400×1000的梁为例进行计算。
其他类型的梁可参照本计算施工。
梁支模示意图如下：1.2 脚手架参数脚手架搭设高度H：9.0 m；顶端设U形顶托；脚手架步距h(m)：1.2；立杆纵距la(m)：0.6；立杆横距lb(m)：0.2板底支撑连接方式：方木支撑；板底的方木支撑间距距离(m)：0.2；1.3 荷载参数1、恒荷载：砼与钢筋自重：25 kN/m3梁高：1.0 m；模板自重：0.35 kN/m22、活荷载：施工人员及设备荷载：1 kN/㎡振捣砼荷载：2 kN/㎡倾倒砼产生竖向动力荷载：0.7 kN/㎡1.4 模板面板计算面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元，按照二跨连续梁、单跨200mm计算。
面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W =100×1.52/6 =37.5cm3；I =100×1.53/12 =28.125cm4；1、荷载计算①恒荷载标准值：砼与钢筋自重+模板自重：q1 =25×1.0×1.0+0.35×1 = 25.35kN/m；②活荷载标准值：施工人员及设备荷载+振捣砼荷载与倾倒砼荷载较大值：q2 =(1+2)×1= 3.00kN/m；2、抗弯强度计算强度计算时，荷载取恒荷载与活荷载设计值。
临平高架桥现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书
临平高架桥现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书
一、工程概况
我部段内临平高架桥上跨沪杭高速公路，设计采用6跨等截面单箱三室预应力砼连续箱梁，梁高1.6m。
跨径为24+25+230+25+24，桥面宽为16.75m2，底板宽12.75m、单侧翼板宽2m，梁高1.6m。
箱梁横坡由顶板旋转而成，顶、底板横坡同桥面，腹板保持垂直。
在箱梁腹板、底板设置通气孔，直径为8cm，相邻横隔板间每块板设两个，通气孔在腹板处高度为离底板0.6m；离横隔梁距离2m，底板上设在一室中间，与腹板上对应。
预应力钢束采用符合ASTM416-97标准的高强度、低松弛270级j15.24毫米钢绞线，标准强度Ryb1860Mpa，公称面积A=140㎜2。
主线交叉桩号为K3+907.148，沪杭高速公路被交桩号为K156+493.531（路基宽35m），交角为53.458o。
二、方案简介
由于沪杭高速、杭浦高速两条线路均位于右偏曲线上，受临平高架桥连续现浇箱梁底标高与沪杭高速路面标高的限制，且还需维护沪杭高速公路的正常通车，保证临时支架通车净空要求。
根据现场实际情况及以往工地的成熟经验，确定连续箱梁施工方法：采用宕渣（或建筑垃圾）回填、浇筑混凝土基础对地基进行处理，普通地段采用HR可调式重型门架搭设满堂支架；跨越沪杭高速公路边坡采用WDL碗扣式钢管脚手架，跨越沪杭高速两跨采用C20砼作临时墩基础，贝雷片作临时墩身，HK488型钢作纵向主体承重梁的支架结构，并辅助拆卸装置（顶托），。
前场高架桥现浇箱梁支架计算书
前场高架桥现浇箱梁支架计算书作者：王勤荣来源：《装饰装修天地》2017年第01期摘要：本文通过实际情况，结合我单位有关施工经验，依据设计图纸、施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。
关键词：高架桥；现浇箱梁；施工；支架验算一、工程概况本标段设计中，主线桥梁为现浇预应力混凝土连续箱梁及全焊连续钢箱梁结构，根据桥梁跨径、分联长度和宽度共分5类，即A6、B1、C1、C2、D1类。
各联梁均为等高度连续箱梁。
其中标准等宽段箱梁梁高2.0m，箱梁顶面全宽24.8m，箱底宽度13.5m，采用单箱五室流线型箱梁截面；两侧悬臂板端部厚19cm；箱梁顶板厚25cm，底板厚25cm，腹板厚40cm；由于桥面宽，箱梁除在支点处设置横梁外，还在每跨中间设置20cm厚隔板以加强腹板协同受力；中支点横梁厚2.0m，端横梁厚为1.2m。
横梁处顶、底板倒角分别为100×25cm、200×25cm。
变宽段箱梁根据桥梁宽度均采用单箱多室流线型箱梁截面；两侧悬臂板端部厚19cm；箱梁顶板厚25cm，底板厚25cm，腹板厚40cm；由于桥面宽，箱梁除在支点处设置横梁外，还在每跨中间设置20cm厚隔板以加强腹板协同受力；根据结构受力需要，中支点横梁厚2.0～2.3m，端横梁厚为1.2m。
横梁处顶、底板倒角分别为100×25cm、200×25cm。
悬臂板和腹板相交处及腹板与底板相交处均倒圆角。
本桥上部结构施工主要采用碗扣式满堂钢管支架施工；砼采用二次浇筑工艺，即第一次浇筑至顶板下缘线，第二次浇筑顶板及翼缘板部分。
二、编制说明1.碗扣式满堂钢管支架方案说明钢管采用φ48×3.0mmWDJ型碗扣式多功能脚手架，立杆横桥向与墩台平行布置，碗扣式支架的立杆间距：纵桥向在顶、底板和腹板加厚段为0.6m，其余为0.9m；横桥向在腹板下为0.6m，底板空箱处为0.9m，翼缘板下为1.2m，横杆步距为120cm；桥梁纵、横坡通过顶托调整，底托采用KTZ-45。
国道高架桥现浇箱梁支架设计计算书
104国道第2合同段高架桥（二）现浇箱梁支架设计计算书编制人：校核人：审核人：目录1、概述 (3)2、设计依据 (3)3、现浇箱梁结构断面图 (3)4、门式支架型式 (4)5、设计荷载 (5)6、满堂支架受力计算 (5)6.1、竹胶板计算 (5)6.1.1 等截面箱梁竹胶板 (5)6.1.2 变截面箱梁竹胶板 (6)6.2、方木计算 (6)6.2.1 等截面箱梁方木 (6)6.2.2 变截面箱梁方木 (7)6.3、脚手架钢管计算 (8)6.3.1 等截面箱梁脚手架钢管 (8)6.3.2 变截面箱梁方木 (9)6.4、1219门架计算 (9)6.4.1 等截面箱梁1219门架承载力计算 (10)6.4.2 变截面箱梁1219门架承载力计算 (10)6.5、地基承载力计算 (11)6.5.1 等截面箱梁地基承载力计算 (11)6.5.2 变截面箱梁地基承载力计算 (11)7、门洞支架受力计算 (12)7.1、I20型钢计算 (12)7.2、贝雷纵梁计算 (14)7.3、混凝土基础计算 (15)7.4、地基承载力计算 (15)高架桥（二）现浇箱梁支架设计计算书1、概述开发区高架（二）第二合同段设计大桥一座，起讫桩号为K2+033.3～K3+180.819，桥长1147.52m，包括跨龙溪港大桥1座（75+130+75），跨公路高架分别为（27+45+27）和（34+55+34）2座，共三座变截面桥，全桥共分9联，其中3联为变截面连续梁，6联为等截面连续梁，桥梁宽度均为31.5m。
2、设计依据1．《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2010）；2．《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；3．《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）；4．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；5．《木结构设计规范》（GB 50005-2003）；6．《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；7．《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）3、现浇箱梁结构断面图变截面箱梁一般构造图等截面箱梁一般构造图4、门式支架型式等截面箱梁采用满堂1219门式支架，门式支架纵桥向间距为60cm；横桥向门架间距腹板下为60cm，空腔及翼缘板下为90cm；，支架顶部加密一层水平加固杆。
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南昌市临港北大道高架桥支架计算书
1、梁体自重荷载计算
南昌市临港北大道高架桥的截面计算如下
1.1普通截面自重荷载计算
q1-1=9.1KN/m2
q1-2=29.83KN/m2
q1-3=12.22KN/m2
q1-4=24.83KN/m2
q1-3=12.22KN/m2
q1-4=24.83KN/m2
翼缘板侧腹板顶底板中腹板顶底板中腹板
(1)翼缘板自重荷载，翼缘板端部厚20cm ，根部厚50cm ，混凝土自重取26KN/m3。
翼缘板自重简化为均布荷载：211/1.926)5.02.0(5.0m KN q =⨯+⨯=-。
(2)腹板及倒角处自重荷载计算。
简化为均布荷载：
221/83.291.1/26]5.02.02.06.022.05.06.025.045.05.08.1[m KN q =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯++⨯=-）（(3)顶底板处自重荷载计算。
简化为均布荷载：
231/22.122625.022.0m KN q =⨯+=-）（
（4）中腹板自重荷载计算，简化为均布荷载：
2
4-1/83.247.1/26]5.02.02.026.022.025.06.025.045.025.08.1[m KN q =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯=）（1.2变截面自重荷载计算
(1)翼缘板自重荷载，翼缘板端部厚20cm ，根部厚50cm ，混凝土自重取26KN/m3。
翼缘板自重简化为均布荷载：212/1.926)5.02.0(5.0m KN q =⨯+⨯=-。
(2)腹板及倒角处自重荷载计算。
简化为均布荷载：
222/24.373.1/26]5.02.02.06.042.05.06.065.0.045.07.08.1[m KN q =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯++⨯=-）（(3)顶底板处自重荷载计算。
简化为均布荷载：
232/62.222645.042.0m KN q =⨯+=-）（ （5）中腹板自重荷载计算，简化为均布荷载：
2
42/71.339.1/26]5.02.02.026.042.025.06.065.0.045.027.08.1[m KN q =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯=-）（变截面自重荷载分布图
1.3中横梁截面自重荷载分布图
(1)翼缘板自重荷载，翼缘板端部厚20cm ，根部厚50cm ，混凝土自重取26KN/m 3。
翼缘板自重简化为均布荷载：213/1.926)5.02.0(5.0m KN q =⨯+⨯=-。
q2-1=9.1KN/m2
q2-3=22.62KN/m2
60x2020x20
q2-2=37.24KN/m2
q2-4=33.71KN/m2
q2-3=22.62KN/m2
q1-4=33.71KN/m2
翼缘板侧腹板顶底板
中腹板顶底板中腹板
q3-1=9.1KN/m2
q3-2=46.8KN/m2
翼缘板
中端横梁隔板
（2）中、端横梁厚度1.8m ，混凝土自重取26KN/m 3
，中、端横梁自重荷载简化为
均布荷载：223/8.46268.1m KN q =⨯=-。
1.4其它荷载计算
（1）模板自重计算，模板自重取22/2m KN q =。
（2）支架自重计算，支架最高搭设高度19.7m ，立杆截面间距为0.6m ×0.6m 。
杆件为φ48×3.5mm ，自重为3.84kg/m 。
横杆步距为1.2m ，按17道计算。
立杆自重荷载：
23/428.01000/)6.06.0/(84.3)]6.06.0(177.19[m KN q =⨯⨯+⨯+=
（3）混凝土振捣荷载：24/2m KN q =。
（4）施工荷载：25/3m KN q =。
（5）由于在夏季施工，考虑到强对流天气的影响，取8级风进行荷载计算，8级风速为17.2～20.7米/秒，按《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001计算考虑风荷载取：
226/27.01600
7.207.201600m KN V q =⨯==
2箱梁模板验算 2.1材料参数
模板采用木质材料，容许应力和弹性模量按A-3级木料考虑，即MP 13=σ，
MPa 2][=τ ，23/109m MN E ⨯=。
2.2模板面板的验算
底模板采用18mm 的竹胶板制作，按Ａ-3木料算，即MP 13=σ， 2
3/109m MN E ⨯=
（1）由混凝土自重荷载分布图可以看出，端、横梁截面自重荷载较大，箱梁底模板受力最不利处就是端横梁，故取箱梁端中横梁截面底板模板计算，端、中横梁截面模板纵向分配梁为间距为0.2m 布置，横向分配梁最大间距为0.6m 布置，模板厚度为h=0.018m ，模板宽b=0.2m,模板计算跨径l=0.6m ，模板均布荷载。
m KN b q q /36.92.08.4612=⨯=⨯=- ①按模板强度验算模板允许最小厚度。
根据《路桥施工计算手册》表8-2-36中公式。
mm b q l h 83.8200
1036.965.46.065.45=⨯==
②按模板刚度验算模板允许最小厚度。
根据《路桥施工计算手册》表8-2-36中公式。
mm 1.13300
1036.97.67.635
3=⨯==l b q l h 。
模板厚度取设计为18mm 。
符合要求。
（2）所有梁底模板顺桥向均布方木间距为0.2m ，横桥向均布方木间距均为0.6m ，故在最不利的工况下，18mm 厚的模板满足强度和刚度要求，故其它断面均满足。
2.3 中、端横梁模板横向分配梁的验算
模板横梁为8cm ×8cm 方木,间距均为20cm 布置。
惯性矩：43
33.314128812cm bh I x =⨯== 抗弯截面模量：32
23.856
886m bh W x =⨯== 抗弯刚度： m KN EI /29.281014.31096
-9
=⨯⨯⨯=
纵梁间距均为60cm 布置，计算横梁时横梁按三联连续梁计算，计算跨径0.6m ，受均布荷载，计算如下图。
（1）荷载计算。
由于横梁间距均为20cm ，,荷载取大值进行计算。
混凝土自重荷载2
22/8.46m KN q =-，模板自重荷载2
2/2m KN q =，施工荷载
2
3/3m KN q =，振捣混凝土荷载
2
4/2m KN q =。
风荷载
225/27.01600
7
.207.201600m KN V q =⨯==
荷载组合：m K q /N 19.132.0)27.023(4.12.028.462.1=⨯++⨯+⨯+⨯
=）（ （2）抗弯计算。
采用三跨连续梁计算，利用“结构力学求解器计算”结果如下。
计算模型
弯矩图
剪力图
约束反力表
最大弯矩m KN M /47.0=，最大剪力为KN
Q 75.4=,最大约束反力F=8.705KN ，
横梁抗弯强度验算：MPa MPa w M 13][51..5103.851047.063
=≤=⨯⨯==-σσ，抗弯验算合格。
横梁抗剪强度验算：MPa MPa A Q 2][74.010641075.44
3
=≤=⨯⨯==
-ττ,抗剪验算合格。
（3）挠度验算。
利用“结构力学求解器计算”结果如下
挠度弯曲图（位移图）
最大挠度：mm l f mm f 5.1400
600400][41.0===≤=，挠度验算合格。
2.4 中、端横梁底模板纵梁计算
模板横梁纵向方木为8cm ×8cm 方木，间距60cm 布置。
在连续梁中、端横梁截面段,纵梁按三联连续梁计算，建立力学模型如下。
P 值取纵梁的最大反力F=8.705KN 。
用结构力学求解器求解
弯矩图
剪力图
最大弯矩m KN M /39.1=，最大剪力为KN Q 03.11=,最大约束反力F=19.731KN ，
横梁抗弯强度验算：MPa MPa w M 13][3.16103.851039.16
3
=≥=⨯⨯==-σσ，抗弯验算不合格。
假设用
10cm*10cm
的方木，则32
26.1666
10106m bh W x =⨯==，则M P a M P a w M 13][34.8106.1661039.16
3
=≤=⨯⨯==-σσ，抗弯验算合格。
横梁抗剪强度验算：MPa MPa A Q 2][72.110
641003.1143
=≤=⨯⨯==-ττ,抗剪验算合格。
①、在连续梁普通截面段利用《结构力学求解器》计算得
挠度变形图
挠度变形计算表
最大挠度：mm l f mm f 5.1400
600
400][22.1===
≤=，挠度验算合格。
结论，经验算，假如将10*10cm 的方木改为8*8cm 的方木，
只有模板下均布间距为0.2m 的均布横梁满足强度、刚度、挠度条件，而纵向间距为0.6m 的均布纵向方木不能满足强度条件，而其它（刚度、挠度）条件均满足。
故为了施工安全考虑，横向分配梁方木可以改为8*8cm 的方木，但纵向分配方木不能更换，因此纵向分配梁只能用10*10cm 的方木。