设计计算数模板
管道计算书模板
管道计算书模板一、基本信息
工程名：PROJECT
设备位号：ITEM
设备名称：EQUIPMENT
设计单位：DESIGNER
日期：DATE
二、工艺设计参数
1. 设计压力：XXX MPa
2. 设计温度：XXX ℃
3. 管材：XXX
4. D=XXX mm
三、计算
1. 材料厚度负偏差（C1）
2. 管道壁厚（T）
3. 管道外径（D1）
4. 管道内径（D0）
5. 余量（E）
6. 压力等级（P）
7. 压力管道设计计算书（根据实际需要填写）
四、其他参数
1. 夏季主导风向：XXXX风
2. 设计暴雨强度公式及其参数如下：重现期为XXX年，地面集水时间
t1=XX min。
3. 地质资料：土壤性质、冰冻深度、地震基本烈度等。
4. 受纳水体水文与水质资料：流速、水位标高、水温等。
5. 设计内容：根据所给的城市地形图和资料，进行城市污水管道工程的扩初设计和城市雨水管道工程的扩初设计。
五、结论与建议
1. 根据计算结果，提出管道设计的结论性意见。
2. 根据实际情况，提出优化建议和改进措施。
模板工程计算书
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000m m4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)b] = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·m σ＝M max/W＝0.086×106/24000＝3.582N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×144000)=0.28mm νmax=0.28mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.723kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.463×1.22+0.125×1.26×1.22＝0.49kN·m M2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.49，0.014]＝0.49kN·mσ=M max/W=0.49×106/42670=11.488N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.463×1.2+0.625×1.26×1.2＝2.043kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.043，0.272]＝2.043kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.043×1000/(2×40×80)＝0.957N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.119×12004/(100×8415×170.67×104)＝1. 594mm≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(1200/150,10)＝8mm;悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×170.67×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l/150,10)＝min(2×100/150,10)＝1.333mm1满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/m q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/m q1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.795×1.2＝4.193kN按悬臂梁，R1＝2.795×0.1＝0.28kNR＝max[R max，R1]＝4.193kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.179×1.2＝3.269kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR＝max[R'max，R'1]＝3.269kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.95×106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.487×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)＝27. 49N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.668mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4=11.478kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝17.873kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.3 = 2.669kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝10.961kN，R2＝17.067kN，R3＝17.067kN，R4＝10.961kN顶部立柱段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得，φ＝0.573不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.961，17.067，17.067，10.961]=17.098kN f＝ N1/(ΦA)＝17098/(0.573×424)＝70.376N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kN f＝ N1w/(φA)+M w/W＝17098/(0.573×424)+0.037×106/4730＝78.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5=17. 877kNf=N/(φ1A)＝17.877×103/(0.371×424)=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4 .5+0.037/1.2=17.908kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝17.908×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=121.665N/mm2≤[σ] =205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4.5/27=0.167≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9)=219.164kN ·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2))×45×272/2=14300.93k N·mM T=219.164kN·m≤M R=14300.93kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.25×45×4.5+0.55×45×3.9)=206.01kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×4.5 /(1.2×1.2))]×45×272/2=69880.801kN·mM T=206.01kN·m≤M R=69880.801kN·m满足要求！梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250m m4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×3]×1＝45.6 3kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1.35]×1＝41.43kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1.35+1×3]×1＝37.525k N/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×41.43×0.152+0.121×4.2×0.152＝0.111kN·m σ＝M max/W＝0.111×106/37500＝2.965N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×41.43×0.15+0.446×4.2×0.15＝2.723kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×41.43×0.15+1.223×4.2×0.15＝7.874kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×41.43×0.15+1.142×4.2×0.15＝6.487kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.723/1＝2.723kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b =Max[7.874,6.487,7.874]/1= 7.874kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.723/1＝2.723kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.5-0.6/ 2)/2×1=0.932kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1-0.5)-0.6/2)/2×1=0.932kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.874+0.036=7.91kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.212/1＝2.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =Max[6.434,5.223,6.434]/1= 6.434kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.212/1＝2.212kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.5-0.6/2)/2×1=0.727kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1-0.5)-0.6/ 2)/2×1=0.727kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.434+0.03=6.464kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.91×0.92，0.5×7.91×0.22]＝0.801kN·mσ=M max/W=0.801×106/64000=12.514N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.91×0.9，7.91×0.2]＝4.449kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.449×1000/(2×60×80)＝1.39N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.464×9004/(100×9350×256×104)＝0.923mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.464×2004/(8×9350×256×104)＝0.054mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]= min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.91×0.9,0.375×7.91×0.9+7.91×0.2]=8.899 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.962kN,R2=8.899kN,R3=7.338kN,R4= 8.899kN,R5=4.962kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.464×0.9,0.375×6.464×0.9+6.464×0.2]= 7.272kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.015kN,R2'=7.272kN,R3'=5.91kN,R4' =7.272kN,R5'=4.015kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.727×106/4490=161.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.381kNτmax=2V max/A=2×6.381×1000/424＝30.1N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.26mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.935kN，R2=17.165kN，R3=1.935kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.935/0.6=3.225kN，P2=17.165/0.6=28.609kN，P3=1.935/0.6=3.225kN七、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.935,1.935]＝1.935kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝28.609kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10＝0.008kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0.9×3]×1＝45.21kN/m2)小梁验算q1＝max{2.695+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.35-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1. 4×0.9×3]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，7.797+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.833kN /m同上四～六计算过程，可得：P1＝3.18kN，P2＝28.286kN，P3＝3.18kN立柱最大受力N w＝max[P1+N边1，P2，P3+N边2]+1.2×0.15×(3.9-1.35)+M w/l b＝max[ 3.18+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.5-0.6/2)/2×0.9，28.286，3.18+[ 1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.459+0.008/1＝28. 753kNf＝N/(φA)+M w/W＝28753.141/(0.386×424)+0.008×106/4490＝177.466N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=3.9/30=0.13≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=28.753kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=28.753kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=8.294N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000 mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=28.753kN满足要求！墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板布置模板设计立面图四、面板验算墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×122/ 6＝12000mm3，I＝bh3/12＝500×123/12＝72000mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝0.095kN·mσ＝M max/W＝0.095×106/12000＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m面板变形图(mm)ν＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算1、强度验算q＝bS承＝0.275×38.056＝10.465kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.327kN·mσ＝M max/W＝0.327×106/42670＝7.664N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.275×29.87=8.214kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.462mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.507kN，R2=...R37=4.007kN，R38=5.509kN六、主梁验算1、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.611kN·mσ＝M max/W＝0.611×106/4490＝136.083N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.369mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+200]＝500mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×29.87＝25.404kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.404×0.152-0.121×1.235×0.152＝-0.065kN·m σ＝M max/W＝0.065×106/(1/6×700×122)＝3.841N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.7×29.87＝20.909kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.909×1504/(100×8925×(1/12×700×123))＝0.074mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×38.056＝5.708 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.285kN·mσ＝M max/W＝0.285×106/42.67×103＝6.672N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝2.346kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.346×1000/(2×40×80)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×29.87＝4.481 kN/m小梁变形图(mm) ν＝0.409mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.438正常使用极限状态R max=3.484五、柱箍验算模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
独立梁模板设计计算书
独立梁模板设计计算书1 计算简图2 高支模设计计算模板支架搭设高度为13.20米，基本尺寸为：梁截面 B×D=400mm×900mm，梁两侧楼板厚度0mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底布置3道龙骨，梁底小横杆间距0.300m，梁底增加1道承重立杆。
梁顶托采用双钢管: 48×3.5。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照多跨连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.500×0.900×0.300=6.885kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.300×(2×0.900+0.400)/0.400=0.578kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×0.300=0.750kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.500×0.900×0.300+0.350×0.300×(2×0.900+0.400)/0.400=7.463kN/m 均布线荷载设计值为：q1 = 0.9×[1.35×(6.885+0.578)+1.4×0.9×0.750]=9.917kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3；I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.744kNN2=2.479kNN3=0.744kN最大弯矩 M1 = 0.050kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.050×1000×1000/16200=3.061N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q = 7.46kN/m为设计值。
钢结构设计计算书模板(完整版).doc
钢结构设计计算书模板(完整版).doc 模板一：一、引言1.1 编制目的1.2 适合范围1.3 参考文件1.4 术语和定义二、设计基本要求2.1 构件荷载2.2 材料性能参数2.3 抗震设计参数2.4 稳定分析要求2.5 设计方法与规范三、结构荷载计算与抗震设防3.1 永久荷载计算3.2 变动活荷载计算3.3 风荷载计算3.4 地震荷载设计四、钢结构稳定性计算4.1 弯曲构件稳定性计算4.2 抗扭构件稳定性计算4.3 桁架稳定性计算4.4 纵向受压构件稳定性计算五、钢结构设计计算5.1 钢框架结构设计计算5.2 钢桁架结构设计计算5.3 钢梁设计计算5.4 钢柱设计计算六、连接设计与计算6.1 框架节点设计与计算6.2 梁柱连接设计与计算6.3 钢板连接设计与计算附录一：设计图纸附录二：设计计算表格附件：1. 钢结构设计荷载计算表格2. 结构稳定性计算程序代码3. 抗震设计参数表格法律名词及注释：1. 施工总承包合同：指由建设单位委托给总承包单位进行工程施工，包括承包义务、承包地点、承包价格等细则的协议。
2. 建设工程法：指中华人民共和国法律关于建设工程的规定，其中包括建设工程的设计、施工、验收等方面的规章。
3. 建造设计报告：指用于描述建造设计方案的文档，其中包括建造构造、设备配置等设计要求。
模板二：一、引言1.1 编制目的1.2 适合范围1.3 参考文件1.4 术语和定义二、设计基本要求2.1 结构强度2.2 振动与舒适性要求2.3 对称性和定位要求2.4 材料要求2.5 工作性能要求三、荷载计算与分析3.1 永久荷载计算3.2 变动活荷载计算3.3 风荷载计算3.4 地震荷载设计四、结构设计计算4.1 结构分析4.2 框架结构设计计算4.3 桁架结构设计计算4.4 平面刚性连接设计计算五、钢结构节点设计5.1 立柱与梁的节点设计5.2 钢板连接设计5.3 焊接节点设计5.4 螺栓连接设计六、稳定性计算6.1 弯曲构件稳定性计算6.2 抗扭构件稳定性计算6.3 梁柱系统的整体稳定性计算附录一：设计图纸附录二：设计计算表格附件：1. 结构设计荷载计算表格2. 结构分析与设计计算软件3. 结构稳定性计算程序代码法律名词及注释：1. 建造法：指中华人民共和国法律关于建造方面的规定，其中包括建造设计、施工、防火等方面的规章。
设计计算书(模板)
石板幕墙设计计算一.基本概况：工程名称： 蛇口SCT大厦幕墙高度：50(m)基本风压：700(Pa)地区类别：A(类)层 间 高：3800(mm)支点间距：3100(mm)分格长度：1000(mm)分格宽度：1200(mm)二.确定荷载：1.风荷载：根据中华人民共和国标准《建筑结构荷载规范》GBJ 9-87，以及中华人民共和国行业标准《玻璃幕墙工程技术规范》（以下称《规范》），建筑物 表面上风荷载标准值，应按下式计算：W k =βzμzμsWo（《规范》5.2.2）式中：W k作用在幕墙上的风荷载标准值（N/m2）βz瞬时风压的阵风系数μz风压高度变化系数μs风荷载体型系数Wo基本风压（N/m2）根据本大楼的具体情况，风荷载计算的有关数据取值如下：βz =2.25μz =1.379(Z/10)^0.24=2.03μs =1.5采用重现期为50年的基本风压值，取系数1.1即：W k =1.1βzμzμsWo=1.1×2.25×2.03×1.5×700=5275.5(Pa)2.地震荷载：根据《规范》规定，垂直于幕墙平面地震作用可按下式计算：q E =βE αmaxG/A （《规范》5.2.5） 式中：q E作用于幕墙平面内的水平地震作用G幕墙构件的重量取：800A幕墙构件的面积αmax 水平地震影响系数最大值，取：βE 动力放大系数，取3.0故：q E =3×0.08×800×A/A=192三.型材断面的设计：1.立柱断面的设计：本大厦的层间高为3800(mm)，根据结构的实际情况，立柱采用双支点结构安装，各 支点的距离分别为3100(mm)和 700(mm)(见图一)。
由于每一立柱为 3个支点，即立柱 为一超静定梁，为了简化计算，取两支点间距离较大的一段，并把它简化为简支梁进 行计算。
( 图 一 )根据《规范》5.5.5要求，立柱的最大允许挠度为：L/180且应小于20mm。
模板设计计算书(1)
模板设计计算书(1)模板设计计算书（一）矩形梁模板和顶撑计算梁长６．９米，截面尺寸为２５０＊５５０ｍｍ，离地面高3.6ｍ，•梁底钢管顶撑间距为６００ｍｍ，侧模板立档间距为６００ｍｍ。
木材用红松：fe＝10N／mm2 ｆｖ＝1.44N/mm2f m =13N/mm21.底板计算(1)底板计算抗弯强度验算计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载,均乘以分项系数1.2,设底模厚度为4mm。
底模板自重1.2×5×0.04×0.25=0.06KN/M砼荷重1.2×24×0.25×0.55=3.96KN/M钢筋荷重1.2×1.5×0.25×0.55=0.25KN/M振捣砼荷载1.2×2.0×0.25=0.6KN/M根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以Ｖ＝0.90•的折减系数,所以q=0.9×4.87=4.38kn/m(2)验算底模抗弯承载力底模下面顶撑间距为0.6米,底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁,因为模板长度有限,一般可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得:L=0.6mL=0.6mL=0.6mL=0.6mＭmax＝－0.12Lql2= －0.12×4.38×0.62=0.191kn·m按下列公式验算Ｍmax /W n≤kf mＭmax/Ｗn=0.19×106/﹛250/（6×402）﹜=2.87N/MM2<1.3×13=16.9n/mm2满足要求(3)抗剪强度验算Ｖmax=0.620ql=0.620×4.38×0.6=1.63KNＬmax=3Ｖmax/2bh=3×1.63×103/（2×250×40）=0.24N/mm2Ｋfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.24N/mm2满足要求(4)挠度验算验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载q’=0.05+3.3+0.17=3.52KN/MW A=0.967×q’l4/100EI=0.967×3.52×6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=•0.37MM 允许挠度为h/400=600/400=1.5mm>0.37mm满足要求２、侧模板计算（１）侧压力计算，梁的侧模强度计算，•要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数１．２。
模板设计计算书
模板设计计算书一．模板设计计算依据（一）．模板的荷载1．模板及支架自重模板构件名称自重（kgf/m2）钢模板及连接件重量50钢模板、连接件及钢楞重量75楼板模板及支架重量（楼层高度4米以下）110２． 新灌砼重量：2500kg/m３３．钢筋重量：梁板结构每M3楼板 110kgf/m３梁 150kgf/m３４．施工人员、灌浇设备及砼堆集的重量：（1） 计算模板和直接支承模版的钢楞时，均布荷载为250kgf/m２，另应以集中荷载250kgf进行验算，两者产生弯距取大者。
（2） 计算直接支承钢楞的结构构件时，均布荷载为150kgf/m2。
（3） 计算支架立柱及其他支承构件时，均布荷载为100kgf/m2。
５．振捣砼时产生的荷载水平模板为 200kgf/m2；垂直模板为400kgf/m2６．新浇砼对模板面的压力（见第2页）７．倾倒砼时产生的荷载供料方法水平荷载（kgf/m2）用溜槽、串筒或导管200小于0.2m3的运输器具2000.2—0.8m3的运输器具4000.8m3以上的运输器具600（二）．混凝土侧压力计算公式：１．Ｐ＝0.4+150/(T+30)×Ks×Kw×V１／３ｍ＝２.5H２．ＰｍＰ――新灌砼最大侧压力ｍＶ―――浇筑速度Ｔ―――入模温度Ｈ―――侧压力计算点至新浇筑砼顶面总高度――坍落度修正系数Ｋｓ（现场搅拌坍落度３－５时取１.０；商品砼取1.15） Ｋｗ――外加剂修正系数（不加外加剂时 Ｋｗ＝１；掺缓凝剂时 Ｋｗ＝１.2）（三）．钢模板及配件容许挠度钢模板面板 １.5 钢楞、柱箍 ３.0 钢模板结构体系 L/1000（四）．砼柱模板设计计算柱箍间距：按抗弯强度计算 Ｌ1≤8[б]W A/P m (L ２2+４L 3W) 按挠度计算 L1≤384[f]EI/5P m L ２4 P m ――混凝土侧压力L 2――长边柱箍跨距（＝长边柱宽＋两侧钢模肋高） L 3――短边柱箍跨距（＝短边柱宽＋两侧钢模肋高） P――柱箍受轴向拉力 A――柱箍截面积（见附表） W――截面最小抵抗矩（见附表） [б]－钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力 I――截面惯性矩（见附表）E――钢材弹性模量 ２.1×106kgf/cm ２各种型钢力学性能表 (表一)规 格 (mm) 截面积A(cm 2) 重量(kg/m) 截面惯性矩Ix(cm 4) 截面最小抵抗矩Wx(cm 3) 扁钢 -70*5 3.5 2.75 14.29 4.08 ∠75*25*3 2.91 2.28 17.17 3.76 角 钢 ∠80*35*3 3.30 2.59 22.44 4.17 φ48*3 4.24 3.33 10.78 4.49 φ48*3.5 4.89 3.84 12.19 5.08 钢 管 φ51*3.5 5.22 4.10 14.81 5.81 □60*40*2.5 4.57 3.59 21.88 7.29 □80*40*2.0 4.52 3.55 37.13 9.28 矩形 钢管 □100*50*38.64 6.78 112.12 22.4 [ 80*40*34.50 3.53 43.9210.98冷弯槽 钢 [ 80*40*3 4.50 3.53 43.92 10.98 冷弯槽 钢 [ 100*50*3 5.70 4.47 88.52 12.2 [ 80*40*15*3. 5.08 3.99 48.92 12.23 [ 100*50*20*3 6.58 5.16 100.28 20.06 槽钢[ 8 10.248.04101.325.3二、柱模板设计实例：一高层钢筋砼柱序号４，断面1000×800ｍｍ，净高５.15m 砼浇筑速度为ｖ＝６ｍ／ｈ，入模温度为２９℃，求作配板设计？解：（１）柱宽800方向，取２块300ｍｍ加１块200ｍｍ模板，宽1000方向，取２块300ｍｍ加２块200ｍｍ模板；（２）高度方向：取３块1500mm 加１块600mm，共计5100mm，余500mm 拼木料； （3）砼最大侧压力为：Ｐｍ＝0.4+150/(29+30) ×1×1×61/3 ＝5.02tf/m 2（4） 求柱箍间距：取箍 100×50×20×3作柱箍，从表１中查: W=20.06 A=6.58 I=100.28L 1≤8×1600×20.06×6.58/0.502(1102×6.58+4×90×20.06) =38.76cm=388mmL 1≤384[f]EI/5P m L 24=384×0.3×2.1×106×100.28/5× 0.502×1104=66cm=660mm 所以:取柱箍380mm,共布13道。
顶板模板设计计算书
顶板模板设计计算书一. 荷载计算:结构顶板厚 d=0.150m①模板结构自重 0.500 KN/m 2 ②新浇混凝土自重标准值 24.0×0.150=6.000KN/m 2 ③顶板钢筋自重 1.1×0.150=0.275KN/m 2 ④施工人员和施工设备荷载 2.5KN/m 21.2×(①+②+③)+1.4×④=1.2×(0.500+6.000+0.275)+1.4×2.5=11.63N/m 2（用于计算弯矩）①+②+③+④=0.500+6.000+0.275+2.5=9.275N/m 2（用于计算挠度）二.模板计算:模板采用1.8cm 厚木胶合板,荷载折减系数取0.900按模板宽度:0.001m 单元计算;模板EI=3160000N ·mm 2模板W=54mm 3;按四跨连续梁计算模板计算跨度L=0.300m模板允许应力[σ]=20N/mm 21. 荷载q1=0.900×11.63×0.001=0.0116KN/mq2=0.900×9.275×0.001=0.0093KN/m2.模板抗弯强度验算:M=0.1250ql 2=0.1250×0.0116×0.3002=0.0001178KN ·mσ=M/W=0.0001178×106/54=2.180625N/mm2<20N/mm23.模板挠度验算:ω=0.5210 ×ql4/100EI=0.5210×0.0093×（1000×0.300）4/(100×3160000)=0.081mm允许挠度[ω]=1.5mm二.小龙骨验算:小龙骨采用5CM×10CM木龙骨 ;间距0.300m;已知条件:截面抵抗矩: W=83333mm3截面刚度: EI=45800000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=1.200m按三跨连续梁计算q1=11.63×0.300=13.95600KN/m查内力计算手册小龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×13.95600×1.2002=0.452KN·mMmax小龙骨应力σ=M max/W=0.452×106/83333=5.426N/mm2<13N/mm2小龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×13.95600×(1.200×1000）4÷（100×45800000000） =0.5524mm< [ω]=1.200×1000/400=3.00 mm三、大龙骨强度及挠度验算大龙骨采用10CM×10CM木龙骨:间距1.200mm按三跨连续梁计算:已知条件：截面抵抗矩: W=166667mm3截面刚度: EI=91700000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=0.6000m大龙骨荷载q=11.63×1.200=11.130KN/m大龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×11.130×0.60002=0.45217KN·mMmax大龙骨应力σ=M max/W=0.45217×106/166667=2.713N/mm2<13N/mm2大龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×11.130×(0.6000×1000)4÷（100×91700000000）=0.084mm<[ω]=L/400=0.6000×1000/500=1.200mm四.钢支柱验算:采用φ48.5钢管脚手架；间距0.6000×1.2000m；计算长度L=220cm；=215.000N/mm2允许荷载fm已知:A=489mm2 i=1.578cmN=11.63×0.6000×1.2000=6.6780KNλ=L/i =220/1.578=139.417查表:φ=0.312σ=N/φA=6.6780/(0.312×489)=49.396N/ mm2=215.000N/mm2允许荷载fm。
梁模板设计计算书
梁模板设计计算书已知条件:梁高h=0.900m;梁宽b=0.400m（取最大截面）;一. 荷载计算:①.模板自重 0.500KN/m2②.新浇混凝土自重标准值 0.900×24.0=21.600KN/m2③.钢筋自重 0.900×1.5=1.35KN/m2⑤.振捣对水平模板产生的压力标准值 2.0KN/m2⑥.新浇混凝土对模板侧面的压力标准值 21.600 KN/m2⑦倾倒混凝土时产生的水平荷载 4.0 KN/m2γc=24 KN/m3混凝土自重设混凝土的入模温度 T=20℃t=200/(T+15)=200/(20+15)=5.714设混凝土浇筑速度 V=0.6m/sβ1=1.2 外加剂修正系数β2=1 设塌落度80mm 塌落度修正系数F 1=0.22γctβ1β2V1/2=0.22×24×5.714×1.2×1.×6.0=28.04 KN/m2F 2=γcH=24×0.900=21.600 KN/m2取F=21.600 KN/m21.2×(①+②+③)+1.4×⑤=1.2×(0.500+21.600+1.425)+1.4×2.0=31.03KN/m2（用于计算梁底模板龙骨弯矩、应力）①+②+③=0.500+21.600+1.5=23.6KN/m2(用于计算梁底模板龙骨、挠度）1.2×⑥+1.4×⑦=1.2×21.600+1.4×4.0=31.52KN/m2（用于计算梁侧模板龙骨弯矩、应力）⑥=21.600KN/m2（用于计算梁侧模板龙骨挠度）二.底模计算:模板采用1.8cm厚多层板,荷载折减系数取0.90按模板宽度:0.001m单元计算;模板EI=3160000.0N·mm2模板W=54.00mm3;按四跨连续梁计算模板计算跨度L=0.300m模板允许应力[σ]=20.000 N/mm21.荷载q1=0.90×31.030×0.001=0.028KN/mq2=0.90×23.6×0.001=0.021KN/m2.抗弯强度验算:M=0.105ql2=0.105×0.028×0.3002=0.00026KN·mσ=M/W=0.00026×106/54.00=4.815N/mm2<20.000N/mm23.挠度验算:ω=0.632×ql4/100EI=0.632×0.021×(0.300×1000)4/(100×3160000.0)=0.360mm<[ω]=1.5mm允许挠度[ω]=1.5mm二.梁底小龙骨验算:小龙骨采用5CM×10CM木龙骨;间距0.300m;已知条件:截面抵抗矩: W=83333.00mm3截面刚度: EI=45800000000.00N·mm2=13.00N/mm2抗弯承载力:fm允许挠度: [w]=L/500mm2; 计算跨度: L=0.600m 按四跨连续梁计算q=31.03×0.400×0.300=3.723KN/m （用于计算弯矩）q’=23.6×0.400×0.300=2.832KN/m (用于计算挠度) 查内力计算手册=0.11×qL2=0.11×2.723×0.6002=0.108KN·mMmaxσ=M max/W=0.108×106/83333.00=1.298N/mm2<13.00N/mm2ω=0.6q’l4/100EI=0.6×2.832×(0.600×1000)4÷（100×45800000000.00） =0.05mm< [ω]=(0.600×1000)/500=1.200mm三、梁底大龙骨强度及挠度验算大龙骨采用10CM×10CM木龙骨;间距0.600mm按五跨连续梁计算已知条件：截面抵抗矩: W=166667.000cmm3截面刚度: EI=91700000000.000N·mm2=13.000N/mm2抗弯承载力:fm允许挠度: [w]=L/500mm计算跨度: L=1.200mq=0.607×3.732×0.600÷0.300=4.530KN/mq’=0.607×2.832×0.600÷0.300=3.43KN/m=0.105×ql2=0.105×4.530×1.2002=0.685KN·m Mmaxσ=M max/W=0.685×106/166667.000=4.1N/mm2<13.000N/mm2ω=0.632q’l4/100EI=0.632×3.43×(1.200×1000)4÷（100×91700000000.000） =0.5mm<[ω]=(1.200×1000)/500=2.400mm四.梁底支柱验算:采用φ48钢管脚手架；间距1.200m；计算长度L=150.000cm；=215.000N/mm2允许荷载fm已知:支柱面积A=489.000mm2回转半径i=15.78cmN=31.03×0.600×1.200=22.3KNλ=L/i =150.000×/15.78=95.1查表:φ=0.6σ=N/φA=22.3/(0.6×489.000)=76.5N/mm2〈215.000N/mm2=215.000N/mm2允许荷载fm五．梁侧模板计算:梁侧模板采用1.8cm厚多层板,荷载折减系数取0.90模板宽度:0.001m; 模板EI=3160000.0N·mm2模板W=54.00mm3;按单跨简支梁计算模板计算跨度L=0.300m模板允许应力[σ]=20.000 N/mm22.荷载荷载: q=0.90×(1.2×⑥+1.4×⑦) ×0.001=0.90×(1.2×21.600+1.4×4)×0.001=0.02836KN/m用于计算弯矩q’=0.90×⑥×0.001=0.90×21.600×0.001=0.01944KN/m用于计算挠度2.抗弯强度验算:M=0.125ql2=0.125×0.02836×0.3002=0.0003KN·mσ=M/W=0.0031×106/54.00=5.9N/mm2<20.000N/mm23.挠度验算:ω=0.013×q’l4/100EI=0.013×0.01944×(0.300×1000)4/(100×3160000.0)=0.006mm<[ω]=1.5mm允许挠度[ω]=1.5mm六.梁侧水平龙骨强度验算:梁侧水平龙骨采用1根5CM×10CM木龙骨;间距0.300mm水平龙骨截面抵抗矩W=83333.000; 水平龙骨允许应力[σ]=13.000N/mm2梁侧水平龙骨计算跨度l=0.300m按五跨连续梁计算; 荷载折减系数取0.90荷载: 0.90×(1.2×⑥+1.4×⑦)=0.90×31.52=28.360KN/m2q=28.36×0.300=8.508KN/m 用于计算弯矩q’=0.90×⑥×0.300=5.832 N/mm用于计算挠度M=0.105×ql2=0.105×8.508×0.3002=0.084KN·mmax/2W=0.084×106/(2×83333.000)σ=Mmax=0.5N/mm2<13.000N/mm2ω=0.00168q’l4/(2×100EI)=0.00168×5.832×(0.300×1000)4/(2×100×45800000000.000)=0.003mm< [ω]=L/500=(0.300×1000)/500=0.6mm七.梁侧竖向龙骨强度验算:竖向龙骨采用2根10CM×10CM木龙骨; 间距≤0.300mm竖向龙骨截面抵抗矩W=333334.00; 竖向龙骨允许应力[σ]=13.00 N/mm2竖向主龙骨计算跨度 l=0.300m;竖向龙骨刚度EI=183400000000.000; 按四跨连续梁计算:荷载: 0.90×(1.2×⑥+1.4×⑦)=0.90×(1.2×21.600+1.4×4)=28.36 KN/m2q=28.36×0.300=8.508KN/m 用于计算弯矩q’=0.90×⑥×0.300=6.156N/mm用于计算挠度=0.105×ql2=0.105×8.508×0.3002=0.084KN·mMmad/2W=0.084×106/(2×333334.00)σ=Mmax=0.126N/mm2<13.00N/mm2ω=0.632q’l4/(2×100EI)=0.632×5.832×(0.300×1000)4/(2×100×183400000000.000) =0.0008mm< [ω]=L/500=(0.300×1000)/500=0.600mm。
Midas课程设计计算书模板
课程设计计算书模板
一、桥梁概况
1、桥梁布置（包括桥梁整体立面图、平面图以及关键截面尺寸图）
此部分必须以文字和图片的形式对桥梁的结构形式、跨径尺寸、截面形式等桥梁基本信息以及几何尺寸给予详细的说明
2、材料特性
此部分必须对桥梁所使用的材料信息给予详细说明，如弹性模量、泊松比、密度等
3、设计荷载
此部分必须对桥梁设计中所采用的活载信息给予详细说明
二、有限元模型建立
1、基本参数计算
（1）二期恒载
（2）车道荷载（集中荷载、均布荷载）
（3）人群荷载
（4）横向分布系数（对于梁格法，此处为车道位置计算）
（5）冲击系数
（6）车道折减系数
2、模型概述
在这里说明模型里采用的单元以及边界条件的是如何设置的。
给出建完模型后的消隐效果图。
三、计算结果
1、结构弯矩图
给出结构的弯矩图，判断结构的最不利截面位置，并给出该截面处在三种设计组合（承载能力极限状态组合、短期效应组合、长期效应组合）下的设计弯矩值及移动荷载的最不利布置图。
2、结构剪力图
给出结构的剪力图，判断结构的最不利截面位置，并给出该截面处在三种设计组合下的设计剪力值及移动荷载的最不利布置图。
侧墙模板计算书
XXX侧墙模板计算一、工程概况XXXXXX模板采用12mm厚竹胶合板。
胶合板背后内楞用50*100mm木条，大楞用Φ48*3.5mm 钢管，拉杆采用全车丝Φ12拉杆。
二、模板计算2.1计算依据1、XXX设计图纸；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《路桥施工技术手册》；3、我国现行的有关设计、施工规范的有关规定和安全法规。
2.2计算说明1、XX侧墙，高度按3.1m考虑，一次浇筑完成。
2、侧墙模板采用普通2*1m,15mm厚的胶合板，胶合板外侧背 5×10cm木枋作为内楞，木枋外背钢管作为大楞并设拉杆。
3、模板属于临时结构，其强度设计计算按容许应力法计算。
2.3挡墙模板系统计算混凝土浇筑速度取2m/h，由于在夏季施工，重庆地区按30℃气温考虑。
γH模板的侧压力为：P= K1式中 P--新浇混凝土对侧面模板的最大侧压力（KPa）γ-- 混凝土的容重（KN/m3），取24 KN/m3—外加剂影响修正系数，不加外加剂时，取1.0；掺外加剂时取1.2K1H—有效压头高度（m）当v/T=2/30=0.07>0.035时（T为混凝土浇筑时的温度）：H=1.53+3.8*v/T=1.78(m)P= K1γH=1.2*24*1.78=51.26（KN/m2）以1mm宽的板条作为计算单元，均布荷载q=0.05526*1=0.05126（N/mm）混凝土浇筑过程中砼倾倒和振捣等因素产生的侧压力为4.0 KN/m2,所以模板最大侧压力Pmax=51.26+4.0=55.26（KN/m2）=0.05526（N/mm2）以1mm宽的板条作为计算单元，均布荷载qmax=0.05526*1=0.05526（N/mm）按强度要求计算内楞间距：lQ =4.56h(b/qmax)1/2 =4.65*12*(1/0.05526)1/2 =237.4mm按刚度要求计算内楞间距：lG=6.67h(b/q)1/3 =6.67*12*(1/0.05126)1/3 =215.5mm 式中 b—模板宽度 h—模板厚度取二者中的较小值，l=215.5mm,用l=200mm1.面板计算(1)、强度验算计算跨径l=200mm模板按简支梁计算，则模板所受最大弯矩:M max =(qmax*l2 )/8=(0.05526*2002 )/8=176.3 N.mm面板截面系数:W=bh2/6=1*152/6=24 mm3应力σmax = Mmax/W =11.51N/mm2＜容许应力fm=37 N/mm2故满足要求(2)、挠度验算15mm厚竹胶合板弹性模量E=9898N/mm2面板截面惯性矩：I=bh3/12=1*123/12=144 mm4最大挠度:vmax=（5*q*l4）/384*E*I=(0.05126*5*2004)/(384*9898*144)=0.75mm＜容许挠度vm=l/250=0.8mm故满足要求2.次楞计算次楞用50*100mm木方，间距为200mm，计算跨径l=500mm次楞受模板传递的压力所产生的线性均布荷载qN=0.05526*200=11.05N/mm 根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008查表得木方惯性矩I=4166700 mm4弹性模量E=10000 N/mm2截面系数W=83330 mm3 (1)、强度验算木方所受最大弯矩Mmax =(qN*l2 )/8=(11.05*5002)/8=345312.5 N.mm应力σmax = Mmax/W=345312.5/83330=4.14 N/mm2＜容许应力fm=13 N/mm2故满足要求(2)、挠度验算最大挠度:v max =（5*qN*l4）/384*E*I=(11.05*5*5004)/(384*10000*4166700)=0.22mm＜容许挠度vm=l/250=2mm故满足要求3、主楞计算主楞用Φ48*3.5mm钢管竖向布置间距为500mm，计算跨径lD=400mm，承受次楞传来的集中荷载，为简化计算转换为均布荷载。
计算书模板
此计算书不含抗震计算部分，大家不需增加此部分计算，我们这组的抗震设防烈度为6度！以下为参考模板计算书1 设计基本资料1.1 初步设计资料1）工程名称：办公楼2）工程概况：建筑总高为19.8m,办公楼长度30.6m,宽度为14.4m,共5层。
第一层层高为4.3m，其余层层高3.3m。
室内外高差为0.45m。
3）相对风向：基本风压0.35kN/㎡4）水文条件：地表以下1.4m，无侵蚀性。
5）地质条件：（1）抗震设防烈度为6度，地面粗糙度为B类。
建筑结构安全等级为二级，设计基准期为50年，基础设计等级为乙级。
（2）地质资料，见表1－1地质资料表1－16）材料使用：（1）混凝土结构环境类别：上部结构为Ⅰ类，基础为Ⅱa类。
混凝土：梁、柱、板均使用C30混凝土。
（2）钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335级，其余采用HPB235级。
（3）墙体：①外墙采用240厚灰砂砖（18kN/m³），其中外墙外侧墙面为水刷石墙面（0.5kN/m³），内侧为20mm厚抹灰（17kN/m³）。
②内墙采用200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块（6.5kN/m³），两侧均为20mm厚抹灰（17kN/m³）。
③卫生间隔墙同上，两侧贴瓷砖（0.5kN/m³）。
④女儿墙采用240厚灰砂砖（18kN/m³），两侧均为20mm厚抹灰（17kN/m³），墙高1100mm。
⑤窗：均为钢框玻璃窗（0.35kN/㎡）。
⑥门：除大门为玻璃门（0.35kN/㎡）,办公室均为木门（0.2kN/㎡）。
1.2 结构选型1）结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。
2）屋面结构：采用现浇混凝土肋型屋盖，刚柔性结合屋面，屋面板厚为100mm。
3）楼面结构：采用现浇混凝土肋型楼盖，板厚100mm。
4）楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。
2结构布置及计算简图2.1 梁、柱截面尺寸初选主体结构共5层，底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件，室内外高差，定为﹣1.00m，二层楼面标高为3.3m，故底层柱高为4.3m，其余柱各层柱均为3.3m。
模板设计计算书完整版
福建工程学院土木工程系课程设计（《建筑施工技术》——模板设计）专业：学号：班级：姓名：指导老师：日期：目录1.工程简介 (3)2.模板选型 (3)3.施工方法 (3)4.模板安装 (4)5.保证安全生产和要求………………………………………………………6.模板设计 (6)7.模板拆除 (6)8.柱模板计算书 (9)9.墙模板计算书 (18)10.梁模板计算书 (26)11.板模板计算书 (39)模板设计一，工程简介本工程，地下1层，地面28层。
冲（钻）孔灌注桩基础，主体设计为：一~四层为裙楼，五层为转换层，A塔楼二十六层，B、C塔楼为二十八层。
裙楼为钢筋混凝土框架结构，塔楼为框肢剪力墙结构。
其中底层层高最大为4.8m，最大柱截面为0.8X1.2m，最大截面梁为0.6X0.8m楼板最大厚度为0.14m，最大柱矩为8.0x7.8m。
标准层剪力墙高2.9m 墙厚0.4m。
一~五层柱混凝土强度为C40，塔楼柱混凝土强度为C35,梁混凝土强度为C35.墙和板混凝土强度为C30。
本工程采用泵送混凝土，掺有粉煤灰，坍落度为10-12cm。
不掺缓凝剂。
二、模板选型1、柱模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作木楞，用Φ48×3.5mm钢管柱箍。
按柱截面和净高制成定型模板2、墙体模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作内楞，Φ48×3.5mm钢管做外楞，M14对拉螺栓固定。
3、梁模板梁模板采用18厚覆面木胶和板作面板，75×100松枋作内外楞，用M12螺体穿梁对拉两道。
支撑系统采用φ48×3.5钢管脚手架。
4、顶板模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作木楞，支撑系统采用φ48×3.5扣件式钢管脚手架。
三、施工方法（一）施工准备1、模板安装前基本工作：（1）放线：首先引测建筑的边柱、墙轴线，并以该轴线为起点，引出各条轴线。
支撑设计计算书
模板支撑设计计算书顶板模板支撑：1、设计方案及材料：砼顶板厚200mm，密度25KN/m3,模板15mm厚，密度0.9KN/m3,施工荷载2.0KN/m2,钢管“48X3.5mm,每米重3.84Kg/m,支撑以纵距0.9m,横距0.9m,步距h=1.8m,层高 H = 7.45m。
2、荷载砼板自重：25X0.2X0.9 = 4.5KN/m木模板重：1.22X2.44X0.015 = 0.0446 KN/m水平管重：3.84X1X0.9 = 0.034 KN/m施工荷载：2.0X0.9=1.8 KN/m3、纵横杆的抗弯强度T =M/WWf,查表 W=5.08cm3,f=205N/mm2mM=0.077qL2=0.077X [1.2X (4.5+0.0446+0.034)+1.2X2.4] X0.92=0.522KN/m抗弯强度丁= M/W= 0.522*106=102.7N/mm2<f=205N/mm25.08 x 1034、纵、横向水平杆的抗剪计算VW[V]查表 I=12.19cm4 E=2 . 06X 105 N/mm2[V]=l/150=900/150=6mmq=1.2X (3.6+0.0162+0.034)=4.38KN/m5ql4 5 x 4.38 x 1.24 x 1012 / r7cwV=，—= -------------------- =4.70mm384EI 384 x 2.06 x 12.19 x 109V=4.70mm< [V]=6mm5、立杆稳定性计算N/ ① AWf查表：f=205N/mm2, i=1.58cm, A=4.89cm2,①=0.489立杆细长比：入=h/i=1.8/0.0158=113.92N=1.2(N 1k+N2k)+1.4£N k= 1.2X[(3.6+0.0162+0.034X2) X 1.2+5.25X0.0446] + 1.4X2.4X2=12.3KN N/ ① A=12.3 X 103/0.489 X4.89X 102=50.51 N/mm2<f=205N/mm2该设计各项指标均符合规范要求，可实施。
A2O工艺设计计算书模板
0.6 m/s
孔口过水断面积A＝ 0.7716049 (m2)
孔口尺寸取为 1.3
m×
进水井平面尺寸取
为2.4m×2.4m
式中
Q3=(1+R+R内)*Q/n= 0.9259259 (m3/s)
b—堰宽，
b=
7.5 m；
H—堰上水头，
m。
Hale Waihona Puke H＝ 0.1639336 (m)
出水孔过流量Q4=Q3= 0.9259259 (m3/s)
取超高
为：
1
m,则反应池总高H=
5
(8)反应
池进、出
水系统计
算
1、进水管
单组反应池进水管 设计流量Q1＝
0.231 (m3/s)
管道流速V=
0.8 m/s；
管道过水断面积A= 0.28875 (m2)
管径d= 0.6064935 (m)
取进水管管径DN 600 mm
2、回流污
泥管
单组反应池回流污 泥管设计流量Qk＝
孔口流速v=
0.6 m/s
孔口过水断面积A＝ Q/V= 1.5432099 (m2)
孔口尺寸取为2.0m
×0.8；
出水井平面尺寸取
为2.4m×0.8m
5、出水管
反应池出水管设计
流量Q5＝Q2＝ 0.462963 (m3/s)
管道流速v=
0.8 m/s
管道过水断面积A= 0.5787037 (m2)
管径d= 0.8586048 (m)
取进水管管径DN 900 mm
校核管道流速
9、曝气
v=Q5/A= 0.7281009 m
系统设计
计算
设计计算书模板
目录中文摘要 (Ⅰ)英文摘要 (Ⅱ)前言 (Ⅲ)第1章绪论 (1)1.1 冷冲压与模具设计简介 (1)1.2 我国冲压模具水平状况 (1)1.3 冲压模具的发展重点与展望 (4)第2章冲压件工艺性分析及冲裁方案的确定 (8)2.1 冲裁件结构工艺性分析 (8)2.2 冲裁件尺寸精度和表面粗糙度要求 (9)2.3 冲裁件的尺寸基准 (10)2.4 冲裁方案的确定 (10)第3章排样图设计及材料利用率的计算 (11)3.1排样的设计 (12)3.2搭边的选取 (12)3.3材料利用率的计算 (14)第4章冲压工艺力的计算 (15)4.1冲裁力的计算 (17)4.1.1 冲压力的行程曲线 (17)4.1.2冲裁力的计算公式 (17)4.1.3 降低冲裁力的方法 (18)4.2 卸料力、推件力、和顶件力的计算 (18)4.3 冲压压力中心的计算 (21)第5章冲压设备的选择 (23)5.1冲压设备类型的选择 (23)5.2确定设备的规格 (23)第6章冲裁模具工作部分设计计算 (26)6.1冲裁间隙 (26)6.1.1冲裁间隙对冲裁件质量的影响 (26)6.1.2 冲裁间隙对模具寿命的影响 (26)6.1.3 冲裁间隙对冲裁力、卸料力的影响 (27)6.2合理间隙的选用 (28)6.3 模具刃口尺寸的计算 (30)第7章模具总体设计 (37)7.1 模具类型的选择 (37)7.2 确定送料方式 (37)7.4 卸料、出件方式的选择 (37)7.3 定位方式的选择 (37)7.5 导向方式的选择 (37)第8章主要零部件设计 (38)8.1模具材料的选择 (38)8.1.1模具材料与热处理 (38)8.1.2 08F优质碳素结构钢的化学成分和机械性能 (38)8.2落料凹模设计 (39)8.2.1落料凹模刃口形式 (39)8.2.2落料凹模外形和尺寸的确定 (39)8.3凸、凹模设计 (39)8.3.1模具的结构形式和固定方法 (39)8.3.2凸凹模长度的确定 (40)8.3.3凸凹模结构设计 (41)8.4冲孔凸模 (41)8.4.1冲孔凸模长度的确定 (41)8.4.2冲孔凸模的固定形式 (41)8.5 卸料弹簧的选择 (44)8.6打杆的选择 (41)第9章标准件的选择 (45)9.1模架及模柄的选择 (45)9.2凸模固定板及垫板的选择 (45)9.3 导尺的选择 (46)9.4模具闭合高度的校核 (46)9.5卸料螺钉 (46)9.6推杆的选择 (47)9.7螺钉及销钉的选择 (47)第10章总图及零件图的绘制 (48)参考文献 (50)致谢 (51)附录 (52)。
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PSH21D-5-WT五层机械横移式机械停车设备设计计算书1、设计基本参数：容车组别代号：T型车停车规格：车长×车宽×车高 5300×1950×1650；单位：mm停车最大重量：2300kg， 4-6层提升速度：9.2m/min，横移速度：8.2m/min。
负载=约733kg(载车板自重)+2300kg=3033kg。
1.1、升降电机选择根据车库使用者要求，设计的升降横移式立体车库提升速度：9.2m/min，提升速度：0.1533m/S。
起吊重量m=2594kg。
g=9.8m/S2。
电机功率P＝G×V＝3033x9.8x0.1533=4557w＝4.557kw；根据各立体车库专用电机的型号，苏州乔力以电机设备有限公司的立体车库专用减速电机JLYP-50DX-55 5HP型号电机，减速比1:50，功率：3.7kw，输入：1420r/min，输出27.2r/min。
此减速电机润滑良好，各传动构件之间的摩擦小，电机每天运行的时间很短，仅在车辆入库或者出库时启动，所选用电机具有一定过载能力，停车超载时，电机稍有过载。
1.2、横移电机的选择横移速度：8.2m/min=0.14 m/S，g=10m/S2横移重量G=[900kg(横移框架)+733kg（载车板）+2300kg（车重）]xg=39330 N,滚轮直径D轮=85mm,滚动摩擦系数μ=0.4（mm），滚动摩擦因数μ＇＝=0.014,横移部件与轨道之间的摩擦力f为：f= G×μ＇=39330Ｎ×0.014=551N，则横移电机的所需功率Ｐ：P＝f×v＝551Ｎｘ0.14m／S＝77.41w，取0.2kw。
根据各立体车库专用电机的型号，选用苏州联发电机有限公司的立体车库专用减速电机JNAP-20DX 1/4HP型号电机，功率：0.2kw，输入：1420r/min，(减速比1:45、输出31.3r/min)1.3、降钢丝绳选择升降钢丝绳最大拉力（双根）=3033x9.8x0.3=8.917kN。
选用6x19S+FCø12钢丝绳，抗拉强度1570/1770MPa。
最小破断拉力：77.9kn77.9/8.917=8.74＞7，安全。
1.4、提升链条实际速度为9.2m/min=0.153m/S,升降横移式立体车库链条运行速度远低于0.6ｍ／ｓ，属于低速链传动。
对于低速链传动，因抗拉静力强度不够而破坏的几率很大，设计时在结构允许的条件下，应尽量取较大的链轮直径以减小链条拉力。
必须保证小链轮与链条同时啮合的齿数大于３～５。
故对链条进行抗拉静力强度计算：链条拉力Fe=29.72x349/324=32.013knF1=Fe+Fc+Ff=32013+0+8=32021N设可选链条的抗拉强度（单排）为a，则2a/32.013＞7即a＞7x32.013/2，a＞112kn链条采用2条24A提升，抗拉强度为125kn2、结构计算 2.1、立柱侧梁H200x100x5.5x8 Q235截面面积：27.57cm 2,理论重量：22kg/m ，Wx=175.3cm 3, Wy=26.7cm 3, Ix=1753cm 4,Iy=133.7cm 4,ix=8.11cm,iy=2.24cm 。
2.1.1、荷载：G ＝（2800kg （车重）+733kg （载车板））×0.99×0.5×9.8N ＝17138N 考虑动力系数＝1.4 活动荷载系数＝1.4 集中力设计值＝17138N ×1.4×1.4≈33590N 集中力标准值＝17138N ×1.4＝23993N 钢梁自重设计值＝20.9×1.2x9.8＝246N/m 钢梁自重标准值＝205N/m 2.1.2、抗弯强度mN ql l F Mx .288081088277208949.5246949.559499903359059494959859499905949495922=+=⨯+⨯⨯⨯=+⨯= 22/5.156/3.17505.128808mm N mm N xWx Mx ca ≈⨯==γσ＜215MPa 。
2.1.3、整体稳定性计算238.220010085949111＞h b t l =⨯⨯==ξ 5.2654.22594909.11≈===y y b i l λβ565.0161.20428.30612.009.1102004.485.265117530020026675.265432009.12354.41143202222≈⨯⨯⨯⨯=⨯⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+∙=y b y x y b b f h t W Ah ηλλβϕ 222/215/200/3.175565.028808mm N ＜mm N mm N Wx Mx b ≈⨯=ϕ。
2.1.4、挠度计算承重弯曲最大挠度在,31.3322处m b l x =-=m mm EIl b l Fb 1401403.03413880514792448949.51753210039)99.0949.5(99.02399339)(232223221-=-≈-=⨯⨯⨯-⨯⨯-=--=ω 自重弯曲3.31m 处挠度：()()。
mm m x lx l EI qx 91.000091.031.331.3949.52949.5175321002431.32092243233232==+⨯⨯-⨯⨯⨯-=+--=ω。
40015941585091.991.991.0921＜mm mm mm =-=--=+=ωωω2.2、钢架横梁H300x150x6.5x9 Q235截面面积：46.78cm 2,理论重量：36.7kg/m ，Wx=455.3cm 3, Wy=67.6cm 3, Ix=6829cm 4,Iy=507.2cm 4,ix=12.08cm,iy=3.29cm 。
2.2.1、荷载：G ＝{1700kg （车重）+500kg （载车板）+860kg （横移框架）}×0.5×9.8＝1530kg ×9.8＝14994N考虑动力系数＝1.15 活动荷载系数＝1.4 集中力设计值＝14994N ×1.15×1.4＝24140N 集中力标准值＝14994N ×1.15=17243N 钢梁自重设计值＝36.7×1.2x9.8＝432N/m 钢梁自重标准值＝360N/m2.2.2、抗弯强度。
合自合自22222232.215.1.120.6.6720.103.45505.16.59410.6.59410.2722.5.37952)475023501()475023501(.272281.74328.5.379521.72414071004750710023507100475071002350m m N ＜m m N m m N W M W M W M W M m N m N m N M M M m N ql M m N m N Fl M M y y y x x ny y y nx x x =⨯+⨯=+=+=+⨯+=+⨯+==⨯===⨯⨯⨯=⨯==γγγγ2.2.3、整体稳定性计算见示意图，梁自由长度1l 为受压翼缘侧向支承点间距离，取最大1l =2200。
()73.018.073.09.09.05.044.0300150********=+==⨯⨯==ξββξb b ＜h b t l 。
计算值应乘以系数，9.669.3222001===y y i l λ2222222/215/1.137/3.455952.06.59410'952.0387.2282.007.1282.007.1''0.1282.007.1'6.0387.210991.10824.39652.073.0103004.499.66145530030046789.66432073.02354.4114320m m N ＜m m N m m N W M W M ＞f h t Wx Ah x b x b x bb b b bb y b y y b b =⨯==≈-=-=≤-=≈⨯⨯⨯⨯=⨯⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+∙=ϕϕϕϕϕϕϕϕηλλβϕ合值。
代替计算的，应按2.2.4、挠度计算40016.435171003.163.160163.00008.000775.02682920603841.736056829206048)35.241.73(35.2172432384548)43(22,2,2324224222＜m m m m EI qlEI b l Fb l l H F F F =-=-=-⨯-=⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-=---=+=。
处在处型钢自重最大挠度皆在挠度最大组合变形和挠度与自ωωω2.3、立柱方管200x200x8 Q235截面面积A ：59.20cm 2,理论重量:46.50kg/m ，Wx= Wy=357cm 3, Ix=Iy=3566cm 4,ix=iy=7.76cm 。
2.3.1、载荷、抗压强度计算以中间列立柱计算，最大轴力位于柱脚处，承受钢结构重量G3=(横梁)+600（立柱）=1725kg=16905N ；G ＝{1700kg （车重）+500kg （载车板）+860kg （横移框架）}×0.5＝1530kg=14994N ；G1=5G/2=37485N ；G2=1.5G+0.75G=33736.5N 。
考虑动力系数＝1.15 活动荷载系数＝1.4()()。
集中力设计值N N G G G N 3048314.115.1169055.337364374854.115.13241=⨯⨯+⨯+=⨯⨯++= 高强度螺栓摩擦型连接处强度：。
2222221/215/5.51/5920304831/215/9.41/5920304831835.015.01mm N ＜mm N mm N A N A N mm N ＜mm N mm N A N n n n n =====⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯-=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=σσ2.3.2、整体稳定计算。
类截面，，方管为构件长细比22200/215/9.145/5920353.0304831353.04.1316.7710200m m N ＜m m N m m N A N b i l i l y x y y x x =⨯==≈====ϕϕλλ2.4主传动轴的设计计算对于主传动轴，为节约成本采用无缝钢管，将传动的链轮焊接在卷筒上，本设计为拆卸方便，传动链轮采用键连接，主传动轴选用实心轴，受力情况为轴与卷筒自重产生的弯矩与提升重力产生扭矩，因弯矩不大，按适当降低扭转切应力方法计算轴扭转强度即可。