管材的线膨胀及伸缩器[1]..

第二章 管材的线膨胀及伸缩器

第一节 管材的线膨胀及伸缩量的计算

一、热膨胀量的计算

管道安装完毕投入运行时，常因管内介质的温度与安装时环境温度的差异而产生伸缩。另外，由于管道本身工作温度的高低，也会引起管道的伸缩。实验证明，温度变化而引起管道长度成比例的变化。管道温度升高，由于膨胀，长度增加；温度下降，则由于收缩，长度缩短。温度变化1度相应的长度成比例变化量称为管材的线膨胀系数。不同材质的材料线膨

胀系数也不同。碳素钢的线膨胀系数为12×10—6

／℃，而硬质聚氯乙烯管的线膨胀系数为

80X10—

6／℃，约为碳素钢的七倍。

管材受热后的线膨胀量，按下式进行计算：

()L t t L 21-=∆α

式中△L ——管道热膨胀伸长量(m)；

α——管材的线膨胀系数(1／K)或(1／℃)； t 2——管道运行时的介质温度(℃)；

t l ——管道安装时的温度(℃)，安装在地下室或室内时取t 1=—5℃；当室外架空敷

设时，t 1应取冬季采暖室外计算温度；

L ——计算管段的长度(m)。 不同材质管材的。值见表2—1。

表2—1不同材质管材的线膨胀系数

()L t t L 2161012-⨯=∆-

式中12×10—6

——常用钢管的线膨胀系数(1／)。

根据式(2—2)制成管道的热伸长量△L 表(见表2—2)，由表中可直接查出不同温度下相应管长的热伸长量。

例有一段室内热水采暖碳素钢管道，管长70m ，输送热水温度为95℃，试计算此段管道的热伸长量。

解根据钢管的热膨胀伸长量计算式(2—2)

△L=12×10—6

(t 1—t 2)L

=12×10—6

（95+5）×70

=0.084m

由已知管长及送水温度，直接查表2—2，也可得管道的热伸长量△L 。 如果管道中通过介质的温度低于环境温度，则计算出来的是缩短量。

表2—2水和蒸汽管道的热伸长量△L表(m)

二、热应力计算

如果管道两端不固定，允许它自由伸缩，则热伸缩量对管予的强度没有什么影响。若在管子的两端加以限制，阻止管子伸缩，这时在管道内部将产生很大的热应力，热应力的计算式为

σE

ε

=

式中σ——管材受热时所产生的热应力(MN／m2)；

E——管材的弹性模量(MN／m2)，碳素钢的弹性模量E=20．104×104MN／m2；

ε——管段的相对变形量，ε=△L/L为管段的热膨胀量(m)；L为在室温下安装的管段原长度(m)。

由上式可见，管道受热时所产生的热应力，仅与管材的弹性模量、线膨胀系数、管段的长度及管道受热时温度的变化幅度有关，而与管径大小及管壁厚薄无关。

如果将式(2—1)代人ε=△L/L中，那么ε=α△t，则热应力的计算式可写成为

σ=Eα△t

从而可知，当管道材质确定以后，温度差△t是决定热应力的最主要的因素。对于碳素钢管，线膨胀系数取12×10—6m／(m℃)，弹性模量取20.104×104MN／m2。那么，钢管的热应力计算式可简化为

σ=2.4125△t

利用式，可以很容易地计算出钢管受热时所产生的热应力。

例 有一段两端固定的碳素钢管，安装时室温为—5℃，投入运行后管子温度为130℃，求该管道由于热膨胀所产生的热应力。

解 管道投入运行后与安装时的温度差

△t=130—(—5)=135℃

因此，热膨胀应力

σ=2.4125△t=2.4125×135=325.69MN ／m 2

由以上计算可以看出，管道受热后所产生的热应力远远超过了钢管及接头等配件的容许应力(σ钢=129.45MN ／m 2)，要想阻止管道的伸缩，任何固定支架及构筑物都是无能为力的，只有选用适当的补偿装置，任其自由伸缩，消除热应力，才能确保管道系统的安全运行。

第二节管道的固定支架及自然补偿

一、管道的固定支架

为了防止管道受热后上下左右移动，在管道系统中普遍设置固定支架。固定支架间的管道因受热膨胀所产生的伸长量由管道本身的弯曲部件或管道中设置的伸缩器进行补偿。只有当钢管的温度变化(△t )小于32℃时，管道的热应力不超过钢材的许用应力，才不考虑补偿的问题。

管道安装中应尽量利用其本身弯曲部件的补偿能力。由固定点起，允许不装伸缩器的直管段长度L 见表2—3，该表同时适用于带有支管的干管，如图2—1所示。

表2—3由固定点起，允许不装伸缩器的直管段的最大长度

(m)

图2—1带有支管的干管 1—固定点2—千管3—支管

当受热管段本身弯曲部件的补偿能力不能满足要求时，在管道中必须设置补偿装置，其固定支架间的最大间距见表2—4。

固定支架安装时，一般直接栽人墙内或固定在柱子上，其埋人墙内的深度最好与壁厚相等，四周空隙用150号碎石混凝土灌注。在地沟墙上安装较大管道固定支架，可在砌筑地沟

时，在安装位置预留400mmX300mm 方孔，然后在预留位置固定好需设置的固定支架，再用碎石混凝土灌注捣实。

表2—4热力管道固定支架间的最大间距

二、自然补偿

管道系统中弯曲部件的转角不大于150°时，均可做为自然补偿装置。其优点是简单、可靠。但弯管转角大于150°时；不能做为自然补偿装置，否则会产生侧向移动过多的现象，严重时使管道系统损坏。此外，在自然补偿管段的拐弯处附近，最好采用焊接，不应采用法兰连接接头，尤其不能采用法兰连接的弯头。因为有法兰连接方式的接头时，由于管道热膨胀自然补偿产生的剪切力的作用，法兰处容易发生事故。

常见的自然补偿部件有L 形和Z 形两种。 1．L 形管段的自然补偿

如图2—2所示的L 形管段。11为其短臂，L1为长臂，其夹角为90°～150°。受热后，产生如图2—2中虚线所示的变形，使管段内的热应力得到减小，从而起到一定的自然补偿作用。同时，管段两边固定点A 、B 处产生弯曲应力，其中短臂固定点A 处的弯曲应力最大，需要通过计算加以校核，看其是否超过管材许用弯曲应力。在实际工作中，常常根据长臂的热伸长量和管材的许用弯曲应力反求出短臂的最小长度，看其是否合适。如果短臂长度小于最小长度，则可适当调整两固定点的位置，增加短壁长度或减小长臂长度，使两臂长度相适应。

对于两臂夹角为90°的L 形碳素钢管，当已知长臂的长度并计算出其热伸长量时，可用下式粗略地计算出自然补偿所需短臂的长度。

300

1

.11W

LD L ∆= 图2—2 L 形管段的自然补偿 式中L1——短臂长度(m)；

△L ——长臂上的热伸长量(mm)； D W ——管子外径(mm)。

例 已知外径为159mm 的碳素钢管直角L 形管段，其长臂长度L=20m ，温差△t=200℃，