栏杆计算

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LT-3.01栏杆计算书

栏杆计算书根据已知条件：栏杆立杆间距1∙48m,(立柱处为双圆管)高度为1.2m。

根据工程结构通用规范4214：栏杆水平荷载为1.OKN/m,竖向荷载为1.2KN/m。

立杆计算：M=1.5X1.2X1.0×1.48=2.664kn.mN=1.5x1.2=1.8kn立柱处为双圆管：1.1基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q235材料抗拉强度(N∕mm2):215.0材料抗剪强度(N∕mm2):125.0轴心力N(kN):0.000剪切力FX(kN):O.000剪切力Fy(kN):0.000弯矩Mx(kN-In):1.330弯矩My(kN-In):0.0001.2截面信息截面类型:钢管:d=50(mm)截面抵抗矩Wx1(cm3): 6.162 Wx2(cm3): 6.162Wy1(cm3): 6.162 Wy2(cm3): 6.162截面塑性发展系数γx1:1.15γx2: 1.15γy1:1.15 γy2:1.15截面半面积矩Sx(cm3): 4.243 Sy(cm3): 4.243截面剪切面积Ax(cm2): 5.781 Ay(cm2): 5.781截面惯性矩Ix(cm4): 15.405 Iy(cm4): 15.405截面附加参数参数名参数值d:50(mm)t:4(mm)2分析结果最大正应力。

：187.685(N∕mm2)平均剪应力τ：0.000(N∕mm2)FX作用下的剪应力最大值τmax:0.000(N∕mm2)Fy作用下的剪应力最大值τmax:O.000(N∕mm2)注意：本程序计算未考虑合成剪力最大剪应力值Iσ=187.7∣≤f=215.0(N∕mm2)∣f/O1=1146满足Iτ=O.O∣≤fv=125.0(N∕mm2)∣fv/τ∣=99999.OOO满足栏杆水平管抗弯验算：水平管弯矩为M=1.5X1∕8X1.0×1.48X1.48=0.4107kn.m1输入数据1.1基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q235材料抗拉强度(N∕mm2):215.O材料抗剪强度(N∕mm2):125.O轴心力N(力)：0.OOO剪切力FX(kN):O.000剪切力Fy(kN):O.000弯矩Mx(kN-In):0.420弯矩My(kN-m):0.0001.2截面信息截面类型：钢管:d=60(mm)截面抵抗矩Wx1(cm3): 7.293 Wx2(cm3): 7.293Wy1(cm3): 7.293 Wy2(cm3): 7.293截面塑性发展系数γx1:1.15 γx2:1.15γy1:1.15 Yy2:1. 15截面半面积矩Sx(cm3): 4.878 Sy(cm3): 4.878截面剪切面积Ax(cm2): 5.372 Ay(cm2): 5.372截面惯性矩Ix(cm4):21.878 Iy(cm4): 21.878截面附加参数参数名参数值d:60(mm)t:3(mm)2分析结果最大正应力。

栏杆计算

二、荷载与作用 1、基本参数根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附图（全国基本风压分布图）中数值采用1.1基本风压:威海市50年一遇最大风压： o ω=0.65a p1. 2风压高度变化系数: C 类地区44.0)10(616.0Z CZ=μZ 取98.00m 时 C Z μ =1.69阵风风压系数查表得 z β=1.611.3风荷载体型系数外幕墙±1.5 ；外窗+1.0 /-1.8 1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96规定风荷载标准值k ω=z βsμCZ μo ω 玻璃最大分格如图（1-1）： 0.73(a)×1.20b) ； 0.73/1.20=0.608；玻璃面积A=0.88m 2玻璃种类：8+1.14+8mm 夹胶玻璃下图为栏杆大样２分格图,将对此图进行玻璃、型材之校核2、荷载与作用 2.1风荷载根据现行国家标准GB50009-2001中数值采用k ω=z βs μC Z μo ωk ω=1.61×1.0×1.69×0.65=1.769kN/m 2(风荷载标准值)2.2风荷载设计值:W:风荷载设计值: KN/m 2r w:风荷载作用效应的分项系数:1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003(5.1.6)条规定采用 W= r w ×W K =1.4×1.769=2.477KN/m 23、玻璃的选用与校核: 3.1、玻璃面积:B:玻璃分格宽:1.200m H:玻璃分格高:0.730m A:玻璃板块面积:A=B ×H =1.200×0.730=0.88m 23.2、玻璃厚度选取:W:风荷载设计值: 2.477KN/m2A:玻璃板块面积: 0.88m2K3:玻璃种类调整系数: 1.5试算:C=W×A×10/3/K3=2.461×0.88×10/3/1.5 =4.81t=2×(1+C)0.5-2=2×(1+4.81)0.5-2= 2.82 mm玻璃初选厚度为:5 mm3.3、自重应力标准值: σGKt1:玻璃板块厚度(外片): 5mmt2:玻璃板块厚度(内片): 5mm玻璃的体积密度为:25.6(KN/m3) 按5.2.1采用 G=1.2*25.6×t/1000 （考虑铝框加大20%） =1.2*25.6×（5+5）/1000=0.31KN/m2σGK=G/AS=0.31*0.88/（5+5）/1.200=0.023 N/mm23.4、地震作用下应力标准值: σEKαmax:水平地震影响系数最大值:0.08q E垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(KN/m2)q E=3×αmax× G/A=3×0.08×0.31= 0.06KN/m2σEK=6×ψ×q E× a2×1000/ (1.2t)2=6×0.134×0.06×0.732/6.002=0.03N/mm23.5、玻璃挤压应力: σt1（1）年温差变化下,玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的挤压温度应力为:E:玻璃的弹性模量:0.72×105 N/mm2a t:玻璃的线膨胀系数:;1.0×10-5△T年温度变化差:80 O CC:玻璃边缘至边框距离,取5mmd:施工偏差,可取3 mmb:玻璃长边边长:1.20 m在年温差变化下,玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的温度应力为:σt1=E(a t×△T-(2c-d)/b/1000)=0.72×105×[80- (2×5-3)/1.20]=-362.40N/mm2计算值为负,挤压应力取为零玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求3.6、热裂应力: σt21:阴影系数:按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96表5.4.4-1得1.02:窗帘系数:按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96表5.4.4-2得1.03:玻璃面积系数:按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96表5.4.4-3得1.114:边缘温度系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96表5.4.4-4得0.400a: 玻璃线胀系数:1.0×10-5I0:日照量:3027.600(KJ/M2 h)t0 :室外温度40.000O Ct1:室内温度18.000O CT C:单片玻璃中心温度(依据JGJ113-97 附录B计算):a o:玻璃的吸收率:0.142T C=0.012×I0× a o+0.65×t0+0.35×t1=0.012×3027.600×0.142+0.65×40.000+0.35×18.000 =37.459 O CT S:玻璃边缘部分温度(依据JGJ113-97 附录B计算):T S=(0.65× t0+0.35× t1)=(0.65×40.000+0.35×18.000)=32.300 O C△t:玻璃中央部分与边缘部分温度差:△t= T C-T S=5.159 0C玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力:σt2k=0.74×E×a× 1× 2× 3× 4×( T C-T S)=0.74×0.72×105×1.0×10-5× 1× 2× 3× 4×△t=0.74×0.72×105×1.0×10-5×1.0×1.0× 1.11×0.400×5.159=1.220N/mm2σt2=1.2*1.220=1.464 N/mm2 <42 N/mm2玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力可以满足要求。

楼梯,护窗,栏杆的计算规则

护窗栏杆的计算规则
当定额是按延米计算，还是按平米计算，如果是长度，就按窗的宽度增加俩边的长度计算，如果是按面积计算，那就按长度乘以高度以平方米计算！
栏杆，扶手计算规则
栏杆，扶手包括弯头长度按延米计算.
L=（楼梯踏步板水平投影长度*1.18+0.5*2*1.18+楼梯井宽度）*2*楼梯层数+顶层一个踏步板的宽数.
栏杆高度的计算
建筑设计强制性规范《民用建筑设计通则》中对栏杆有规定：凡阳台、外廊、室内回廊、内天井、上人屋面及室外楼梯等临空处均应设置防护栏杆，并应符合以下规定：1、栏杆应以坚固、耐久的材料制作，并能承受荷载规范规定的水平荷载；2、栏杆高度不应小于1.05m，高层建筑的栏杆高度应适当提高，但不宜超过1.20m；3、栏杆离地面或者屋面0.1m高度内不应留空；4、有儿童活动的场所，栏杆应采用不易攀登的构造。

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外装饰工程建筑护栏设计计算书设计：校对：审核：批准：安徽省凌志实业发展有限责任公司二〇一六年九月二十一日目录1 计算引用的规范、标准及资料........................................................................................ 错误!未定义书签。

幕墙及采光顶相关设计规范： .................................................................................. 错误!未定义书签。

建筑设计规范：.......................................................................................................... 错误!未定义书签。

玻璃规范：.................................................................................................................. 错误!未定义书签。

钢材规范：.................................................................................................................. 错误!未定义书签。

胶类及密封材料规范：.............................................................................................. 错误!未定义书签。

相关物理性能等级测试方法： .................................................................................. 错误!未定义书签。

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栏杆计算：栏杆望柱中线间距离 2.13 米，栏杆高 1.3 米。

作用在栏杆扶手上的活载：水平向外荷载采用1KN/m作用在栏杆立柱柱顶的水平推力采用1KN/m 立柱底弯矩为2.13/2 X 1X 1.3=1.3845KN*m；栏杆立柱断面为30X 30cm HRB335普通钢筋抗拉强度设计值：fsd=280MPa C25混凝土轴心抗压强度设计值fcd=11.5MPa；持久状况承载能力极限状态，中桥为二级，桥梁机构的重要性系
数丫0 取 1.0 ; 根据丫OMdc fcdbx ( hO-x/2 )，其中h0=30-4=26cm 求X 值。

X> 1.55mn, fcdbx= fsdAs 求得As=19.098mm2 取用4① 25
As=4X 4.906=19.624cm2。

可以满足承载力要求。

本工程沿线需跨越一条规划河道一东四号河，该河道规划蓝线宽度为47m河底宽
22m河底标高为-1.0m，不通航河道，梁底控制标高为》5.5m。

东四号河桥东北角现状有一处5层的公寓——港浩公寓，此公寓进入了河道蓝线范围，且目前无法拆迁。

故此新建东四号河桥按现状河道布置跨径为三跨8m 10m 8m逆交7°。

工程范围北起东四号河北岸桩号K0 140 处，南至东四号河南岸桩号K0 348 处，工程范围全长约208m规划红线宽度30m
本工程涉及到的河道为东四号河，现状河口宽度都会路西侧约为17.7m，都会路东侧约为9.1m，河道穿越都会路处设有圆管涵一座。

根据《关于中小河道综合整治打通断头河涉及区管道路相关事宜专题沟通会议纪
要》及水务要求，都会路东四号河桥的梁底控制标高不低于 4.3m，采用三跨(22m 22m 8m，先行实施22m中跨。

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外装饰工程建筑护栏设计计算书设计：校对：审核：批准：安徽省凌志实业发展有限责任公司二〇一六年九月二十一日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙及采光顶相关设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 玻璃规范： (1)1.4 钢材规范： (2)1.5 胶类及密封材料规范： (2)1.6 相关物理性能等级测试方法： (3)1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)1.8 土建图纸： (3)2 基本参数 (3)2.1 栏杆所在地区 (3)2.2 地面粗糙度分类等级 (3)2.3 抗震设防 (3)3 栏杆承受荷载计算 (4)3.1 风荷载标准值的计算方法 (4)3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (5)3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (6)3.4 垂直于栏杆平面的分布水平地震作用标准值 (6)3.5 平行于栏杆平面的集中水平地震作用标准值 (6)3.6 作用效应组合 (6)4 栏杆横杆计算 (7)4.1 栏杆横杆荷载计算 (7)4.2 栏杆横杆在水平荷载作用下的强度计算 (8)4.3 在水平荷载作用下横杆挠度计算 (8)5 栏杆立杆计算 (9)5.1 栏杆立杆荷载计算 (9)5.2 栏杆弯矩设计值计算 (10)5.3 栏杆立杆抗弯强度校核 (11)5.4 栏杆立杆挠度计算 (12)6 栏杆玻璃的计算 (14)6.1 玻璃板块荷载计算 (14)6.2 玻璃的强度计算 (15)6.3 玻璃最大挠度校核 (15)7 附录常用材料的力学及其它物理性能 (17)建筑护栏设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1 幕墙及采光顶相关设计规范：《铝合金结构设计规范》GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2015《建筑幕墙》GB/T21086-2007 《建筑玻璃采光顶》JG/T231-2007《建筑用玻璃与金属护栏》JG/T342-2012《建筑幕墙工程技术规范》DGJ08-56-2012 1.2 建筑设计规范：《地震震级的规定》GB/T17740-1999 《钢结构设计规范》GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010《高处作业吊蓝》GB19155-2003《工程抗震术语标准》JGJ/T97-2011《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2013《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：2003 《钢结构焊接规范》GB50661-2011《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2010《建筑设计防火规范》GB50016-2014《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 1.3 玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2013 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2013 《防弹玻璃》GB17840-1999《平板玻璃》GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2009《半钢化玻璃》GB/T17841-2008《热弯玻璃》JC/T915-2003(2014) 《压花玻璃》JC/T511-2002《中空玻璃》GB/T11944-20121.4 钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-2005《不锈钢棒》GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-2007《不锈钢丝》GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754-2006《低合金钢焊条》GB/T5118-2012《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201-2007《耐候结构钢》GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》YB/T096—1997《合金结构钢》GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》GB/T3094-2012《碳钢焊条》GB/T5117-2012《碳素结构钢》GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》GB/T699-19991.5 胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》JC/T942-2004《工业用橡胶板》GB/T5574-2008《混凝土建筑接缝用密封胶》JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》JC485-2007《建筑密封材料试验方法》GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》GB/T19686-2005《建筑铝合金型材用聚酰胺隔热条》JG/T174-2014《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》GB/T529-2008《修补用天然橡胶胶粘剂》HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》GB/T29755-2013《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914-20141.6 相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015《建筑防水材料老化试验方法》GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》GB/T228.1-20101.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.8 土建图纸：2 基本参数2.1 栏杆所在地区xxxx地区；2.2 地面粗糙度分类等级栏杆属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。

栏杆计算书123.

栏杆计算书基本参数:重庆地区基本风压0.300kN/m2抗震7度(0.10g)设防《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《钢结构设计规范》GB50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003《浮法玻璃》GB 11614-1999《钢化玻璃》GB/T9963-1998《建筑结构静力计算手册》《本工程设计要求总则》《混凝土结构加固设计规范》玻璃栏杆计算1TA-WL19假设共有10榀, 则每榀宽1357mm,高975mm.1.1、荷载计算(1)、风荷载标准计算：标高为96.0m处风荷载,按维护结构计算,按C类区计算风压W(J):基本风压W(J)=0.55kN/㎡β: 96.0m高处阵风系数(按C类区计算)β=1.60-0.02X4/10=1.608μ(B):96.0m高处风压高度变化系数(按C类计算):(GB50009-2001) μ=1.62+0.08×6/10=1.668μ(T):风荷载载体型系数按《建筑结构荷载规范》GB2009-2001第7.3.3条取μ(T)=-1.20 W(J)=β×μ(B)×μ(T)×W(J)=1.608×1.668×1.2×0.550=1.770kN/㎡(2)、风荷载设计值：W：风荷载设计值（kN/㎡）（W）：风荷载作用效应的分项系数：1.4按该工程《设计要求总》则中的规定取W=1.4×2.80=3.92kN/㎡(3)、地震作用计算E(K)=β×a×Gβ:动力放大系数,取5.0a:水平地震影响系数最大值,取0.08G:幕墙构件的自重,0.307kN/㎡故E(K)=0.123kN/㎡1.2 玻璃的选用校核本处选用玻璃种类为:钢化夹胶玻璃1.21、玻璃面积:B:该处玻璃栏杆分格宽:1.267mH:该处玻璃栏杆公格高:0.895mA:该处玻璃板块面积:A×B×H=1.267×0.895=1.134㎡1.2.2、该处玻璃板块自重:G玻璃板块自重T:玻璃板块厚度:12.0㎡玻璃的重力密度为:25.6KN/㎡G=25.6×t/1000=25.6×12/1000=0.307kN/㎡1.2.3该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：(E):地震作用分项系数：1.3Ｅ：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值（kN／㎡）E=γ(E)×E(K)=1.3×E(K)=1.3×0.123=0.160kN/㎡1.2.4作用于楼面与栏杆顶之间的均匀分布荷载1kN/㎡:设计值q(L)=1.4×1=1.4kN/m作用于栏杆顶的均匀分布线荷载0.75kN/㎡设计值q(L)=1.4×0.75=1.05kM/㎡1.2.5荷载组合参照《建筑结构荷载规范》ＧＢ2009-2001，用于强度计算时采用以下组合：1.4q(L)+0.6×1.4×W(k)1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)1.3E(K)+0.2×1.4×W(k)+0.5×1.4×q(L)综合以上荷载的大小，本处强度计算可仅考试组合Ｑ＝1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)=4.76kN/㎡1.2.6玻璃的强度、扰度计算：校核依据：o≤f(g)=84.000N/m㎡W(k):垂直于玻璃平面的风荷载标准值(M/m㎡)E(k):垂直于玻璃平面的地震作用标准值（Ｎ/m㎡）q(L):作用于楼面与标杆顶之间的均匀分布荷载（Ｎ/m㎡）σ(WK):在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）σ(EK):在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）θ：参数η折减系数,可由参数θ按表６．１．２－２采用a：玻璃短边边长：８９５mmb:玻璃长边边长１２６７mmt1,t2：玻璃的厚度：t1＝t2=6.0mmm:玻璃板的弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1得：m=0.0742+0.064/0.05×(0.0683-0.0742)=0.0734在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值计算（Ｎ/m㎡）θ＝（Ｗ（k）+0.5×q(EK))×a4/(E×t4)=2.13η：折减系数，按0＝2.13查表得：100风荷载作用应力：σ(Ｗk）=σ2(Wk)=6×m×W(k)×a2×η/t2= 6×0.0734×2.8/2/103×8952×1.00/62=13.72N/m㎡活荷载作用应力：σ1(EK)= σ2(Ek)=6×m×E(K)×a2×η/t2=6×0.0734×1/2/103×9302×1.00/62=4.9N/m㎡玻璃最大应力设计值：采用组合：1.4Ｗ（k）+0.6×1.4×q(L)σ=1.4σ(Wk)+0.6×1.4×σ1(Wk)=23.32N/m㎡<f(g)=84.000N/m㎡玻璃强度满足要求！D(f):在风荷载标准值作用下扰度最大值（mm）D:玻璃的刚度（Ｎ·mm）Te:玻璃等效厚度：te=（t13+t23）=7.56mmV:泊松比，按JGJ102-2003 5.2.9条采用,取值为0.20u: 扰度系数:0.0073η：1.00D=(E×te3)/12(1-v2)=2700.5(N·m)D(f)=u×(W(k)+0.6×q(L)×a4×η/D=5.82(mm)由于玻璃的最大扰度d(f)=5.82mm,小于玻璃短边边长的60分一12.917(mm)玻璃的扰度满足要求!以下利用有限元软件sap进行计算,计算模型如下图1.3无玻璃扶手栏杆计算对强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（１）扶手栏杆采用２５×５０×２镀锌矩开管组合而成，其截面特性如下：Ａ＝284㎡Ix=29604mm4,Iy=9079mm4Wx=2368.293mm3,Wy=3603.147mm3(2)作用有均匀分布活荷载q（L）:分布活荷载标准值0.75kN/m 活荷载作用方向分沿竖向和水平方向（3）扶手栏框弯矩（剪力产生作用较小，可忽略）由于打手栏长度较大，在与墙嵌固外弯矩最大荷载在端部产生弯矩Ｍ（Ｌ）（kN·m）M(L)=0.254N·m(4)扶手栏强度计算活载沿竖向：σ＝Ｍ/r/Wx=0.254×106/1.05/2368=79.5N/mm2<215N/mm2活载沿水平方向：σ＝Ｍ（Ｌ）//Ｗy=0.318×106/1.05/3603+0.004×106/1.05/2368强度满足要求（５）扶手栏扰度计算仅计算活荷载沿竖向：Ｕ(max):扶手栏杆沿竖向最大扰度U(max)=4.0mm<9mm<2714/250=10.9mm扰度满足要求（６）扶手扶手栏焊缝抵抗矩：Ｗw=(15.66×55.663/12-10×503/12)/(55.66/2)=17603.1mm3焊缝承受弯矩：Ｍ＝0.254kN·m剪力：Ｖ＝0.825kN采用角焊缝，宽4mm，在弯矩作用下其最大应力为σ1＝Ｍ/Ｗw=58.5N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2＝V/Aw=2.2N/m㎡<160/m㎡弯剪共同作用下应力为σ＝σ12+σ222)1/2=58.6N/m㎡<160N/m㎡故焊缝满足要求．1．4玻璃横边框计算：强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（1）横边框采用两根50×10方铁拼成，故其截面特性如下：Ａ=1000m㎡I=208333m㎡W=8333㎜2(2) 横边框弯矩：Ｍ：荷载作用在跨中产生弯矩最大（kＮ·m）M=0.285kN·m(3) 横边框强度计算σ＝Ｍ/γ/w==34.2N/mm<215N/mm2 强度满足要求！（４）横边框扰度计算Ｕ（max ）: 横边框最大扰度Ｕ（max ）=Q(1)4 /384/E/1=5.66mm<10.9mm<2714/250=10.9mm扰度可以满足要求！（５)边框焊缝验算焊缝抵抗矩：W w =(25.66×55.663/12-20×503/12)/(55.66/2)=5759.8mm 3焊缝面积：Ａw =25.66×55.66-20×50=428.0mm 2栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝0.105kN ·m剪力：Ｖ＝0.878kN采用角焊缝，宽4kN,在弯矩作用下其最大应力为σ ＝Ｍ/Ｗw=18.2N/mm 2<160N/mm 2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A w =2.1N/mm 2<160Nmm 2弯剪共同作用下应力为σ＝（σ12＋σ22）1/2＝18.3Ｎ/2故焊缝满足要求．1.5 玻璃竖边框计算：（1）竖边框采用两块50×10的扁铁在一起，其截面特性如下：Ａ＝1000mm2 I=208333mm 4W=8333mm 3 i=A I /=14.4mm(2)竖边框弯矩：Ｍ：荷载作用产生剪力（kN ·m ）M=1.312kN ·mV:荷载作用产生弯矩（kN ）V=1.312kN ·mN:活载作用下的竖向力：Ｎ＝0.75×1.4×1.357＝1.42kN(3)竖边框强度计算强度计算：根据JGJ102-2003 6.3.7得到竖边框在压弯作用下的强度计算公式为A N ＋WM ≤∮ 1.42×1000/1000+1.312×106 /(1.05×8333)=151.4N/mm 2<215/mm 2稳定计算：根据ＪＧＪ１０２－２００３ 6.3.8-1,得到竖边框在压弯作用下的承载力计算公式为￠N +NE N W M /8.01(-γ≤f,N E =　２E λπ1.14长细比λ＝２×０.975/0.0144=135.4查表得ψ＝０．３７λ＝1.05N E = 3.14×2.06×105×1000/(1.1×135.42)32.08kNK φN +Ｅ）Ｗ（１－０．８Ｎ／ＮＭλ＝1420/(0.37×1000)+1.312×106/(1.05×8333×1-0.8×1.42/32.08))=159.3N/mm 2<215N/mm 2剪力作用下：τ＝V/A=1.31N/mm 2<215N/mm 2弯剪共同作用下：σ＝（τ2+σ2）1/2=159.3N/mm 2<215N/mm 2强度满足要求！（４）竖边框扰度计算U(max):竖边＝5.4mm<9mm<2714/250=10.9mm扰度可以满足要求！（５）边框焊缝又验算焊缝抵抗矩：Ｗw=25.66×55.663/12-2×503/12/(55.66/2)=5759.8mm 3焊缝面积：Ａw =25.66×55.66-20×50=428.0mm 2栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝1.312kN ·m剪力：Ｖ＝2.8kN采用角焊缝，宽4mm ，在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ/Ｗw =227.8N/mm 2>160N/mm 2在剪力作用下其最大应力为σ2＝Ｖ/Ａw=6.5N/mm 2<160N/mm 2弯剪共同作用下应力为σ（σ12+σ22）1/2＝281.7Ｎ/mm 2＞160Ｎ/mm 2故焊缝无法满足要求，换成８mm 后的焊缝重新计算．焊缝抵抗矩：Ｗw=(31.31×61.313/12-20×503/12)/(61.31/2)=12824.3mm3焊缝面积：A w =(31.31×63.31-20×50=920.0mm 2在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ／Ｗw =102.4N/mm 2<160N/mm2 在剪力作用下其最大应力为σ＝V/Aw=3.0N/mm 2<160N/mm2 弯剪共同作用下应力为σ＝(σ12+σ22）1/2=102.4N/mm 2<160N/mm 2（6）边框内六角螺栓的连接验算取螺栓直径4mm，已知螺栓每隔300mm布置一只，故300mm内两只螺栓的需抵抗的力为4.76×0.3×1.267=1.81kN螺栓承载剪力为：V=Afv= 1.40×π×42/4×2= 3.52kN〉1.81kN故螺栓满足要求1.6预埋件计算预埋件采用膨胀螺栓固定，膨胀螺栓取慧鱼FBN12/15+35 M12，监测得其极限拉力值约为36kN，剪力按Q235钢计算得125×π×122/4=14.1kN锚固区域的混凝土计算承载力为：根据《混凝土加固设计规范》13.3.2Ｎ1c=2.8ψaψN5.1,efkcuh f混凝土采用Ｃ30，故基材混凝强度等级对锚固承载力的影响系数ψa=1.0,混凝土立方体抗压强度标准f cu.k =20.1MPa,有效锚固深度h ef=70mmψN=ψs.Nψe.N A c,N/A c,N0ψs,N=0.8ψe,N=1/[1+(2e N/S cr,N)]Scr,N=3×hef=210mme N=0ψe,N=1参与受拉螺栓为2根对该工程中的螺栓锚固端的混凝土情况，大致可分为两类：水平栏杆锚固和竖直栏杆锚固对其有效面积为：Ａc,N=65100mm2A c,N0=44100mm2所以ψＮ＝ψＳ，ＮψＥ，ＮＡＣ，Ｎ／ＡＣ，Ｎ０＝0.8×1×65100/44100=1.181故N1c=2.8ψaψ5.1,efkcuhf =2.8×1.0×1.181×1.20×701.5=8682.3N=8.68kN对于竖直栏杆锚固，有效混凝土的投影面积分布如下图所示其有效面积为：Ａc ,N =48050mm 2A c ,N 0=44100mm 2所以ψＮ＝ψs .N ψe .N Ac.N /Ac.N 0=0.8×1×648050/44100=0.872故Ｎ1c=2.8ψa ψN 5.1,ef k cu h f =2.8×1.0×1.181×1.20×701.5 =6410.9N=6.14kN 混凝土的受剪承载力设计值为Ｖc=0.18ψV 2.03.005.11.ef k cu h d c f平行于剪力方向的边距Ｃ1=50mm锚栓外径d 0=12mm有效锚固深度h ef =70mmΨs .y =1Ψh .y =1Ψa .y =1Ψu .y =1A c .y 0=4.5×C 12A c .y =4A c .y 0所以ψv =ψs .v ψh ,v ψa .v ψe .v ψu .v /A cy 0 =1×1×1×1×4=4Vc=0.18Ψv 2.03.005.11.ef k cu h d c f =0.18×4×1.20 ×501.5×120.3×700.2=5.63kN 以上计算了锚固混凝土的抗拉强度和抗剪强度对于侧面扶手栏的预埋件，其混凝土受拉部分所受拉力为M/0.1=5.74kN<8.68k Ｎ混凝土锚固能力满足其所受剪力为Ｖ＝1.538kN<5.63kN拉剪复合作用下混凝土承载力验算：()()122<+V N ββ()()151.0263.554.1268.874.5<++ 单个膨胀螺丝拉力为:M/d=0.574/0.1/2=2.87kN<Nrk,s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝爱到的剪力为:1.538/2/4=0.192kN<Vrk,s/γms=14.1kN帮侧面的膨胀螺丝满足要求对于底面竖边框的预理件,其混凝土受拉部分所受拉力为$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$M/0.1=13.12kN>6.41kN,混凝土锚固能力无法满足$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$其所受剪力为V=2.80kN<5.63kN单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=1.312/0.1/2=5.56kN<Nrk,s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到的拉力为2.795/2/4=0.349kN< Vrk,s/γms=14.1kN故底面的螺丝满足要求2TA-WL24计算选取洞宽尺寸为16800mm内的扶手栏杆作为对象,假设共有10榀,则每榀宽1675mm,高1025mm.2.1玻璃的选用与校核本处选用玻璃种类为:钢化夹胶玻璃1.21、玻璃面积:B:该处玻璃栏杆分格宽:1.267mH:该处玻璃栏杆公格高:0.895mA:该处玻璃板块面积:A×B×H=1.267×0.895=1.134㎡1.2.2、该处玻璃板块自重:G玻璃板块自重T:玻璃板块厚度:12.0㎡玻璃的重力密度为:25.6KN/㎡G=25.6×t/1000=25.6×12/1000=0.307kN/㎡1.2.3该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：(E):地震作用分项系数：1.3Ｅ：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值（kN／㎡）E=γ(E)×E(K)=1.3×E(K)=1.3×0.123=0.160kN/㎡1.2.4作用于楼面与栏杆顶之间的均匀分布荷载1kN/㎡:设计值q(L)=1.4×1=1.4kN/m作用于栏杆顶的均匀分布线荷载0.75kN/㎡设计值q(L)=1.4×0.75=1.05kM/㎡1.2.5荷载组合参照《建筑结构荷载规范》ＧＢ2009-2001，用于强度计算时采用以下组合：1.4q(L)+0.6×1.4×W(k)1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)1.3E(K)+0.2×1.4×W(k)+0.5×1.4×q(L)综合以上荷载的大小，本处强度计算可仅考试组合Ｑ＝1.4W(k)+0.6×1.4×q(L)=4.76kN/㎡1.2.6玻璃的强度、扰度计算：校核依据：o≤f(g)=84.000N/m㎡W(k):垂直于玻璃平面的风荷载标准值(M/m㎡)E(k):垂直于玻璃平面的地震作用标准值（Ｎ/m㎡）q(L):作用于楼面与标杆顶之间的均匀分布荷载（Ｎ/m㎡）σ(WK):在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）σ(EK):在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截的最大应力标准值（Ｎ/m㎡）θ：参数η折减系数,可由参数θ按表６．１．２－２采用a：玻璃短边边长：８９５mmb:玻璃长边边长１２６７mmt1,t2：玻璃的厚度：t1＝t2=6.0mmm:玻璃板的弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1得：m=0.0742+0.064/0.05×(0.0683-0.0742)=0.0734在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值计算（Ｎ/m㎡）θ＝（Ｗ（k）+0.5×q(EK))×a4/(E×t4)=2.13η：折减系数，按0＝2.13查表得：100风荷载作用应力：σ(Ｗk）=σ2(Wk)=6×m×W(k)×a2×η/t2= 6×0.0734×2.8/2/103×8952×1.00/62=13.72N/m㎡活荷载作用应力：σ1(EK)= σ2(Ek)=6×m×E(K)×a2×η/t2=6×0.0734×1/2/103×9302×1.00/62=4.9N/m㎡玻璃最大应力设计值：采用组合：1.4Ｗ（k）+0.6×1.4×q(L)σ=1.4σ(Wk)+0.6×1.4×σ1(Wk)=23.32N/m㎡<f(g)=84.000N/m㎡玻璃强度满足要求！D(f):在风荷载标准值作用下扰度最大值（mm）D:玻璃的刚度（Ｎ·mm）Te:玻璃等效厚度：te=（t13+t23）=7.56mmV:泊松比，按JGJ102-2003 5.2.9条采用,取值为0.20u: 扰度系数:0.0073η：1.00D=(E×te3)/12(1-v2)=2700.5(N·m)D(f)=u×(W(k)+0.6×q(L)×a4×η/D=5.82(mm)由于玻璃的最大扰度d(f)=5.82mm,小于玻璃短边边长的60分一12.917(mm)玻璃的扰度满足要求!以下利用有限元软件sap进行计算,计算模型如下图1.3无玻璃扶手栏杆计算对强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（１）扶手栏杆采用２５×５０×２镀锌矩开管组合而成，其截面特性如下：Ａ＝284㎡Ix=29604mm4,Iy=9079mm4Wx=2368.293mm3,Wy=3603.147mm3(2)作用有均匀分布活荷载q（L）:分布活荷载标准值0.75kN/m 活荷载作用方向分沿竖向和水平方向（3）扶手栏框弯矩（剪力产生作用较小，可忽略）由于打手栏长度较大，在与墙嵌固外弯矩最大荷载在端部产生弯矩Ｍ（Ｌ）（kN·m）M(L)=0.254N·m(4)扶手栏强度计算活载沿竖向：σ＝Ｍ/r/Wx=0.254×106/1.05/2368=79.5N/mm2<215N/mm2活载沿水平方向：σ＝Ｍ（Ｌ）//Ｗy=0.318×106/1.05/3603+0.004×106/1.05/2368强度满足要求（５）扶手栏扰度计算仅计算活荷载沿竖向：Ｕ(max):扶手栏杆沿竖向最大扰度U(max)=4.0mm<9mm<2714/250=10.9mm扰度满足要求（６）扶手扶手栏焊缝抵抗矩：Ｗw=(15.66×55.663/12-10×503/12)/(55.66/2)=17603.1mm3焊缝承受弯矩：Ｍ＝0.254kN·m剪力：Ｖ＝0.825kN采用角焊缝，宽4mm，在弯矩作用下其最大应力为σ1＝Ｍ/Ｗw=58.5N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2＝V/Aw=2.2N/m㎡<160/m㎡弯剪共同作用下应力为σ＝σ12+σ222)1/2=58.6N/m㎡<160N/m㎡故焊缝满足要求．1．4玻璃横边框计算：强度和跨中扰度按照横边框两端固接计算，故两端弯矩最大（2）横边框采用两根50×10方铁拼成，故其截面特性如下：Ａ=1000m㎡I=208333m㎡W=8333㎜2(2) 横边框弯矩：Ｍ：荷载作用在跨中产生弯矩最大（kＮ·m）M=0.285kN·m(3) 横边框强度计算σ＝Ｍ/γ/w==34.2N/mm<215N/mm2强度满足要求！（４）横边框扰度计算Ｕ（max）: 横边框最大扰度Ｕ（max）=Q(1)4 /384/E/1=5.66mm<10.9mm<2714/250=10.9mm扰度可以满足要求！（５)边框焊缝验算焊缝抵抗矩：W w=(25.66×55.663/12-20×503/12)/(55.66/2)=5759.8mm3 焊缝面积：Ａw=25.66×55.66-20×50=428.0mm2栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝0.105kN·m剪力：Ｖ＝0.878kN采用角焊缝，宽4kN,在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ/Ｗw=18.2N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A w=2.1N/mm2<160Nmm2弯剪共同作用下应力为σ＝（σ12＋σ22）1/2＝18.3Ｎ/2故焊缝满足要求．1.5 玻璃竖边框计算：（1）竖边框采用两块50×10的扁铁在一起，其截面特性如下：Ａ＝1000mm2I=208333mm4W=8333mm3I/=14.4mmi=A(2)竖边框弯矩：Ｍ：荷载作用产生剪力（kN ·m ） M=1.312kN ·mV:荷载作用产生弯矩（kN ） V=1.312kN ·mN:活载作用下的竖向力：Ｎ＝0.75×1.4×1.357＝1.42kN (3)竖边框强度计算强度计算：根据JGJ102-2003 6.3.7得到竖边框在压弯作用下的强度计算公式为A N ＋WM γ≤∮ 1.42×1000/1000+1.312×106/(1.05×8333)=151.4N/mm 2<215/mm 2稳定计算：根据ＪＧＪ１０２－２００３ 6.3.8-1,得到竖边框在压弯作用下的承载力计算公式为￠N+NE N W M/8.01(-γ≤f,N E =　２E λπ1.14长细比λ＝２×０.975/0.0144=135.4 查表得ψ＝０．３７ λ＝1.05N E = 3.14×2.06×105×1000/(1.1×135.42)32.08kNKφN +Ｅ）Ｗ（１－０．８Ｎ／ＮＭλ＝1420/(0.37×1000)+1.312×106/(1.05×8333×1-0.8×1.42/32.08))=159.3N/mm 2<215N/mm 2剪力作用下：τ＝V/A=1.31N/mm 2<215N/mm 2弯剪共同作用下：σ＝（τ2+σ2）1/2=159.3N/mm 2<215N/mm 2强度满足要求！（４）竖边框扰度计算 U(max):竖边＝5.4mm<9mm<2714/250=10.9mm 扰度可以满足要求！（５）边框焊缝又验算焊缝抵抗矩：Ｗw=25.66×55.663/12-2×503/12/(55.66/2)=5759.8mm 3焊缝面积：Ａw =25.66×55.66-20×50=428.0mm 2栏杆条端部焊缝承受弯矩：Ｍ＝1.312kN ·m 剪力：Ｖ＝2.8kN采用角焊缝，宽4mm ，在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ/Ｗw=227.8N/mm2>160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2＝Ｖ/Ａw=6.5N/mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ（σ12+σ22）1/2＝281.7Ｎ/mm2＞160Ｎ/mm2故焊缝无法满足要求，换成８mm后的焊缝重新计算．焊缝抵抗矩：Ｗw=(31.31×61.313/12-20×503/12)/(61.31/2)=12824.3mm3焊缝面积：A w=(31.31×63.31-20×50=920.0mm2在弯矩作用下其最大应力为σ＝Ｍ／Ｗw=102.4N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ＝V/Aw=3.0N/mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ＝(σ12+σ22）1/2=102.4N/mm2<160N/mm2（6）边框内六角螺栓的连接验算取螺栓直径4mm，已知螺栓每隔300mm布置一只，故300mm内两只螺栓的需抵抗的力为 4.76×0.3×1.267=1.81kN螺栓承载剪力为：V=Afv= 1.40×π×42/4×2= 3.52kN〉1.81kN故螺栓满足要求竖边框剪力:V:荷载作用产生弯矩(kN·m)V=1.235 kN(3)横边框强度计算弯矩作用下:σ=M/γ/w=55.3N/mm2 < 215 N/mm2剪力作用下:τ=V/A=1.24 N/mm2 < 215 N/mm2弯剪满足要求2.5预埋件计算对于侧面扶手栏的预埋件,其混凝土受拉部分所爱拉力为M/0.1=3.37kN<8.68 kN<8.68 kN,混凝土锚固能力满足其所受剪力为V=0.85kN<5.63 kN拉剪复合作用下混凝土承载力验算:(βN)2+(βV)2 <1单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=0.337/0.1/2=1.69 kN< Nrk, s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到的剪力为:0.749/2/4=0.11 kN< Vrk,s/γms=14.1kN故侧面的膨胀螺丝满足要求对于底面竖边框的预埋的件,其混凝土受拉部分所受拉力为M/0.1=6.18kN<6.41kN,混凝土锚固能力满足其所受剪力为V=0.704kN<6.41kN拉剪复合作用下混凝土承载力验算:(βN)2+(βV)2 <1单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=6.18/0.1/2=3.09kN<Nrk, s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到拉力为:0.704/2/4=0.08kN<Vrk, s/γms=14.1kN故底面的螺丝满足要求3TA-WL23V=2.3kN<5.63kN单个膨胀螺丝受到拉力为:M/d=0.932/0.1/2=4.66kN<Nrk, s/γms=36/1.2=30kN单个膨胀螺丝受到剪力为:2.34/2/4=0.29kN<Vrk, s/γms=14.1kN故底面的螺丝满足要求百页栏杆计算:4TA-ML10每榀宽1750mm,高1800mm构件截面钢材为Q235;截面为:25×100×3钜形管;25×50×2矩形管;50×10扁铁;4.1荷载计算栏杆标高为92.65m,近似取标高为100.0m处风荷载计算(1).风荷载标准值计算:W(J):基本风压W(J)=0.55kN/m2β:100.0m高处阵风系数(按C类区计算)β=1.62μ(B):100.0m高处风压高度系数(按C类区计算) GB50009-2001) μ=1.68μ(T):风荷载体型系数μ=-1.20W(k)= β×μ(B) ×μ×W(J)=1.62 ×1.68×1.2×0.550=1.80kN/m2挡风系数φ=An/A栏杆条宽度:10mm栏杆条间距:50mmφ=10/50=0.2<0.92W(k)= φ×2.80=0.56kN/mm2(2).风荷载设计值:W:风荷载设计值(kN/m2)γ(W):风荷载作用效应的分项系数:1.4按该工程《设计要求总则》中规定取W=0.56×1.4=0.78 kN/m2(3)地震作用计算E(K)= β×α×Gβ:动力放大系数,取5.0α：水平地震影响系数最大值，计算模型如下图G：百叶构件的自重，0.981kN/m2故E＝0.392 kN/m2以下利用有限元软件sap进行计算，计算模型如下图4.2竖边框计算：对于楼面对栏杆部分区域，其上主要作用为：风荷载：W＝0.784 kN/m2地震作用：E（K）＝0.392 kN/m2活载：q(L)=1.0 kN/m2参照《建筑结构荷载规范》GB2009－2001，用于强度计算时采用以下组合：1.4q(L)+0.6×1.4×W(k)1.4W(K)+0.6×1.4×q(L)1.3E(K)+0.2×1.4×W(k)+0.5×1.4×q(L)综合以上荷载的大小，本处强度计算可仅考虑组合Q＝1.4q(L)+0.6×1.4×W(k)=2.06 kN/m2用于挠度计算时，荷载取为Q（k）= q(L)+0.6×W(k)=1.47 kN/m2(1)竖这框由25×60×3矩开钢管组合而成，其截面特性如：A=284mm2I=90000 mm4W=3630mm3i=17.8根据JGJ102－20036.3.1说明，矩形钢管厚度应大于3mm，故建议为25×50×3，其截面特性如下：A=414mm2I=125542mm4W=5021.68mm3i=17.4(2)栏杆条线分布荷载设计值（矩形分布）Q（1）：线分布荷载设计值B：栏杆条间距：0.05mQ（1）＝Q×B＝0.103 kN/m2(3)竖边框弯矩和剪力：竖边框底部弯矩和剪力均最大，其值为M＝0.553 kN·mV＝1.486 kNN＝0.75×1.4×1.75＝1.84 kN(7)若改为可拆卸栏杆,计算如下:焊接计算:采用角焊疑缝,宽4mm焊缝抵抗矩:W W=(25.66×45.663/12-10×403/12)/45.66/2)=6580mm3焊缝面积:A W=25.66×45.66-20×40=372mm2焊缝承受弯矩:M=0.553 kN·m剪力:V=1.485 kN在弯矩作用下其最大应力为σ1=M/W W=84.0N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A w=4.0N/mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ=（σ12+σ22）1/2=84.1N/mm2 <160N/mm2故焊缝满足要求.20×40×2矩形管强度计算:A=224 mm2I=533504 mm4W=2667.2 mm3在弯剪力作用下:σ1=M/W W=207.3N/mm2<215N/mm2强度要求!螺丝计算:竖向作用力:N=1.84kN两螺丝受弯矩产生的剪力:0.533×103/50=10.66 kN所以一个螺丝的剪力为:(10.662+0.922)1/2=10.7kN螺丝计算:竖向作用力:N=1.84kN两螺丝承受弯矩产生的剪力:0.533×103/50=10.66 kN所以一个螺丝承受的剪力为:(10.662+0.922)1/2=10.7 kN螺丝截面:75.53mm3剪力作用下的剪应力: τ=V/A W=136.25N/mm24.3栏杆条计算:(1)栏杆条由50×10扁铁组合而成,其截面特性如下:A=500mm2I=1.4200mm4W=4170mm3(2)荷载线分布荷载设计值同前(3)栏杆条弯矩:M=0.042 kN·m(4)栏杆条挠度计算σ=M/γ/w=10.1N/mm2<215N/mm2强度满足要求.(5)栏杆条挠条焊缝验算U(max):栏杆条最大挠度U(max)=4.2mm<9mm<1800/250=7.2mm挠度可以满足要求！(6)拦杆条焊缝验算焊缝抵抗矩:W W=(15.66×55.663/12-10×503/12)/(55.66/2)=4340.2mm3焊缝面积：A W=15.66×55.66-10×50=371.4mm2栏杆条端部焊缝承受弯矩：M＝0.042 kN·m剪力：V＝0.062 kN采用角焊缝，宽4mm,在弯矩作用下其最大应力为σ1=M/W W=9.68N/mm2<160N/mm2在剪力作用下其最大应力为σ2=V/A W=0.16N/mm2<160N/mm2弯剪共同作用下应力为σ=（σ12+σ22）1/2=9.68N/mm2<160N/mm2故焊缝满足要求。

栏杆重量计算公式(一)

栏杆重量计算公式(一)栏杆重量计算公式在建筑和工程领域中，栏杆是一种常见的结构，其重量计算对于设计和施工非常重要。

栏杆的重量计算公式涉及到材料密度、尺寸和形状等因素。

下面是几种常见的栏杆重量计算公式及其解释说明。

1. 方形栏杆的重量计算公式方形栏杆是最简单的形式，其重量计算公式如下：Weight = Material Density * Length * Width * Thickn ess其中： - Weight 表示栏杆的重量（单位为千克）； - Material Density 表示栏杆材料的密度（单位为千克/立方米）； - Length 表示栏杆的长度（单位为米）； - Width 表示栏杆的宽度（单位为米）；- Thickness 表示栏杆的厚度（单位为米）。

例如，一根方形栏杆的材料密度为 7850 千克/立方米，长度为 2 米，宽度为米，厚度为米。

根据上述公式，可以计算出该栏杆的重量为：Weight = 7850 * 2 * * = 千克2. 圆形栏杆的重量计算公式圆形栏杆是另一种常见的形式，其重量计算公式如下：We ight = Material Density * π * (Diameter/2)^2 * Le ngth其中： - Weight 表示栏杆的重量（单位为千克）； - Material Density 表示栏杆材料的密度（单位为千克/立方米）； - π 是圆周率，约等于； - Diameter 表示栏杆的直径（单位为米）； - Length 表示栏杆的长度（单位为米）。

例如，一根圆形栏杆的材料密度为 7200 千克/立方米，直径为米，长度为米。

根据上述公式，可以计算出该栏杆的重量为：Weight = 7200 * * (/2)^2 * = 千克3. 复杂形状栏杆的重量计算公式如果栏杆的形状比较复杂，无法通过简单的几何公式计算，可以使用离散化的方法进行估算。

具体步骤如下：1.将栏杆离散化为多个小块，每个小块都可以看作是一个简单的形状（如方形、圆形等）；2.对每个小块，根据其形状和尺寸，使用相应的公式计算其重量；3.将所有小块的重量相加，得到整个栏杆的总重量。

工程楼梯栏杆用料计算公式

工程楼梯栏杆用料计算公式在建筑工程中，楼梯栏杆是非常重要的部分，不仅可以提供安全保护，还可以美化建筑外观。

而在设计和施工楼梯栏杆时，用料计算是非常关键的一步。

本文将介绍楼梯栏杆用料计算公式，并对其进行详细解释。

楼梯栏杆用料计算公式通常包括以下几个要素，栏杆长度、栏杆间距、栏杆直径或宽度、栏杆数量等。

通过这些要素，可以计算出所需的材料数量和长度，从而为施工提供准确的参考。

首先，我们来看一下楼梯栏杆用料计算的公式：1. 栏杆长度计算公式：栏杆长度 = 楼梯栏杆总长度楼梯两侧墙体长度。

2. 栏杆间距计算公式：栏杆间距 = 栏杆长度 / (栏杆数量 1)。

3. 栏杆数量计算公式：栏杆数量 = 栏杆长度 / 栏杆间距 + 1。

4. 材料数量计算公式：材料数量 = 栏杆数量 2（上下两端）栏杆直径或宽度。

以上是楼梯栏杆用料计算的基本公式，下面我们将对每个公式进行详细解释。

首先是栏杆长度的计算公式。

栏杆长度是指楼梯栏杆的总长度减去楼梯两侧墙体的长度。

在计算栏杆长度时，需要准确测量楼梯的总长度，并考虑到两侧墙体的长度，以确保栏杆长度的准确性。

接下来是栏杆间距的计算公式。

栏杆间距是指栏杆之间的间隔距离，通常栏杆间距需要均匀分布，因此可以通过栏杆长度除以栏杆数量减一来计算出栏杆间距。

然后是栏杆数量的计算公式。

栏杆数量是指楼梯栏杆的总数量，可以通过栏杆长度除以栏杆间距再加一来计算出栏杆数量。

最后是材料数量的计算公式。

材料数量是指所需材料的总数量，通常是栏杆数量乘以2（上下两端）再乘以栏杆直径或宽度。

这样可以确保所需材料的准确性和充分性。

在实际施工中，楼梯栏杆用料计算公式可以帮助工程师和施工人员准确地计算出所需的材料数量和长度，从而为施工提供准确的参考。

同时，也可以避免材料浪费和不足的情况，提高施工效率和质量。

除了以上介绍的基本公式外，楼梯栏杆用料计算还需要考虑到一些特殊情况，比如楼梯栏杆的形状、材料的规格、连接方式等。

栏杆计算

四号河，该河道规划蓝线宽度为47m，河底宽22m，河底标高为-1.0m，不通航河道，梁底控制标高为≥5.5m。
东四号河桥东北角现状有一处5层的公寓——港浩公寓，此公寓进入了河道蓝线范围，且目前无法拆迁。故此新建东四号河桥按现状河道布置跨径为三跨8m+10m+8m，逆交7°。
工程范围北起东四号河北岸桩号K0+140处，南至东四号河南岸桩号K0+348处，工程范围全长约208m，规划红线宽度30m。
本工程涉及到的河道为东四号河，现状河口宽度都会路西侧约为17.7m，都会路东侧约为9.1m，河道穿越都会路处设有圆管涵一座。
根据《关于中小河道综合整治打通断头河涉及区管道路相关事宜专题沟通会议纪要》及水务要求，都会路东四号河桥的梁底控制标高不低于4.3m，采用三跨（22m+22m+8m），先行实施22m中跨。
栏杆计算：栏杆望柱中线间距离2.13米，栏杆高1.3米。作用在栏杆扶手上的活载：水平向外荷载采用1KN/m，作用在栏杆立柱柱顶的水平推力采用1KN/m。立柱底弯矩为2.13/2×1×1.3=1.3845KN*m；栏杆立柱断面为30×30cm； HRB335普通钢筋抗拉强度设计值：fsd=280MPa； C25混凝土轴心抗压强度设计值fcd=11.5MPa；持久状况承载能力极限状态，中桥为二级，桥梁机构的重要性系数γ0取1.0；根据γ0Md≤fcdbx（h0-x/2），其中h0=30-4=26cm；求X值。 X≥1.55mm，fcdbx= fsdAs求得As=19.098mm2。取用4Φ25 As=4×4.906=19.624cm2。可以满足承载力要求。

楼梯栏杆长度的计算方法

楼梯栏杆长度的计算方法-------浮萍整理
现场施工的人员总会遇到楼梯栏杆的结算为题，定额解释中规定是按延长米计算，但在实际结算中无法确定是按栏杆扶手中心线还是栏杆中心线长度计算。

斜段楼梯栏杆的长度计算：
斜段楼梯栏杆扶手长度=（梯段级数+1) X（√踏步宽度2+ 踏步高度2）
平直段楼梯栏杆长度计算：
平直段楼梯栏杆长度计算=梯井宽度+2栏杆距边
现在以不锈钢栏杆为例（竖条式）
如上图梯段一：L斜=(11+1) X (√0.28 X 0.28 + 0.15455 X 0.15455) = 3.84m 梯段二：L斜=(10+1) X (√0.28 X 0.28 + 0.16 X 0.16) = 3.55m 现场施工时许多施工人员都在楼梯平台部位把立杆按图一方法施工（立杆到楼梯井边距≥50）
图一图二
实际立杆应该在最上口踏步的G/2(G为踏步宽度)处。

但是楼梯扶手却按图二施工深入到G/2(G为踏步宽度)，这样就少放了两根小立柱。

临边防护栏杆计算书

临边防护栏杆计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20113、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、基本参数防护栏杆顶部横杆距离地面高度H(m) 1.2 立杆间距l a(m) 1.6横杆间距s(m) 0.6 横杆与立杆连接方式焊接防护栏杆固定位置混凝土防护栏杆底部固定方式膨胀螺栓立面图二、荷载设计横杆承受集中荷载标准值F bk(kN) 1立柱顶部承受水平集中荷载标准值F zk(kN)1风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义0.063 地基粗糙程度A类(近海或湖岸区)横杆受风线荷载标准值q k=ωk s=0.063×0.6=0.038kN/m1、强度验算横杆所受最大弯矩设计值M=γ0γQ(F bk l a/4+q k l a2/8)=0.9×1.4×(1×1.6/4+0.038×1.62/8)=0.519kN.mσ＝M/W＝0.519×106/9340＝55.593N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算横杆所受最大挠度νmax＝F bk l a3/(48EI)+ 5q k l a4/(384EI)=1×1.63/(48×206000×37.36×104)+5×0.038×1.64/(384×206000×37.36×104) =0mm≤[ν]＝l a/100＝1600/100＝16mm满足要求！四、立杆验算立杆按悬臂梁模型计算：立杆受风线荷载标准值q k=ωk l a=0.063×1.6=0.101kN/m1、强度验算立杆所受最大弯矩设计值M=γ0γQ(F zk H+q k H2/2)=0.9×1.4×(1×1.2+0.101×1.22/2)=1.603kN.mσ＝M/W＝1.603×106/9340＝171.675N/mm2≤[f]＝215N/mm2满足要求！2、挠度验算立杆所受最大挠度νmax＝F zk H3/(3EI)+5q k H4/(8EI)=1×1.23/(3×206000×37.36×104)+5×0.101×1.24/(8×206000×37.3 6×104)=0mm≤[ν]＝H/100＝1200/100＝12mm满足要求！五、螺栓验算螺栓所受拉力设计值N=M/(s×1)=1.603×106/(100×1)=16034.458N单个螺栓截面积A=πd2/4=3.14×122/4=113.04mm2N/A=16034.458/113.04=141.848N/mm2≤[f t]=170N/mm2满足要求！。

栏杆计算书

ρcal := 78.5KN × m- 3 Asec := 238mm2
二、荷载计算
所以，横梁的自重线荷载标准值
qG := Asec × ρcal
qG = 0.02 × N × mm- 1
1 、恒载计算
横梁截面
所以，扶手管的自重线荷载标准值为 qL_v := Asec × ρcal qL_v = 0.02 × KN × m- 1
组合设计值 P_sj1 := 1.0 · Wsj_n · B
P_k1 = 0.11 · KN · m- 1 P_sj1 = 0.17 · KN · m- 1
工况二中的集中荷载组合：即荷载标准值组合：水平线荷载标准值
荷载设计值组合：水平线荷载设计值
组合标准值
qL_k = 1 · KN · m- 1
qL_sj := 1.4 · qL_k qL_sj = 1.4 · KN · m- 1
4、荷载受力分析
主要考虑二种工况：一、负风压+自重；二、活荷载+自重；工况一中的风压荷载：
即荷载标准值组合： 1.0x风荷载标准值荷载设计值组合： 1.5x风荷载标准值组合标准值 P_k1 := 1.0 · Wk_n · B
六、杆件抗剪强度验算
σ1 = 171.44 × MPa
( ) 因此 σ1 < ft_Q235 = "OK!满足要求！"
公料抗剪强度验算
剪应力
关于x轴的面积矩
Sx_m :=
Asec × Dcx 4
Sx_m = 3375 × mm3
τx :=
Qv × Sx_m Ix × Σtx
τy :=
Qh × Sy_m Iy × Σty

栏杆计算书

T-63现状改选程择计算书说明：1、栏杆柱单跨长为5.1米，柱高0.9米为400x400x5方通柱，中间高度0.7米为每隔160x 一根的30x30铸铁装饰件柱子上下各用50x50x3厚热镀锌方通连接成整体。

2、栏杆顶部水平荷载应取1.0KN/m，栏杆顶部竖向荷载应取1.2KN/m，水平荷载与竖向荷载应取分别考虑水平荷载作用于最不利位置。

3、栏杆柱单跨长为5.1米，中间每根一米做根30x30方通柱，因此每米中间方通柱脚：剪力为 1.0KN/mX1.0mX1.4=1.4KN，和竖向轴力为 1.2KN/mX1.0m1.3=1.56KN，弯矩为：1.4KNx0.7mx1.1=1.08KN*m。

每米栏杆自重约：78KN/m3X0.03mX0.03mX0.7m*6=0.3KN。

一、中间柱支撑预埋件计算《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 计算条件弯矩设计值M : 1.10kN·m 轴力设计值N : 1.90kN剪力设计值V : 1.40kN 力的正方向如图所示直锚筋层数 : 2 层间距b1 : 70mm直锚筋列数 : 2 列间距b : 70mm锚板厚度t : 8mm 锚板宽度B : 150mm 锚板高度H : 150mm 最外层锚筋之间距离z: 70mm 结构重要性系数γ0 : 1.0 层数影响系数αr : 1.00地震作用 : 不考虑锚筋级别 : HRB400, f y=360.00N/mm2, f y＞ 300, 取 f y = 300N/mm2直锚筋直径d : 8mm砼强度等级 : C20, f c=9.60 N/mm2, f t=1.10 N/mm22 锚筋截面面积验算(1)锚板受剪承载力系数αv:根据混凝土规范9.7.2-5计算:=v(2)锚板弯曲变形折减系数αb:根据混凝土规范9.7.2-6计算:b(3)直锚筋面积验算:在剪力、法向拉力、弯矩的组合作用下，直锚筋的计算截面积按照混凝土规范式 9.7.2-1 及式9.7.2-2计算，并取其中较大值:≥0(rvf 0.8bf 1.3rbf1400.00⨯1.000.60300.00⨯0.8300.00=64.50mm2≥0()N 0.8bf M 0.4rbf ⨯(+1900.000.85⨯0.4 计算面积= max{64.50, 163.38} = 163.38mm直锚筋实配面积A s = 4×π×(8/2)2 = 201.06mm 2 ≥ 163.38mm 2满足系数= 201.06÷163.38 = 1.23 满足 3 锚固长度:根据混凝土规范 9.7.4, 受拉直锚筋锚固长度l a :≥( 根据混凝土规范 9.7.4, 受剪直锚筋锚固长度l a : l a ≥ 15d = 15×8 = 120mm直锚筋锚固长度l a = max{367, 120} = 367mm 实际锚固长度取370mm 4 构造要求(1)锚筋间距b 、b 1和锚筋至构件边缘的距离c 、c 1: 根据混凝土规范 9.7.4: b 、c ≥max{3d,45}=45mm受剪构件, b 1、c 1≥max{6d,70}=70mm, 且b 、b 1≤300mm 由此得:300mm ≥ b = 70mm ≥ 45mm 满足要求 300mm ≥ b 1 = 70mm ≥ 70mm 满足要求 c ≥ 45mm, c 1 ≥ 70mm (2)锚板:根据混凝土规范 9.7.4 要求, 最外层锚筋中心到锚板边缘的距离≥ max{2d,20} = 20mm1)宽度B = 150mm ≥ B min = 20×2+70×(2-1) = 110mm 满足要求 2)高度H = 150mm ≥ H min = 20×2+70×(2-1) = 110mm 满足要求(3)焊缝: 根据规范 9.7.1 要求，锚筋直径d ≤ 20mm ，宜采用压力埋弧焊。

栏杆计算公式及技巧

栏杆计算公式及技巧栏杆是指在楼梯、阳台、桥梁、楼顶等地方设置的围栏，其作用是保护人们的安全。

在设计和施工过程中，需要对栏杆进行计算，以确保其稳固和安全。

本文将介绍栏杆计算的公式及技巧，希望能对相关领域的人士有所帮助。

一、栏杆计算的公式。

1. 栏杆承受的水平荷载计算公式。

栏杆在使用过程中会承受来自外部的水平荷载，如风荷载、人员撞击荷载等。

根据设计规范，栏杆的水平荷载计算公式为：F = W S。

其中，F为栏杆承受的水平荷载，单位为N；W为单位长度的水平荷载，单位为N/m；S为栏杆的有效长度，单位为m。

2. 栏杆承受的垂直荷载计算公式。

栏杆还需要承受来自上方的垂直荷载，如人员站立、倚靠等。

根据设计规范，栏杆的垂直荷载计算公式为：P = Q H。

其中，P为栏杆承受的垂直荷载，单位为N；Q为单位长度的垂直荷载，单位为N/m；H为栏杆的高度，单位为m。

3. 栏杆的稳定性计算公式。

栏杆在受到外部荷载作用时，需要保持稳定，不得发生倾覆或破坏。

根据设计规范，栏杆的稳定性计算公式为：M = F L。

其中，M为栏杆的抗倾覆矩，单位为N·m；F为栏杆承受的水平荷载，单位为N；L为栏杆的高度，单位为m。

以上是栏杆计算中常用的公式，设计人员在进行栏杆设计时，需要根据实际情况选择合适的公式进行计算，以确保栏杆的稳固和安全。

二、栏杆计算的技巧。

1. 考虑实际使用情况。

在进行栏杆计算时，设计人员需要充分考虑栏杆的实际使用情况，包括周围环境、使用人群、可能的荷载情况等。

只有充分了解实际情况，才能选择合适的计算公式和参数，确保栏杆的稳固和安全。

2. 选择合适的材料和结构形式。

栏杆的材料和结构形式对其承载能力和稳定性有着重要影响。

设计人员需要根据实际情况选择合适的材料和结构形式，以确保栏杆能够承受外部荷载，并保持稳定。

3. 进行合理的荷载假设。

在进行栏杆计算时，需要进行合理的荷载假设，包括水平荷载、垂直荷载、风荷载、人员撞击荷载等。

栏杆计算

栏杆计算：栏杆望柱中线间距离2.13米，栏杆高1.3米。

作用在栏杆扶手上的活载：水平向外荷载采用1KN/m，作用在栏杆立柱柱顶的水平推力采用1KN/m。

立柱底弯矩为2.13/2×1×1.3=1.3845KN*m；栏杆立柱断面为30×30cm；HRB335普通钢筋抗拉强度设计值：fsd=280MPa； C25混凝土轴心抗压强度设计值fcd=11.5MPa；持久状况承载能力极限状态，中桥为二级，桥梁机构的重要性系数γ0取1.0；根据γ0Md≤fcdbx（h0-x/2），其中h0=30-4=26cm；求X值。

X≥1.55mm，fcdbx= fsdAs求得As=19.098mm2。

取用4Φ25As=4×4.906=19.624cm2。

可以满足承载力要求。

本工程沿线需跨越一条规划河道—东四号河，该河道规划蓝线宽度为47m，河底宽22m，河底标高为-1.0m，不通航河道，梁底控制标高为≥5.5m。

东四号河桥东北角现状有一处5层的公寓——港浩公寓，此公寓进入了河道蓝线范围，且目前无法拆迁。

故此新建东四号河桥按现状河道布置跨径为三跨8m 10m8m，逆交7°。

工程范围北起东四号河北岸桩号K0 140处，南至东四号河南岸桩号K0 348处，工程范围全长约208m，规划红线宽度30m。

本工程涉及到的河道为东四号河，现状河口宽度都会路西侧约为17.7m，都会路东侧约为9.1m，河道穿越都会路处设有圆管涵一座。

根据《关于中小河道综合整治打通断头河涉及区管道路相关事宜专题沟通会议纪要》及水务要求，都会路东四号河桥的梁底控制标高不低于4.3m，采用三跨（22m 22m 8m），先行实施22m中跨。

楼梯间栏杆计算规则

楼梯间栏杆计算规则
楼梯间栏杆计算规则的制定是为了保证在房屋建设中栏杆的安全
性和实用性。

该计算规则一般包括以下步骤：
1.根据地区规范和设计要求确定栏杆的高度和间距。

在中国，国
家规范为住宅楼栏杆高度应不小于1米，其中幼儿园、小学、幼托机
构的栏杆高度为70cm，中学、大学等的栏杆高度为90cm。

2.由于每个楼层高度不同，必须计算出每层楼的栏杆长度。

根据
规范，楼梯的中心线离楼壁的最小距离为0.6m，因此，每层楼的栏杆
长度应为楼层高度加上0.6m。

3.考虑实际使用情况，规定每个栏杆之间的间距不应大于12cm。

这个距离可根据实际情况进行微调。

如果需要放置座椅等小型设施，
栏杆之间的距离应稍大。

4.将楼层栏杆长度乘以栏杆数量，以获取每层楼地所需的栏杆总
长度。

根据房屋设计确定楼梯总长度，按比例计算所需的栏杆总长度。

5.根据栏杆材料的使用情况，计算其重量和所需的支持方式。

栏
杆通常有踏板、柱子、扶手等部件组成，根据不同部件的材料和重量
进行计算。

同时，需要设计支架和结构，以确保栏杆的安全性和稳定性。

总之，楼梯间栏杆计算规则是建设房屋时必不可少的一项。

只有
遵循科学的设计规范和施工标准，才能确保栏杆的稳定性和安全性，
为人们的居住环境带来更多的便利和安全。

栏杆重量计算公式(二)

栏杆重量计算公式(二)栏杆重量计算公式栏杆重量计算是在设计和施工过程中非常重要的一项工作。

准确计算栏杆的重量可以确保结构的稳定性和安全性。

以下是几种常见的栏杆重量计算公式，以及相关的解释和示例。

1.单位长度栏杆重量计算公式单位长度栏杆重量（W，单位：千克/米）可以通过以下公式计算：W = A * L * ρ其中，A代表栏杆截面的面积（单位：平方米），L代表栏杆的长度（单位：米），ρ代表材料的密度（单位：千克/立方米）。

示例：假设栏杆截面的面积为1平方米，栏杆的长度为5米，材料的密度为7850千克/立方米，可以使用以下公式计算单位长度栏杆重量：W = 1 * 5 * 7850 = 39250千克/米2.总重量栏杆重量计算公式总重量栏杆重量（W，单位：千克）可以通过以下公式计算：W = A * L * H * ρ其中，A代表栏杆截面的面积（单位：平方米），L代表栏杆的长度（单位：米），H代表栏杆的高度（单位：米），ρ代表材料的密度（单位：千克/立方米）。

示例：假设栏杆截面的面积为1平方米，栏杆的长度为5米，栏杆的高度为2米，材料的密度为7850千克/立方米，可以使用以下公式计算总重量栏杆重量：W = 1 * 5 * 2 * 7850 = 78500千克3.弯曲栏杆重量计算公式弯曲栏杆的重量可以通过以下公式计算：W = (2 * A * L * ρ) + (π * R * t * ρ)其中，A代表栏杆截面的面积（单位：平方米），L代表栏杆的长度（单位：米），ρ代表材料的密度（单位：千克/立方米），R代表弯曲栏杆的曲率半径（单位：米），t代表弯曲栏杆壁厚（单位：米）。

示例：假设栏杆截面的面积为1平方米，栏杆的长度为5米，材料的密度为7850千克/立方米，弯曲半径为2米，壁厚为米，可以使用以下公式计算弯曲栏杆的重量：W = (2 * 1 * 5 * 7850) + (π * 2 * * 7850) = 78500+ = 千克结论根据以上公式和示例，我们可以准确计算不同类型栏杆的重量。

栏杆重量计算公式

栏杆重量计算公式以栏杆重量计算公式为标题，我们来详细探讨一下栏杆重量的计算方法。

栏杆是用于围护和保护的建筑装饰材料，常见于楼梯、阳台、桥梁等场所。

其重量的计算对于设计和施工来说非常重要。

栏杆重量的计算公式可以根据栏杆的材料、尺寸和形状来确定。

下面我们将分别介绍不同材料的栏杆重量计算方法。

钢材栏杆是常见的栏杆材料之一，其重量计算可以通过以下公式得出：栏杆重量（kg）= 栏杆长度（m）× 栏杆高度（m）× 栏杆厚度（m）× 钢材密度（kg/m³）其中，钢材密度可以通过查询相关资料得到，一般为7850 kg/m³。

这个公式适用于直线形状的钢材栏杆，如果栏杆有弯曲或其他特殊形状，需要根据实际情况进行修正。

2. 铝合金栏杆重量计算公式铝合金栏杆是一种轻质材料，广泛应用于建筑装饰中。

其重量计算公式如下：栏杆重量（kg）= 栏杆长度（m）× 栏杆高度（m）× 栏杆厚度（m）× 铝合金密度（kg/m³）铝合金的密度一般为2700 kg/m³。

需要注意的是，铝合金栏杆的厚度一般较薄，因此在计算重量时要特别注意单位的一致性，以免出现误差。

3. 玻璃栏杆重量计算公式玻璃栏杆是一种透明、美观的栏杆材料，常用于现代建筑中。

其重量计算公式如下：栏杆重量（kg）= 玻璃面积（m²）× 玻璃厚度（m）× 玻璃密度（kg/m³）玻璃的密度一般为2500 kg/m³。

需要注意的是，玻璃栏杆的重量主要由玻璃面积决定，因此在计算时要准确测量玻璃的尺寸。

除了以上三种常见的栏杆材料，还有一些其他材料，如不锈钢、木材等，其重量计算方法也与前述类似，根据材料的密度、尺寸和形状进行计算。

在实际工程中，栏杆重量的计算对于设计和施工来说都是非常重要的。

准确计算栏杆重量可以帮助设计师合理选择材料和结构，确保栏杆的安全性和稳定性。