塔吊天然基础的计算书(pkpm计算)

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塔吊基础计算书典范

一、QTZ5013塔吊天然基础的计算书1、地基承载力计算1.1塔基在独立状态时，作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向荷载标准值（F k）、水平荷载标准值（F vk）、倾覆力矩（包括塔机自重、起重荷载、风荷载等引起的力矩）荷载标准值（M k）、扭矩荷载标准值（T k）,以及基础及其上土的自重荷载标准值（G k）。

1.2矩形基础地基承载力计算应符合下列规定：1、基础底面压力应符合：1）、当轴心荷载作用时：p k≤f a=200kpa式中：p k ------相当于荷载效应便准组合时，基础底面处的平均压力值;f a -------修正后的地基承载力特征值。

2）、当偏心荷载作用时，除符合上式外，尚应符合下列要求：p kmax≤1.2 f a=1.2*200=240 kpa 式中：p kmax -------相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力值。

2、基础底面的压力可按下列公式确定：1）当轴心荷载作用时:p k=(F k+G k)/bl=（842.4+1108.404）/（5*5）=78.03216 kn/m2≤240 kpa 故，符合要求。

式中：F k -----塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；G k -----基础及其上土的自重标准值；b-------矩形基础底面的短边长度；l--------矩形基础底面的长边长度。

2）当偏心荷载作用时：p kmax=(F k+G k)/bl+(M k+F vk•h)/W=（842.4+1108.404）/（5*5）+（882+4*1.35）/20.83=78.03216+42.6=120.63 kn/m2≤1.2 f a 符合要求。

式中：M k-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值；F vk-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载值；h-------基础的高度；W--------基础底面的抵抗矩。

1元计算书_35_塔吊天然基础的计算书4

塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。

一. 参数信息本计算书依据塔吊规范JGJ187进行验算。

塔吊型号:QTZ40 塔机自重标准值:Fk1=256.76kN 起重荷载标准值:Fqk=4.00kN 塔吊最大起重力矩:M=949.20kN.m 塔吊计算高度:H=45.8m 塔身宽度:B=2.5m非工作状态下塔身弯矩:M=-796.74kN.m 承台混凝土等级:C35钢筋级别:HPB300 地基承载力特征值:260.00kPa承台宽度:Bc=8.00m 承台厚度:h=2.00m基础埋深:D=0.00m计算简图:二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值=256.76kNFk12) 基础以及覆土自重标准值=8×8×2×25=3200kNGk3) 起重荷载标准值=4kNFqk2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2=1.2×0.34×0.4×2.5=0.40kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk =qsk×H=0.40×45.8=18.49kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk =0.5Fvk×H=0.5×18.49×45.8=423.31kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)=0.8×0.7×1.95×1.54×0.3=0.50kN/m2=1.2×0.50×0.4×2.5=0.61kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk =qsk×H=0.61×45.8=27.73kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk =0.5Fvk×H=0.5×27.73×45.8=634.96kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-796.74+0.9×(949.2+423.31)=438.52kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=796.74+634.96=1431.70kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)第4.1.3条承载力计算。

塔吊基础计算书

塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。

二. 荷载计算1. 塔机基础竖向荷载1) 塔机工作状态竖向荷载标准值F k=24kN2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值F k=148.2kN3) 基础以及覆土自重标准值G k=7.4×7.4×1.35×25=1848.15kN承台受浮力：F lk=7.4×7.4×0.65×10=355.94kN2. 塔机基础水平荷载1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值F vk = 516.00kN2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值F vk = 456.00kN3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k = 1554.00kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k = 2366.00kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。

塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：=(24+1492.21)/(7.4×7.4)=27.69kN/m2当偏心荷载作用时：=(24+1492.21)/(7.4×7.4)-2×(1554.00×1.414/2)/67.54=-4.85kN/m2由于 P kmin<0 所以按下式计算P kmax：=(1554.00+516.00×1.35)/(24+1492.21)=1.48m≤0.25b=1.85m工作状态地基承载力满足要求!=3.7-1.05=2.65m=(24+1492.21)/(3×2.65×2.65)=71.94kN/m2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：=(148.2+1492.21)/(7.4×7.4)=36.46kN/m2当偏心荷载作用时：=(148.2+1492.21)/(7.4×7.4)-2×(2366.00×1.414/2)/67.54=-19.58kN/m2由于 P kmin<0 所以按下式计算P kmax：=(2366.00+456.00×1.35)/(148.20+1492.21)=1.82m≤0.25b=1.85m非工作状态地基承载力满足要求!=3.7-1.29=2.41m=(148.2+1492.21)/(3×2.41×2.41)=93.76kN/m2四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第5.2.3条。

塔吊天然基础的计算书

QTZ80(TC5610-6)塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》一.参数信息塔吊型号:QTZ80( TC5610-6)起重荷载标准值：Fqk=58.8kN塔吊计算高度：H=45.9m非工作状态下塔身弯矩:M=1552kN.m钢筋级别:HRB400承台宽度：Bc=6m1) 塔机自重标准值Fk1 =464.1kN2) 基础以及覆土自重标准值G<=6X 6X 1.35 X 25=1215kN3) 起重荷载标准值Fqk=58.8kN2. 风荷载计算附件一计算简图：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载(JGJ/T 187-2009)。

塔机自重标准值:Fk1=464.10kN塔吊最大起重力矩：M=1335kN.m塔身宽度:B=1.6m承台混凝土等级:C30地基承载力特征值:350kPa1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2) 叫=0-昭丛口凯=0.8 X 1.59 X 1.95 X 1.349 X 0.2=0.67kN/m 2字止=f H=1. 2X 0.67 X 0.35 X 1.6=0.45kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.45X 45.9=20.64kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=°.5Fvk X H=0.5X 20.64 X 45.9=473.73kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/mi2)Wjt =2=0.8 X 1.63 X 1.95 X 1.349 X 0.35=1.20kN/m- m f H=1.2 X 1.20 X 0.35 X 1.6=0.81kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.81 X 45.9=37.03kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=0.5F vk X H=0.5X 37.03 X 45.9=849.88kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+0.9X( -1335+473.73)=776.85kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+849.88=2401.88kN.m三.地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：22=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)=48.28kN/m 2 当偏心荷载作用时：肚二(代十旳隅訂陆=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6) -2X (776.85 X 1.414/2)/36.002=17.76kN/m 2由于P kmin》0所以按下式计算Pkmax：2 =(垃十曳)"+亚化+甌訂陷=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)+2 X (776.85 X 1.414/2)/36.002=78.79kN/m 2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：2 =(464.1+1215)/(6 X 6)=46.64kN/m 2当偏心荷载作用时：肚严以十翼山- 叭-M訂％=(464.1+1215)/(6 X 6)-2X (2401.88 X 1.414/2)/36.00=-47.70kN/m由于P kmin<0所以按下式计算Pkmax：二近+兀顾爲心=(2401.88+37.03 X 1.35)/(464.10+1215.00)=1.46m < 0.25b=1.50m载力满足要求！—12-X 忑f2=3-1.03=1.97m=(464.1+1215.00)/(3 X 1.97 X 1.97)=144.57kN/m四.地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:f a=570.00kPa非工作状态地基承轴心荷载作用：由于f a》Pk=48.28kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2 Xf a》P kma>=144.57kPa,所以满足要求! 五•承台配筋计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2条。

塔吊天然基础的计算书（pkpm计算）

塔吊天然基础的计算书（pkpm计算）塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1274.21kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×(1.45×25+2×17)=1756.25kN3) 起重荷载标准值F qk=58.8kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2=1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.37×135=49.60kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×49.60×135=3347.88kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)=0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m2=1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.56×135=76.08kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×76.08×135=5135.31kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1552+0.9×(850.56+3347.88)=2226.60kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1552+5135.31=3583.31kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。

塔吊天然基础的计算书

塔吊天然基础的计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机混凝土基础技术规程》（JGJ187-2009）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。

一、参数信息塔吊型号:QTZ50, 自重(包括压重)F1=450.8kN，最大起重荷载F2=60.0kN，塔吊倾覆力距M=630.0kN.m，塔吊起重高度H=101.0m，塔身宽度B=1.6m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=5m，基础承台厚度h=2m，基础承台宽度Bc=7m。

二、基础最小尺寸计算1．最小宽度计算建议保证基础的偏心距小于Bc/4，则用下面的公式计算：采用递归趋近计算，计算出B c的最小值。

解得最小宽度 B c=2.32m。

其中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×510.80=612.96kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D) =912.32kN；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m。

由于最小宽度 B c还应该满足:B c>=2h+B=5.60m。

本工程实际计算取宽度为 B c=7.00m。

三、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。

计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510.80=612.96kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D) =8820.00kN；B c──基础底面的宽度，取B c=7.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=57.17m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=7.00/2-882.00/(612.96+8820.00)=3.41m。

塔吊基础计算书

塔吊基础计算书一、塔吊基本参数（按起重臂下自由高度40m计算）1.塔帽、驾驶室、转盘等合计：G1=90KN2.起重臂重合计：G2=75KN3.平衡臂重合计：G3=60KN4.配重合计：G4=120KN5.标准节14节合计：G5=168KN6.起重量1.3—6吨：即Q1=13—60KN7.起升速度：V=1m/秒8.起重机旋转速度：n=0.6r/min9.制动时间：按0.2秒计算10.起重机倾斜按3‰考虑11.Q2 基础自重：5*5*1.35*2450kg*10=827kN12.根据建设单位提供的地质勘察报告地基承载力满足要求二、工作状态下稳定性验算：（倾覆点O1）1、起重机重力矩M1=G4*16.5+G3*9.5+(G1+G5)*2.5-G2*20=120*16.5+60*9.5+(90+168)*2.5+960*2.5-75*20=4095KN.m2、起重力矩M2=870KN.m3、工作力矩M3=M2V/gt=870*1/(900-40*0.62)=770KN.m4、旋转力矩M4=M2n2h/(900-Hn2)=870*0.62*40/(900-40*0.62)=14.14KN.m5、风压力矩M5=10.2*20+5*40=404KN.m6、倾斜力矩M6=(G1+G2+G3+G4+G5+Q2)*3‰*∑G/(Q2+∑G)*40=（90+75+60+120+168+827）*3‰*513/（827+513）*40=61.56KN.m K=(M1-M3-M4-M5-M6)/M2=(4095-770-14.1-404-61.56)/870=3.27>1.15 稳定三、工作状态（倾覆点Q2）1、M=（G1+G5+Q2）*2.5+G2*25-G3*4.5-G4*11.5=2937.5KN.m2、其余同第二节K=(M-M3-M4-M5-M6)/M2=(2937.5-637-14.14-404-61.56)/870=2.09>1.15 稳定四、非工作状态（倾覆点O2）1.M1=2850—2937.5KN.m 取M1=2850KN.m(最低高度)2.M5按0.6KN/m2计算：N1=40.8KN M5=40.8*14.14=576.9KN.m3.M6=61.56KN.m4.K=M1/(M5+M6)=2850/(576.9+61.56)=4.46>1.15 稳定。

PKPM塔吊基础计算

塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:红旗II-16,自重(包括压重)F1=127.40kN,最大起重荷载F2=20.00kN塔吊倾覆力距M=160.00kN.m,塔吊起重高度H=28.30m,塔身宽度B=2.5m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅰ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m桩直径或方桩边长 d=1.00m,桩间距a=4.00m,承台厚度Hc=0.80m基础埋深D=1.50m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=127.40kN2. 塔吊最大起重荷载F2=20.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=176.88kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×160.00=224.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×147.40=176.88kN；G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=1500.00kN； M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(176.88+1500.00)/4+224.00×(4.00×1.414/2)/[2×(4.00×1.414/2)2]=458.82kN 没有抗拔力!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。

塔吊基础计算(天然基础)

塔吊基础计算（天然基础）
塔吊在安装完毕后，其下地基即承受塔吊基础传来的上部荷载，一是竖向荷载，包括塔吊重量F和基础重量G；另一部分是弯矩M，主要是风荷载和塔吊附加荷卸产生的弯矩。

塔吊基础受力，可简化成偏心受压的力学模型（图1），此时，基础边缘的接触压力最大值和最小值分别可以按下式计算：
图1塔吊基础受力简图（天然地基）
其中：F————塔吊工作状态的重量，单位KN
G————基础自重，单位KN
G=b×b×h×ρ，单位KN
b×h———基础边长、厚度，单位m
ρ——————基础比重，取25KN/m3
e————偏心距，单位m
e=M/（F+G）
M————塔吊非工作状态下的倾覆力矩。

<0，即基底出现拉力，由于基底和地基之间不能承受拉力，若计算出的P
min
此时基底接触压力将重新分布。

应按下式重新计算P
max
和地质资料 F、M可由塔吊说明书中给出，将计算得出的最大接触压力P
max
中给出的地基承载力标准值相比较，小于地基的承载力标准值即可满足要求。

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二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载
1) 塔机自重标准值 Fk1=456kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=5.5×5.5×1.35×25=1020.9375kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN
2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
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塔吊天然地基基础设计计算书(e大于B除以6)

塔吊天然地基基础设计计算书一、设计依据《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 《塔式起重机设计规范》 GB/T 13752-92 《建筑地基基础设计规范》 GB 50007-2002 《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规范》（JGJ196-2010）二、基本参数塔吊型号：QTZ5013 塔身宽度：1.6 m钢筋等级：Ⅱ 级钢砼强度等级: C30 基础宽度：5 m 基础厚度：1.3 m基础覆土深度：0.0 m 保护层厚度:50mm 地基承载力特征值：200kPa垂直力：工作状态-560KN ，非工作状态- 水平力：工作状态-52KN ，非工作状态- 倾覆力矩：工作状态-1685KN ·m ，非工作状态- 三、塔吊地基承载力计算1.计算简图：k Fk H 0k M Xk G图中： k F 塔吊作用于基础上的垂直力标准值(kN )； 0k M 塔吊作用于基础上的倾覆力矩标准值（KN ·m ）；k H 塔吊作用于基础上的水平力标准值(kN )；k G 基础自重及其上覆土自重标准值(kN )；B 基础宽度(m )；h 基础厚度(m )。

2.荷载计算：基础及覆土自重标准值：取地基土容重为163/kN m ,混凝土容重为253/kN m 。

k G = 5×5×(1.3×25+0.0×16) = 812.5kN作用于基础底的弯矩标准值：hH MMk okk∙+==∙+=h H MMk ok k 111=∙+=h H MMk ok k 2223.稳定性要求验算：要求偏心距kk k M e F G =+≤4B=+=G FMe k k k 1111 1.277m <4B= 1.667m =+=G F Mek k k 2222e 1＜4B 且e 2＜4B满足稳定性要求 4.地基承载力验算：由于e 1＜e 2，取e =e 2e 2=＞6B = 取公式BaG F P k k k 32max ）（+=e B a -=e B a 112-==e B a222-==1max k P =2max k P =1max k P ＜2max k P ＜1.2fa 地基承载力满足要求四、基础混凝土抗冲切验算根据《建筑地基基础设计规范》 GB 50007-2002 中的8.2.7条00.7l hp t m F f a h β≤()/2m t b a a a =+l j lF p A =l F ---作用在l A 上的地基土反力设计值；hpβ---受冲切承载力截面高度影响系数，当h 不大于800mm 时，hp β取1.0；当h 大于等于2000mm 时，hp β取0.9，其间按线性内插法取用；t f ---混凝土轴心抗拉强度设计值；0h ---基础冲切破坏锥体的有效高度；m a ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；t a ---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上的上边长；b a ---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； jp ---扣除基础自重及上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大的地基土单位面积净反力；l A ---冲切验算时取用的部分基底面积。

塔吊基础计算书

塔吊基础计算书一、塔吊型号TQZ60本工程根据建筑物高度需要，塔设高度为58m，吊钩有效高度50m，基础表面受力情况如下：工作状态下：基础顶部所受的水平力H=24.5KN，基础所受的垂直力P=555KN，基础所受倾翻力矩M1=1252KN.M基础所受的扭矩M2=67KN.M非工作状态下：H=24.5KN，P=555KN，M1=1796KN.m，M2=0KN.m。

以上数据属生产厂家提供，根据使用说明书要求地基承载力必须达到120KN/m2以上。

而现场地质报告，安装塔吊地基承载力达不到以上要求。

所以本工程拟采用预制管桩基础，单桩承载力为650KN，承台尺寸为600*600*130cm。

二、桩基计算：基础埋深1.4米，基底以上结构及覆土总重量G=γAh=20×6×6×1.4=1008KN桩基数量：n=（N+G）/R=（555+1008）/650=2.4 取n=4 根据地质报告提供资料q工作=45Kpa，q非工作=60KpaΦ500管桩端阻力为500Kpa。

R=（45×2＋60×8）×3.14×0.5＋3.14×0.52÷4×5000=187.9KN满足要求，设计有效桩长为10米。

187.9＞2R=130KN满足要求三、单桩承载力验算：承台底部弯矩（取M1=1796KN·M）M=M1+Hh=1796+24.5×1.3=1827.85 KN·MM max=（F+G）/N+（M x y i）/∑y i=（555+1008）/4+（1827.85×1.75）/4×1.752=651.87KN＜125R=812.5KN 满足要求N=（555+1008）/4=390.75＜R 满足要求四、承台设计1．承台尺寸为600*600*130cm 砼强度C25f ck=17.0N/mm2f cmk=18.5N/mm2f tk=1.75N/mm2R g=310KN h0=125 桩顶埋入承台5cm承台的冲切、抗剪及抗弯验算的桩净反力为N=N max－G/N=651.87－1008/4=399.87KN2．承台冲切验算：μm=4×（2+3.5）/2=11m h0=1250.75f tkμm h0=0.75×1.75×11×1.25×103=1804.69KNKF c=2.2×555=1221＜1804KN 满足要求3．受剪计算：最大剪力V=651KV=1.55×399.87×2=1239.60KN0.07×17.0×2.5×1.25×103=3718.75KN 满足要求4．承台的弯矩及配筋计算：M=∑Nx i=2×399.87×1.75=1399.545KN·MA g=（1.4×1399.545×104）/（0.9×1.25×3100）=28.09cm2取30Φ16=3Ag=2.011×30=40.22 双向配筋Φ16@200 五、底板配筋：底板高度h=400mm,h0=360mm，砼强度C25(f c=12.5N/mm2，f cm=13.5N/mm2),Ⅱ级钢筋f y=310N/mm2。

塔机天然地基基础计算范本

塔吊基础设计计算书工程名称：编制单位：1.计算参数 (1)基本参数采用1台塔式起重机，塔身尺寸m ；现场地面标高m,基础底标高m ，基础埋设深度m 。

（2）塔吊受力情况：M塔吊基础受力示意图基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础所受扭矩基础顶面所受倾覆力矩比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况,塔吊基础按计算： F k =kN ，F h =kN ，M=kN.mF k ，=kN ，F h ，=kN ，M k =kN .m2.基础底面尺寸验算（1）基础尺寸:长(a)=m ，宽(b)=m ，高(h)=m 。

（2）基础混凝土: 强度等级，f t =N/mm 2，γ砼=25kN/m 3。

（3）基础底面基础底面标高m 、基础置于土层:；地基承载力特征值f ak=kPa、地基土γ=18.8kN/m3。

G k=a×b×h×γ砼=kNkPa基础底面矩W=ab2/6=m3M k/W=kPa3.地基承载力验算（1）修正后的地基承载力特征值计算f a=f ak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d–0.5)=kPa（2）地基承载力验算1）当轴心荷载作用时2）当偏心荷载作用时4.抗倾覆验算倾覆力矩M倾=M=kN.m抗倾覆力矩M抗=(F k+G k)×a/2=kN.mM抗/M倾=5.受冲切承载力验算kPaA L=m2h0=m,βhp=a t=m,a b=m,a m=m0.7βhp f t a m h0=kNF L=P j A L=kNα=1,βhs=,a m/L=(α-P j/1.4f tβhs)βhs/βhp=F L=0.7βhp f t a m h0=kN6．受剪切承载力验算a m/L=(α-P j/1.4f tβhs)βhs/βhp=7．基础配筋验算（1）基础弯矩计算a=m,a’=m,L=mP jmax=F k'/A+M k'/W=kPaP jmin=F k'/A-M k'/W=kPaM=1/12a2[P jmax(3L+a’)+P jI(L+a’)]=kN.m（2）基础配筋基础采用钢筋，f y=300N/mm2；A s1=M/(0.95f y h0)=mm2；按照最小配筋率ρ=0.15%计算配筋；A s2=ρbh0=mm2；比较A s1和A s2，按配筋，取mm(钢筋间距满足要求)；8．计算结果（1）基础尺寸：长(a)=m,宽(b)=m,高(h)=m,基础底标高m。

天然塔吊基础计算书

天然基础计算书、参数信息塔吊型号:QTZ63,塔吊倾覆力矩M=630fkN.m最大起重荷载F2=60fkN ,基础承台宽度Bc=5m钢筋级别：I 级钢。

二、基础最小尺寸计算1.最小厚度计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。

根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算:(7.7.1-2)Fw (0 15 口pt 产)甲 pi/o其中:F ——塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。

n ——应按下列两个公式计算，并取其中较小值，取1.000 ; (7.7.1-2)=04 + — A(7.7.1-3)塔身宽度B=1.6fm , 基础以上土的厚度D:=Om自重 F1=450.8fkN ，基础承台厚度h=1.65m,塔吊起升高度H=i0im 混凝土强度等级:C35,n 2--临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数;P h--截面高度影响系数：当h< 800m时，取p h=1.0 ;当h> 2000m时，取ph=0.9 ,其间按线性内插法取用；ft-- 混凝土轴心抗拉强度设计值，取1.570M Pa（T Pc’m--临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内，取2500.000 ；U m--临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h o/2处板垂直截面的最不利周长；这里取（塔身宽度+h o）x 4=9.600m；h 。

--截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值;P s--局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，P S不宜大于4;当P s<2时，取P s=2；当面积为圆形时，取P s=2；这里取P s=2；a s--板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取a s=40;对边柱，取a s=30;对角柱，取a s=20o塔吊计算都按照中性柱取值，取as=40。

塔吊基础计算书典范

2、基础底面的压力可按下列公式确定：1）当轴心荷载作用时:p k=(F k+G k)/bl=（842.4+1108.404）/（5*5）=78.03216 kn/m2≤240 kpa 故，符合要求。

2）当偏心荷载作用时：p kmax=(F k+G k)/bl+(M k+F vk•h)/W=（842.4+1108.404）/（5*5）+（882+4*1.35）/20.83=78.03216+42.6=120.63 kn/m2≤1.2 f a 符合要求。

塔吊基础计算书111111111

塔吊基础计算书
1、新源里三期47#、48#楼工程地表为回填土，根据地质勘探报告，地基承载力特征值为100Kpa ，属于软弱土。

在此种土质条件下，要使基础的压力设计值要小于地基承载力特征值，故采用砂石换填法，将地表以下4.0m 土挖去，放坡1：0.5，在基坑底换填砂石，砂占40%，碎石占60%，采用挖机结合人工夯实，压实系数λ达到0.94~0.97。

垫层每层铺填厚度200~300mm ，换填完成后，应及时进行基础承台施工与基坑回填，换填后地基承载力特征值达到150Kpa 。

2、垫层底面的宽度应满足基础底面应力扩散的要求。

b ＇=b+2z*tg θ
由于砂石的压力扩散角为20°，换填砂石层厚1.0m ，求得垫层底面宽度为6.0m 。

在基坑开挖时，应采取临时降水措施，将地下水降至砂石换填层以下。

回填土砂石换填层塔吊基础剖面图C10砼垫层C30基础100。