压力分散型锚索抗拔力张拉计算表(适用于2单元4束锚索)
锚索张拉计算
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压力分散型锚索施工中最重要的一环就是锚索的张拉。
本文通过浦南高速公路压力分散型锚索施工的实例对锚索的张拉施工工艺进行探讨和研究。
关键词：锚索张拉研究1 概述压力分散型锚索的施工工序主要包括：施工准备→锚孔钻造→锚筋制安→锚孔注浆→框架梁施工→锚索张拉锁定→锚孔封锚。
其中最重要的一个环节就是锚索张拉锁定。
锚索的张拉锁定工序可分为差异荷载增量和理论伸长量的计算及现场超张拉、锁定工作。
2 差异荷载增量和理论伸长量的计算2.1 计算公式简介因压力分散型锚索各单元长度长短不一，故必须先计算各单元差异伸长量和差异荷载增量，其计算公式（以三单元共六束压力分散型锚索为例）如下：差异伸长量：ΔL1-2=ΔL1-ΔL2, ΔL2-3=ΔL2-ΔL3ΔL1=（σ/E）*L1, ΔL2=（σ/E）*L2, ΔL3=（σ/E）*L3,σ=P/A差异荷载增量：ΔP1=(E*A*ΔL1-2/L1)*2ΔP2=[(E*A*ΔL2-3/L2)+ (E*A*ΔL2-3/L1)]*2其中：L1,L2,L3---分别为第一、二、三单元锚索的长度，且L1＞L2＞L3；ΔL1, ΔL2, ΔL3---各单元锚索在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的伸长量；ΔL1-2，ΔL2-3---各单元锚索在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的差异伸长量；σ---给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下钢绞线束应力；P---给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下单根钢绞线束荷载；A---单根钢绞线束的截面面积；E---钢绞线的弹性模量；ΔP1，ΔP2---分布差异张拉之第一、第二步级张拉荷载增量。
压力分散型锚索抗拔力张拉计算表(适用于3单元6束锚索)
压力分散型锚索抗拔力张拉计算表（适用于3单元6束锚索）
锚索长度 （m)
锚固段长 m)
L3(m)
弹性模量 E(Mpa)
钢绞线截面 积A（mm2)
EA(KN)
L1(mm) L2(mm)
L3(mm) L12(mm) L23(mm)
700
18
0.000
0.000
0.000
0.000
21.368
42.735
21.368
21.368
0.000
0.000
5.266
48.001
5.266
26.633
5.266
5.266
11.231
59.231
11.231
37.864
11.231
16.496
14.038
73.270
14.038
51.902
14.038
30.535
14.038
87.308
14.038
65.940
14.038
44.573
11.231
98.539
11.231
77.171
11.231
55.804
7.300 105.839
7.300
84.471
7.300
63.104
9.546 115.385
9.546
94.017
9.546
72.650
L1每级增加荷 L1累计增加荷载 L2每级增加 L2累计增加 L3每级增加荷 L3累计增加荷
27.176
314.463
35.169
304.010
28.956
350.000
预应力锚索计算书
XXX工程预应力锚索张拉计算书计算人：审核人：审批人：XXXXXX项目经理部概述压力分散型锚索的施工工序主要包括：施工准备→锚孔钻造→锚筋制安→锚孔注浆→框架梁施工→锚索张拉锁定→锚孔封锚。
其中最重要的一个环节就是锚索张拉锁定。
锚索的张拉锁定工序可分为差异荷载增量和理论伸长量的计算及现场超张拉、锁定工作。
一、计算公式简介因压力分散型锚索各单元长度长短不一，故必须先计算各单元差异伸长量和差异荷载增量，其计算公式如下：差异伸长量：ΔL1-2=ΔL1-ΔL2, ΔL2-3=ΔL2-ΔL3ΔL1=（σ/E）*L1, ΔL2=（σ/E*）L2, ΔL3=（σ/E）*L3, σ=P/A差异荷载增量：ΔP1=(E*A*ΔL1-2/L1)*2ΔP2=[(E*A*ΔL2-3/L2)+ (E*A*ΔL2-3/L1)]*2其中：L1,L2,L3---分别为第一、二、三单元锚索的长度，且L1＞L2＞L3；ΔL1, ΔL2, ΔL3---各单元锚索在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的伸长量；ΔL1-2，ΔL2-3---各单元锚索在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的差异伸长量；σ---给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下钢绞线束应力；P---给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下单根钢绞线束荷载；A---单根钢绞线束的截面面积；E---钢绞线的弹性模量；ΔP1，ΔP2---分布差异张拉之第一、第二步级张拉荷载增量。
锚索张拉时的实际伸长值ΔL(mm)为：ΔL=ΔL1+ΔL2ΔL---锚索实际伸长值(mm)ΔL1---从初应力至最大张拉力间的实测伸长值(mm)；ΔL2---初应力以下的推算伸长值(mm)，可采用相邻级的伸长值。
二、26米预应力锚索张拉（4孔6索）计算：1、已知条件：锚索长:26m, 锚固长:10m设计拉力500KN, A=140mm2, E=195（取均值），P=83.33KN, L1=22.67m , L2=19.33m，L3=16.00m。
锚索锚杆计算表格(含下滑力及锚杆锚索受力及伸长值计算)
取值1-1剖面设锚处每孔锚索或锚杆承担的滑坡推力设计值F n (kN)83.6滑动面内摩擦角φ（°）15锚索或锚杆与滑动面相交处，滑动面与水平面夹角α(°)20锚索或锚杆与水平面的夹角β（°）2098.26522锚索或锚杆轴向拉力设计值Nt（kN）109.2锚筋抗拉强度设计值fy(KPa)330000结构重要性系数γ0 1.1锚索或锚杆抗拉工作系数ξ2，0.69计算每孔锚索钢绞线或锚杆总面积As（mm²）527.5计算每孔锚索钢绞线或锚杆根数n2.91单根钢绞线或钢筋公称面积A （mm ²）181.5单根钢绞线或钢筋公称直径d （mm ）15.2选用钢绞线或锚杆根数1锚固体直径d h (mm)90锚索与水泥砂浆粘结强度设计值f b （KPa ）2400钢筋与砂浆粘结工作条件系数ξ30.6锚固段长度L SA (m)0.15锚索锚固段为枣核状时，Lsa(m)1.75锚固体与锚孔孔壁粘结强度特征值f rb (kPa)200锚固体与地层粘结工作条件系数ξ11锚固段长度Lm （m ） 1.93锚 索 或 锚 杆 计 算 表锚索或锚杆轴向拉力设计值Nt（kN）锚索或锚杆与水泥砂浆粘结强度，确定锚固段长度L sa （m）按锚固体与锚孔孔壁的粘结强度，确定锚固段长度L m （m）数据名称竖向间距l a 排数取值取值362-2剖面3-3剖面74073615150.26179920200.34906620200.349066788.6784.6126000012600001.1 1.10.690.69997.7992.789.67.27.189.6139.0139.015.215.288170170295029500.60.61.12 1.121.28 1.28200200117.387.35表度L sa （m）度Lm （m）cos tan )sin(φβα++=n ak F N a t p N n 20ζγ=b s t o sa f d N r L πξ3≥r b b t m f d N L πξ1≥)cos(tan )βαφβα+++n F。
压力分散型锚索张拉概述
三、四束钢绞线张拉荷载计算
分单元张拉： 0.8F F1' F2'
EA ' EA ' 1 2 L1 L2
式中： F ——指 1.3 倍锁定荷载；
F1' F2' ——分单元张拉第一、二、三单元荷载值；
E——钢绞线弹性模量（195GPa）； A——钢绞线工程截面面积 （7Φ4 为 98.7mm2， 7Φ5 为 140mm2） ；
注：以上荷载均为油压表对应荷载。
四、两束钢绞线张拉荷载计算
按照张拉记录表的要求，直接张拉至 1.3 倍锁定荷载后进行锁定。 建研地基云南有限公司总工办 2013 年 1 月 18 日
EA '' EA '' EA '' L1 L2 L3
F1' F2' F3' ——整体张拉时各承载单元受荷增量
'' ——整体张拉时理论伸长量
0.2 F EA EA EA ( ) L1 L2 L3
''
最后各单元均匀受力：
1 EA '' EA '' EA '' ' ' F ( 1 ) ( '2 ) ( 3 ) 3 L1 L2 L3
实例：某压力分散型可拆卸锚索，自由段长度 5m，锚固段长度 20m，设计 承载力 300kN，锁定荷载 250kN，1.3 倍锁定荷载为 325kN，4 束 7Φ 4-1860 级钢 绞线，设置两个单元承载体，一号承载体距离锚头 25m，二号承载体距离锚头 15m。
1 F1' F 2 ' 1 F2 F 2 1 1 0.2 F 325 25 0.2 325 138.125kN 1 1 1 1 2 L1 L2 25 15 1 1 0.2 F 325 15 0.2 325 121.875kN 1 1 1 1 2 L1 L2 25 15 1 L2 1 L1
压力分散型锚索张拉
考虑到各单元锚自由伸长长度不同，为保证各单元锚索的受力均匀，为防止某单元锚因应力过大造成破坏，张拉时必须考虑各单元锚在同荷载下因自由长度不等而引起的伸长值差。
各单元锚的伸长值计算：
各单元锚索的承载力T=Td/n
式中：Td-设计复合锚承载力；n-每个复合锚的单元锚索数
各单元锚索的伸长量δi=T×Li/(Es×As)
式中：Li—单元锚索的自由长度； T—各单元锚索的承载力
Li=锚具厚度+锚垫板厚度+垫墩轴心厚度+2（锚固段+自由段）+弯曲段长度-2×铁头半径
Es—预应力锚索的弹性模量； As---预应力锚索的截面积。
由此得出各单元锚间位移差：
Δ1-2=δ1-δ2
Δ2-3=δ2-δ3。
张拉施工
首先对各单元锚因自由段长度不同而引起的伸长值不同进行补偿，补偿张拉1单元：
张拉力T1=Δ1-2 ×Es×As/L1；
张拉（1单元+2单元）
张拉力T2=Δ2-3×Es×As/L2+T1+Δ2-3×Es×As/L1
在完成各单元锚的补偿张拉后，开始同时张拉（1+2+3单元）；因1、2单元均已采用补偿张拉，故三个单元同时张拉，采用逐级加
载。
压力分散型锚索，各单元锚索长度不同，张拉应注意严格按设计次序分单元采用差异分步张拉，根据设计荷载和锚筋长度确定差异荷载，并根据计算的差异荷载进行分单元张拉，其张拉顺序为：第一单元锚索→第二单元锚索→第三单元锚索。
即先长单元后短单元。
压力分散型锚索各单元差异伸长量和差异荷载增量计算公式（以三单元共六束压力分散型锚索为例）如下：
差异伸长量：ΔL1-2=ΔL1-ΔL2。
(完整版)锚索锚杆计算表格(含下滑力及锚杆锚索受力及伸长值计算)
取值1-1剖面设锚处每孔锚索或锚杆承担的滑坡推力设计值F n (kN)83.6滑动面内摩擦角φ（°）15锚索或锚杆与滑动面相交处，滑动面与水平面夹角α(°)20锚索或锚杆与水平面的夹角β（°）2098.26522锚索或锚杆轴向拉力设计值Nt（kN）109.2锚筋抗拉强度设计值fy(KPa)330000结构重要性系数γ0 1.1锚索或锚杆抗拉工作系数ξ2，0.69计算每孔锚索钢绞线或锚杆总面积As（mm²）527.5计算每孔锚索钢绞线或锚杆根数n2.91单根钢绞线或钢筋公称面积A （mm ²）181.5单根钢绞线或钢筋公称直径d （mm ）15.2选用钢绞线或锚杆根数1锚固体直径d h (mm)90锚索与水泥砂浆粘结强度设计值f b （KPa ）2400钢筋与砂浆粘结工作条件系数ξ30.6锚固段长度L SA (m)0.15锚索锚固段为枣核状时，Lsa(m)1.75锚固体与锚孔孔壁粘结强度特征值f rb (kPa)200锚固体与地层粘结工作条件系数ξ11锚固段长度Lm （m ） 1.93锚 索 或 锚 杆 计 算 表锚索或锚杆轴向拉力设计值Nt（kN）锚索或锚杆与水泥砂浆粘结强度，确定锚固段长度L sa （m）按锚固体与锚孔孔壁的粘结强度，确定锚固段长度L m （m）数据名称竖向间距l a 排数取值取值362-2剖面3-3剖面74073615150.26179920200.34906620200.349066788.6784.6126000012600001.1 1.10.690.69997.7992.789.67.27.189.6139.0139.015.215.288170170295029500.60.61.12 1.121.28 1.28200200117.387.35表度L sa （m）度Lm （m）cos tan )sin(φβα++=n ak F N a t p N n 20ζγ=b s t o sa f d N r L πξ3≥rb b t m f d N L πξ1≥)cos(tan )βαφβα+++n F。
锚索张拉和锁定记录表
设备管理单位：南平工务段
施工单位：南昌铁路局天河建设股份有限公司
计量器具配套使用检定单位给定 标准方程
规格/型号
出厂编号
检定时间
有效期至
检定证书编号
P=0.0489F+0.65
锚索实际伸长 锚索实际伸 锚索实际伸 油压表实际 油压表实际 油压表实际 值△L实总 长值△L实 长值△L实 读数（Mpa) 读数（Mpa) 读数（Mpa) （mm） 总（mm） 总（mm）
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ张拉时间
备
注
2.12 3.58 5.05 5.87 6.45 6.45 8.03 8.92 9.80 10.69 11.58 12.47
/ / / / / / / / / / / /
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1.1Nt=132 1.1Nt=132 0.25Nt=31 0.5Nt=61
3= 2= 1=
钢绞线根数： 锚索具型号： 锁定 补涨、锁定、注浆、封锚
2
3号/4 0.75Nt=91 号 1.0Nt=121
1.1Nt=132 1.1Nt=132
锚索实际总伸长值△L实总应满足:[Pi(L-La）/EA]×80%＜△L＜Pi[(L-La）+La/2]/EA 则判定验收合格。Nt设计每孔吨位（KN)。设计要求每级间隔2-5分钟，最后一级30分钟
锚索张拉和锁定记录表
工程名称：鹰厦线线K289+910～+350段水害复旧工程 张拉设备检定单位：
计量器具名称 液压千斤顶 抗震压力表 锚索对应里程：
锚索编号 桩号 号/号 分级张拉力 Pi（KN) (Nt=120KN) 0.25Nt=30 0.5Nt=60 K289+910～+350线路左侧（锚索编号 ：1～118） 油压表计 算读数 （Mpa) 第3单元 第2单元 配套使用标定检定证书编号 第1单元 达值后观 各单元锚索 测时间 长度（m） （min）
张拉计算表(30mT梁)
Y=0.021557X+0.167729 Y=0.02149X+0.262853
钢束编号
单端理 控制张拉 论伸长 力P(KN) 量△ L(cm)
1562.400 1171.800 1171.800 97.9 74.9 74.9
N1 N2 N3
组合1：千斤顶编号1121＃与油压表编号HC65542139544＃组合使用，线性回归使用曲线方程为 组合2：千斤顶编号14267＃与油压表编号HC65542139541＃组合使用，线性回归使用曲线方程为
97.94 Δ L(mm) 27.97 6.18 34.74
单端伸长值合计(sum△L)[含锚具回缩量]-单位：mm a角验算=弧长/（半径×π /180）= 分段 第一段 钢束 编号 N2 第二段 第三段 6 钢束数 a角° 0 5 0 15 半径 长度x(m) 5.848 1.307 7.452 θ (rad) 0 0.087266 0 4.99237 kx+μ θ 0.008772 0.015487 0.011178 k= 0.0015 e-(kx+μ θ ) 0.991266 0.984632 0.988884 起点力(Pq) 1171800 1161565 1143714 μ = 0.155 终点力 Pp (Pz) 1161565 1166683 1143714 1131000 1152640 1137357
30米连续T梁中梁单端伸长值计算书（中跨中梁）
张拉控制 参数 抗拉强度(Mpa)Fpk= 锚具回缩量（mm）= 6 分段 第一段 钢束 编号 N1 第二段 第三段 8 钢束数 a角° 0 7.5 0 30 1860 控制应力= 75% =1395Mpa 钢绞线截面面积(mm²)S= 140 k= 0.0015 e-(kx+μ θ ) 0.988144 0.974177 0.995896 起点力(Pq) 1562400 1543876 1504008 弹性模量Ep(Mpa)= μ = 0.155 终点力 (Pz) 1543876 1504008 1497836 Pp 1553138 1523942 1500922 Δ L(mm) 50.62 24.46 16.86 195000 a角验算=弧长/（半径×π /180）= 7.4771 半径 长度x(mm) 7.951 3.915 2.741 θ (rad) 0 0.1309 0 kx+μ θ 0.011927 0.026162 0.004112
抗拔锚杆计算表格
一锚杆孔直径Rt=0.8*π*d1*l*fRt=KN 锚杆竖向拔力l=m 入岩深度f=kPa 砂浆与岩石的粘结强度特征值d1=mm 锚杆孔最小直径实际取值:mm 锚杆孔直径选用值二d1=mm 锚杆孔直径选用值l=m 入岩深度f=kPa 砂浆与岩石的粘结强度特征值Rt=KN 实际取值:KN 三A=Ntd/ξ2/fyRt=KN 锚杆竖向拔力Ntd=KN 锚杆轴向拉力设计值fy=kPa 钢筋抗拉强度设计值ξ2=工作条件系数A=mm2锚杆筋体截面积d1=mm 锚杆筋直径最小值实际取值:mm 锚杆筋直径实际选用值(锚杆孔径不宜小于3倍锚筋直径)根据基础规范第8.6.3条根据基础规范第8.6.3条四Nt=Ag*fykAg=mm2杆筋总面积fyk=N/mm2钢筋抗拉承载力标准值Nt=KN五Fl=(0.7*βh*ft+0.25*σpc,m)η*um*hoβh=截面高度影响系数η1=0.4+1.2/Bs ft=N/mm2混凝土抗拉强度设计值Bs=σpc,m=有效预压应力加权平均值η1=η=面积影响系数η2=0.5+ash0/(4um)um=mm 计算截面的周长as=ho=mm 截面有效高度h0=Fl=KNum=结果:300KNη2=六的锚固长度计算Ntd=300KNξ3=0.6ns=3π= 3.14D=0.025mfb=2400KN0.884642604m结果:<5m满足要求锚杆自身抗拉承载力标准值ta>Ntd/(ξ3nsπDfb)。
预应力锚索张拉方案
)=92.6mm
（2）总长22米的锚索张拉（L=22m，ML=12m。L为孔深，ML
为锚固段长度）
1、预张拉：首先把2个不同单元的锚索分别张拉至10%
500=
50KN（2.7Mpa）使锚索拉直，然后松开。
2、差异荷载补偿张拉：
每个单元最大荷载 第一单元理论伸长量
L1×P/(AE)=22000×275000/(140×2×1.91×105 )=113.1mm 第二单元理论伸长量 = L2×P/(AE)=16000×275000/(140×2×1.91×105 )=82.3mm 差异理论伸长量：=113.1-82.3=30.8mm 差异荷载计算： 2×1.91×105×140×30.8/22000=74.9KN 4、 张拉顺序：在补足差异荷载后分5级按有关规范或规定施加，即
5、张拉计算
（1）总长24米的锚索张拉（L=24m，ML=12m。L为孔深，ML为锚
固段长度）
1、预张拉：首先把2个不同单元的锚索分别张拉至10%
500=
50KN（2.7Mpa）使锚索拉直，然后松开。
2、差异荷载补偿张拉：
每个单元最大荷载
第一单元理论伸长量
L1×P/(AE)=24000×275000/(140×2×1.91×105 )=123.41mm
7 13.8 20.5 27.2
30.8 18.7 37.4 56.1 74.8
超张拉 110% 29.9 92.6 29.9 82.3
六、张拉的实际伸长值
预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸 长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值 与理论伸长值的差值应控制在6％以内，否则应暂停张拉，待查明原因 并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
锚索张拉力计算表
参数说明计算参数输入数值单孔设计张拉力(KN)P S 520520520520L 128000280002800028000L 224000240002400024000L 320000200002000020000ΔL 197.7777777897.7777777897.7777897.7777778ΔL 283.8095238183.8095238183.8095283.8095238ΔL 369.8412698469.8412698469.8412769.8412698ΔL 1-213.9682539713.9682539713.9682513.968254ΔL 2-313.9682539713.9682539713.9682513.968254给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下钢绞线束应力σ680.952381680.952381680.9524680.952381给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下单根钢绞线束荷载(N)P 95333.3333395333.3333395333.3395333.3333单根钢绞线束的截面面积(mm 2)A 140140140140钢绞线的弹性模量E 195000195000195000195000分布差异张拉之第一步级张拉荷载增量(KN)△P 127.2380952427.2380952427.238127.2380952分布差异张拉之第二步级张拉荷载增量(KN)△P 259.0158730259.0158730259.0158759.015873回归方程A值A 0.03390.03390.03390.0339回归方程B值B0.190.190.190.19张拉力参数1△P 12△P 1△P 2P S *12.5%2△P 2张拉力X（KN）27.2380952454.4761904859.0158730265118.031746压力表值Y（Mpa）0.733371429 1.656742857 1.8106380952.01353.81127619自由端长度(mm)各单元锚索在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下伸长量(mm)各单元锚索在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的差异伸长量(mm)520520********* 2800028000280002800028000 2400024000240002400024000 2000020000200002000020000 97.7777897.7777897.7777897.7777897.77778 83.8095283.8095283.8095283.8095283.80952 69.8412769.8412769.8412769.8412769.84127 13.9682513.9682513.9682513.9682513.96825 13.9682513.9682513.9682513.9682513.96825 680.9524680.9524680.9524680.9524680.9524 95333.3395333.3395333.3395333.3395333.33 140140140140140 195000195000195000195000195000 27.238127.238127.238127.238127.2381 59.0158759.0158759.0158759.0158759.01587 0.03390.03390.03390.03390.0339 0.190.190.190.190.19 P S*25%P S*50%P S*75%P S*100%P S*110% 130260********* 4.2178.62413.03117.43819.2008。
压力分散型锚索施工工法
压力分散型锚索施工工法工法编号：GZSJGF 07-03-04中铁隧道集团二处有限公司何峰张昌伟许维青一、前言压力分散型锚索是在不同长度的无粘结钢绞线末端套以承载体和挤压套。
当锚固段注浆固结后，以一定荷载张拉对应于承载体的钢绞线，设置在不同深度部位的数个承载体将压应力通过浆体传递给被加固体。
这样，对在整个锚固段范围内的被加固体提供分散的锚固力。
与通常的拉力锚及压力锚相比较，压力分散型锚索的锚固范围及所提供的锚固力显著增加，对岩层的应用范围进一步扩大，减少了破碎岩体中的扩孔工作，能最大限度地减少破碎地段的挖方刷坡，并具有施工工序简化、抗震性能好的优点。
二、工法特点1、锚杆的根部荷载大，孔口荷载小，可以将边坡表层不稳定体锚定在地层深部，有效地利用了内锚固段。
同时，分散布置的内锚头又避免了锚固应力集中分布状况，使锚固段应力分布更趋于均匀。
2、浆体受压，加大了被锚固体的受压范围，使锚固体和被加固体能够提供更高更稳定的锚固力，因而对软弱地层适应性强。
3、杆体采用无粘结钢绞线，具有很高的防腐性能，减少了普通钢绞线施工时涂油工作，节省了人力，减少了对环境的污染，并可进行二次补偿张拉，有效地延长了锚固体的寿命。
4、安装锚索后可一次性全孔注浆，简化了注浆工序。
5、可以最大限度地减少破碎岩体的挖方刷坡，以较小的投入即可达到理想的加固效果，成本低、效益高，在深基坑加固中较其它加固类型可节约投资20%左右。
三、适用范围1、适用于工业与民用建筑、矿山建设、地下洞室、高陡边坡、基坑支护、坝基、大型弧门闸墩的加固。
2、适用于各类岩层及可拆除的深基坑土层加固，加固深度可达60米。
尤其对内锚固段岩石强度偏低的围岩地层或要求大吨位锚固力时更具有优越性，提供锚固吨位可达3000KN。
3、适用于滑坡体的加固治理，但应通过可靠的地质勘测手段确定滑动面位置，确保内锚固段设置于稳定的岩层之中。
四、工艺原理及关键技术（一）工艺原理压力分散型锚索是在不同长度的无粘结钢绞线末端套以承载体和挤压套，通过孔口设置的锚垫墩施加预应力，设置于不同深度部位的数个承载体将压应力传递给被加固体。
锚固拉拔力计算公式表
锚固拉拔力计算公式表
1. 锚固拉拔力（N）= 锚固材料的抗拉强度（N/mm^2）x 锚固面积（mm^2）
2. 锚固面积（mm^2）= 锚固材料的直径/直径或边长之和（mm）x 锚固深度（mm）
注：锚固面积是指锚固材料与被锚固物体之间的接触面积。
二、常见的锚固材料的抗拉强度：
1. 钢材：通常使用的锚固材料是钢材，其抗拉强度一般为
400N/mm^2
2. 混凝土：混凝土的抗拉强度一般较低，通常只有10-20N/mm^2、因此，在使用混凝土作为锚固材料时，需要考虑混凝土的强度，并且通常需要使用钢筋等加固材料来提高锚固的强度。
三、示例计算：
以使用钢材作为锚固材料为例，假设锚固材料的直径为20mm，锚固深度为100mm，我们可以按照下面的计算步骤计算锚固拉拔力：
1.计算锚固面积：
锚固面积 = 20mm x 100mm = 2000mm^2
2.计算锚固拉拔力：
四、需要注意的问题：
1.锚固材料的强度需要根据具体情况选取合适的数值，不同材料的抗拉强度会有所不同。
2.锚固面积的计算需要根据锚固材料的几何形状进行选择。
3.在实际工程中，还需要考虑其他因素，如锚固材料和被锚固物体之间的粘结力等，这些因素可以通过经验公式或试验结果进行修正。
综上所述，锚固拉拔力的计算公式可以帮助我们快速计算出所需的抗拉能力，但需要根据具体情况进行调整和修正。
在工程实践中，我们应该结合实际情况，合理选择锚固材料和计算方法，保证锚固的稳定性和可靠性。
压力分散型预应力锚索张拉计算书(13页 附张拉表)_secret
29.0
43.5
58.0
63.8
D2
张拉端有效自由段长度L2=16240
D1
理论计算伸长值
19.6
19.0
37.9
56.9
75.9
83.4
实际量取伸长值上限
20.8
20.1
40.2
60.3
80.4
88.4
实际量取伸长值下限
19.6
18.9
37.8
56.7
75.6
83.1
D2
理论计算伸长值
14.5
千斤顶、油表等张拉设备必须采用专用设备，并送相应资质的计量单位进行标定，并在标定有效期内使用。
本项目前期使用张拉千斤顶及油表已经过广西预应力机具产品质量监督检验中心标定，千斤顶型号为TYCW100,出厂编号为110507；已标定的油表及校准方程分别为：11.04.18.1121油表，F=19.005P-7.611,式中：F为张拉力,单位KN,P为油表读数，单位MPa。在施工过程中，是采用读油表读数P来检验张拉力是否达到张拉要求，即，应对应油表编号换算成:
D2
张拉端有效自由段长度L2=22240
D1
理论计算伸长值
19.6
24.3
48.6
73.0
97.3
107.0
实际量取伸长值上限
20.8
25.8
51.6
77.3
103.1
113.4
实际量取伸长值下限
19.6
24.2
48.5
72.7
96.9
106.6
D2
理论计算伸长值
19.9
39.7
59.6
79.4
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39.000 56.000 70.000 70.000 56.000 36.400 47.600
39.000 95.000 165.000 235.000 291.000 327.400 375.000
累计总荷载 （KN) 80.357 0.000 150.000 250.000 375.000 500.000 600.000 665.000 750.000
19.317
L1每级增加 L1累计增加 L2每级增加 L2累计增加 L3每级增加 L3累计增加 L1每级增加荷载 L1累计增加荷载 L2每级增加荷载 L2累计增加荷
位移（mm) 位移（mm) 位移（mm) 位移（mm) 位移（mm) 位移（mm) （KN)
（KN)
（KN)
载（KN)
41.505
41.505
152.186
L3(mm)
L12(mm) 1/ L1 1/ L2 (m1)
41.505
0.075
分级张拉
累计荷载 （KN)
每级增加荷载 每级伸长量
பைடு நூலகம்
（KN)
（mm)
第一次补偿△P1 80.357
80.357
41.505
第二次补偿△P2
30%设计荷载
150.000
69.643
15.827
50%设计荷载
0.000
0.000
80.357
80.357
0.000
0.000
15.827 22.726 28.408 28.408 22.726 14.772 19.317
57.333 80.059 108.467 136.875 159.602 174.374 193.691
15.827 22.726 28.408 28.408 22.726 14.772 19.317
压力分散型锚索抗拔力张拉计算表（适用于2单元4束锚索）
设计张拉力P （KN)
锚索长度（m)
锚固段长度 （m)
单元个数
L1(m)
L2(m)
L3(m)
500
28
12
2
28
22
弹性模量 E(Mpa)
钢绞线截面 积A（mm2)
EA(KN)
195000
139
27105
L1(mm)
193.691
L2(mm)
250.000
100.000
22.726
75%设计荷载
375.000
125.000
28.408
100%设计荷载
500.000
125.000
28.408
120%设计荷载
600.000
100.000
22.726
133%设计荷载
665.000
65.000
14.772
150%设计荷载
750.000
85.000
15.827 38.554 66.962 95.370 118.096 132.868 152.186
30.643 44.000 55.000 55.000 44.000 28.600 37.400
111.000 155.000 210.000 265.000 309.000 337.600 375.000