桥梁支座计算
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支座计算
(1)、确定支座的平面尺寸 橡胶板应满足: R ck 若选用支座平面尺寸为l a
62cm (顺桥)、l b 64cm 的矩形,取
l 0a 62
1 61cm 10b 64 1
63
cm
,支座形状系数S 为:
63 61
式中: tes ――中间层橡胶片厚度,取t
es 1.5cm
S 2t es l o aCT 2 1.5 (63 61) 10.33
5 S 12
,满足规范要求 橡胶板的平均容许压应力为
c 10.0MPa ,橡胶支座的剪变弹性模量 Ge 1.0MPa (常温下),橡胶支座的抗压弹性模量E R
ck
R
0, gk
831.47
1. 0 10 .332 576. 23MPa R
0, gk
831.47kN
R , Pk 285.456kN R
, q k 131 . 06 kN
R)
, rk 39. 71 kN R
0, qk
R 0, rk
131. 06 39. 71 1287.
696kN
e ・ 计算时最大支座反力为
285. 456 c
R
Pk
E e 5.4Q S 2 5.4 1287. 696
10 3
0. 61 0.63 3. 35MP
X
10. 0MPa
满足要求。 (2)、确定支座的高度 主梁的计算温差取 36C
, 温差变形由两端的支座均摊,则每一个支座
承受的水平位移]为: T |
10 5 36
36.3 0. 64 0. 665cm
计算汽车荷载制动力引起的水平位移,首先须确定作用在每一个支座上的制 动力Hk 。对36.3m 桥梁可布置四行车队,汽车荷载制动力按《桥规》436条, 为二车道上总重力的10 % ,二车道的荷载总重为 (10.5
36.3 305.2 2 1 0.67 919. 709kN
919.709
10 00 91.9709kN ,六根梁共12个支座,每个支座承受的水平力 Hk
为:
橡胶层总厚度t e 应满足: 1、不计汽车制动力时:t e 2 i 2 0.665 1.33cm ;
2计汽车制动力时:
3、此外,从保证受压得稳定考虑,矩形板式橡胶支座的橡胶厚度应满足:
由上述分析可知,按计入制动力和不计入制动力计算的橡胶厚度最大值为 1.33cm ,小于6.2cm ,因此橡胶层总厚度t e 的最小值取6.2cm 。由于定型产品中 对于平面尺寸为65cm X 65cm 的板式橡胶支座中,t e 只有8cm,9.5cm, 11cm, 12.5cm 四种型号,t e 暂取8cm 。
钢板厚度取0.5cm ,加劲板上、下保护层不应小于
0.25cm ,取0.25cm ,中
间橡胶层厚度取15mm 故可布置6层钢板,此时,加劲板总厚度: t e 0. 25 2 5 1.5
8cm ,与取用值一致。加劲板总厚度为
t s 5 6 3cm ,故支座高度 h 8 3 11cm 。
165 72"
13. 75kN
0. 665
0.7鑫
0.7
13. 75 103
6
2 1.0
10
0.64
0.62
0. 974cm
6. 2cm
10
t e
12. 4cm 。
l
0a l 0b
2
- es l
0a
l
0b
24 39
2 0.5 (6
3 61)
10. 33
0. 005891rad
验算偏转情况应满足:
(4)、验算支座的抗滑稳定性 不计入汽车制动时: R sk
0. 3 * 831.47
249. 441k N
1.41.0
103 0.62 0.64 6.6580 46. 18k N
R ck
t e 志
t e
c,m
AE
e 走
4096 103 80
0.61
0.63
576.23
106
4096 103
80
6
1.906mm
0.61
0.63
2000 106
(3)、验算支座的偏转(单位取rad )
使用C50混凝土,假设梁的抗弯刚度 B=2.273122 恒载产生的转角1 g
45.811
36
虫 7
0. 00402 rad
24B
24 2.273122
107
车道均布荷载产生的转角
讥q k l 3
0. 868 10. 5 36.33
2
24B
24
2. 273122
107
0. 000797 rad
车道集中荷载产生的转角
叫p k l 2
0. 868
305. 2 36. 32
16B
16 2.273122
107
0. 000963 rad
人群荷载产生的转角
m c P or l 3 24B
0. 555 3 0. 75 36. 3
0. 000111 rad
24
2.273122 107 L A
2
620
0. 005891 1.82621mm,小于 c,m
,支座不会落空。
按规范要求应满足
c,m
0. 07t e ,即
1.906mm 0. 07 80
5. 6mm (满足规范要求)
1.4G e A g J
L e