雨水蓄水池容积计算书
雨水调蓄池计算范文
雨水调蓄池计算范文雨水调蓄池是一种通过收集和储存雨水，用于农田灌溉、景观绿化、城市补水等的水资源利用措施。
它能够有效降低城市排水系统的负荷，减少洪水发生的可能性，同时也能够为城市提供水资源补给。
本文将对雨水调蓄池的计算进行详细介绍。
首先是容积计算。
容积是指雨水调蓄池可以储存的雨水量，它需要根据实际情况进行合理的计算。
容积计算可以按照雨水调蓄池的设计目的和使用要求进行。
1.降雨量：需要根据当地的降雨量数据来确定雨水调蓄池的储水量。
可以参考相关的气象数据或历史降雨数据来计算。
2.储水期限：需要确定雨水调蓄池的储水期限，即在多长时间内需要利用储存的雨水。
根据储水期限的不同，储水容积也会有所变化。
3.社会需求：需要根据当地的实际需求来确定雨水调蓄池的容积。
如果用于农田灌溉，需要计算农田需水量；如果用于景观绿化，需要计算绿化区域的需水量。
容积计算的公式如下：容积=降雨量×储水期限×社会需求流量计算是指雨水调蓄池接收和排出水流的能力。
它需要根据调蓄池的设计参数和流量特征来进行合理的计算。
流量计算需要考虑以下几个因素：1.雨水收集面积：需要根据实际情况确定雨水调蓄池的收集面积。
收集面积越大，收集的雨水量就越多。
2.排放方式：需要确定雨水调蓄池的排放方式，即通过溢流、渗漏或抽排等方式进行排放。
不同的排放方式对流量计算有不同的影响。
3.雨水流速：需要根据实际情况确定雨水调蓄池的雨水流速。
雨水流速越大，调蓄池的流量就越大。
流量计算的公式如下：流量=雨水收集面积×雨水流速需要注意的是，在进行雨水调蓄池的计算时，还需要考虑一些其他的因素，如雨水渗透系数、土壤类型、地下水位等。
这些因素对雨水调蓄池的设计和计算也有一定的影响。
总之，对于雨水调蓄池的计算，需要综合考虑容积和流量两个方面。
通过合理计算，可以得到适合实际情况的雨水调蓄池容量和流量。
这样就能够更好地利用雨水资源，降低排水系统的负荷，提高城市水资源的利用效率。
雨水调蓄池容积计算
蓝色表格计算流程参照：/content/16/0928/12/35494618_594357346.shtml雨水调蓄池容积计算公式Q'=W/t79.030875时间（min）暴雨强度q5293.0235810229.73115620161.83115130125.72020940103.1853116076.44260129055.50338912043.8149716绿色区域计算流程：依据《建筑与小区雨水如图：时间（min）暴雨强度q5293.0235810229.73115620161.8311516076.44260129055.50338912043.814971615036.319968618031.088745921027.221887624024.242444950012.6846857 Q'=W/tW-调蓄承担的水量t-排空时间97.22222222数据中心13881.004250.0010163.0028294.000.741707.07350.001357.070.5920.59135.22排空时间考虑按照t=6h0.6为系数为调控平均值与峰值的比值蓄水池容积V（m³）171.04262.04352.37409.26375.59323.43V=max(60/1000*(Q-Q')*tm)蓄水池容积V（m³）161.5540169243.0751437314.4319892334.6617765332.2347248295.4561136204.886596495.82292378区雨水控制及利用工程技术规范》9.0.5条 手机众智版如图：V=max(60/1000*q*F*(Ψ-0.2)*tm)蓄水池容积V（m³）135.5184244212.4935087299.376625424.2408425462.0487294486.3283078503.9210408517.6085926528.7657302538.1624949538.1624949Q'=0.2qF0.2-建设项目开发前径流系数q-暴雨强度取值2年，径流时间考虑为10min~15min F-调蓄汇水面积227.48376怀来最高日降水量（mm）81(参照北京最高日水量）。
经典水池计算书
汤斜佳园水池结构计算书一、设计依据：1.《给水排水工程构筑物结构设计规范》GBS0069-20022.《钢筋混凝土结构设计规范》GB50010-20023.《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》CECS 138：2002二、设计资料：1、本池埋地式现浇钢筋砼结构，池壁净高为3.5m，采用筏板基础,基础板厚300mm。
由于地下水对砼无腐蚀，砼强度等级采用C25，抗渗等级采用S6。
2、池内水位H=3.5M；侧壁外4.5米厚覆土，考虑地面堆载按1米土柱取W10kN/m2考虑,基础持力层为卵石层。
3、主受力钢筋采用HRB335级,强度设计值取f y=300MPa4、土的内摩擦角Ψ=30°5、抗浮水位绝对高程：9.500。
三、设计计算：1.水池自重标准值计算及地基承载力验算:1）自重标准值计算池壁自重G1：5.5x2x0.25x3.5x25+14.6x2x0.25x3.5x25+5x0.2x3.5x3x25+2.5x3.5x0.18x25=1181.3KN顶板重G2：5.5x15.1x0.2x25=415.3KN底板自重G3：6.1x15.7x0.3x25=718.3KN覆土自重G4：5.5x15.1x1.8x18+0.3x15.7x4.5x18x2+0.3x5.5x4.5x18x2=3721.2KN水自重G5：5x14.6x3.5x10==2555KN池壁外侧土水侧压力qs：10x4.5xtan2(45°-30°/2) +10x4.5=60kN/m2池内水压力qw：10x3.5=35kN/m2土堆载产生的侧压力qd:10x0.333=3.33kN/m2底板面积A:6.1x15.7=95.77m2池体活载Q:2.0 kN/m2总重量∑G:G1+G2+G3+G4+G5 =1181.3+415.3+718.3+3721.2+2555=8591.1KNP=∑G/A+Q=8591.1/95.77+2=91.7<fak=100KPa地基承载力满足要求池体净自重Gn=8591.1-718.3-2555=5322.8KN基底净反力Pn=5322.8/95.77=55.58KN/m2(作为底板计算荷载)2.池体抗浮验算:水浮力:5.5x15.1x4.5x10=3737.3KN抗浮力：8591.1-3737.3=4853.8KN抗浮系数：抗浮力/水浮力=4853.8/3737.3=1.299>1.05池体抗浮满足要求3.池壁内力及配筋计算:(1) 1-1池壁计算1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 31kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{39.37, 39.37} ＝ 39.37kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 5750mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 200mm （h ＝ L y / 18）1.1.6混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm， f t＝ 1.271N/mm， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0078+0.2*0.02038)*31*3.652＝ 4.90kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.02038+0.2*0.0078)*31*3.652＝ 9.06kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.03585*31*3.652＝ -14.81kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.05518*31*3.652＝ -22.79kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝ 4.90kN·m，M xq＝ 4.90kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{6.23, 6.23} ＝ 6.23kN·mA sx＝ 142mm，a s＝ 52mm，ξ ＝ 0.024，ρ ＝ 0.10%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 400mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.051mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝ 9.06kN·m，M yq＝ 9.06kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{11.51, 11.51} ＝ 11.51kN·mA sy＝ 248mm，a s＝ 42mm，ξ＝ 0.039，ρ＝ 0.16%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 400mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.084mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -14.81kN·m，M x'q＝ -14.81kN·m；M x' ＝ Max{M x'(L), M x'(D)} ＝ Max{-18.8, -18.8} ＝ -18.80kN·mA sx' ＝ 410mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.065，ρ ＝ 0.26%；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.138mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -22.79kN·m，M y'q＝ -22.79kN·m；M y' ＝ Max{M y'(L), M y'(D)} ＝ Max{-28.94, -28.94} ＝ -28.94kN·mA sy' ＝ 560mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.102，ρ ＝ 0.41%；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.199mm1.4跨中挠度验算1.4.1挠度验算参数参照《建筑结构静力计算手册》表 4－36，挠度系数κ ＝ 0.00168（1/M）按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 M k＝ 9.06kN·m按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M q＝ 9.06kN·mE s＝ 200000N/mm，A s＝ 565mm，E c＝ 27871N/mm，f tk＝ 1.779N/mm1.4.2荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 B s1.4.2.1裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψσsk＝ M k / (0.87h0·A s) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk＝ 9060088/(0.87*158*565) ＝ 117N/mm矩形截面，A te＝ 0.5·b·h ＝ 0.5*1000*200 ＝ 100000mmρte＝ A s / A tk（混凝土规范式 8.1.2－4）ρte＝ 565/100000 ＝ 0.00565 ＜0.01，取ρte＝ 0.01ψ ＝ 1.1 - 0.65f tk / (ρte·σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）ψ ＝ 1.1-0.65*1.78/(0.01*117) ＝ 0.108当ψ ＜ 0.2 时，取ψ ＝ 0.21.4.2.2钢筋弹性模量和混凝土模量的比值：αE＝ E s / E c＝ 200000/27871 ＝ 7.18 1.4.2.3受压翼缘面积和腹板有效面积的比值γf'矩形截面，γf' ＝ 01.4.2.4纵向受拉钢筋配筋率ρ ＝ A s / (b·h0) ＝ 565/(1000*158) ＝ 0.003581.4.2.5钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 B s按混凝土规范式 8.2.3－1 计算：B s＝ E s·A s·h02 / [1.15ψ + 0.2 + 6·αE·ρ / (1 + 3.5γf')]＝ 200000*565*1582/[1.15*0.2+0.2+6*7.18*0.00358/(1+3.5*0)] ＝ 4833.71kN·m1.4.3考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0 时，取θ ＝ 2.01.4.4受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算：B ＝ B s·M k / [M q·(θ - 1) + M k] ＝ 4833.71*9.06/[9.06*(2-1)+9.06] ＝ 2416.85kN·m1.4.5挠度 f ＝κ·Q k·L y4 / B ＝ 0.00168*31*3.654/2416.85*1000 ＝ 3.8mmf / L y＝ 3.8/3650 ＝ 1/953(2) 2-2池壁计算工况一：池内有水，池外无土1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 35kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{44.45, 44.45} ＝ 44.45kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 7300mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 250mm （h ＝ L y / 15）1.1.6混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm， f t＝ 1.271N/mm， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0045+0.2*0.0253)*35*3.652＝ 4.46kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.0253+0.2*0.0045)*35*3.652＝ 12.22kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.0367*35*3.652＝ -17.11kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.0622*35*3.652＝ -29.00kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝ 4.46kN·m，M xq＝ 4.46kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{5.66, 5.66} ＝ 5.66kN·mA sx＝ 97mm，a s＝ 54mm，ξ ＝ 0.012，ρ ＝ 0.05%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.042mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝ 12.22kN·m，M yq＝ 12.22kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{15.52, 15.52} ＝ 15.52kN·mA sy＝ 252mm，a s＝ 42mm，ξ＝ 0.030，ρ＝ 0.12%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.104mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -17.11kN·m，M x'q＝ -17.11kN·m；M x' ＝ Max{M x'(L), M x'(D)} ＝ Max{-21.73, -21.73} ＝ -21.73kN·mA sx' ＝ 356mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.043，ρ ＝ 0.17%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.146mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -29.00kN·m，M y'q＝ -29.00kN·m；M y' ＝ Max{M y'(L), M y'(D)} ＝ Max{-36.83, -36.83} ＝ -36.83kN·mA sy' ＝ 613mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.074，ρ ＝ 0.29%；实配纵筋：Φ12@175 （A s＝ 646）；ωmax＝ 0.193mm1.4跨中挠度验算1.4.1挠度验算参数参照《建筑结构静力计算手册》表 4－36，挠度系数κ ＝ 0.00206（1/M）按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 M k＝ 12.22kN·m按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M q＝ 12.22kN·mE s＝ 200000N/mm，A s＝ 565mm，E c＝ 27871N/mm，f tk＝ 1.779N/mm1.4.2荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 B s1.4.2.1裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψσsk＝ M k / (0.87h0·A s) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk＝ 12216733/(0.87*208*565) ＝ 119N/mm矩形截面，A te＝ 0.5·b·h ＝ 0.5*1000*250 ＝ 125000mmρte＝ A s / A tk（混凝土规范式 8.1.2－4）ρte＝ 565/125000 ＝ 0.00452 ＜0.01，取ρte＝ 0.01ψ ＝ 1.1 - 0.65f tk / (ρte·σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）ψ ＝ 1.1-0.65*1.78/(0.01*119) ＝ 0.131当ψ ＜ 0.2 时，取ψ ＝ 0.21.4.2.2钢筋弹性模量和混凝土模量的比值：αE＝ E s / E c＝ 200000/27871 ＝ 7.18 1.4.2.3受压翼缘面积和腹板有效面积的比值γf'矩形截面，γf' ＝ 01.4.2.4纵向受拉钢筋配筋率ρ ＝ A s / (b·h0) ＝ 565/(1000*208) ＝ 0.002721.4.2.5钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 B s按混凝土规范式 8.2.3－1 计算：B s＝ E s·A s·h02 / [1.15ψ + 0.2 + 6·αE·ρ / (1 + 3.5γf')]＝ 200000*565*2082/[1.15*0.2+0.2+6*7.18*0.00272/(1+3.5*0)] ＝ 8944.32kN·m1.4.3考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0 时，取θ ＝ 2.01.4.4受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算：B ＝ B s·M k / [M q·(θ - 1) + M k] ＝ 8944.32*12.22/[12.22*(2-1)+12.22]＝ 4472.16kN·m1.4.5挠度 f ＝κ·Q k·L y4 / B ＝ 0.00206*35*3.654/4472.16*1000 ＝ 2.9mmf / L y＝ 2.9/3650 ＝ 1/1,276工况二：池外有土，池内无水1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 63.33kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{80.43, 80.43} ＝ 80.43kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 7300mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 250mm （h ＝ L y / 15）1.1.6混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm， f t＝ 1.271N/mm， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0045+0.2*0.0253)*63.33*3.652＝ 8.07kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.0253+0.2*0.0045)*63.33*3.652＝ 22.11kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.0367*63.33*3.652＝ -30.96kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.0622*63.33*3.652＝ -52.48kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝ 8.07kN·m，M xq＝ 8.07kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{10.24, 10.24} ＝ 10.24kN·mA sx＝ 176mm，a s＝ 54mm，ξ ＝ 0.023，ρ ＝ 0.09%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.077mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝ 22.11kN·m，M yq＝ 22.11kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{28.07, 28.07} ＝ 28.07kN·mA sy＝ 463mm，a s＝ 42mm，ξ＝ 0.056，ρ＝ 0.22%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.188mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -30.96kN·m，M x'q＝ -30.96kN·m；M x' ＝ Max{M x'(L), M x'(D)} ＝ Max{-39.32, -39.32} ＝ -39.32kN·mA sx' ＝ 656mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.079，ρ ＝ 0.32%；实配纵筋：Φ12@150 （A s＝ 754）；ωmax＝ 0.156mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -52.48kN·m，M y'q＝ -52.48kN·m；M y' ＝ Max{M y'(L), M y'(D)} ＝ Max{-66.65, -66.65} ＝ -66.65kN·mA sy' ＝ 1148mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.139，ρ ＝ 0.55%；实配纵筋：Φ14@120 （A s＝ 1283）；ωmax＝ 0.174mm1.4斜截面受剪承载力计算V ＝ Q·(2L x - L y)·L y / 4L x＝ 80.43*(2*7.3-3.65)*3.65/(4*7.3) ＝ 110.1kNR ＝ 0.7·βh·f t·b·h0＝ 0.7*1*1271*1*0.208 ＝ 185.0kN ≥ V ＝ 110.1kN，满足要求。
高速公路拌合站雨水收集池容积计算书
高速公路拌合站雨水收集池容积计算书 该拌合站位于云南省昭通市，为达到相关环保要求，故设置雨污分离，按照场地在地势最低处设置雨水收集池，以达到回收利用目的。
雨水收集池是雨水收集系统的重要组成部分，蓄水池设计是否符合雨水收集池的标准会影响整个雨水收集系统的运行。
因此需根据当地暴雨强度公式计算雨水量，进一步设置雨水收集池。
根据中国城市新一代暴雨强度公式查得云南省昭通市暴雨强度公式得i=7.5764+9.5187lgT
(t+8.83183)0.7326(mm/min)
上式中T-重现期，单位为年，取为2年；
T 为降雨历时，单位为分钟；取15分钟
i 为每分钟降雨量,单位为mm/min
故i=7.5764+9.5187lg2
(15+8.83183)0.7326=1.02296mm/min
暴雨强度q=166.67i=170.497L/(s.ha)
初期雨水量Q=Ø*q*F*t
式中Q 为初期雨水量;
t 为降雨历时，单位为分钟；取15分钟；
Ø为径流系数，取0.9；
q 为暴雨强度，l/s*ha;
F 为汇水面积；
经实地测量，F 为4746m 2=0.475ha
带入计算得Q=65.598m3,
因此，初期雨水收集池容积为设置为66m3.。
雨水调蓄池容积计算
雨水调蓄池容积计算蓝色表格计算流程参照：/content/130125.72020940103.1853116076.44260129055.50338912043.8149716绿色区域计算流程：依据《建筑与小区雨水控制时间（min）暴雨强度q5293.0235810229.73115620161.8311516076.44260129055.50338912043.814971615036.319968618031.088745921027.221887624024.242444950012.6846857W-调蓄承担的水量t-排空时间97.22222222数据中心13881.00怀来最高日降水4250.0010163.0028294.000.741707.07350.001357.070.5920.59135.22排空时间考虑按照t=6h0.6为系数为调控平均值与峰值的比值蓄水池容积V（m3）171.04262.04352.37409.26375.59323.43/content/16/0928/12/35494618_59435734 6.shtmlV=max(60/1000*(Q-Q')*tm)蓄水池容积V（m3）161.5540169243.0751437314.4319892334.6617765332.2347248295.4561136204.886596495.82292378水控制及利用工程技术规范》9.0.5条手机众智版如图：V=max(60/1000*q*F*(Ψ-0.2)*tm)蓄水池容积V（m3）135.5184244212.4935087299.376625424.2408425462.0487294486.3283078503.9210408517.6085926528.7657302538.1624949538.16249490.2-建设项目开发前径流系数q-暴雨强度取值2年，径流时间考虑为10min~15min F-调蓄汇水面积227.48376怀来最高日降水量（mm）81(参照北京最高日水量）上一页下一页。
水池计算书
矩形水池计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________设计_____________校对_____________审核_____________一、基本资料1．设计依据:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002), 本文简称《水池结构规程》2．设计资料：池顶活荷P1=2(KN/m^2) 覆土厚度ht=700(mm) 池内水位Hw=4400(mm) 容许承载力R=90(KN/m^2)水池长度H=9600(mm) 水池宽度B=9600(mm) 池壁高度h0=4400(mm) 底板外伸C1=200(mm)底板厚度h1=400(mm) 顶板厚度h2=200(mm) 垫层厚度h3= 100 (mm) 池壁厚度h4=300(mm)地基承载力设计值R=90(KPa)支柱数n1=4 支柱截面尺寸a1 = 400(mm)3．地基承载力验算( 1 )底板面积AR1 = (H + 2 * h4 + 2 * C1) * (B + 2 * h4 + 2 * C1)= ( 9.6 + 2 * .3 + 2 * .2 ) * ( 9.6 + 2 * .3 + 2 * .2 ) =112.3(m^2)( 2 )顶板面积AR2 = (H + 2 * h4) * (B + 2 * h4)= ( 9.6 + 2 * .3 ) * ( 9.6 + 2 * .3 )=104.0(m^2)( 3 )支柱重量Fk1 = 25 * a1 * a1 * H0 * n1= 25 * .4 * .4 * 4.4 * 4=70.4 (KN)( 4 )池顶荷载Pg = P1 + ht * 18= 2 + .7 * 18=14.6 (KN/m^2)( 5 )池壁重量CB = 25 * (H + 2 * h4 + B) * 2 * H0 * h4= 25 * ( 9.6 + 2 * .3 + 9.6 )* 2 * 4.4 * .3=1306.(KN)( 6 )底板重量DB1 = 25 * AR1 * h1= 25 * 112.3 * .4=1123 (KN)( 7 )顶板重量DB2 = 25 * AR2 * h2= 25 *104.0 * .2=520 (KN)( 8 )水池全重G = CB + DB1 + DB2 + Fk1=1306.+1123 +520 +70.4=3019.4(KN)( 9 )单位面积水重Pwg = (H * B * Hw * 10) / AR1= ( 9.6 * 9.6 * 4.4 * 10) / 112.3=36.10(KN/m^2)( 10 )单位面积垫层重Pd = 23 * h3= 23 * .1=2.3 (KN/m^2)( 11 )地基反力R0 = Pg + G / AR1 + Pwg + Pd=14.6 + 3019.4 / 112.3 + 36.10 + 2.3= 80 (KN/m^2)R0 = 80 (KN/m^2) < R = 90(KN /m^2) 地基承载力满足要求!4．水池整体抗浮验算地下水位在底板以下,不需验算5．水池局部抗浮验算地下水位在底板以下,不需验算6．荷载计算（1）池内水压Pw= rw * H0 = 10 * 4.4 = 44 (KN/m^2)（2）池外土压Pt：池壁顶端Pt2 = [Pg + rt * (ht + h2)] * [Tan(45- /2) ^ 2]= [14.6 + 18 * ( .7 + .2 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]= 10.2(KN/m^2)池壁底端Pt1 = [Pg + rt * (ht + h2 + H0)] * [Tan(45- /2) ^ 2]= [14.6 + 18 * ( .7 + .2 + 4.4 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2] = 36.66(KN/m^2)池底荷载qD = Pg + (Fk1 + CB + DB2 ) / AR1= 14.6 +(70.4 +1306.+520 ) / 112.3= 26.85(KN/m^2)7．内力计算(H边)池壁内力计算H / H0 =9600 /4400=2.1由于 H / H0 > 2故按竖向单向板（挡土墙）计算池壁内力1.池外（土、水）压力作用下池壁内力Pt0 = Pt1 - Pt2=36.66 -10.2= 26.46 (KN/m^2)U = Pt2 / Pt1=10.2 /36.66=.27V = (9 * U ^ 2 + 7 * U + 4) / 20) ^ 0.5=(9 * .27^ 2 + 7 *.27+ 4) / 20) ^ 0.5=.57QA = [(11 * Pt2 + 4 * Pt1) * H0] / 40=[11 * 10.2 + 4 * 36.66) * 4.4 ] / 40=28.Y0 = (V - U) * H0 / (1 - U)=(.57-.27) * 4400 / (1 -.27)=1.8 最大弯矩Mn1 = QA * Y0 - [Pt2 * (Y0 ^ 2)] / 2 - [(Pt0 * (Y0 ^ 3)] / (6 * H)= 28. * 1.8 - [10.2* (1.8 ^ 2)] / 2 - [ 26.46 * (1.8 ^ 3)] / (6 * 9.6 )= 31.1(KN-m)底端弯矩Mn2 = -(7 * Pt2 + 8 * Pt1) * H0^2 / 120= -(7 *10.2 + 8 * 36.66) * 4.4 ^2 / 120= -58.(KN-m)角隅最大弯矩Mj1 = -0.076 * Pt1 * H0 ^ 2= -0.076 *36.66 * 4.4 ^ 2= -15.(KN-m)2.池内水压力作用下池壁内力最大弯矩Mw1 = 0.0298 * Pw * H0 ^ 2= 0.0298 * 44 * 4.4 ^ 2= 25.3(KN-m)最大弯矩位置，距底端 0.553 * H0 = 2.4332 (m)底端弯矩Mw2 = -(Pw * H0 ^ 2) / 15= -( 44 * 4.4 ^ 2) / 15= -56.(KN-m)角隅最大弯矩Mj2 = -0.035 * Pw * H0 ^ 2= -0.035 * 44 * 4.4 ^ 2= -29.(KN-m)由于B边池壁高度与H边相同,故计算从略，内力计算结果参见H边池壁计算。
诒馨园雨水蓄水池容积设计计算
诒馨园雨水蓄水池容积设计计算王海青马恒升陈文俊金梦张倩蒋娜西安翻译学院The Volume Calculation in YIXIN Garden RainwaterTanks DesignAuthor:Wang Hai qing,Chen Wen jun,Jin meng,Zhang Qian,Jiang NaSupervisor:Ma Heng sheng摘要：研究分析各年的的降水量在不同季节各阶段所表现出来的规律，结合实际计算出蓄水池的经济容积。
以某大学的某学校花园为例，结合调查资料，来推算出该学校的蓄水池的合理经济容积。
关键词：诒馨园；雨水利用；蓄水池；经济容积Abstract:Research and analysis of precipitation in different sea⁃sons in stage of law,combining with the actual economic volume to calculate the reservoir.Making a example in a certain university of the school garden combined with the survey data,to calculate the reservoir reasonable economic volume of the school. Keywords：YIXIN garden;rainwater utilization;tank;economic volume1前言当今社会淡水资源日益减少，人们节水意识也进一步提高，新型节水途径开发成为一种潮流。
《建筑与小区雨水利用工程技术规范》[]的出台，推动了雨水循环回收利用的发展。
蓄水池是雨水回收利用的关键部位所在，在新规范中提出了两种蓄水池容积计算方法：简单公式法和计算机模拟法。
简单公式法就是指在一定面积内根据设计的降雨量和雨水的初期弃流量之差来计算蓄水池容积，按规范规定应有本地10年以上的降水资料，但是由于10年以上的降水资料难以收集到，所以这种计算方法在一定程度给人们带来很大不便。
雨水调蓄池计算
雨水调蓄池计算公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]方案一：（压力流外排）设计参数：用于削减排水管道洪峰流量时，雨水调蓄有效容积按《室外排水设计规范》（GB50014—2006）中的条公式计算：V=[−(0.65n1.2+bt?0.5n+0.2+1.10)lg(α+0.3)+0.215n0.15]?Q?t式中：α—脱过系数，取值为调蓄池下游设计流量和上游设计流量之比，取；Q—调蓄池上游设计流量，参考方案二计算结果，为55m3/min；b、n—暴雨强度公式参数，分别为和；t—降雨历时（min），按2小时计。
雨水池容积和外排流量计算：1）V=[−(0.650.751.2+11.259120?0.50.75+0.2+1.10)lg(0.3+0.3)+0.2150.75]?55?120=4356m32）外排雨水流量为==272L/s水泵参数选取：设2台潜水泵，单台流量490m3/h。
2台水泵合用一根出水管，出水管管径采用DN400钢管，流速为s，满足要求。
方案二：（重力流外排）设计参数：1）采用广州市暴雨强度公式：q=（1+）/（t+）；式中：q--暴雨强度t--降雨历时 (min) 按2小时计算；P—设计重现期，取5年。
2）雨水量采用计算公式：Q=ψ·q·F式中：ψ--径流系数，综合径流系数采用F--汇水面积(公顷)；汇水范围为万达广场以西暹岗村地势较高的区域，约15公顷。
3）雨水管的流速应大于V=0.75m/s，小于V=5m/s，雨水管按满流计算。
雨水量计算：Q=ψ·q·F =[（1+）/（120+）]X15=908L/s，外排雨水管设计管径采用d800，设计坡度，流速2m/s。
方案三：（重力流外排）计算过程同方案二，排水路径和管道敷设方式不同而已，设计管径采用d800，设计坡度，流速s。
水池计算书
矩形水池设计执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》钢筋： E - HRB4001 基本资料1.1 几何信息水池类型: 有顶盖半地上长度L=7.750m, 宽度B=14.300m, 高度H=6.350m, 底板底标高=-1.850m池底厚h3=350mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=150mm,底板外挑长度t2=350mm注：地面标高为±0.000。
(平面图) (剖面图)1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度修正后的地基承载力特征值fa=210.00kPa地下水位标高-2.000m,池内水深5.000m, 池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 池顶板1.50kN/m2, 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活载调整系数: 其它1.00活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00不考虑温湿度作用.1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35) 钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00按裂缝控制配筋计算构造配筋采用水池规程CECS138-20022 计算内容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 内力(不考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算(7) 混凝土工程量计算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=415.59 kN池壁自重G2=1882.24kN底板自重G3=1109.06kN水池结构自重Gc=G1+G2+G3=3406.89 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=4897.75 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1= 0 kN池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 429.98 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 429.98 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作用Gh顶板活荷载作用力Gh1= 166.24 kN地面活荷载作用力Gh2= 159.25 kN活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=325.49 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=8.450×15.000 = 126.75 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(3406.89+4897.75+429.98+0.00+325.49)/126.750= 71.48 kN/m2 3.1.2 结论: Pk=71.48 < fa=210.00 kPa, 地基承载力满足要求。
居住建筑地块雨水调蓄池容积计算
自己调整这行值
调蓄调池蓄有后效外容排积水V径1（流m量3） （m3）
0.56 1102.84 320.00 782.84
0.44 850.66 140.00 710.66
0.41 787.41 110.00 677.41
0.47 830.40 150.00 680.40
第一，校核系数小于等于 调 径蓄流后系外数排上雨行水值径取流两系位数小
0.43
189.58 254.51
C4下垫面种 类
面积
下凹绿地 4378.93
总铺装面积 2311.13
实际百分 比 0.65
0.94
校核
≥ 5≥0% 70%
E下垫面种 下凹类绿地
总铺装面积
面积 3355.35
332.57
实际百分 比 0.67
0.83
校≥核 5≥0% 70%
满足 满足
满足 满足
3438.98 水调蓄设施
第三，校核厚度大于32.5
V2：实际下 凹100mm按20mm计算 （=0.02*绿地面积）
0.396 0.40
0.368 0.37
0.357 0.36
0.386 0.39
260.21 1439.82 1119.82
0.43
234.66 1110.59 970.59
非透水铺装地面（m2） 0.80 860.18 572.73 200.49 133.95
硬化道路（m2）
0.85 2242.61 1681.75 2399.60 1942.85
总和
18324.30 17865.29 17569.50 16310.39
调蓄前综合径流系数
调蓄前外排雨水径流总量W（P=3年）（m3）
雨水计算书
雨水计算书【篇一：市政雨水设计流量计算书_secret 】设计流量计算一、雨水设计流量计算1.雨水设计流量流量 q雨水设计流量流量 q 的计算公式为q??qf式中： q—雨水设计流量 (l/s) ；f—汇水面积 (ha) ；q —设计暴雨强度 (l/s 〃ha) ，1ha=10000m2 。
2.设计暴雨强度 q设计暴雨强度q 应按下列公式计算：q?167a1(1?clgp)(t?b)n式中， t——降雨历时(min) ；p ——设计重现期（广场、干道、厂区、居住区）、地形特点和气象特点等因素确定，重要干道、重要地区或短期积水即能引起较严重后果的地区，重现期一般选用2～ 5a 。
；a1 、c、 n、b ——参数，在具有十年以上自动雨量记录的地区，根据统计方法进行计算确定，在自动雨量记录不足十年的地区，参照地方实测暴雨气象资料确定参数。
3.降雨历时 t排水沟渠的设计降雨历时t，应按下列公式计算：t?t1?mt2式中 t——降雨历时（ min ）；t1 ——地面集水时间（ min ），视距离长短、地形坡度和地面铺盖情况而定，室外地面一般采用5～ 10min ；m ——折减系数，见下表取值：t2 ——管渠内雨水流行时间(min) 。
折减系数 m4.排水沟内雨水流行速度排水管渠的流速，应按下列公式计算 :11232v?ri n 式中， v ——流速 (m/s) ；r ——水力半径 (m) ； i—水力坡降；n——粗糙系数。
排水沟粗糙系数为浆砌毛石时取0.017 ，混凝土排水沟为 0.014 。
r?bhb?2h 对于矩形排水沟，水力半径b 为排水沟底宽（ m ）， h 为排水沟内设计过水高度（m ）。
对于梯形断面排水沟，水力半径为r?2b 为排水沟底宽（ m ）， h 为排水沟内设计过水高度（ m ）， m 为排水沟坡率的倒数。
二、排水沟设计设计降雨重现期 p 为 5 年，根据深圳市中部地区暴雨强度公式推算注：本公式只适用于深圳市中部地区，东西部地区可参照执行。
雨水回用计算书案例
南京诚园（南区）雨水综合利用方案说明南京吉佳新材料科技实业有限公司二〇一五年四月一、雨水收集利用的价值水是生命的起源、是人类生存和社会发展不可或缺物质基础。
但随着人口的增长和工业的不断发展，一方面，人们对水的需求量日益加大，另一方面人类的生活和生产活动对水资源的破坏程度越来越严重，由此造成了水资源短缺的局面不断加剧。
我国是世界上严重缺水的83个国家之一，人均水资源占有量仅为世界平均水平的1/4。
同时，由于我国水资源的时空分布不均，在水资源保有量相对较大的南方省区同样面临缺水的威胁。
随着社会的发展，人类对资源需求的增长和资源短缺之间的矛盾日益加剧，水的供给与需求矛盾日益突出，进行水资源的合理开发利用已成为全世界所面临的问题。
绿色建筑以可持续发展的思想为指导，提倡水的循环利用、雨水与中水处理回用，使水环境系统的综合效率达到最优，降低能耗，做到无废无污染，建成生态平衡的建筑环境。
城市的扩张，将不可避免的造成不透水地面面积的增加、地表雨水径流系数和径流量的提高，从面导致雨水大量流失，需加大排水系统的建设规模和投资资金；同时，由于减少了雨水的地下渗入量，使得地下水得不到充分涵养，对城市的生态环境将产生不利的影响为应对这一局面，我国从上世纪八十年代起就鼓励水的复用和回用，经过近30年的研究和实践，我国在水的重复使用上已经取得了长足的发展，在技术和工艺上都为城市排水的重复使用积累了丰富的经验。
在上述基础上，各级政府主管部门制定、完善了各种相关和配套规定和标准，倡导和激励污水的处理和回用。
雨水作为一种宝贵的水资源,已得到全世界各国的认可。
收集利用的雨水在一定范围内可代替自来水,以缓解城市水资源的短缺,同时能在一定程度上减轻城市污水管网的负荷。
而屋面雨水污染程度较轻,处理成本低,更应该是我们收集利用的主要对象。
与生活污水和工业废水相比，雨水具有污染程度小，处理、回用简单的优势。
因而，对其收集、处理回用，近年来日益受到各级政府的重视。
雨水调蓄量计算书
屋面中硬化面积：36624. 84m2；
混凝土地面中硬化面积：2027. 93πι2;
车行道中硬化面积：20722. 34m2；
需要的雨水调蓄量为：2989. 376m3;
500 L尸
V=loo。。2L7⅛∕ =0 05* (268.49 + 143.91 + 36624.84 + 2027.93 + 20722.34)= 2989.376m3
雨水调蓄量计算书
计算公式
雨水调蓄量计算公式:
500
10000
式中，V一一雨水调蓄量(m3)；
F一一各类单个硬化下垫面面积之和(痛)，即F=Z A1.；
F硬,——单个硬化下垫面设施的汇水面积(In2)。
二、海绵设施
传统下垫面名称
传统下垫面面积(m2)
海绵设施名称ຫໍສະໝຸດ 海绵设施面积(m2)硬化面积(m2)
人行道
4473.9
透水铺装
4205.41
268.49
停车位
3617.65
透水停车位
3473.74
143.91
屋面
36624.84
无
0
36624.84
混凝土地面
2027.93
无
0
2027.93
车行道
20722.34
无
0
20722.34
合计
59787.51
三、计算过程
总硬化面积：59787. 5 lm2；
人行道中硬化面积：268. 49m2；
不缺水地区雨水蓄水池容积优化计算
文献标识码 ： Ａ
为节约水资源 ， 绿 色建筑评 价标准将使 用传统水 源纳入 评价 ３ 设计 日降 雨量计 算
指 标体系 ， 并 明确 提 出绿化 景观 、 洗车 等用水 采用 非传统 水 源作 为进行 蓄水 池容积计算 ， 需要 获得最 高 日降雨 量数据 。根据 为节水与水资源利用指标 的一般 项要求 … 。雨水污 染轻 ， 一般经 武 汉市近年降雨量 １ ３ 值数据 ， 参考 市政排水 的暴雨选 样方 法采用 简单处理后便可利 用 ， 如设计 合理 ， 使 用成本 低于 其他非 传 统水 年多个 样法 ， 先从武汉近 十年每年 降雨量 日值 资料 中选取 ８个 最 源， 而且能减缓 城市雨洪危害 ， 减轻 城市排水 系统负荷 ， 减少 水污 大雨样 ， 不论 年次 按从 大 到小 的顺 序 排序 ， 选取 前 ４ ０个 监 测 资 染。不缺水地区在考虑使用非传统水 源 回用 时 ， 应尽 可能首 先考 料， 作为统计样 本。利用 公式 Ｐ ＝ ×１ ０ ０ ％计 算各 降雨 量 的 虑雨水利用 Ｊ 。目前 ， 很 多建筑 小区开始 引入雨水 利用工程 。但 、 刺 崆 逝 样本 数 。采 用皮 尔 其中， ｍ为 累积频 数 ， ｎ为统计 由于降雨存在水量及 时间上的不确定性 ， 因此需要 设置雨 水调 蓄 经验累积频率 ，
其 中， 为径流系数 ； 日为降雨量 ， ｍ ｍ； 为汇水 面积 ， ｈ ａ 。
计 算得该小 区的可集 蓄利用 雨水量 为 ５ ９ ７ ３ ０ ． ４ ５ ｍ ， 计算 结
果 见表 １ 。如 果 不 考 虑 初 期 雨 水 的弃 流 和 季 节 折 减 的影 响 ， 雨 水
雨水收集利用蓄水池容积计算书
雨水收集利用蓄水池容积计算书安庆凯旋尊邸雨水方案建议本项目为安庆市大桥开发区C-17地块项目，建筑总用地面积为133156 m2，总建筑面积为 m2，建筑基底总面积 m2。
本次参评绿色建筑的为高层住宅项目，建筑面积为，用地面积为。
一、可收集雨水量1、综合径流系数表1-1 综合径流系数计算表序号 1 2 3 下垫面分类面积占地比例径流系数屋面 3320 24% 道路及硬地面 4480 32% 景观水面 1200 9% 1 植被土地 4800 35% 总计 13800 ——综合径流系数 2、雨水设计径流总量根据区域内布局特点及雨水回收利用的要求，收集区域内部分屋面、道路、绿地和水面雨水，总收集面积13800m2。
雨水收集后用于绿化喷灌、道路浇洒、水景补水等。
雨水收集量根据《建筑与小区雨水利用工程技术规范》GB50400-20XX 中条规定雨水设计径流总量公式计算：W=10ψc hy F式中：W——雨水径流总量；ψc——雨量径流系数；hy——设计降雨厚度，取值为1368mm； F——汇水面积。
2因此，本项目雨水径流总量为。
根据《雨水集蓄利用工程技术规范》GB/T50596-20XX第条可收集雨水总量：W′=Wαβ式中： W′——雨水可回用水量，m3/a；W——雨水径流总量，m/a；α——季节折减系数，取；β——初期雨水弃流系数，取。
3因此，本项目雨水系统可收集雨水总量为/a3\\、根据《民用建筑节水设计标准》GB50555-20XX，本项目的节水用水定额绿化喷灌：/ m2·次，年喷灌天数为140天；道路浇洒：/ m2·次，年浇洒次数35次；水景补水：846mm/a，年补水天数219天。
绿地面积为：4800 m2，日平均浇洒量为：4800×2×= m3；年浇洒量为：4800×=1344m3；道路浇洒面积为：4480 m2日平均浇洒量为：4480××= m3；年浇洒量为：×35=；水景面积为：2100 m2年补水量为：2100×846×= m3 日补水量为：÷219 = ；年总用水量为：1344++=3199 m3；综上所述收集的雨水满足收集区域内的绿化喷灌、道路浇洒、水景补水的用水量要求。
雨水调蓄池计算
方案一：（压力流外排）设计参数：用于削减排水管道洪峰流量时，雨水调蓄有效容积按《室外排水设计规范》（GB50014—公式计算：V=[−(0.65n1.2+bt?0.5n+0.2+1.10)lg(α+0.3)+0.215n0.15]?Q?t式中：α—脱过系数，取值为调蓄池下游设计流量和上游设计流量之比，取0.3；Q—调蓄池上游设计流量，参考方案二计算结果，为55m3/min；b、n—暴雨强度公式参数，分别为0.75和11.259；t—降雨历时（min），按2小时计。
雨水池容积和外排流量计算：1）V=[−(0.650.751.2+11.259120?0.50.75+0.2+1.10)lg(0.3+0.3)+0.2150.750.15]?55?120=4356m32）外排雨水流量为0.3Q=0.3X908=272L/s水泵参数选取：设2台潜水泵，单台流量490m3/h。
2台水泵合用一根出水管，出水管管径采用DN400钢管，流速为2.1m/s，满足要求。
方案二：（重力流外排）设计参数：1）采用广州市暴雨强度公式：q=3618.427（1+0.438lgP）/（t+11.259）0.750；式中：q--暴雨强度t--降雨历时(min) 按2小时计算；P—设计重现期，取5年。
2）雨水量采用计算公式：Q=ψ·q·F式中：ψ--径流系数，综合径流系数采用0.50F--汇水面积(公顷)；汇水范围为万达广场以西暹岗村地势较高的区域，约15公顷。
3）雨水管的流速应大于V=0.75m/s，小于V=5m/s，雨水管按满流计算。
雨水量计算：Q=ψ·q·F =0.5X[3618.427（1+0.438lg5）/（120+11.259）0.750]X15=908L/s，外排雨水管设计管径采用d800，设计坡度0.006，流速2m/s。
方案三：（重力流外排）计算过程同方案二，排水路径和管道敷设方式不同而已，设计管径采用d800，设计坡度0.01，流速2.6m/s。
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按设计规范，雨水储存设施的有效容积不宜小于集水面重现期1—2年的日雨水设计径流总量扣除设计初期径流弃流量。
根据《绿色建筑评价标准》中规定，本设计的场地年径流总量控制率取70%，其对应的设计日降雨量为11.6mm，雨水设计径流总量按下式计算：W=10φc h y F
式中W ——雨水储水池容积，m3 ；
φc——雨量径流系数;取0.4
h y——设计日降雨量，mm/d ；取11.6mm
F ——汇水面积，hm2，为4.0hm2。
则：
W＝10×0.44×11.6×4.0＝204.16m³
按设计规范，屋面雨水初期弃流可采用2-3mm径流厚度，地面雨水初期弃流可采用3-5 mm径流厚度，初期径流弃流量按下式计算：W i=10×δ×F
W i——初期弃流量，m3 ；
δ——初期径流厚度;取3mm；
F ——汇水面积，h㎡。
则：
W i=10×3×4=120m³
则本设计蓄水池的体积为：V=W－W i=84.16m³
根据甲方提供资料，本次项目占地面积69000㎡，绿化率35%，即绿化占地面积约24150㎡，道路及车库面积为31211㎡；雨水收集回用系统提供全部的绿化浇灌用水和30%的冲洗道路及车库用水，计算如下：
查《建筑给排水设计手册》，浇洒道路及绿化用水定额都取为2.5L/㎡.d，则依据下式计算：
Q=q×s/1000
式中：Q——日用水量
q——用水定额
则绿化浇灌日用水量:
Q1=2.5×24150/1000=60.38m³/d
道路浇洒日用水量:
Q1=2.5×31211/1000=78.02m³/d
雨水收集系统存储可回用蓄水天数为3—7天，本设计取3天,则雨水收集模块容积为：
W=3×(78.02×0.3+60.38)=251.34m³
清水池容积取日用水量的25%—30%，本设计取25%，则清水池容积为：w=0.25×（60.38+78.02×0.3）=20.85。