高架支模计算书

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高架桥支架计算书

南昌市临港北大道高架桥支架计算书1、梁体自重荷载计算南昌市临港北大道高架桥的截面计算如下1.1普通截面自重荷载计算q1-1=9.1KN/m2q1-2=29.83KN/m2q1-3=12.22KN/m2q1-4=24.83KN/m2q1-3=12.22KN/m2q1-4=24.83KN/m2翼缘板侧腹板顶底板中腹板顶底板中腹板(1)翼缘板自重荷载，翼缘板端部厚20cm ，根部厚50cm ，混凝土自重取26KN/m3。

翼缘板自重简化为均布荷载：211/1.926)5.02.0(5.0m KN q =⨯+⨯=-。

(2)腹板及倒角处自重荷载计算。

简化为均布荷载：221/83.291.1/26]5.02.02.06.022.05.06.025.045.05.08.1[m KN q =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯++⨯=-）（(3)顶底板处自重荷载计算。

简化为均布荷载：231/22.122625.022.0m KN q =⨯+=-）（（4）中腹板自重荷载计算，简化为均布荷载：24-1/83.247.1/26]5.02.02.026.022.025.06.025.045.025.08.1[m KN q =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯=）（1.2变截面自重荷载计算(1)翼缘板自重荷载，翼缘板端部厚20cm ，根部厚50cm ，混凝土自重取26KN/m3。

翼缘板自重简化为均布荷载：212/1.926)5.02.0(5.0m KN q =⨯+⨯=-。

(2)腹板及倒角处自重荷载计算。

简化为均布荷载：222/24.373.1/26]5.02.02.06.042.05.06.065.0.045.07.08.1[m KN q =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯++⨯=-）（(3)顶底板处自重荷载计算。

简化为均布荷载：232/62.222645.042.0m KN q =⨯+=-）（（5）中腹板自重荷载计算，简化为均布荷载：242/71.339.1/26]5.02.02.026.042.025.06.065.0.045.027.08.1[m KN q =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯=-）（变截面自重荷载分布图1.3中横梁截面自重荷载分布图(1)翼缘板自重荷载，翼缘板端部厚20cm ，根部厚50cm ，混凝土自重取26KN/m 3。

高支模专项方案计算书

一、工程概况本项目为XX市XX区XX大厦，地上XX层，地下XX层，总建筑面积约XX万平方米。

本工程涉及高支模施工的区域主要为地上XX层至XX层的主体结构施工，包括梁、板、柱等构件的模板支撑体系。

二、计算依据1. 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）2. 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）3. 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4. 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）5. 《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）三、模板支撑体系设计1. 材料选型：- 模板：16mm厚红色模板，弹性模量E=4200N/mm²，抗弯强度[f]=12N/mm²。

- 次龙骨：50mm×100mm木枋，抗剪强度设计值1.3N/mm²，抗弯强度设计值13N/mm²，弹性模量为8415N/mm²。

- 主龙骨：48mm×3.5mm普通钢管，抗弯强度205.0N/mm²。

- 扣件：拧紧力矩达40～65N·m，单扣件抗滑承载力可取8.0～6.4kN。

2. 支撑体系布置：- 梁下支撑体系采用扣件式钢管支撑体系，梁底支撑采用顶托。

- 楼板满堂支撑支撑体系采用扣件式钢管架。

3. 荷载计算：- 梁自重：根据设计图纸，梁自重约为1.2kN/m²。

- 混凝土浇筑荷载：根据设计图纸，混凝土浇筑荷载约为2.0kN/m²。

- 施工荷载：根据现场实际情况，施工荷载约为1.0kN/m²。

- 风荷载：根据当地气象资料，风荷载约为0.6kN/m²。

四、计算结果1. 梁下支撑体系：- 计算荷载：Q = 1.2 + 2.0 + 1.0 + 0.6 = 4.8kN/m²- 承载力：根据材料强度和设计规范，梁下支撑体系可承受荷载为5.0kN/m²，满足要求。

徐东高架桥承台模板计算(竹胶板木方)

附件1 承台模板计模板采用竹胶板，尺寸为1500⨯3000mm,内楞采用80⨯60mm 方木，间距为300mm,外楞采用2根直径为51mm 壁厚为3.5mm 钢管，间距为600mm ，对拉螺栓采用M18,间距为600⨯900mm 。

混凝土自重为24kN/m 3,强度等级C30，塌落度为16cm,浇注速度为1.7m/h,混凝土温度为20度，用插入式振捣器振捣。

竹胶板抗拉强度设计值：15mm 厚竹胶板抗弯强度为80N/mm 2,木方抗弯强度为10N/mm 2，普通螺栓为170N/mm 2.竹胶板的允许挠度:面板1.5mm,钢楞为3mm.(验算模板，内楞和对拉螺栓是否满足设计要求）（1）荷载设计值1）混凝土侧压力a 混凝土侧压力标准值，t 0=200/(20+15)=5.71F1=0.22γc Τ0β1β2v 1/2=22/1/2.457.11171.52400022.0m kN =⨯⨯⨯⨯⨯F2=γC H=24⨯3=72kN/m2取两者中小值，即F1=45.2kN/m2.混凝土侧压力设计值：21/1.4685.02.12.45m kN F F =⨯⨯=⨯⨯=折减系数分项系数倾倒混凝土时产生的水平荷载荷载设计值 24.5385.04.161.46`=⨯⨯+=F kN/m2验算：1 竹胶板验算竹胶板(厚=15mm)截面特征5225310125.16/1530006/1044.812/15300012/3⨯=⨯==⨯=⨯==bh W bh I xi j x化为线均布荷载抗弯强度验算：2.1055.213009.472/12/1/5.4133.01.46/9.473.0324.5352212221mN m q M m N q m N q ⨯=⨯⨯===⨯⨯==⨯⨯=ω=M/W=2255/80/2.1910125.1/1055.21m N m N =⨯⨯ 满足要求挠度计算m N m q M m N q m N q .1045.360058.91.01.0/3.83.06.01.46/58.93.06.024.5352212221⨯=⨯⨯===⨯⨯==⨯⨯=I xj =bh 3/12=80*603/12=1.44*106W xi =bh 2/6=80*602/6=4.8*104ω=M/W=3.45*105/4.8*104=7.1N/m 2<10 N/m 2满足要求3 对拉螺栓验算T18螺栓截面面积A=189m2.对拉螺栓的拉力kN F N 7.286.09.024.53=⨯⨯=⨯⨯'=外楞间距内楞间距Σ=N/A=28.723/170152189/10m N =⨯满足要求钢板桩相关最小深入深度l=m r r k h h 5.25.72/)5.7210)(30(2/)10)(21(=⨯-⨯+=''-+故钢板桩最小长度为 6m ,承台3m,埋深0.5m,钢板桩宽0.25m,即25A 槽钢每个承台钢板桩数量为 39/0.25=156 根每个承台共 6*156=936m.共需25A 槽钢米数为 936*24=22464m ,用北京580型振动锤一台，振幅12mm,振动频率为720，一分钟振动300米，10个小时可振动3000米，人机相关承台挖方三个挖机，每天开挖承台3个每个承台弃方240方，每天运输12小时，每辆车运送8车，共需车，每天可外运800方弃土，桩基施工、基坑开挖 3台挖机 4天完成桩基处理 2*3个人 8天完成桩基检测12天钢筋绑扎 6*3 个人 12天完成安装模板，浇筑混凝土：8人*3 12天养护 1人。

高架支模计算书

高架支模计算书计算依据：1.“建筑施工模板安全技术规范”JGJ162-2008 （简称模板规范）：用于验算胶合板、方木及水平钢管。

2.“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范”JGJ130-2011(简称脚手架规范)：用于验算立杆工程简介：某四层钢筋混凝土框架结构办公楼。

在下图范围内为一大空间：大空间高度从-3.000到8.650，即高11.650m。

除去板厚120，净高11.53m。

按住建部“危险性较大的分部分项工程安全管理办法”的规定，标高8.650处的模板工程属于“超过一定规模的危险性较大的分部分项工程”。

根据经验拟定楼板模板如下图：立杆中距双向均≤1000楼板模板支架立面图应当指出，用40×60的方木是不合适的。

方木截面小，方木的间距便要很密。

受力不合理。

对比如下：方木50×90 40×60 比值面积4500 2400 4500/2400=1.9 截面抵抗矩W 50×902/6=67500 24000 67500/24000=2.8 截面抵抗矩W=(bh2/6）表示截面的抗弯能力。

50×90的方木比40×60面积只增加0.9倍，但抗弯能力增加1.8倍。

因此，楼板模板用方木做次楞时，宜用50×90或50×100的方木，或者40×80的方木。

但目前这个工地只有40×60这种方木。

立杆顶端应放可调顶托（螺丝端杆）；U形承托与钢管的间隙应楔紧，否则，U形承托可能变形：最好用承托板带加劲肋的螺丝端杆：模板支架的水平杆必须双向设置；必须设置扫地杆。

下面对上述模板图进行验算：一、胶合板验算：胶合板荷载标准值：（模板规范4.1）12厚胶合板自重标准值G1K=10×0.012=0.12 KN/㎡胶合板重力密度取10KN/m3(偏大)混凝土自重标准值：G2K=24×0.12=2.88 KN/㎡钢筋自重标准值：G3K=1.5×0.12=0.18 KN/㎡施工人员及设备荷载标准值Q1K=2.5 KN/㎡另外用集中荷载2.5KN验算胶合板及方木。

板模板(扣件钢管高架)计算书

板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架得计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计与使用安全》中得部分内容。

一、参数信息:1、模板支架参数横向间距或排距(m):0、80；纵距(m):0、80；步距(m):1、20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0、50；模板支架搭设高度(m):6、00；采用得钢管(mm):Φ48×3、5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件得保养情况，扣件抗滑承载力系数:0、80；板底支撑连接方式:方木支撑；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0、350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25、000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2、500；4、材料参数面板采用胶合面板，厚度为10mm。

面板弹性模量E(N/mm2):9000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9000、000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13、000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1、400；木方得间隔距离(mm):300、000；木方得截面宽度(mm):50、00；木方得截面高度(mm):100、00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3、5；5、楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:30；每平米楼板截面得钢筋面积(mm2):360、000；楼板得计算宽度(m):7、70；楼板得计算厚度(mm):250、00；楼板得计算长度(m):7、40；施工平均温度(℃):10、000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度与刚度，取单位宽度1m得面板作为计算单元面板得截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：W = 100×12/6 = 16、667 cm3；I = 100×13/12 = 8、333 cm4；模板面板得按照三跨连续梁计算。

桥梁支架模板计算

（六）、承台施工方案及模板计算4、安装模板承台桥墩均采用大块钢模板施工，设拉杆。

面板采用δ＝6mm厚钢板，[10 竖带间距0.3m，[14 横带间距0.5m，竖肋采用[10槽钢，间距30cm，横肋采用[14槽钢，间距100cm。

横肋采用2[14a工字钢，拉杆间距150cm。

拉杆采用υ20圆钢承台尺寸：钢桁梁部分11.4×18.4×3.5m。

模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。

根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。

根据承台的纵、横轴线及设计几何尺寸进行立摸。

安装前在模板表面涂刷脱模油，保证拆模顺利并且不破坏砼外观。

安装模板时力求支撑稳固，以保证模板在浇筑砼过程中不致变形和移位。

由于承台几何尺寸较大，模板上口用对拉杆内拉并配合支撑方木固定。

承台模板与承台尺寸刚好一致，可能边角处容易出现漏浆，故模板设计时在一个平行方向的模板拼装后比承台实际尺寸宽出10cm，便于模板支护与加固。

模板与模板的接头处，应采用海绵条或双面胶带堵塞，以防止漏浆。

模板表面应平整，内侧线型顺直，内部尺寸符合设计要求。

模板及支撑加固牢靠后，对平面位置进行检查，符合规范要求报监理工程师签证后方能浇筑砼。

5、浇注砼钢筋及模板安装好后，现场技术员进行自检，各个数据确认无误，然后报验监理，经监理工程师验收合格后方可浇筑砼。

砼浇注前，要把模板、钢筋上的污垢清理干净。

对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，并做好记录。

砼浇注采用商品砼。

浇筑的自由倾落高度不得超过2m，高于2 m时要用流槽配合浇筑，以免砼产生离析。

砼应水平分层浇筑，并应边浇筑边振捣，浇筑砼分层厚度为30 cm左右，前后两层的间距在1.5m以上。

砼的振捣使用时移动间距不得超过振捣器作用半径的1.5倍；与侧模应保持5~10cm 的距离；插入下层砼5~10cm；振捣密实后徐徐提出振捣棒；应避免振捣棒碰撞模板、钢筋及其他预埋件，造成模板变形，预埋件移位等。

密实的标志是砼面停止下沉，不再冒出气泡，表面呈平坦、泛浆。

办公楼工程模板扣件钢管高架工程施工方案及计算书.doc

办公楼工程模板扣件钢管高架工程施工方案及计算书1模板（扣件钢管高架）工程施工方案及计算书一、工程概况工程名称：连云港xxxx技术纺织有限公司办公楼工程；工程地点：海州开发区；结构层次：框架结构，地上4层；建筑高度：17.1m；总建筑面积：2792.88m2。

本工程由连云港xxxx技术纺织有限公司投资建设，xxxx六度建筑设计有限公司设计，连云港市经纬工程建设监理有限公司监理，江苏启安建设集团有限公司组织施工；由张惠兵担任项目经理，范冲担任技术负责人。

施工区段：3-A轴～3-D轴/3-1轴～3-3轴。

该区段梁、板、柱的模板支设高度均大于5m，施工难度和危险性较大，系模板（扣件钢管高架）工程。

二、编制依据1、高支撑架的计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

2、依据施工图纸。

因本工程模板支架高度大于4米（建筑物总高度达17.1m，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

三、楼板模板计算（一）参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m)：1.00；纵距(m)：1.00；步距(m)：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；模板支架搭设高度(m)：17.10；采用的钢管(mm)：Φ48×2.8 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；板底钢管的间隔距离(mm)：800.00；支架基础为素土夯实后浇筑150厚C25混凝土。

2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.500。

板模板(扣件钢管高架)计算书(扣件连接方式为双扣件,板底支撑连接方式为圆木支撑)

板模板(扣件钢管高架)计算书由于原木两头直径不能一致，因此考虑到最不利的因素只能以原木两头直径中较小端直径作为原木的计算直径。

支撑圆木搁置在支撑钢管上应平整且受力均匀；如通过楔形垫块或其他方法进行水平调整，应保证其充分的稳定性。

本工况在国家规范中没有作出具体规定及计算方式，故本计算书不作为依据只作参考。

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:圆木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(mm):3.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.圆木参数圆木弹性模量E(N/mm2):9500.000；圆木抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；圆木抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；圆木的间隔距离(mm):250.000；圆木的小头直径(mm):200.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑圆木的计算:圆木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=3.142×20.0003/32=785.398cm3；I=3.142×20.0004/64=7853.982cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：= 25.000×0.250×0.003 = 0.019 kN/m；q1(2)模板的自重线荷载(kN/m):q= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p= (1.000+2.000)×1.000×0.250 = 0.750 kN；12.圆木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(0.019 + 0.088) = 0.128 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.750=1.050 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.050×1.000 /4 + 0.128×1.0002/8 = 0.278 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.050/2 + 0.128×1.000/2 = 0.589 kN ；圆木的最大应力值σ= M / w = 0.278×106/785.398×103 = 0.355 N/mm2；圆木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；圆木的最大应力计算值为 0.355 N/mm2小于圆木的抗弯强度设计值 13.0N/mm2，满足要求!3.圆木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 1.000×0.128/2+1.050/2 = 0.589 kN；圆木受剪应力计算值 T = 3 ×588.750/(2 ×60.000 ×80.000) = 0.184 N/mm2；圆木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；圆木受剪应力计算值为 0.184 N/mm2小于圆木的抗剪强度设计值 1.400N/mm2，满足要求!4.圆木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 0.019+0.088=0.106 kN/m；集中荷载 p = 0.750 kN；圆木最大挠度计算值 V= 5×0.106×1000.0004 /(384×9500.000×78539816.34) +750.000×1000.0003/( 48×9500.000×78539816.34) = 0.023 mm；圆木最大允许挠度值 [V]= 1000.000/250=4.000 mm；圆木的最大挠度计算值 0.023 mm 小于圆木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.128×1.000 + 1.050 = 1.178 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.442 kN.m ；max最大变形 V= 1.240 mm ；max最大支座力 Q= 5.152 kN ；max钢管最大应力σ= 0.442×106/5080.000=86.936 N/mm2；钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值 86.936 N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

某工程高架支模方案

第一章工程概况该工程是空军94104 4-1#油罐区油罐工程。

罐室内径32m,顶板为薄壳，净空高度为～。

顶板厚度：外围6m为250～550mm;中心部位为250mm厚。

根据该工程的设计图纸及施工规范的要求，该工程的模板施工处支撑高度大于8m 属于高大模板支撑体系。

第二章编制依据1、空军94104工程施工图纸。

2、《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20114、建筑施工模板安全技术规程 JGJ162-20085、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-20026、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-917、建筑施工安全检查标准 JGJ59-20118、关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知，建质[2009]87号。

9、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》(建质[2009]254号)10、参考依据《建筑施工手册》及品茗安全计算软件，有关参数来源文件。

11、该工程施工组织设计第三章方案的选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59-2011检查标准及JGJ162-2008(建筑施工模板安全技术规程)要求，要符合陕西省文明标化工地的有关标准。

6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定全部采用扣件式钢管满堂脚手架。

第四章施工工艺技术第一节高支模构造及验算本工程模板支撑采用钢管满堂架。

高支模构造要求：1、模板支撑体系采用Ф48×钢管扣件满堂架。

高架桥盖梁支架计算书

高架桥盖梁支架计算书方案一说明：盖梁模板采用δ＝6mm厚钢面板配合［80mm槽钢背楞制作而成的定型钢模板。

支架设计方案采用立柱预留孔道，穿υ100mm实心圆钢棒，圆钢上放置两根长18m的45c（h＝450mm，b＝154mm）型或50a型（h＝500mm，b＝158mm）工字钢作支撑，工字钢上排放间距为50cm的15cm×20cm×300cm方木。

盖梁总长为15.50m，宽度为1.8m。

15×20×300cm方木强度、刚度验算一、竖向荷载1、模板自重76.018KN，（1244.9×4＋173.3×2+475.1×2+662.7×2）÷100；2、盖梁混凝土自重1008.8KN，26×38.8；3、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值1.5Kpa；4、倾倒、振捣混凝土时产生的荷载4.0 Kpa；二、荷载组合（76.018+1008.8）÷（15.5×1.8）×1.2+（1.5+4.0）×1.4＝54.36KN/m2；三、小方木横梁按简支梁受力考虑计算L=1.5+0.15＝1.65mq＝54.36×0.5＝27.18KN/mI＝15×203/12＝1000cm4W＝15×202/6＝1000cm3M=qL2/8=27.18×1.65×1.65/8＝9.2KN.m木材的容许拉应力［σw］＝11.1MPa，弹性模量E＝9×103 MPa；（按A-4种类木材计算）σw＝M/W=9.2×106/1000×103＝9.2Mpa＜［σw］强度满足要求。

f＝5×27.18×1.654/384×9×106×10000×10-8＝0.0029m ＜f w容许＝L/400＝0.0041m刚度满足要求。

新繁高架盖梁托架内力计算(伸臂梁)

成都第二绕城高速公路西段TJ-B11合同段盖梁（顶系梁）施工模板、托架计算书计算：复核：核准：四川公路桥梁建设集团有限公司成都二绕西段项目TJ-B合同段B11分部2011年7月16日成都第二绕城高速公路西段TJ-B11合同段盖梁(顶系梁)施工模板、托架计算书一、工程概况K193+400.65新繁高架桥位于成都市新都区新繁镇内。

上部结构分别采用25m和25m预应力砼小箱梁及预应力连续箱梁；桥墩下部结构均采用柱式桥墩，墩柱直径为φ1.30m、φ1.20m 两种；墩柱高在4.0m～11.0 m不等，双柱间距为4.0 m～9.10m；新繁高架桥盖梁共165片，盖梁砼强度均为C30；33#左、41#右、80#右、85#右、86#左共5片盖梁拟采用满堂脚手架，其余盖梁拟采用托架。

盖梁截面尺寸为1.8*1.6m、1.9*1.6m、部分盖梁增高垫块0.2m，计算时选取最大跨径9.1m、最大断面盖梁1.8*1.8m。

二、侧模计算1.侧模布置侧模采用钢模，面板厚度5mm，竖肋间距30cm，横肋间距40cm，竖向对拉肋间距80cm。

材料用量表2.新浇混凝土对模板的侧压力： γc h=26*1.8=46.8KN/m 2，f ＞γc h 。

取较小值46.8KN/m 2，γc 为砼容重，砼浇筑速度按2m/h 计，浇筑温度按T=25℃，初凝时间10h 计。

公式参考《建筑施工计算手册》（中国建筑工业出版社）P443（8-8）。

考虑振动荷载4KN/m 2，则模板所受侧压力为F=46.8+4=50.8KN/m 2。

3.面板验算按双向板计算，三边固结、一边简支的情况来处理。

（参考《路桥施工计算手册》）。

计算简图1）强度验算l y /l x =0.3/0.4=0.75。

查表得双向板内力组合系数为：=-00.0729Mx K ，=-00.0837My K ，=0.0219Mx K ，=0.0290My K ，K f=0.00294。

高支模计算书和相关图纸

高支模计算书和相关图纸第一节计算依据梁模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。

本支架计算公式(1)根据支撑架体试验，参照架体规范和架体工程实例，本支架计算公式(2)参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

第二节计算内容与计算过程一、首层大堂框架梁（400×1200）计算书计算参数：模板支架搭设高度为10.29米，基本尺寸为：梁截面 B×D=400mm×1200mm，梁两侧楼板厚度110mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加2道承重立杆。

梁顶托采用单钢管: 48×2.8。

立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为 F = 1.2×25.500×0.110×0.600×0.900=1.818kN。

采用的钢管类型为48×2.8，采用扣件连接方式。

一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.500×1.200×0.900=27.540kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.900×(2×1.200+0.400)/0.400=2.205kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×0.900=2.250kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.500×1.200×0.900+0.350×0.900×(2×1.200+0.400)/0.400=29.745kN/m 均布线荷载设计值为：按可变荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.2×(27.540+2.205)+1.4×2.250]=34.960kN/m按永久荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.35×(27.540+2.205)+1.4×0.7×2.250]=38.125kN/m根据以上两者比较应取q1 = 38.125kN/m作为设计依据。

高支模计算书

计算书一 100mm厚板模板支撑计算书（按120mm厚板计算）1.计算参数结构板厚120mm，层高19.450m，结构表面考虑隐蔽；面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。

支撑采用Φ48×3.5mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积5.08cm2,回转半径i=1.58cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f=125.00N/mm2。

v2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算（自重时计算宽度为1m）荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 3.00 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 4.20 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= 8.17 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2= 3.31 kN/m （2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。

底模厚度18mm,板模宽度=900mm；W=bh2 /6=900×182/6=48600mm3，I=bh3/12=900×183/12=437400mm4。

1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.105M 1=KMq1L2 =-0.105×8.17×3002=-77207N.mm剪力系数KV=0.606V 1=KVq1L=0.606×8.17×300=1485Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.105M 2=KMq2L2 =-0.105×3.97×3002=-37517N.mm跨中弯矩系数KM=0.077M 3=KMq2L2 =0.078×3.97×3002=27870N.mm剪力系数KV=0.606V 2=KVq2L=0.606×3.97×300=722N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3004/(100×6000×437400)=0.07mmC施工人员及施工设备荷载按3.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×3.00=4.20kN ,计算简图如下图所示。

高架支模计算书

一、梁模板、支架及计算1.1 梁模板及支架选型梁模板采用15厚木胶合板拼制，梁模板支设按梁全跨长度的2/1000起拱；悬臂梁起拱高度为L/300。

梁支撑架立杆间距200×600，步距≤1500；梁侧面及底部次龙骨均采用50×100的木方，间距250mm；梁侧面、梁底主龙骨均用钢管，顺梁长方向间距为600mm。

当梁高小于、等于700mm时，梁侧模可不用对拉螺栓，用水平钢管顶撑，同时设钢管斜撑。

当梁高大于700mm时，增设φ14间距500的对拉螺栓，且不少于一道。

本方案以400×1000的梁为例进行计算。

其他类型的梁可参照本计算施工。

梁支模示意图如下：1.2 脚手架参数脚手架搭设高度H：9.0 m；顶端设U形顶托；脚手架步距h(m)：1.2；立杆纵距la(m)：0.6；立杆横距lb(m)：0.2板底支撑连接方式：方木支撑；板底的方木支撑间距距离(m)：0.2；1.3 荷载参数1、恒荷载：砼与钢筋自重：25 kN/m3梁高：1.0 m；模板自重：0.35 kN/m22、活荷载：施工人员及设备荷载：1 kN/㎡振捣砼荷载：2 kN/㎡倾倒砼产生竖向动力荷载：0.7 kN/㎡1.4 模板面板计算面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元，按照二跨连续梁、单跨200mm计算。

面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W =100×1.52/6 =37.5cm3；I =100×1.53/12 =28.125cm4；1、荷载计算①恒荷载标准值：砼与钢筋自重+模板自重：q1 =25×1.0×1.0+0.35×1 = 25.35kN/m；②活荷载标准值：施工人员及设备荷载+振捣砼荷载与倾倒砼荷载较大值：q2 =(1+2)×1= 3.00kN/m；2、抗弯强度计算强度计算时，荷载取恒荷载与活荷载设计值。