310S耐热不锈钢TIG焊接接头组织与力学性能研究
温度对耐热不锈钢310S氧化膜断面及基体的影响
［ １ ］ 李美栓 ． 金属 的高温腐蚀 ［ Ｍ］ ． 北京 ： 冶金工业 出版社 ， ２ ０ ０ １ ．
以上 。
参考文献
５ 结 论
［ １ ］ 易敏 ， 陈明跃 ， 崔 京玉 ， 等． 圆钢剪切端 面裂纹 研究 ［ Ｊ ］ ． 首钢科
技， ２ ０ ０ ７ （ ４） ： ３ ０ — ３ ３ ．
１ ） 扁钢端面裂纹产生的原 因是剪切残余应力作 用于钢中心偏析较严重部位而形成裂纹源 ，并沿偏
［ ２ ３ 李论 ＿ 浅析连铸坯 的中心偏析［ Ｊ ］ ． 连铸 ， ２ ０ ０ ９ （ ２ ） ： ３ ８ ＿ ４ ３ ．
（ 编辑 ： 胡 玉香 ）
Ｃｒ ａ ｃ ｋ Ａｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ Ｃｕ ｔ Ｅｎ ｄ ｓ Ｃｒ ａ ｃ ｋ ｏ ｆ ６ ０ Ｓ ｉ ２ Ｍｎ Ｓ ｐ ｒ ｉ ｎ ｇ Ｆｌ ａ ｔ Ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ
Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄｓ ：ｓ ｐｒ ｉｎｇ ｌａ ｆ ｔ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ，ｃ ｒ ａ ｃ ｋ，ｓ ｈｅ ａ ｒ ｔ ｅ ｍｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｕｒ ｅ ，ｃ ａ ｕ ｓ ｅ ａ ｎａ ｌｙ ｓ ｉ ｓ
（ 上接 第 １ ２页）
东 ， 齐慧滨 ． 高温腐 蚀及 耐高 温腐蚀 材料 ［ Ｍ］ ． 上
２ ０ １ ４年第 ４期
黄
晖， 等： ６ ０ Ｓ ｉ ２ Ｍ ｎ弹簧扁钢剪切端部裂纹分析
・
５ ７ ・
余元素 ， 有效减缓连铸坯的中心偏析。
析 带扩 展产 生 。
２ ） 剪切温度与裂纹产生有直接关系 ， 当温度处 ４ ． ２ 炼钢方面 ０ ０— ２ ０ ０℃左右时，材料综合力学性能较差 ， 剪 合理控制连铸拉速 、 过热度 ， 适 当降低过热度和 于 １ 拉速可减轻钢中心偏析［ 。 切时易出现裂纹 。 控制剪切温度在 ２ ５ ０ ｃ 【 ＝ 以上， 可以 有效控制扁钢端面裂纹的产生。 ４ ． ３ 轧钢方面 ３ ） 通过控制炼钢工序过热度 、 拉速 ， 可减轻中心 在轧制后剪切工序 ，避开 ６ ０ Ｓ ｉ ２ Ｍ ｎ 弹簧钢力学 从而大大减轻裂纹的产生。 性能指标下降的温度区间 ，提高剪切温度到 ２ ５ ０℃ 偏析 ，
耐高温不锈钢板310s
耐高温不锈钢板310s耐高温不锈钢板310s导言：耐高温不锈钢板310s是一种在高温环境下具有优异性能的不锈钢材料。
它属于18-8系列不锈钢，其化学成分中含有高比例的铬和镍，具有良好的耐腐蚀性能和高温强度，被广泛应用于石化、化工、电力、航空航天等领域中。
一、耐高温性能：耐高温不锈钢板310s的显著特点之一是其出色的耐高温性能。
它在长时间高温环境中保持稳定的机械性能，能够承受高温下的应力和蠕变，因此在石化、化工和电力等行业中广泛应用。
310s不锈钢板能够在高达1000℃的高温下保持优异的耐蚀性和力学性能，这使得它非常适合在高温环境下工作的设备和管道的制造。
二、抗氧化性能：在高温环境中，耐高温不锈钢板310s的抗氧化性能非常突出。
其在高温下形成一层稳定而致密的氧化膜，该膜能够有效地阻隔氧气和湿气的进入，提供了良好的耐腐蚀保护作用。
这种抗氧化性能使得310s不锈钢板可以在高温、潮湿、腐蚀性环境中长期使用而不发生氧化和腐蚀，大大延长了其使用寿命。
三、耐腐蚀性能：耐高温不锈钢板310s具有卓越的耐腐蚀性能。
其中主要成分的含量，特别是其高比例的铬和镍含量，使其具有优异的耐酸碱性能，能够耐受多种腐蚀介质的侵蚀。
在强酸、强碱、高温腐蚀性环境下，310s不锈钢板依然能够保持良好的稳定性和可靠性，不会出现腐蚀和漏渗的情况。
四、应用领域：耐高温不锈钢板310s广泛应用于石化、化工、电力、航空航天等行业中。
在石化行业，它被用于制造石油炼化装置、裂化装置、炼油装置和催化装置等设备和管道。
在化工行业，310s不锈钢板常用于制造化工反应器、蒸汽发生器和热交换器等设备。
在电力行业，它常用于制造发电锅炉、燃气轮机等高温设备。
此外，在航空航天领域，310s不锈钢板也被广泛应用于制造涡轮发动机、导弹发动机等高温应力和腐蚀环境下的部件和管道。
结论：耐高温不锈钢板310s由于其优异的耐高温性能、抗氧化性能和耐腐蚀性能，在众多行业中得到广泛应用。
310S奥氏体耐热不锈钢高温氧化性能的研究
310S奥氏体耐热不锈钢高温氧化性能的研究隋永菊;金鑫【摘要】对310S不锈钢在高温环境下进行循环氧化试验,采用增重法绘制出了310S奥氏体不锈钢高温氧化动力学曲线,并结合金相显微镜和扫描电镜对氧化膜的厚度和表面形貌进行了分析.结果发现,氧化速度随着时间的延长而降低,高温氧化后试样表面为黑色,氧化膜的厚度20μm左右,试样表面存在四面体结构组成,其成分可知为富含铬和锰的氧化物,铁含量很低.【期刊名称】《热处理技术与装备》【年(卷),期】2015(036)006【总页数】4页(P21-24)【关键词】310S;高温循环氧化;氧化膜【作者】隋永菊;金鑫【作者单位】振石集团东方特钢股份有限公司,浙江嘉兴314005;振石集团东方特钢股份有限公司,浙江嘉兴314005【正文语种】中文【中图分类】TG142.73310不锈钢是奥氏体不锈钢，在氧化性介质中具有优良的耐蚀性，同时具有良好的高温力学性能，因此它既可用于耐蚀部件又可用于高温部件。
310S是在310的基础上发展起来的超低碳奥氏体不锈钢，改善了310的耐晶间腐蚀能力，此钢主要用于耐强氧化性酸性环境腐蚀的设备和部件，解决了焊后耐蚀性劣化问题［1］。
310S是奥氏体耐高温不起皮的热强钢，常用于制作炉门、加热炉辊筒、锅炉热分解管道、蒸汽过热器、热交接器、退火箱等［2］。
耐热钢作为航空航天、化工工业中的重要材料，广泛用于高温环境中，因此研究和发展具有抗高温氧化性能的材料对于我国的航空、化工及国防事业具有深远意义［3］。
1.1 试样制备试验样品选取奥氏体耐热不锈钢310S，其化学成分如表1。
经真空炉冶炼的铸锭，再热轧成10 mm厚的钢板，线切割成30 mm×30 mm的方形试样2块平行试样，以1#和2#区分，试样的六个表面经过180#砂纸水磨，粗糙度满足0.63～1.25 μm要求，然后用水和酒精清洗，最后用吹风机吹干备用。
1.2 氧化实验用游标卡尺测量试样尺寸，计算试样总的表面积;将清洗吹干后的试样进行干燥、用电子天平进行称重，精确到小数点后四位。
SCWR候选包壳材料310S不锈钢应用性能研究
SCWR候选包壳材料310S不锈钢应用性能研究超临界水冷堆(SCWR)是第四代核能系统国际论坛(GIF)确定的6种最具开发前景堆型中的一种轻水堆,具有机组热效率高、系统简化、技术基础好等优点,在6种候选堆中极具竞争力。
超临界水冷堆运行温度、压力大于水的临界点(374 ℃,22.1MPa),服役环境与现有轻水堆有巨大差异,对材料要求苛刻,材料研发是SCWR三大核心技术之一,材料是SCWR的基础和先导,事关超临界水冷堆工程化的成败。
因此,系统的研究候选包壳材料在超临界温度条件下的主要应用性能十分必要,完成对候选包壳材料适用性的评价,可为SCWR发展奠定坚实的技术基础。
310S高级奥氏体不锈钢具有较好的高温强度、耐蚀性和综合性能,在核工业领域中有较好的应用,也是SCWR的主要候选包壳材料之一。
本文以中国核动力研究设计院设计的CSR1000超临界水冷堆为背景,系统开展了超临界水冷堆用310S不锈钢的力学性能、均匀腐蚀性能、应力腐蚀性能研究,建立了力学损伤规律,分析了均匀腐蚀和应力腐蚀机理。
对310S不锈钢在模拟工况温度环境条件下服役的适用性进行了评价,为SCWR的设计提供了关键材料数据支撑。
310S不锈钢的力学性能研究结果表明,310S不锈钢具有较好的拉伸强度和延伸率(室温、350℃、550℃、650℃)。
室温下,具有较高的冲击韧性,550℃×2000h 时效后室温冲击韧性有小幅降低,呈现轻微脆化现象。
随着温度的提高(不高于700℃时),蠕变速率维持在较低水平,蠕变性能较佳。
材料具有较好的抗低周和抗高周疲劳性能,未观察到萌生于基体内的裂纹源或微裂纹源,疲劳条带宽度在1μm-3μm左右的量级。
310S不锈钢在高温高压纯水中不同试验条件下(温度、压力、时间)的均匀腐蚀性能研究结果表明,在 290℃/15MPa、380℃/25MPa、550℃/25MPa、650℃/25MPa 四种水环境中,550℃/25MPa和650℃/25MPa超临界水中的腐蚀速率相当,均大于在亚临界水中、拟临界水中的腐蚀速率,经3000h试验后腐蚀量接近22mg/dm2,按全寿期(54个月,38880h)计算,腐蚀深度最高约为13μm,可满足燃料包壳设计的允许腐蚀量(60μm)。
310s不锈钢的化学成分和物理性能
310s不锈钢的化学成分和物理性能310S是奥氏体铬镍不锈钢具有很好的抗氧化性、耐腐蚀性，因为较高百分比的铬和镍，310S拥有好得多蠕变强度，在高温下能持续作业，具有良好的耐高温性。
310S不锈钢(2520)耐高温钢管；310S因镍(Ni)、铬(Cr)含量高，具有良好耐氧化、耐腐蚀、耐酸咸、耐高温性能，耐高温钢管专用于制造电热炉管等场合，奥氏体型不锈钢中增加碳的含量后，由于其固溶强化作用使强度得到提高，奥氏体型不锈钢的化学成分特性是以铬、镍为基础添加钼、钨、铌和钛等元素，由于其组织为面心立方结构，因而在高温下有高的强度和蠕变强度。
化学成份:C :≤0.08，Si :≤1.00，Mn :≤2.00，P :≤0.035，S :≤0.030，Ni :≤19.00-22.00，Cr :≤24.00-26.00[1]力学性能:硬度(HB) :≤187抗拉强度(бb)(Mpa) :≥520屈服强度(σs)(Mpa) :≥205伸长率(δ)% :≥40面积缩减(ψ)% :≥50主要成分：25Cr-20Ni-0.08C产品描述：310S为高温环境设计，抗氧化性能优于309S钢，多作为耐热钢和锅炉使用。
最高使用温度可到1200 ℃，连续使用温度1150 ℃。
作为一种高性能的钢板，其抗拉强度和耐高温性能都远远超出其他同类品种。
典型应用工业锅炉用材料，电炉设备、锅炉设备、电热设备、汽车净化装置用材料、化工机械设备、列车、航空等。
相关标准JIS SUS310S，UNS S31008，DIN/EN 1.4845，ASTM A240，GB 0Cr25Ni20310/310S 合金( UNS S31000/S31008 ) 合金奥氏体不锈钢主要用于高温环境。
其较高的铬含量及镍含量保证了良好的抗腐蚀能力及抗氧化能力。
与奥氏体304 合金相比，它在室温下强度要高一点。
一般属性309/309S和310/310S奥氏体不锈钢经常被应用于高温环境下的作业。
不同Al含量的310S耐热钢热轧加工后的组织和力学性能
度 先 升高后 降低 ， 质 量分 数 为 ２ 时 的抗 拉 强 度 Ａｌ 达 到 最 大 值 为 ６４ＭＰ ， 质 量 分 数 为 ４ 时 为 １ ａ Ａ１ ５３ＭＰ ， 高 于 《 ３ ａ仍 世界 钢 、 金 技 术 条 件 与牌 号 对 合 照手 册 》 中要 求 的 ５０ＭＰ ｃ］ 这 一 结 果 表 明 ， ２ ａ ． ｎ Ａｌ 元 素 加入量 为 ２／ 时使 ３ ０ ９ ６ １Ｓ的抗拉 强 度 提 高 ， 加 但
条件 下 的应用 ． 目前 国 内外 在 高性 能 耐热 钢 方 面 的
研究热点主要集 中在奥氏体基体表面渗 Ａ 、 ｌ 制备金 属 问化 合物 、 镍基 超合 金 和含 Ａｌ 氏体 耐热 钢这 ４ 奥 个方 面『． ＝ 与制备含 Ａ 奥氏体耐热钢相 比， ｌ 其他 ３ 种方 法 面临 的难题 是 材 料成 本 过 高 ， 且 这些 新 型 并
基 体 内的 Ｎｉ 量相 对 较少 ， 出的 Ａｌ 素 并未 优 含 析 元
进行开坯轧制， 用光 学金相 显微镜观察金相组 织， Ｅ ＭＡ １０ 用 Ｐ －６ ０电子探针分析组织 中各元 素分布 ， 结合 Ｅ ＭＡ 能 Ｐ
谱分析确定合金 中的相组成， 并测定 室温拉伸性 能． 结果表 明： 随着 Ａｌ 量 的增加 ， ｅ碳 化物 的数 量 明显减 少， 含 钢ｅ
且形态逐渐 由团聚状 向颗 粒状 转变 ； 分 Ａ１ 素以 Ａ ３ 的形式 出现 富集， Ａ 元素含量越高 富集现象越严 部 元 ｌＣ 相 且 １
ｓｉｈ ｌ ，ａ ｄ ｔ ｅｓｅ ｌｗｉ ａ ｕ ｉｕ ｃ ｎ ｅ ｔｅ ｈ ｂｔｄ ｔ ｅｈ ｇ ｅ ｔｔｎ ｉ ｔｅ ｇ ｈ ａ ｄ ｅｏ ｇ ｔ ｎ ｌ ｔｙ ｎ ｈ ｔｅ ｔ ２ ｇ ｈ ｌ ｍ ｎ ｍ ｏ ｔｎ ｘ ｉｉｅ ｈ ｉｈ ｓ ｅ ｓｌ ｓｒ ｎ ｔ ｎ ｌｎ ａ ｉ ． ｅ ｏ
310S耐热不锈钢的焊接性及焊接技术
Ｆ。
２．３ 焊 接熔 池及 背面 的保 护 有 效 的背 面 气 体 保 护 是保 证 焊 接质 量 的前
提 ，保护 气体 的纯 度应 满足 工艺 要求 ，应 采 取有 效 的背面 保护 工装 ，丌始 焊接 时要 对焊缝 背 面的 氧 含 量进 行 检 测 ， 满足 Ｔ 艺 要求 后 才 能 开始 焊 接 。 ２．４ 定位 焊 缝
定位 焊缝 焊接 时 ，如果 长度过 短 ，焊 接 未建 立起 平衡 过程 即结束 ，焊 缝 冷却会 很快 ，可 能导 致裂 纹缺 陷 ，因此 ，如采用 定位 焊 ，对 定位焊 缝 的最 短长 度应 进行 规定 ，且应 采用 较大热 输入 规 范参 数 。如果 出现 裂纹缺 陷，应该 在 正式焊接 前 把 定位焊 缝 的缺 陷全部 清理 干净 。 ２．５ 焊 接过 程材料 的保 护
直没 有大规 模应用 。直到 ２Ｏ世纪 ８０年代 ，随着 裂 纹 、液化 裂纹和脆 性裂纹 。结晶裂纹 常 出现在
冶金技 术的进 步和新 材料 关键技术 的突破 ，材料 焊 缝 中 ，尤 其 容 易发生 在 焊缝 收尾 部分 和 弧坑
的焊接 性得 到 了改善 ，才使得 这种钢材 大规模 应 处 ，后两种裂 纹主 要 出现在 热影 响区 （ＨＡＺ）的
序 号 试 样编 号
ｌ
０ｌ
表 １ ５＝１４ｍｍ ３１ＯＳ钢板化学成分复验数据
分 析 结 果 （％）
Ｃ
Ｓｉ
Ｍｎ
Ｐ
Ｓ
０．０５２
Ｏ．５ｌ
１．Ｏ３
０．０２６
０．００３
Ｃｒ ２４．７７
Ｎｊ １９．Ｏ６
从检 测 中心 对材 料成 分 的复验 数 据来 看 ，本批 次材 料化 学成 分符 合标准 ＧＢ／Ｔ２０８７８—２００７不锈 钢和 耐热钢 牌 号及化 学成 分 的规 定 。 ２ 材 料 的 焊 接 技 术 Ｈ
310S耐热不锈钢TIC焊接接头组织与力学性能研究
摘 要： 采 用 钨 极 氩 弧 焊焊 接方 法 ， 以不 同 的焊 接 工 艺方 案 对 ３ １ ０ Ｓ奥 氏体 耐 热 不锈 钢进 行 焊 接 试 验 ． 焊接试验完成 以
后 观 察 焊 缝 成 形 的 外 观 质量 ， 采 用 金 相 显微 镜 对 焊 接 接 头 进 行 显 微 组 织 观 察 分 析 ， 并进行力学性能测试． 结果表明 ： 在 焊 接 电流 Ｉ ＝ １ ４ ０Ａ、 焊接速度 Ｖ ＝ ０ ． ３ ２ ｍ ／ ｍｉ ｎ的焊 接 工 艺 方 案 下 ， 焊缝外观质量优 良， 焊 接 接 头 的 组 织 和 性 能 是 最 优 的． 在该 焊接工艺方案下 ， 焊缝 区的晶粒组织 细小均匀 ， 拉 伸 试 验 的 断 裂 位 置 在 母 材 区域 ， 并 且 焊 接 接 头 的 抗 拉 强 度 为
其 在高 温 下 长 时 间工 作 的一 系列 脆 化 等 问题 ¨ １ ．
奥 氏体 耐 热 不锈 钢 的金 相组 织 一 般 是单 一 的 奥 氏体 组 织 ， 比较 容 易 获 得 连 续 完 整 的焊 接 接 头 ． 但 如 果
焊 接工 艺 设 计 不合 理 ， 焊 接 接 头容 易 出现 热裂 纹 、 铬 的碳 化 物 析 出 、 接 头 脆 化 等许 多 问题 ， 使 焊接 接 头 使 用
文章编号
１ ０ ０ ４ — ６ ４ １ ０ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ２ — ０ ０ １ ０ ． ０ ４
３ １ ０ Ｓ耐 热 不锈 钢 Ｔ Ｉ Ｃ 焊 接接 头 组 织 与 力 学 性 能研 究
涂耀耀 ， 孙有平 ， 白兆 军 ， 韩 俊
（ 广西科技大学 机械工程学院 ， 广西 柳州 ５ ４ ５ ０ ０ ６ ）
温组织［ ． Ｃ ｒ ｅ ｑ ： Ｃ ｒ ％＋ １ ． ３ ７ Ｍｏ ％＋ １ ． ５ Ｓ ｉ ％＋ ２ Ｎ ｂ ％＋ ３ Ｔ ｉ ％
310s不锈钢抗高温氧化性能研究
3.实验步骤
试样的制备
准备国产310S不锈钢板和美进口不锈钢板。 用线切割机将其加工成30mm×10mm×4mm的矩形试样，国产和进口
试样均切割成三个样品。 将已经制作好的试样进行镶嵌。 试样表面经0号到6号砂纸逐级水磨，然后用金刚石研磨膏抛光，使试
样的各个表面尽量光亮。在显微镜下观察，尽量避免划痕即表示试样 已经合格。 先后用水，酒精，丙酮清洗最后吹干备用，并标好标签（1--6号）。 用千分尺测量试样的尺寸并算出其表面积，并进行记录。 将用于装试样的坩埚进行焙烧处理，焙烧温度为1050℃，焙烧两次， 此时的坩埚即为恒重坩埚。 称量试样与坩埚的总重量并做记录，作为原始重量。
国产和美进口不锈钢在900℃下的氧化行为研究
1.两种不锈钢在900℃下保温50h后的形貌对比分析（×2000）
国产310S不锈钢900℃下 的氧化后的形貌
进口310S不锈钢900℃下氧 化后形貌
13
从图中可以看出，国产不锈钢表面的氧化层脱落严重，氧化皮几乎 完全脱落，进口不锈钢的脱落较国产的轻，尚残存着氧化皮，国产与进 口不锈钢表面氧化均较为严重。
（3）通过对不同温度下进口和国产钢的XRD分析发现，进口钢中 存在很多的尖晶石结构，还有Cr2O3，TiO2，SiO2等有利于抗氧化性提 高的产物。根据合金化原理，如果加入的合金元素能够生成尖晶石结 构或复杂的尖晶石结构，会降低铁离子的扩散速度，提高其抗氧化性； 此外
21
Cr2O3，TiO2，SiO2氧化膜的产生也可以阻止内部的材料的进一步被氧 化。 （4）通过对不同温度下进口和国产钢的电子探针分析发现，进口钢 中存在大量铬元素并且分布非常均匀，此外还有镍元素和钛元素；国 产钢中虽然也存在铬元素，但是它的分布非常不均匀，导致不同地方 的抗氧化能力不同，会导致局部破坏，致使其使用寿命大大缩短。
电焊接头的力学性能与强度分析
电焊接头的力学性能与强度分析电焊接头是一种常见的连接方法，在工业生产和建筑领域得到广泛应用。
它通过电弧将金属材料熔化并连接在一起，形成一个稳固的结构。
然而，电焊接头的力学性能和强度对于确保连接的可靠性和安全性至关重要。
本文将对电焊接头的力学性能和强度进行分析。
1. 电焊接头的构成和作用电焊接头由两个或多个金属工件通过电焊熔化连接而成。
它主要用于连接钢材、铝材等金属材料。
电焊接头的构成包括焊缝、熔合区和热影响区。
焊缝是焊接过程中形成的金属熔化区域，熔合区是焊接过程中热影响下的金属区域，热影响区是焊接过程中受热影响而发生的组织和性能变化的区域。
2. 电焊接头的力学性能电焊接头的力学性能包括强度、韧性和硬度等指标。
强度是指电焊接头在外力作用下能够承受的最大力量。
韧性是指电焊接头在受力过程中能够吸收能量而不发生破坏的能力。
硬度是指电焊接头的抗划伤能力。
这些性能指标直接影响着电焊接头的使用寿命和安全性。
3. 电焊接头的强度分析电焊接头的强度分析是对其承载能力进行评估和计算。
强度分析需要考虑焊接材料的强度、焊缝的形状和尺寸、焊接工艺参数等因素。
焊接材料的强度是指焊缝和母材的抗拉强度、屈服强度和冲击韧性等力学性能。
焊缝的形状和尺寸对于承载能力的影响很大，通常采用焊缝的有效截面面积进行计算。
焊接工艺参数包括焊接电流、焊接速度、焊接时间等，这些参数会影响焊缝的质量和强度。
4. 电焊接头的强度测试为了验证电焊接头的强度，需要进行强度测试。
常见的强度测试方法包括拉伸试验、冲击试验和硬度测试等。
拉伸试验通过施加拉力来测试电焊接头的抗拉强度和屈服强度。
冲击试验通过施加冲击载荷来测试电焊接头的韧性。
硬度测试通过测量焊缝和母材的硬度来评估电焊接头的硬度。
5. 电焊接头的强度提升措施为了提高电焊接头的强度，可以采取一些措施。
首先，选择合适的焊接材料，确保其具有良好的力学性能。
其次，优化焊接工艺参数，使焊接过程中的温度和应力分布均匀，减少焊接缺陷的产生。
浅谈对301s不锈钢
浅谈对310S不锈钢管道裂纹的焊接修复处理310S是耐热型不锈钢中的一种，具有很好的抗氧化性，耐腐蚀性，广泛应用于我公司离子膜电解的碱管道。
但是由于该材料工艺要求高，一旦母材和填充材料的合金元素不齐全、焊接工艺不当、工作状态不好、管道内介质腐蚀、工作应力等原因都会造成管道裂纹的严重缺陷，会给生产带来严重的隐患。
那么，对裂纹的焊接修复就成为一种重要的维修方法，根据我们补焊修复经验主要有下面几种，现提供给大家共同交流。
一、对裂纹进行直接补焊（主要用于≤φ89管道裂纹）。
1、首先做好一切焊接前准备工作，距离裂纹两个端点各10mm处钻φ6mm的止裂孔，已防止打磨焊接过程中裂纹蔓延。
然后用角磨机磨出坡口角度α=60°，间隙b=3.2mm，钝边p=1.5mm的坡口。
坡口长度为止裂孔间的距离，并过止裂孔磨出焊缝与母材的过渡面，而将坡口两边的油、锈等杂物清理干净。
2、采用ZX7-400A焊机，直流反接，焊材为A402，φ3.2mm进行打底、填充及盖面，焊接电流为110A。
3、采用灭弧焊打底，连弧焊填充及盖面，并且单道打底，双道填充，3道盖面。
每间都彻底清理，每个接头都要错开15mm左右，确保没缺陷。
焊接方向为从左至右，焊接顺序为逐层逐道由下至上。
4、补焊后，焊缝外观要平整且焊缝余高h≤1mm，宽度≤4mm，经做着色检查合格打压正常后使用。
二、挖补修复（主要用于≥φ89管道裂纹）。
挖补修复是将管道中已经产生裂纹的部位，用等离子弧将其完全割除，并且挖掉宽150mm，比可见裂纹的两端各长处20mm的管道母材。
然后根据挖出母材的尺寸选择相同轴同材质的补丁块，对切除部位进行焊补修复。
1、打磨与组对为避免应力集中，使补焊焊缝圆滑过渡，必须先将所挖洞口及补丁块边缘的割痕磨掉1mm，然后将四角打磨成圆弧状，最后修出V形坡口，并将坡口两侧油、锈等杂质清理干净。
推荐坡口尺寸：坡口角度α=60°，预留间隙b=3.2—4.0mm，钝边p=1.5-2.0mm。
焊丝成分对310不锈钢TIG焊凝固裂纹敏感性的影响
表 1 母材与焊丝成分（wt.%）
材料 \ 元素 C
Mn
SUS 310 ≤ 0.25 ≤ 2
ER308 0.05 1.8
ER430 0.05 ≤ 1
Cr 24~26
20 16~18
Ni 19~22
10 ≤ 0.6
Si ≤ 1.5 ≤ 0.75 ≤ 0.75
S ≤ 0.03 ≤ 0.03 ≤ 0.03
张鹏
（国网天津市电力公司，天津 300000）
摘 要 ：采用不同填丝方案，对 SUS 310 不锈钢开展钨极氩弧焊试验，分析焊缝微观组织及凝固裂纹的产生情况。结合多元相图
计算技术，分别分析对比不同焊缝成分条件下熔池凝固模式。结果表明，在凝固过程中，提高 δ 相析出比例，有助于抑制裂纹产
生。此外，填充 ER308 焊丝的试样与母材自熔焊的焊缝室温组织差异不大，以奥氏体枝晶为主，而填充 ER430 焊丝的试样中为
L → L+δ → L+δ+γ → δ+γ → γ （ 3）
L → L+δ → δ → δ+γ （ 4）
双相组织。
关键词 ：不锈钢焊接 ；凝固裂纹 ；凝固模式
中图分类号 ：TG441.8
文献标识码 ：A
文章编号 ：11-5004（2020）12-0243-2
310 不锈钢是一种 Cr 与 Ni 含量较高的奥氏体不锈钢，具备 优良的耐腐蚀性和较高的蠕变强度，广泛应用于石油化工、核电 以及军工等领域 [1]。较高的合金元素含量，会导致 310 不锈钢在 熔化焊过程中极易出现凝固裂纹，限制其在焊接结构中的推广 应用。因此，有必要对这类不锈钢的凝固裂纹产生机制进行研 究，并提出避免出现这种缺陷的方法。
不锈钢310s的焊接方法(3篇)
第1篇一、引言不锈钢310S是一种具有优良耐腐蚀性能的奥氏体不锈钢，广泛应用于化工、石油、食品、制药等行业。
由于不锈钢310S的化学成分和物理性能的特殊性，其焊接过程需要采用合适的焊接方法，以确保焊接接头的质量和性能。
本文将详细介绍不锈钢310S的焊接方法。
二、不锈钢310S的焊接特点1. 耐腐蚀性能好：不锈钢310S具有优异的耐腐蚀性能，能够抵抗各种腐蚀介质的侵蚀。
2. 热膨胀系数大：不锈钢310S的热膨胀系数较大，焊接过程中易产生较大的热应力，容易导致焊接变形和裂纹。
3. 热导率低：不锈钢310S的热导率较低，焊接过程中热量不易传导，易导致焊接区域温度过高，影响焊接质量。
4. 焊接性能较差：不锈钢310S的焊接性能较差，易产生焊接缺陷，如气孔、夹渣、裂纹等。
三、不锈钢310S的焊接方法1. 焊条电弧焊（1）焊条选择：选择与不锈钢310S化学成分相匹配的焊条，如E310S-G、E310S-GS等。
（2）焊接工艺参数：根据焊接材料和厚度，合理选择焊接电流、电压、焊接速度等参数。
（3）焊接操作：焊接过程中，注意保持电弧稳定，避免过热和氧化。
对于厚板焊接，应采用分段退焊法，以减少热应力和变形。
2. 气体保护焊（1）气体保护焊方法：气体保护焊分为手工气体保护焊（GTAW）和自动气体保护焊（GMAW）。
（2）焊丝选择：选择与不锈钢310S化学成分相匹配的焊丝，如310S、310S-G等。
（3）气体选择：选用纯度高的氩气、氦气或氩气与氦气的混合气体作为保护气体。
（4）焊接工艺参数：根据焊接材料和厚度，合理选择焊接电流、电压、焊接速度、气体流量等参数。
（5）焊接操作：焊接过程中，注意保持电弧稳定，避免过热和氧化。
对于厚板焊接，应采用分段退焊法，以减少热应力和变形。
3. 等离子弧焊接（1）等离子弧焊接方法：等离子弧焊接分为手工等离子弧焊接和自动等离子弧焊接。
（2）焊丝选择：选择与不锈钢310S化学成分相匹配的焊丝，如310S、310S-G等。
HR3C钢TIG焊接接头组织与性能探讨
部未充氩，奥氏体晶粒长大并不明显，但在晶内出现少量孪晶， 黑色析出相分布均匀，由于背部未充氩，散热效果下降，导致析 出相聚集，颗粒变大，使其塑韧性降低。
图 1 HR3C 钢焊接接头成形 （a. 实验 1，b. 实验 2，c. 实验 3，d. 实验 4）
3 实验结果及分析 3.1 HR3C 焊接接头微观组织
布形态降低了晶粒间的结合力，使塑性、强度及耐腐蚀性能下降 ；层间温度超过 100℃，焊缝区域组织主要是粗大的奥氏体晶粒，
析出相明显减少，弱化了之前的沉淀强化作用，焊接过程中大量的 C、N 元素形成的强化相溶解，损害了焊缝的塑性及强度，耐
腐蚀性下降。HR3C 钢焊接过程中内部未充氩，导致焊接接头氧化严重，晶内析出的大颗粒 M23C6 导致其强度，耐腐蚀性能下降。 因此，建议采用规范的焊接工艺参数，可有效提高 HR3C 钢焊接接头的强度和耐腐蚀性能。
图 3 熔合区的微观组织
140
M 管理及其他 anagement and other
图 4（a）即实验 1 热影响区的组织金相图，晶粒大小相对较 为均匀，奥氏体晶粒上的孪晶特征虽然明显但是孪晶较少。强化 相析出且均匀分布于晶粒内部。图 4（b）为实验 2 的热影响区图 片。强化相析出较少，但基本弥散分布于晶内。晶粒明显长大， 是四组参数中晶粒较粗大的一组，严重影响力学性能。图 4（c） 为实验 3 的热影响区金相组织，在图中可以发现析出物明显的 减少，但孪晶特征依旧明显。由于未对层间温度进行控制，连续 的加热导致析出物 M23C6、MX 等碳氮化合物在经历了较高的温 度后部分溶解。随着焊接过程中热输入量的积累，一些晶粒再次 长大，热影响区内晶粒大小尺寸存在差异，导致热影响区内不同 区域的力学性能也存在明显，严重影响了热影响区的塑性。从图 4（d）可以明显的发现孪晶数量明显的增多。HR3C 钢较大的线 膨胀系数，导致焊接残余应力较大，更容易通过孪生变形在组织 中出现孪晶带。孪晶作为晶内缺陷，它表明晶体内部存在高应变 区，尤其当孪晶长大与晶界相遇时，晶格畸变严重，内应力大， 往往成为裂纹发源地。
310S材料性能介绍
310S不锈钢
310S不锈钢是一种耐热奥氏体合金，在2000°F的微循环条件下具有出色的抗氧化性。
与常见的奥氏体合金相比，其高铬和镍含量提供了耐腐蚀性，优异的抗氧化性和在室温下保留更高比例的电阻，与304型相当.310S不锈钢通常用于低温，在-450°F时具有优异的硬度，并具有低磁导率
310S不锈钢化学成分【上海奔来金属材料有限公司】
310S不锈钢力学性能
310S不锈钢有什么特点？
①.抗氧化性能高达2000°F
②.在高温下适度的力
③.耐热腐蚀
④.低温下的强度和硬度
310S不锈钢应用
①.电子化工②.换热器③.辐射管④.热处理：覆盖和退火箱，燃烧器炉排，门，蒸馏器等⑥.用于炼油和蒸汽锅炉的管道吊架⑦.煤气化炉的内部组件⑧.烤箱零件，传送带，滚筒，烤箱衬里，风扇⑨.食品加工设备⑩.低温结构
310S不锈钢焊接
310S不锈钢型易于通过标准商业程序制造。
与碳钢相比，不锈钢更耐用并且易于快速硬化。
310S不锈钢型可以使用所有常见的焊接工艺进行焊接。
310s耐高温钢的标准
310s耐高温钢的标准在工业制造领域，高温环境下的耐腐蚀材料需求日益增长。
310S耐高温钢因其出色的耐腐蚀性能和高温稳定性成为广泛应用的材料之一。
本文将介绍310S耐高温钢的标准，并重点探讨其化学成分、力学性能、制造工艺以及应用领域。
一、化学成分310S耐高温钢的化学成分对其耐高温性能起着关键作用。
其一般化学成分要求如下：- 碳含量：不超过0.08%- 硅含量：不超过1.50%- 锰含量：不超过2.00%- 磷含量：不超过0.045%- 硫含量：不超过0.030%- 铬含量：24.0%-26.0%- 镍含量：19.0%-22.0%- 其他合金元素：如钼、钒、钛等的含量要求可根据不同标准而定。
二、力学性能310S耐高温钢具有优异的力学性能，其强度和韧性满足各种工业应用的要求。
- 抗拉强度：不小于520 MPa- 屈服强度：不小于205 MPa- 延伸率：不小于40%- 硬度：不大于187HB三、制造工艺310S耐高温钢常用的制造工艺包括熔炼、铸造、热处理和表面处理等。
具体工艺条件应根据相关标准进行控制。
- 熔炼：采用电弧炉或感应炉进行真空熔炼，以保证钢中夹杂物和气体含量的控制。
- 铸造：可采用连铸或铸造成型，以获得均匀性能的钢坯。
- 热处理：常用的热处理工艺包括固溶处理和淬火处理，以提高钢材的机械性能。
- 表面处理：可进行酸洗、钝化等处理，以提升材料的耐腐蚀性能。
四、应用领域310S耐高温钢在各个领域具有广泛应用。
- 热处理设备：用于制造高温下工作的炉子、退火炉等设备。
- 化工行业：用于生产化学品的蒸发器、反应釜、石油裂解炉等设备。
- 发电行业：用于制造锅炉管道、换热器等设备。
- 石油行业：用于炼油厂的蒸馏柱、加氢反应器等设备。
在应用领域中，310S耐高温钢的标准要求根据具体使用条件而定，包括尺寸、工艺要求、检测要求等。
综上所述，310S耐高温钢作为一种优质材料，其标准要求涉及化学成分、力学性能、制造工艺和应用领域等方面。
310s质量标准
310s质量标准310s不锈钢是一种常见的不锈钢材料，被广泛用于许多不同的工业领域。
在实际应用中，其质量标准至关重要。
本文旨在深入探讨的相关内容，包括其定义、影响因素、检测方法等，从而为相关领域的研究和实践提供参考。
310s不锈钢具有高温抗氧化性能和耐热性，广泛应用于石油、化工、食品加工等行业。
在这些领域中，310s不锈钢产品的质量标准直接关系到产品的性能和使用寿命。
因此，确立科学严谨的310s质量标准显得尤为重要。
首先，我们需要对310s不锈钢的质量标准进行明确定义。
310s不锈钢的质量标准主要包括化学成分、力学性能、硬度、金相组织等多个方面。
其中，化学成分是其质量的基础，需要符合国家标准和行业要求。
力学性能则直接关系到其强度和耐久性，是评判不锈钢产品质量的重要指标。
此外，硬度和金相组织等指标也反映了310s不锈钢材料的加工性能和稳定性。
其次，310s不锈钢质量标准的制定受到多种因素的影响。
从材料本身来看，不同的生产工艺和原材料会对最终产品的质量产生影响。
同时，环境因素、使用条件等外部因素也会对310s不锈钢的性能产生一定影响。
因此，在制定310s质量标准时，需要综合考虑各种因素，确保标准的科学性和实用性。
在310s质量标准的检测方法方面，传统的金相检测、力学性能测试等方法仍然是主流。
但随着科技的不断发展，一些新的检测技术也逐渐应用于310s不锈钢材料的质量检测中。
例如，无损检测技术、数字化分析等方法可以更准确地评估310s不锈钢的质量，并为制定更为精准的质量标准提供支持。
让我们总结一下本文的重点，我们可以发现，310s不锈钢质量标准的制定和执行对相关行业的发展至关重要。
只有建立科学合理的质量标准体系，才能确保310s不锈钢产品的质量和性能得到有效控制和提升。
希望本文的探讨能够为相关领域的研究和实践提供一定的指导和参考，推动310s不锈钢质量标准的不断完善和提升。
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第2期
涂耀耀等：310S 耐热不锈钢 TIG 焊接接头组织与力学性能研究
13
（3） 焊接线能量输入的大小将影响焊缝组织形态和晶粒尺寸的大小， 焊接线能量越大 310S 焊缝越易 形成枝晶状组织，且枝晶尺寸越大，接头区的力学性能越差．
参考文献
［1］ 韩春光．耐热不锈钢管 TP316H 的焊接工艺［J］．焊接技术，2011（9）：48－51． ［2］ 埃里希．福克哈德．不锈钢焊接冶金［M］． 栗卓新， 朱学军，译．北京：化学工业出版社，2004． ［3］ 于燕， 王立夫．不同焊接工艺对超级钢焊接接头组织性能影响［J］．热加工工艺，2005（3）：58－61． ［4］ 张文钺．焊接冶金学［M］． 北京： 机械工业出版社， 2004 ． ［5］ 李炯辉．金属材料金相图谱． ［M］ ．北京： 机械工业出版社，2006 ． ［6］ 杜亮亮，蔡启先，邓念． 嵌入式逆变焊机监控系统的研制与实现［J］．广西工学院学报，2012，23（4）：32－36． ［7］ 朱亮， 李敬霞． Cr15Mn9Ni1N 不锈钢焊接接头的组织及凝固模式［J］．金属铸锻焊技术，2009（15）：1－4． ［8］ 全亚杰， 陈振华， 俞照辉，等．AZ31 镁合金激光焊接头中的缺陷分析［J］．热加工工艺，2007，36 （3）：33－36． ［9］ 韩志诚，王少刚，胡经洪，等． 焊接工艺对 2205 双相不锈钢接头组织与性能的影响［J］．材料工程，2008（8）：48－56． ［10］ 王国凡， 汤爱君， 赵中魁，等． 焊接工艺对不同基体 HT250 粗晶区组织性能的影响［J］．华中科技大学 学报，2008，36（3）：28－
％
成分
C
Mn
Si
P
S
Cu
Ni
Cr
Mo
焊丝
0．080 1．290 0．510 0．026 0．009 0．110 20．680 25．380 0．080
收 稿 日 期 ：2013-05-14 基金项目：广西工学院博士基金项目（院科博 1003）；广西工学院自然科学基金项目（1166103）资助. 通 信 作 者 ：孙 有 平 ， 博 士 ， 副 教 授 ， 研 究 方 向 ：焊 接 材 料 与 焊 接 技 术 ，E-mail ：syptaiji@.
案见表 3．焊接试验完成以后，观察焊缝成形形貌，在万能试验机上对接头进行拉伸试验；对焊接接头区域
进行取样、镶样、磨样、腐蚀、照取金相照片进行金相分析；腐蚀液采用王水（浓盐酸：浓硝酸（体积比）＝
1∶3），在常温下腐蚀 8 min；采用 Leica DMI3000M 型光学显微镜观察焊接接头金相显微组织；综合测试分析
表 4 拉伸试验数据 指标 屈服强度 σs ／ MPa 抗拉强度 σb ／ MPa
伸长率 ／％
断裂位置
试验方法》将焊接接头试样加工
母材
成标准的拉伸试样，进行拉伸试
4＃
验．拉伸试验结果见表 4．
8＃
12＃
由 该 表 分 析 可 知 ：8＃，12＃ 焊
13＃
接接头的抗拉强度和屈服强度
14＃
比较高，并且抗拉强度达到了母
后观察焊缝成形的外观质量，采用金相显微镜对焊接接头进行显微组织观察分析，并进行力学性能测试．结果表明：在
焊接电流 I＝140 A、焊接速度 V＝0．32 m ／ min 的焊接工艺方案下，焊缝外观质量优良，焊接接头的组织和性能是最优的．
在该焊接工艺方案下，焊缝区的晶粒组织细小均匀，拉伸试验的断裂位置在母材区域，并且焊接接头的抗拉强度为
织有关；8＃，12＃ 焊缝组织为胞状树枝晶且晶粒较为细小， 最后表现出的力学性能较为优良；4＃ 显微组织为
胞状枝晶状但较为粗大，13＃，14＃ 焊缝显微组织为树枝状结构且晶粒尺寸较为粗大， 最后表现出的力学性
能欠佳．由于 12＃ 焊缝组织出现了气孔缺陷，影响工件焊后使用性能［11－12］，最终确定最佳焊接工艺为 8＃ 焊接
心区枝晶状较为明显且粗大，影响其力学性能．
根据图 2（b），凝固模式为：L → L ＋γ → γ，焊缝室温组织为奥氏体组织，且呈胞状树枝状分布，晶粒相
对细小；是因为焊接线能量为 3．70 kJ ／ cm，相对较小，焊缝中心区温度梯度较小，结晶速度较快，易形成细
小的胞状树枝晶．
根据图 2（c），凝固模式为：L → L ＋ γ→ γ，焊缝组织为奥氏体组织，且呈胞状树枝状分布，焊接线能量
结果，探讨接头显微组织形成机理，确定最佳焊接工艺．
表 3 焊接工艺
试样编号
1＃
2＃
3＃
4＃
5＃
6＃
7＃
8＃
9＃
10＃ 11＃ 12＃ 13＃ 14＃
电 流 /A
110 120 130 140 110 120 130 140 110 120 130 140 140 140
电 压 /V
12．8 13．1 13．3 13．5 13．4 14．0 13．5 14．0 13．4 13．1 13．0 13．4 13．8 13．3
481 MPa，能达到母材抗拉强度的 91％以上．
关键词：耐热不锈钢；TIG 焊；显微组织；力学性能
中 图 分 类 号 ：TG444＋．74
文 献 标 志 码 ：A
0 引言
奥氏体耐热不锈钢具有高的热强性、很高的耐腐蚀性及良好的综合机械性能，被广泛用于制造锅炉过 热器管、主蒸汽管道、阀体、燃气轮机叶片及其他高温抗氧化结构部件．
奥氏体耐热不锈钢的焊接不仅要考虑焊接接头的一般强度问题，而且还要考虑奥氏体钢的裂纹倾向； 更重要的还要保证焊接接头具有特殊性能，如抗晶间腐蚀能力，高温强度及抗氧化性能等，同时还要解决 其在高温下长时间工作的一系列脆化等问题 ． ［1－3］
奥氏体耐热不锈钢的金相组织一般是单一的奥氏体组织，比较容易获得连续完整的焊接接头，但如果 焊接工艺设计不合理，焊接接头容易出现热裂纹、铬的碳化物析出、接头脆化等许多问题，使焊接接头使用 性能达不到要求．氩弧焊保护效果好，合金过渡系数高，焊缝成分均匀且稳定；同时，氩弧焊的电弧热量集 中，又有氩气对工件的冷却作用，因此焊接线能量小，焊接接头的热影响区较小，所以氩弧焊是焊接奥氏体 耐热不锈钢的最佳方法之一 ． ［4－5］
第2期
涂耀耀等：310S 耐热不锈钢 TIG 焊接接头组织与力学性能研究
11
1． 2 焊接工艺
采用钨极氩弧焊直流正接的焊接方法，接头形式为不开坡口的平板对接接头．焊接电流在 100 A～140 A
范围内调节，焊接速度在 0．26 m ／ min～0.36 m ／ min 范围内调节，送丝速度为 0．32 m ／ min．焊接前用丙酮擦拭 试板，以去除试板表面的油污、灰尘、锈迹等；采用米勒 Dynasty350 氩弧焊机进行焊接试验［6］，具体工艺方
Vol.24 No.2 第Jun2e42卷013
310S 耐热不锈钢 TIG 焊接接头组织与力学性能研究
涂耀耀，孙有平，白兆军，韩 俊
（广西科技大学 机械工程学院，广西 柳州 545006）
摘 要：采用钨极氩弧焊焊接方法，以不同的焊接工艺方案对 310S 奥氏体耐热不锈钢进行焊接试验．焊接试验完成以
12
广西工学院学报
第 24 卷
图 2（a）可知焊缝中心区域的组织为胞状枝晶状奥氏体组织．焊缝的室温组织主要由材料的成分和焊
接工艺决定，焊接材料为 2520 钢，由铬当量与镍当量的比值来确定焊缝的凝固模式并最终确定焊缝的室
温组织 ．［7］
Cr eq＝Cr％＋1．37Mo％＋1．5Si％＋2Nb％＋3Ti％
第 24 卷 第 2 期 2013 年 6 月
广广 西西 科工 技学 大院 学学 学报 报 JOURNAJOLUORFNGAULAONFGGXUI AUN广GIVX西EIR工USN学ITIVY院EO学RFS报ISTCYIEONFCTEEACNHDNOTLEOCGHYNOLOGY
文章编号 1004-6410（2013）02-0010-04
焊缝晶粒尺寸较大，影响焊接接头的力学性能．
根据图 2（e），焊缝组织为明显的枝晶状奥氏体组织，组织的晶粒尺寸较 13＃ 焊缝的晶粒尺寸较小，但
焊缝为枝晶状组织，焊缝区力学性能欠佳．
2． 3 接头力学性能
按 国 家 标 准 GB6397—1986 《金属拉伸试验试样》和 GB2651—1981 《焊 接 接 头 拉 伸 编号
工艺，焊接电流 I＝140 A、焊接速度 V＝0．32 m ／ min．
3 结论
（1） 310S 奥氏体耐热不锈钢钨极氩弧焊的最佳焊接工艺为焊接电流 I＝140 A、焊接速度 V＝0．32 m ／ min，在 该工艺下焊缝成形良好，焊接接头组织细小，力学性能优良．
（织演变规律为 L→ L ＋γ → γ，最后形成纯奥氏体焊缝．
C ≤0．080
Si ≤1．000
Mn ≤2．000
表 1 310S 不锈钢化学成分
P
S
≤0．035
≤0．030
Ni ≤19．000~22．000
％ Cr ≤24．000~26．000
焊丝选择与母材型号匹配的 KMS－310 的焊丝，焊丝直径为 1．0 mm．焊丝的化学成分见表 2．
表 2 焊丝的化学成分
≥205 465．0 462．5 458．3 442．5 375．0
≥520 476．7 481．7 478．3 468．3 408．3
≥40
42．96
焊缝
45．11
母材
43．07
母材
46．06
焊缝
31．69
焊缝
材抗拉强度的 91％以上．焊接接头的力学性能与焊接输入的电流、电压、焊接速度以及焊接接头的显微组
为 3．13 kJ ／ cm，所得晶粒尺寸更为细小．但是组织中有明显的气孔缺陷，这与焊接速度较快有关；焊接速度