抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆设计计算书
一、工程质地情况：
地下水位标高-1.00 m
地下室底板标高-6.52 m
浮力55.2 kN/m2
二、抗浮验算特征点受力分析：
1.原底板砂垫层厚0.10m
自重0.10X20=2kN/m2
2.原砼底板厚0.40m：
自重0.4X25=10 kN/m2
3.新加砼配重层厚0.30m
自重0.3X25=7.5 kN/m2
抗浮计算55.20-19.50=35.70 kN/m2
三、锚杆体计算过程
由受力情况，将锚杆分为A、B、C三类，A类为图中○A轴至○E轴区域，地面与中风化板岩之间有8米粘性土层；B类为有○E轴至○L轴区域，地面与中风化板岩之间有4米粘性土层；C类为图中○L轴至○Q轴区域，地面与中风化板岩之间无粘性土层。
锚杆间距取3m×3m。
1.锚杆杆体的截面面积计算：
yk t
t s f N
K
A
总计19.5 kN/m2
t
K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.05； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。
yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。
As ≥fyk KtNt =4001075.43805.13
⨯⨯=11512mm
选取两根HRB400 直径28mm 钢筋，钢筋截面积满足规范要求
2. 锚杆锚固长度
锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：
ψπmg t
a Df KN L >
ψπεms t
a df n KN L >
式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取1.05；
(完整版)抗浮锚杆计算书
7#地下室整体抗浮计算
1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标
高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝
对标高356米。
2、设计抗浮水头为356-351=6m。
3、结构自重计算一（覆土部分）：
1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m2
2）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m2
3）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m2
4）：梁柱折算荷载：4KN/m2
以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m2
4、结构自重计算：
1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12
=15KN/m2
2)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m2
3）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m2
4）：梁柱折算荷载：4KN/m2
以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m2
5、抗浮计算：
荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2
根据以上计算知：R小于S
整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。
7#抗浮锚杆深化设计计算书
一、工程质地情况：
地下水位标高0.5 m
地下室底板底标高-5.5m
浮力60 kN/m2
二、抗浮验算特征点受力分析：
一）车道入口
A)一层顶板：
顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2
B)底板
底板自重0.5X25=12.5kN/m2
C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2
总计26kN/m2
抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2
抗浮锚杆设计计算书
地下室
抗浮锚杆设计计算书
一．设计依据:
《岩土锚杆(索)技术规程》CECS 22：2005
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
广东省《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003
《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2013
二．设计条件：
室内地面标高为H=0.000(绝对标高为27.40m)，室外地面标高为H=26.100~28.00，抗浮水位1a轴至5轴抗浮设计水位取为26.00,5轴至12轴抗浮设计水位取为27.00（即相对标高为-0.400m）。底板面标高-5.500(绝对标高为21.90m)，消防水池处底板面标高-6.000(绝对标高为21.40m)，主楼处筏板厚度1100mm，筏板以外区域底板厚度400mm。
底板板底水浮力：
筏板处：Fw1=(H-Hw1)×10=(27.00-21.90+1.100)×
10=62.00 kN/m
或Fw1=(H-Hw1)×10=(26.00-21.90+1.100)×10=52.00 kN/m
其余部位：Fw2=(H-Hw2)×10=(27.00-21.90+0.400)×
10=55.00 kN/m
或Fw3=(H-Hw2)×10=(26.00-21.90+0.400)×
10=45.00 kN/m
三．抗浮板受力计算：
1、计算水反力（模型按负值输入不重复计算板自重），用于抗浮锚杆设计。
筏板处：62×1.05-2（建筑面层做法）
=63.1 kN/m
或52×1.05-2（建筑面层做法）
=53.1 kN/m
其余部位：55×1.05-2（建筑面层做法）
抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆设计计算书
一、工程质地情况：
地下水位标高（黄海高程） 7.6 m
地下室底板底标高 -1.5 m
浮力 91 kN/m2
二、抗浮受力计算：
1.裙房
三层顶板：
板自重 3× 0.12× 25=9.0 kN/m2
梁自重(折算均布荷载) 3× 0.06× 25=4.5 kN/m2 一层板：
板自重 0.18× 25=4.5 kN/m2
梁自重(折算均布荷载) 0.07× 25=1.7 kN/m2 地下一层板：
板自重(等效板厚190) 0.19× 25=4.8 kN/m2 底板
底板自重 0.4× 25=10 kN/m2
底板覆土 1.0× 18=18 kN/m2
总计 52.5 kN/m2
抗浮验算 91-52.5× 0.9=43.75 kN/m2
2.有0.7m覆土的两层地下室
一层顶板：
覆土层 0.7× 18=12.6 kN/m2
板自重(等效板厚290) 0.29× 25=7.3 kN/m2 地下一层板：
板自重(等效板厚190) 0.19× 25=4.8 kN/m2 底板
底板自重 0.4× 25=10 kN/m2
底板覆土 1.0× 18=18 kN/m2
总计 52.7 kN/m2
抗浮验算 91-52.7× 0.9=43.57 kN/m2
3.无顶板覆土的车道
两层板：
顶板自重 2× 0.16× 25=4.0 kN/m2
梁自重(折算均布荷载) 2× 0.06× 25=3.0 kN/m2 底板
底板自重 0.4× 25=10 kN/m2
底板覆土 1.0× 18=18 kN/m2
抗浮验算 91-35× 0.9=59.5 kN/m2
抗浮锚杆设计计算书
yk t t s f N K A ≥
ψ
πmg t a Df KN L >ψ
πεms t a df n KN L >抗浮锚杆计算书
根据建设单位提供抗浮锚杆设计要求：
1、 单根锚杆抗拔力标准值为215Kn ，锚杆设计长度6～12m 。
2、 锚杆设计参数建议值：锚杆杆体抗拉安全系数K t 取1.6,锚杆锚固体抗拔安全系数K 取2.2；锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值f mg =145kPa 。
3、根据以上参数，按照《北京市地区建筑地基基础勘察设计规范》（DBJ11-501-2009）中抗浮设计和《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）中永久锚杆设计内容进行设计计算。
（1）锚杆杆体的截面面积计算
公式7.4.1
式中：
t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，本次锚杆杆体采用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.2取1.8；
t
N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），为215kN ； yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,杆体选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，抗拉强度标准值为785kPa 。
将以上参数代入求得： 杆杆体截面面积23
493785
102158.1mm f N K A yk t t s =⨯⨯== 所需杆件直径d=sqrt （493×4/3.14）=25.06mm
故选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢能够满足要求。
（2）锚杆锚固长度
锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：
公式7.5.1-1
抗浮锚杆计算书
A实= ξ 3 0.6 ÷ ns 3 ÷
1139.82 mm2 π 3.14 0.08 ÷ D 0.022 ÷ fb÷ 2.4 折减系数 0.7
杆体钢筋与砂浆之间的锚固长度 裂缝wk.baidu.com算
ω max 公式： 对应值 0.17573132 公式： ψ 对应值 0.94296875 pte 公式： 对应值 0.06453333 公式： Ate 对应值 17662.5 σs 公式： 对应值 128.92562 基本实验值 Q1 满足 验收实验值 Q1 244.387565 = = = = = = σ s/ ψ Es (1.9 0.943 128.9 200000 pte/ σs 0.65 ftk/ 2.01 0.0645 128.93 Ate 17663 D/2 2 5625 A 1140 ≤ A实 fyk 1140 400 455.928 值： Fy A 798.7 360 cs+ 42 deq/ 22 pte) 0.064533 小于0.01时取0.01 107.0727
Rt ζ 1 公式： = π D 对应值 146.952 0.8 3.14 0.15 说明：1.锚固长度la取13倍筑浆体直径D 2.粘结强度特征值frb暂取 200 Kpa la 1.95 frb 200
杆体的横截面积A(mm2)
公式： 对应值 配筋取 公式： 对应值 A 798.652174 Ntd 22 ta 949.675325 Ntd ÷ 198.4 = 1.35 Rt 根数 3 ≥ ≥ Ntd 198.4 acr 2.7 1.1A实/ 1140 π 3.14 Rt/ 147 2Rt 293.9 0.85 ÷ ξ 2 0.69 ÷ fy 360 x1000
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抗浮锚杆抗拔承载力计算书
经初步计算，锚杆孔径为150mm。
其中：锚杆均采用2根Ф25的HRB400钢筋，锚固段长度为3m。本工程取抗浮锚杆抗拔承载力N
a
=150kN
依据《岩石锚杆（索）技术规程》(CECS 22:2005)
1.锚杆钢筋的截面面积计算：
A S ≥K
t
N
a
/f
yk
（7.4.1）=1.6×150000/400
=600mm2
2根Ф25的面积为981mm2>=600mm2
所选锚杆钢筋截面积满足规范要求
2．锚杆锚固长度
锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：
la≥N a k/(πDf mgψ) （7.5.1-1）
la≥N a k/(nπdξf msψ) （7.5.1-2）
式中：
f
mg
——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值，取300KPa；
K——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0；
ζ——钢筋与砂浆粘结强度工作条件系数，由于采用两根钢筋，取0.7。
f
ms
——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值，本工程选用M30的水泥砂浆，取2.5MPa。
ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，取1.3。
按（7.5.1-1）计算：
La≥2×150000/(3.14×150×0.3×1.3)=1633mm<3000mm
按（7.5.1-2）计算：
L a≥2×150000/(2×3.14×25×0.7×2.5×1.3)=840mm<3000mm
抗浮锚杆锚固长度满足规范要求。
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抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆深化设计计算书
一、工程质地情况：
地下水位标高 -1.00 m 地下室底板标高 -6.52 m 浮力 55.2 kN/m 2
二、抗浮验算特征点受力分析： 1.原底板砂垫层厚 0.10m
自重 0.10X20=2kN/m 2
2.原砼底板厚 0.40m ：
自重 0.4X25=10 kN/m 2
3.新加砼配重层厚 0.30m
自重 0.3X25=7.5 kN/m 2
抗浮验算 55.20-19.50=35.70 kN/m 2
三、计算过程
由受力情况，将锚杆分为A 、B 、C 三类，A 类为图中○A 轴至○E 轴区
域，地面与中风化板岩之间有8米粘性土层；B 类为有○E 轴至○L 轴区域，地面与中风化板岩之间有4米粘性土层； C 类为图中○L 轴至○Q 轴区域，地面与中风化板岩之间无粘性土层。锚杆间距取3m ×3m 。
1. 锚杆杆体的截面面积计算：
yk
t
t s f N K A ≥
t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6；
t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。
yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。
As ≥fyk
KtNt =4001075.4386.13??=17552m m
总计 19.5 kN/m 2
选取三根HRB400 直径28mm 钢筋，钢筋截面积满足规范要求
2. 锚杆锚固长度
锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：
ψπmg t
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锚杆设计计算
锚杆轴向拉力
单位面积抗浮力为51kN/m 2，本次设计锚杆间距按×正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。
单根锚杆轴向拉力标准值Nak ： N ak ＝51kN/m 2××＝204kN 单锚杆轴向拉力设计值N t ： N t =r Q N ak
式中：r Q ——荷载分项系数，可取； 经计算：N t =×204kN=。取N t =266kN 计算。 锚杆杆体截面面积
A s ≥
yk
t
t f N K 式中 A s ----锚杆杆体截面面积
K t ------锚杆杆体的抗拉安全系数，取 N t ----锚杆的轴向拉力设计值，取266kN
f yk ----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm 2(III 级钢筋抗拉强度标准
值)
根据计算公式，计算如下：
A s ≥
yk
t
t f N K ≥
400
266
6.1××1000≥1064mm 2 取3根Φ22III 级螺纹钢筋，3A 22=1140mm 2＞1064mm 2，满足要求。
锚杆长度
l a ＞
ψ
πmg t
Df KN 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取
N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN D ——锚杆锚固段的钻孔直径146mm
f m
g ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），基底
地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山地区施工经验，取120kPa 。
ψ----锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取
l a ＞
ψ
επms t
f d n KN
式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取
N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN n ——钢筋根数，取3根
抗浮锚杆计算书
空 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22 2005）fyk
中式
式中As----锚杆杆体截面面积
Kt——锚杆杆体的抗拉安全系数，取
Nt----锚杆的轴向拉力设计值，取266kN
fyk----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm（III级钢筋抗拉
强度标准值）
根据计算公式，计算如下：
KtNt
n――钢筋根数，取3根
d——钢筋直径(mr)取①22III级螺纹钢筋
&――多钢筋界面的粘结强度降低系数，根据规范取
fms锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值
(kPa),取2000
中 锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取
根据计算公式，计算如下:
fmg锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值
(kPa),基底地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山
地区施工经验，取120kPa。
书— 锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取
la>KNt《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS222005)中
nn fms0
式
式中K锚杆锚固体的抗拔安全系数，取
N——锚杆的轴向拉力设计值266kN
fyk
>1.6X266X1000》1064mm
取3根①22III级螺纹钢筋，3A2=1140mr^ 1064ml2］满足要
抗浮锚杆计算书
4.1 锚杆设计计算
4.1.1 锚杆轴向拉力
单位面积抗浮力为51kN/m 2，本次设计锚杆间距按2.0×2.0m 正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。
单根锚杆轴向拉力标准值Nak ： N ak ＝51kN/m 2×2.0m ×2.0m ＝204kN 单锚杆轴向拉力设计值N t ： N t =r Q N ak
式中：r Q ——荷载分项系数，可取1.30；
经计算：N t =1.30×204kN=265.2kN 。取N t =266kN 计算。 4.1.2 锚杆杆体截面面积 A s ≥
yk
t
t f N K 式中 A s ----锚杆杆体截面面积
K t ------锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6
N t ----锚杆的轴向拉力设计值，取266kN
f yk ----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm 2(III 级钢筋抗拉强度标准
值)
根据计算公式，计算如下：
A s ≥yk
t
t f N K ≥
400
266
6.1××1000≥1064mm 2 取3根Φ22III 级螺纹钢筋，3A 22=1140mm 2＞1064mm 2，满足要求。
4.1.3 锚杆长度 l a ＞
ψ
πmg t
Df KN 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0
N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN D ——锚杆锚固段的钻孔直径146mm
f m
g ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），基底
地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山地区施工经验，取120kPa 。
ψ----锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取1.2
抗浮锚杆设计计算书(图文)
抗浮锚杆设计计算书
一、工程质地情况:
地下水位标高(黄海高程) 7.6 m
地下室底板底标高-1.5 m
浮力91 kN/m2
二、抗浮受力计算:
1.裙房
三层顶板:
板自重3×0.12×25=9.0 kN/m2
梁自重(折算均布荷载) 3×0.06×25=4.5 kN/m2 一层板:
板自重0.18×25=4.5 kN/m2
梁自重(折算均布荷载) 0.07×25=1.7 kN/m2 地下一层板:
板自重(等效板厚190) 0.19×25=4.8 kN/m2 底板
底板自重0.4×25=10 kN/m2
底板覆土 1.0×18=18 kN/m2
总计52.5 kN/m2
抗浮验算91-52.5×0.9=43.75 kN/m2
2.有0.7m覆土的两层地下室
一层顶板:
覆土层0.7×18=12.6 kN/m2
板自重(等效板厚290) 0.29×25=7.3 kN/m2 地下一层板:
板自重(等效板厚190) 0.19×25=4.8 kN/m2 底板
底板自重0.4×25=10 kN/m2
底板覆土 1.0×18=18 kN/m2
总计52.7 kN/m2
抗浮验算91-52.7×0.9=43.57 kN/m2
3.无顶板覆土的车道
两层板:
顶板自重2×0.16×25=4.0 kN/m2
梁自重(折算均布荷载) 2×0.06×25=3.0 kN/m2
底板
底板自重0.4×25=10 kN/m2
底板覆土 1.0×18=18 kN/m2
总计35.0 kN/m2
抗浮验算91-35×0.9=59.5 kN/m2
三、计算结果
经初步验算计算,锚杆孔径为200mm。
抗浮锚杆设计计算书
二、计算书
1、设计要求
本工程水池底板抗浮力的要求
为:
底板抗浮锚杆提供抗浮力
312kN/m2
2、抗浮锚杆抗拔力设计值
根据技术要求，本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87. 5kN,设计锚杆间距2. 7x2.
7m.
3、杆牍面及锚固牍面积计算
锚杆钢筋的截面面积按下式确定：
上面式中：K —锚杆的杆体抗拉安全系数，取2；t
N 一锚杆的轴向拉力设计值，取113. 8KN. t
f 一钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0. 4kN/mm2o yk
根据计算得：As=569mm2
所以孔内应设置二根6 20的HRB400钢筋.
4、锚固段长度计算.
根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005),锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定:
, KxN
L > t
a TtDf
mg (7.5. 1-1)
r KxN
L > ------ --- —a nTidcf w
ms (7. 5. 1-2)
上面式中：L ---- 锚杆锚固段的长度(m)；
a
K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2. 2；
N ——锚杆的轴向拉力设计值(kN)；t
D ——锚固体的钻孔直径，按0. 12m
d——钢筋的直径(m)；
f ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取
mg
锚杆周围地层加权平均值130kPa o3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值lOOkPa, 4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa o
f ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa；ms
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四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书
四川省川建勘察设计院
二〇一九年八月
四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书
工程编号：2018-YT-237
法定代表人：黄荣
总工程师：刘晓东
审定人：黄香春
审核人：郑星
项目负责人：赵兵
设计人：杜祥波
中华人民共和国住房和城乡建设部工程勘察证书
证书等级：综合类甲级
编号：B151025097
四川省川建勘察设计院
二〇一九年八月
目录
1 工程概况 (1)
2 设计依据 (1)
3 设计单位提供的技术要求 (2)
4 地层及水文地质条件 (2)
4.1地层 (2)
4.2地下水 (3)
5 抗浮锚杆间距及布置方法 (4)
6 抗浮锚杆设计 (4)
6.1锚杆锚固体长度计算 (4)
6.2锚杆杆体截面积 (4)
6.3锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度计算 (5)
6.4锚杆构造设计 (7)
6.5钢筋锚入底板长度的确定 (7)
6.6锚杆布置及根数验算 (8)
6.7锚固体整体稳定性验算 (9)
7 各区域抗浮锚杆设计参数汇总 (10)
8 抗浮锚杆施工 (11)
8.1抗浮锚杆材料及防腐防水 (11)
8.2锚杆施工注意事项 (11)
9其他 (12)
1 工程概况
四川理工技师学院学府校区扩建项目场地位于成都市温江区南熏大道4段355号，行政区划属温江区柳城街道，交通十分方便。规划建设净用地面积4448.61m2，规划总建筑面积76821.08m2，其中地上建筑面积62373.4m2，地下建筑面积13316.08m2。根据土建设计总平面图及抗浮锚杆分布范围及抗浮力标准值示意图，拟建项目中1号实训楼、2号实训楼、3号中心教学楼区域设1层地下室，抗浮区域根据土建设计文件，建筑室内标高±0.00相当于绝对标高541.95m，室外地坪标高541.50m，设一层地下室，拟建采用独立基础+抗水板形式，抗水板厚度400mm。由四川省建筑设计研究院有限公司设计，四川省川建勘察设计院进行岩土工程勘察。受业主委托，我院对本工程抗浮锚杆进行设计。
2 设计依据
（1）《四川理工技师学院学府校区扩建项目场地进行详细勘察阶段岩土工程勘察报告》（四川省川建勘察设计院，2019年7月）；
（2）《四川理工技师学院学府校区扩建项目总平面布置图》、《地下室基础说明及大样图》及设计技术要求（四川省建筑设计研究院有限公司，2019年8月）；
（3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；
（4）《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086-2015）；
（5）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；
（6）《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009年版）；
（7）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010，2015版)；
（8）《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-2001）；
（9）《四川省建筑地基基础检测技术规程》（DBJ51/T014-2013）；
（10）《抗浮锚杆技术规程》（YB/T4659-2018）
（11）《四川省建筑地下结构抗浮锚杆技术标准》DBJ51/T102-2018;
（11）《成都市建筑工程抗浮锚杆质量管理规程》（成建委[2018]573号）等。
3 设计单位提供的技术要求
据土建设计单位提供的《地下室基础说明及大样图》及技术要求，设计要求地下室部分的防水底板下采用抗浮锚杆抗浮，且锚杆应布置基础范围之外，锚杆间距满足相关规范要求。
抗浮区域拟建项目室内±0.00标高为541.95m，室外±0.00标高为541.50m，设计抗浮水位为室外地坪标高下1.0m，标高540.50m，防水板厚度400mm，其板面标高536.35m，具体施工时应由施工单位根据其编制的施工组织文件参照基础图来进行抗浮锚杆标高控制。按照设计单位提供的抗浮标准值将拟建项目分为5个区域，为A区域抗浮力标准值40kPa;B区域抗浮力标准值12kPa；C区域抗浮力标准值12kPa;D区域抗浮力标准值35kPa;E区域抗浮力标准值40kPa。另外根据土建设计单位提供的《地下室基础说明及大样图》明确说明独立基础不布置锚杆，以上抗浮力标准值未扣除基础面积，故本设计扣除独立基础区域后抗浮力标准值计算如下：
抗浮力标准值计算表表1
抗浮区域编号
含独立基础抗
浮力标准值(kPa)
扣独立基础后
抗浮力标准值(kPa)
本设计抗浮力
标准值取值（kPa）
A区域40 47.7 48
B区域12 14.8 15
C区域12 17.5 18
D区域35 42.3 43
E区域40 47.9 48
防水板厚度400mm，抗浮板顶面标高-5.6m（标高536.35m）。场地地下水抗浮设防水位按540.5m考虑。
抗浮锚杆与基础连接处的防水措施由建筑设计单位统一考虑。
4 地层及水文地质条件
4.1地层
ml），根据勘察钻探资料表明，本次勘察揭露的地层由第四系人工填土（Q
4
al+pl）成因的中砂及卵石组成。
其下由第四系全新统河流冲洪积（Q
4
现根据其野外鉴别特征结合室内土工试验将场地各地层的分布及特征由上至下描述如下：
ml）
(一)第四系全新统人工填土层（Q
4
（1）素填土：褐黄色、褐灰色；松散；稍湿，硬杂质含量15%～25%，主要由粘性土组成，含少量砖瓦碎石及植物根茎，未完全固结。该层场地普遍分布，层厚0.5～2.0m。
al+pl）
(二)第四系全新统河流冲洪积层（Q
4
（2）中砂：灰色、青灰色；松散；湿～饱和。以长石、石英为主，含少量云母片，其中混有少量卵石及圆砾。该层局部分布于卵石层顶板上，最大揭露厚度为0.6～1.6m。
（3）卵石：褐黄、褐灰、青灰色；稍密～密实；湿～饱和。主要以花岗岩、石英岩、闪长岩等组成，呈亚圆形，微～中等风化，一般粒径3～15cm，大者可达20cm以上，卵石含量约50%～75%以上，隙间充填砂、砾石及少量粘粒。卵石层顶板埋深0.5～2.5m，平均1.37m，卵石层顶板埋深起伏较大。
按卵石层密实度分为：稍密、中密和密实三个亚层。
稍密卵石：卵石粒径4～10cm，个别最大粒径大于12cm，卵石分布较均匀，含量55～60%，且大部分不接触。中密卵石：卵石粒径5～12cm，最大粒径15cm 以上，卵石骨架含量约为60～70%，呈交错排列，大部分接触。密实卵石：卵石粒径多为6～15cm，最大粒径大于20cm，卵石含量大于70%。
4.2地下水
场地地下水类型属第四系孔隙潜水类型，砂、卵石层为主要含水层，补给来源主要为大气降水，水位变化受季节影响，年变化幅度在1.50m左右。勘察期间处于丰水期，实际量测钻孔稳定水位2.60m～4.50m，稳定水位标高534.63m～537.58m。根据成都地区水文地质资料结合本工程场地地下水埋藏条件，该场地年最高潜水位标高在539.5m左右，该区域卵石层渗透系数建议值K=25m/d左右。场地环境类别为Ⅱ类，强透水层。本场地土对混凝土结构和钢筋混凝土中的钢筋具有微腐蚀性。根据土建设计文件场地抗浮设防水位标高540.5m，为室外地坪