沉箱模板设计计算书
模板沉箱重力式码头课程设计计算书
沉箱重力式码头课程设计计算书班级土港1001班学生学号 6设计开始日期 2014年2月24日设计完成日期 2014年3月4日指导教师目录第一章设计资料------------------------------------- 3第二章码头标准断面设计------------------------ 5第三章沉箱设计------------------------------------- 11第四章作用标准值分类及计算----------------- 15第五章码头标准断面各项稳定性验算------- 44第一章设计资料(一)自然条件1.潮位：极端高水位：+6.5m；设计高水位：+5.3m；极端低水位：-1.1m；设计低水位：+1.2m；施工水位：+2.5m。
2.波浪：拟建码头所在水域有掩护，码头前波高小于1米（不考虑波浪力作用）。
3.气象条件：码头所在地区常风主要为北向，其次为东南向；强风向（7级以上大风）主要为北~北北西向，其次为南南东~东南向。
4.地震资料：本地的地震设计烈度为7度。
5.地形地质条件：码头位置处海底地势平缓，底坡平均为1/200，海底标高为-4.0~-5.0m。
根据勘探资料，码头所在地的地址资料见图1。
图一地质资料(二)码头前沿设计高程：对于有掩护码头的顶标高，按照两种标准计算：基本标准：码头顶标高=设计高水位+超高值（1.0~1.5m）=5.30+（1.0~1.5）=6.30~6.80m 复核标准：码头顶标高=极端高水位+超高值（0~0.5m）=6.50+（0~0.5）=6.50~7.00m (三)码头结构安全等级及用途：码头结构安全等级为二级，件杂货码头。
(四)材料指标：拟建码头所需部分材料及其重度、内摩擦角的标准值可按表1选用。
(五)使用荷载：1.堆货荷载：前沿q1=20kpa；前方堆场q2=30kpa。
2.门机荷载：按《港口工程荷载规范》附录C荷载代号Mh-10 -25 设计。
沉箱工程量计算书(新增B型沉箱)
附件2
工程量计算书
(新增4个B型沉箱)
一、编制依据
（1）、日照港岚山港区北作业区一期工程-通用泊位水工工程施工图设计说明。
（2）、B型沉箱设计图纸，图号：MT-36~43。
二、汇总表
2.1钢筋蓝图量
2.2混凝土蓝图量
2.3模板蓝图量
三、工程量计算书
3.1 B型沉箱钢筋工程量
（1）底板
该工程量计算依据B型沉箱底板配筋图（1/2），图号MT-37；B型沉箱底板配筋图（2/2），图号MT-38。
（2）前墙
该工程量计算依据B型沉箱前墙配筋图，图号MT-39。
（3）后墙
该工程量计算依据B型沉箱前墙配筋图，图号MT-40。
（4）2个侧墙
该工程量计算依据B型沉箱前墙配筋图，图号MT-41。
（5）4个横隔墙
该工程量计算依据B型沉箱前墙配筋图，图号MT-42。
（6）2个纵隔墙
该工程量计算依据B型沉箱前墙配筋图，图号MT-43。
汇总：
3.2混凝土工程
该工程量计算依据B型沉箱结构图，图号MT-36。
3.3模板工程
3.3.2 B型沉箱
该工程量计算依据B型沉箱结构图，图号MT-36。
四、另附
4.1 施工蓝图；。
沉箱模板计算汇总
A港池沉箱模板计算书编制单位：第六项目部编制日期：2005.6.7沉箱模板计算一、外模板设计资料：沉箱外侧模板长9.24m，高4.55m，自重7t（包括下平台）。
面板厚5mm，横肋为8#槽钢，间距420mm，竖肋为-6*80扁钢，间距为420mm，立围令采用10#槽钢，桁架结构，桁架宽650mm间距800mm,上下均设M24对穿螺栓，间距为4760mm。
(详见外侧模板布置图)1、模板侧压力计算：模板的侧向压力主要是由新灌筑的砼对模板产生的侧压力P1和倾倒砼时对模板产生的水平动力荷载P2两部分组成。
根据规范推荐的公式，采用插入式振捣器时，砼最大侧压力为：P max=P1 + P2P max=8K S+2.4K t V1/2 + P2砼侧压力除了和振捣方式有关外，同时还和砼自重、浇注速度、砼的温度、外加剂的应用、砼的下灰方式有关。
式中：K S——外加剂波动修正系数，砼坍落度大于80mm时取2.0；砼坍落度小于60mm时取1.0。
泵送砼坍落度选定为120-140mm。
K t——温度校正系数（见下表）每年施工期为3月初-10月末，气温均在5 o C以上。
根据现场拌和站50m3/h的供灰能力计算，浇筑一段沉箱的时间为4h，平均每小时浇筑高度1.10m。
砼采取泵送方式下灰，对模板产生的水平动力荷载P2为 2 KN/m2。
∴P max=8K S+2.4K t V1/2 + P2P max=8*2+2.4*1.53*1.11/2 +2=21.85 KN/m2根据有关资料介绍，在墙板工程施工中，浇筑速度不超过2m/h 时，侧压力可按下式计算：P max=0.8+80V/(T+18)+ P2式中：V—砼浇注速度T—砼的温度P2—0.2 tf/m2P max=0.8+80V/(T+18)+0.2=0.8+80*1.1/(5+18)+0.2=4.63+0.2=4.83 tf/m2=0.4830kg/cm22.面板计算：为保证砼的外观质量，根据使用要求，大片模板的面板计算应由刚度控制。
沉箱模板计算书(20130928)
广东惠州港荃湾港区煤炭码头一期工程沉箱模板设计计算书编制：校对：审核：批准：中交三航局惠州工程项目经理部二0一三年十月概述本工程建设2个7万吨级煤炭卸船泊位（水工结构均按靠泊15万吨级散货船设计）及相应配套设施，设计年卸船能力为1500万吨，码头前沿港池底标高为-15.0m(-18.7m)，码头面顶高程为+6.0m。
泊位长度550m，两端过渡段长度均为45.84m。
码头结构采用连片式方沉箱结构，沉箱尺寸为长22.84m×宽16.0m（含趾）×高20.5m，趾长1.2m，沉箱前壁厚400mm，后壁厚350mm，侧壁厚350mm，隔板厚250mm(300mm)，底板厚700mm，单个沉箱重约3327t，共计28件。
根据沉箱总高度及施工经验，整个沉箱分5次浇筑，其中底层浇筑高度为2500mm（1次），墙身标准层浇筑高度为4500mm（4次）。
按照沉箱结构图和混凝土浇筑要求，需要设计底胎模6座，基础外模1套，基础芯模15套，墙身外模2套，墙身芯模15套。
沉箱底胎模采用3肢[25#C槽钢，其中两肢槽口与槽口对焊，另一肢槽口与槽背焊接，详见底胎模布置图纸。
槽钢上满铺100mm*200mm木枋，槽钢长为构件底宽，支座净间距为1.856m，共有12个支座；基础外模主要分前趾（含前壁）模板、后壁模板、侧壁模板，设计高度为2650mm（概值，针对具体情况可调整。
下同），长度有6000mm、4840mm、2800mm三种规格尺寸；基础芯模主要分前后墙芯模和左右侧墙芯模，基础芯模设计高度为1300mm，长度有3698mm和4090mm两种规格。
墙身外模分前后墙模板和侧壁模板，墙身模板设计高度为4630mm，长度有6000mm、4840mm、2800mm三种规格尺寸；墙身芯模主要分前后墙芯模和左右侧墙芯模，墙身芯模设计高度为4630mm，长度有3698mm和4090mm两种规格，沉箱浇筑分层情况如下表所示：沉箱浇筑分层表沉箱高度(m)分层数底层砼浇筑高度(m)标准层砼浇筑高度(m)底层（基础）标准层（墙身）20.5 1 4 2.50 4.50模板设计主要分基础模板、墙身模板、芯模、吊点验算等四个部分。
沉箱工程量计算书(钢筋变更)
附件4
工程量计算书
(钢筋变更)
一、编制依据
（1）、日照港岚山港区北作业区一期工程-通用泊位水工工程施工图设计说明。
（2）、A型沉箱设计图纸，图号：MT-28~35。
（3）、B型沉箱设计图纸，图号：MT-36~43。
（4）、D型沉箱设计图纸，图号：MT-67~74。
（5）、2014年6月5日设计交底暨施工图会审纪要。
（6）、2014年10月16日关于沉箱预制型号和数量的确认的业务联系单。
二、汇总表
2.1钢筋设计变更增加量
三、工程量计算书
3.1 A型沉箱设计变更增加量
合计：
监理审核说明：根据规范要求HRB400类型钢筋最小搭接长度，受拉区40d，受压区30d；施工单位计算采用全部40d，审核认为前墙、后墙及侧墙区搭接为受拉区，按40d，横隔墙与纵隔墙为受压区，按30d。
3.2 B型沉箱设计变更增加量
汇总：
监理审核说明：根据规范要求HRB400类型钢筋最小搭接长度，受拉区40d，受压区30d；施工单位计算采用全部40d，审核认为前墙、后墙及侧墙区搭接为受拉区，按40d，横隔墙与纵隔墙为受压区，按30d。
3.3 D型沉箱设计变更增加量
汇总：
监理审核说明：根据规范要求HRB400类型钢筋最小搭接长度，受拉区40d，受压区30d；施工单位计算采用全部40d，审核认为前墙、后墙及侧墙区搭接为受拉区，按40d，横隔墙与纵隔墙为受压区，按30d。
四、另附
4.1 施工蓝图；
4.2 设计交底暨施工图会审纪要；
4.3 工程业务联系单——关于沉箱预制型号和数量的确认。
沉箱工程量计算书(新增B型沉箱)
1.1图纸量
部位
编号 1
规格 料表长度（m） 料表根数
Φ 25
14.85
102
单位重量 （kg/m）
3.85
2
Φ 25
21.55
68
3
Φ 25
15.65
102
4
Φ 25
22.35
68
3.85 3.85 3.85
5
Φ 25
2.9
190
3.85
6
底板
7
8
9
10
11
Φ 25 Φ 25 Φ 25 Φ 12 Φ 12 Φ 12
2.9 2.7 2.75 1.37 1.43 1.44
合计
190 252 126 246 1724 370
3.85 3.85 3.85 0.888 0.888 0.888
注：该工程量计算依据B型沉箱底板配筋图（1/2），图号MT-37；B型沉箱底板配筋图 （2/2），图号MT-38。
编号
规格 料表长度（m） 料表根数
单位重量 （kg/m）
1
Φ 18
14.5
102
2
2
Φ 18
11.45
102
2
3
Φ 20
21.15
64
2.47
4
Φ 20
21.65
28Biblioteka 2.475 前墙Φ 25
21.95
21
6
Φ 25
22.45
15
3.85 3.85
7
Φ 18
4.48
102
2
8
Φ 20
2.7
144
2.47
沉箱计算书
围囹起吊时各部件的力学计算作者：马哥1、吊点处力学分析围囹、套箱总重G=140t ，吊绳与垂直方向夹角θ=10.02°，5/75.6tan =a 吊绳与杆件3水平夹角α=53.47°，结合右图（吊点力学分析图）对吊点进行力学分析有：GF z 41==35t ； θc o s /F z F ==34.47t ；θtan z xy F F ==6.18t ； ，t a F xy 97.4sin F x == aF F xy y cos ==3.68t ；由以上力学分析可知，由沿吊绳的拉力F 所分解出来的三个分力Fz 、Fx 、Fy 中，Fz 、Fx 均可对杆件3产生弯矩，而Fy 则可视为杆件3的轴向力，不对杆件3产生弯矩。
2、对杆件3抗弯、抗扭能力验算 1）、杆件3抗弯能力验算根据杆件3受力特征，可对其受力示意图进行以下简化：根据公式可得：m KN F MMxz BAAB .06.167115.05.105.105.0222=⨯+⨯=-=FxyFxKNF F F XZ SBA sAB 03.350===则作用力处弯矩为：mKN F MMM SAB AB.955.75.021-=-==杆件3弯矩图为：Ma MbM2M1AB杆件3选用的材料为2个36c 工字钢槽钢中间加缀板连接，抗弯截面系数W=964.0cm 3*2，截面面积A=90.84cm 2*2，则MPa MPa cm m KN cm KN WM A F y 145][7.902*0.964.06.1672*84.908.36321=≤=+=+=δδ符合钢材抗弯设计要求。
2）、杆件3抗扭能力验算选用2工 36c ，A=90.84cm 2*2，4614cmI y =； 417351cmI x = cmi y 6.2=； cm i x 82.13=32203.2555)(*2cm i i I I W yx y x xy =++=mKN m KN m KN l F h F Mp zx .39.25214.0350236.097.422=⨯+⨯=+=MPa MPa cmm KN W Mp xy85][94.903.2555.39.253max =≤===ττ符合抗扭设计要求。
(完整版)沉箱浮游稳定计算(例子)
计算项目
体积V（m3）
重力G（kN）
重心高度y（m）
重力矩Gy（kNm）
沉箱
255.78
6394.5
4.7
30054.15
前排舱加水
81.192
832.218
0.9
748.9962
后排舱加水
81.192
832.218
0.9
748.9962
总计
418.164
8058.936
31552.1424
沉箱排水体积及浮心高度
总排水体积
前、后趾排水体积
沉箱吃水：
浮心高度：
定倾半径：
重心到浮心的距离为：
。
定倾高度为：
。
满足要求。
干舷高度：
式中F——沉箱的干舷高度（m）
H——沉箱高度（m）
T——沉箱吃水（m）
干舷高度满足要求。
砼容重(kn/m3)
25.00
前趾前高(m)
0.40
沉箱高度(m)
9.50
沉箱仓格尺寸(m)
横
3.60
前趾后高(m)
0.70
墙内加强角尺寸(m)
0.20
纵
3.80
前趾宽(m)
1.00
底加强角(m)
0.20
水容重(kn/m3)
10.25
2、沉箱材料体积和体积矩计算表（对前趾前端求矩）
编号
名称
体积
重量
形心位置（m）
体积矩（m4）
Vi(m3)
Gi(kN)
xi
yi
Vixi
Viyi
1
前壁
41.29
1032.30
1.15
沉箱模板计算书
附件二：沉箱模板计算书一、计算依据1．《水运工程混凝土施工规范》(JTJ268-96)2．《组合钢模板技术规范》（GB50214－2001）3．《建筑结构静力计算手册》4．《组合钢模板施工手册》5．《施工结构计算方法与设计手册》6．港口工程模板参考图集》说明：因内模板有上中下三道连接器支撑作为安全储备，仅计算受力不利的外模板。
二、2.8米外模板计算：1．模板侧压力计算：4.2 挠度：cm EI ql f 0058.023.19810211006932.328644.0100644.0644max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯=＝3.2 挠度：cm EI ql f 0093.03.198********.6532.328644.0100644.0644max =⨯⨯⨯⨯⨯=＝＝f ∑0.2549+0.058+0.0093+0.237=0.559cm ＜400372=0.93cm 符合要求。
四、2.8m 段对接焊缝强度计算：取对接部分弦杆最大轴力N DE =-195.8q=-195.8×377.57=-73928N 则焊缝处最大应力σ=t l N w =48.0234.1273928⨯⨯=6241N/㎝2=62.41MPa ＜fw t=190MPa ，符合要求。
式中w l ——焊缝计算长度，取实际长度减1cm ；t——腹板厚度，取0.48cm；f w——对接焊缝的抗压强度设计值，取190MPa。
t为防止因操作原因导致焊缝长度不够影响焊缝强度，在2[6.3两侧各帮一道∠30×4（L=20cm，见图4：外模板桁架断面及大样图）作为安全储备。
沉箱模板计算
倾倒混凝土产生的水平动力荷载
P2=2.0KN/m2
振捣混凝土产生的混凝土侧压力
P3=4.0KN/m2
由于浇筑混凝土时倾倒混凝土和振捣混凝土不可能同时发生，而振捣混凝土产生的作用力大。
故验算墙身模板强度的荷载设计值
P=1.2P1+1.4P3=51.89KN/m2
查《建筑施工计算手册》表8-7当F=30KN/m2时得螺栓拉力P=19125N，所以当F=51.89KN/m2时螺栓拉力
P=19125×51.89/30 =33080N
查表8-9选用M22螺栓，其容许拉力为47900N>33080N，可。考虑上下螺栓受力不均和长期受扭的因素，上下螺栓可采用不同钢号的螺栓，由于荷载是逐渐加上去的，而且上部荷载始终小于下部，待全部荷载施加完毕，下部砼已接近初凝，侧压力减少，因此上下分别采用钢号不同的M22螺栓是可行的。
材料选用
O型杆件和U型杆件选用2[8,D型杆件和V型杆件选用[8。
(2)、杆件验算
轴心受拉构件的稳定性应满足下式要求
轴心受压构件的稳定性应满足下式要求
式中
——构件的净截面面积
——构件的毛截面面积
——轴心受压构件的稳定系数，取截面两主轴稳定系数的较小者
——构件对主轴的长细比
——构件对主轴的回转半径
U型抗拉杆件2[8
式中P——模板拉杆承受的拉力（N）
F——混凝土侧压力（N/m2）
A——模板拉杆分担的受荷面积（m2），其值为A=a×b
a——模板拉杆的横向间距（m）
b——模板拉杆的纵向间距（m）
这里选取拉杆的横向间距a=0.75m，纵向间距b=0.85m。
沉箱计算书
沉箱计算书一．结构平安品级码头结构平安品级为二级。
二．自然条件1．设计水位（以xx港理论最低潮面为基础）设计高水位：2.64m 极端高水位：3.64m设计低水位：0.20m 极端低水位：－1.02m2．波浪要素码头50年一遇设计高水位时的波要素H1％＝2.5m H13％＝1.7m T＝三．工艺荷载38#泊位1．均载：码头前沿53m范围30KN/m2，53m以后60KN/m2；2．箱角荷载：二层20'箱120KN/角；二层40'箱153KN/角；四层20'箱240KN/角；四层40'箱305KN/角；3．机械荷载：1）集装箱装卸桥：轨距26m，最大轮压600KN；2）正面吊运机：满载轴压前轴940KN；后轴112KN；空载轴压前轴329KN；后轴308KN；3）集装箱拖挂车最大轴压330KN；39#泊位1．均载：码头前沿53m范围30KN/m2，53m以后60KN/m2；2．机械荷载：1）16t－33m门机：轨距10.5m，最大轮压250KN；2）持续式卸船机：轨距10.5m，最大轮压300KN；3）正面吊运机：满载轴压前轴940KN；后轴112KN；空载轴压前轴329KN；后轴308KN；5）集装箱拖挂车最大轴压330KN；考虑码头的通用性，码头前沿按通长三根轨进行荷载设计，即38#泊位知足集装箱装卸桥和16t门机荷载要求；39#泊位知足集装箱装卸桥、16t门机及散粮卸船机荷载要求。
四．船舶荷载1．设计船型2．船舶撞击力按靠泊时的法向速度V n＝0.1m/s计算，波浪引发的船舶撞击力按横浪作用H4％＝1.2m、T＝及H4％＝0.8m、T＝7s计算。
3.船舶系缆力按船舶在港的最大风速V＝22m/s计算。
五．地震荷载xx地域地震大体烈度为7度，地震设计烈度取大体烈度，即7度。
六．码头稳固计算（一）码头断面尺度码头面设计高程 4.5m，码头前沿设计水深-14.0m，码头总长度630m。
浮游稳定计算
2.5沉箱浮游稳定计算（以CX1为例进行计算）沉箱设计图如下一、重心位置计算沉箱共分五个部分（各部分如上图所示），各部分体积分别设为V1～V5，各部分重心坐标设为（x i，z i）（i=1…5）。
V1=0.5×1.0×21.4=10.7m3x1=1/2=0.5mz1=0.5/2=0.25 mV2=21.4×0.4×（1/2）=4.28 m3x2=1×（2/3）=0.667 mz2=0.5+（0.4/3）=0.633 mV3=10×21.4×14.8=3167.2 m3x3=1+（10/2）=6 mz3=14.8/2=7.4 mV4=-10×（4×4.58－0.2×0.2×2）×（14.8－0.7）=-2571.84 m3x4=1.32+（11－1.32－0.32）/2=6.0 mz4=（14.8－0.7）/2+0.7=7.75 m4.58－0.4=4.18V5=-10×（1/3）×0.2×（4×4.58+3.6×4.18+(4×4.58×3.6×4.18) )=-33.31 m3x5=1.32+(11－1.32－0.32)/2=6.0 mz5=0.5+0.11=0.61 m沉箱的总体积：V=∑V i总=V1+V2+V3+V4+V5=10.7+4.28+3167.2－2571.84－33.31=577.03 m3沉箱的重心坐标设为（x，z）x=（∑V i x i）/V总=（V1x1+V2x2+V3x3+V4x4+V5x5）/V总=（10.7×0.5+4.28×0.667+3167.2×6－2571.84×6.0－33.31×6.0）/577.03 =3380.5/577.03=5.858 mz=（∑V i z i）/V总=（V1z1+V2z2+V3z3+V4z4+V5z5）/V总=（10.7×0.25+4.28×0.633+3167.2×7.40－2571.84×7.75－33.31×0.61）/577.03 =3490.585/577.03=6.05m二、浮心位置计算：假设沉箱处于正浮状态时，其吃水深度为h空载吃水，海水比重为γ海水=1.03t/ m3，γ砼=2.40 t/ m3。
沉箱模板结构受力计算书【范本模板】
沉箱模板结构受力计算书一、分析计算内容1、沉箱模底层、标准层面板的强度、刚度分析2、沉箱模底层、标准层横助强度、刚度分析3、沉箱模底层、标准层背楞桁架强度、刚度分分析4、沉箱模对拉栓强度分析二、分析计算依据1、钢结构设计规范:GB50017-20032、建筑工程大模板技术规程：JGJ74—20033、建筑施工模板安全技术规范：JGJ162-20084、全钢大模板应用技术规程:DBJ01-89—20045、建筑施工计算手册三、模板设计构件规格及布置1、面板:—5mm2、横助：【8槽钢布置间距300mm3、背楞桁架:双【8槽钢，桁架连接在竖助上，底层单节模板内模高3800mm，外模高4500mm，标准层单节模板内外模高4700mm，背楞桁架标准层外模从上到下布置：490mm，1860mm,1860mm，490mm 标准层内模从上到下布置：490mm,2300mm,1910mm底层外模从上以下布置:490mm,1760mm,1760mm,490mm底层内模从上到下布置：490mm,2300mm,1010mm4、边框:【8槽钢5、竖助：-5＊60 扁铁布置间距300mm6、对拉栓：M30四、荷载分析1、基本荷载（1)、沉箱底层每次浇注高度为4.5m，标准层每次浇注高度为4。
7m,混凝土的初凝时间t0=5h（2)、水平侧压力标准值:F1=52KN/m2=0.052N/mm2（3）、水平荷载：查《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008第16页表4。
1.2得q水平=6KN/m2（4）、荷载组合：查《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008第16页表4.2。
3得K活=1.4 K恒=1。
2q侧= K恒＊q max+K活＊q水平=1.2＊52+1.4*6=70.8KN/m2=0.071N/mm2五、沉箱模刚度分析1、面板分析（底层、标准层外模和内模一样）（1)、计算单位选取，在最大侧压力区选得1mm宽度分析I面=1＊53/12=10。
港口水工建筑物课程设计--沉箱
第一篇设计任务书1、概述1.1编制本报告的主要依据和资料《重力式码头设计与施工规范》JTJ290-98、《海港水文规范》JTJ213-98、《水运工程抗震设计规范》JTJ225-98、《港口工程地基规范》JTJ250-98、《港口工程荷载规范》JTJ215-98以及课本《港口水工建筑物》。
1.2建设的必要性和建设规模1.2.1建设的必要性该工程为件杂货码头，将带动周围地区经济社会发展，是综合利用海岸线及海洋资源的需要，也是增加劳动就业，提高当地人民生活水平和促使社会安定的需要。
1.2.2建设的规模该码头结构形式为顺岸沉箱重力式，建筑物等级为二级。
2、自然条件分析2.1地理位置2.2气象码头所在地区常风主要为北向，其次为东南向；强风向（7级以上大风）主要为北～北北西向，其次为南南东～东南向。
2.2.1气温多年平均气温 13℃历年极端最高气温 41℃多年最高月平均气温 28℃历史极端最低气温 -21℃多年最低月平均气温 -6.3℃2.2.2降水本区域年平均降水量640～712mm，最多年降水量1064～1186mm，最小年降水量261～384mm，年降水量集中在夏季（6～8月），其中7月份降水量占全年降水量的30％左右。
2.2.3风况本区域常年主导风向，冬季多东北风，夏季多东南风。
年平均风速为2.8～3.8m/s ，大风多发生于春季，其次为冬季，秋季最少。
年大风天数平均10天，最多24天，最大风速达13～24m/s 。
2.2.4 雾况多年平均雾日为11～14天，多发生于冬季，秋季次之。
2.2.5 相对湿度年平均相对湿度为70％～80％。
2.3 水文2.3.1 潮汐、水位设计高水位： 3.8m 设计低水位： 0.32m 极端高水位： 4.9m 极端低水位： -1.1m 施工水位： 2.0m2.3.2 波浪拟建码头所在水域有掩护，码头前波高小于1米。
50年一遇，%1H 波浪高值为： 设计高水位： 6.3s T m 665.1%1== H 设计低水位： 6.3s T m 665.1%1== H 极端高水位： 6.3s T m 665.1%1== H2.3.3 海流 2.3.4 冰凌本区域一般12月下旬至次年2月上旬水面结冰，最大岸冰厚度2～3cm ，最大冻土深度10cm 。
沉箱模板计算
沉箱模板计算1、外模板设计资料沉箱外侧模板长，高，模板采纳大型钢模板，重约。
面板采纳 5mm 厚钢板，横肋采纳 [8，间距；竖肋为 -6×80mm 扁钢，间距；立围令采纳 [8，围令后为桁架构造，桁架宽，间距，桁架为双 [8 构造，上、下均设 M22 对穿螺栓。
现对该模板刚度、强度进行验算，并采纳适合的拉条。
2、模板侧压力计算模板的侧向压力主假如由新浇筑的砼对模板产生的侧压力 P1和倾倒砼时对模板产生的水平动力荷载 P2两部分构成。
依照《水运工程混凝土施工规范》（JTS202-2011）规定，采纳插入式振捣器时，砼侧压力为：P1=8K S+24K t V 1/2式中 P1——混凝土对模板的侧压力（ KN/m2）K S——外加剂影响修正系数，不掺加外加剂时选；掺缓凝外加剂时选 K t——温度校订系数按下表取值V ——混凝土浇筑速度 m/h砼侧压力除了和振捣方式相关外，同时还和砼自重、浇注速度、砼的温度、外加剂的应用、砼的下灰方式相关。
温度校订系数表温度（℃ ）Kt依据施工的详细状况，施工期均匀气温在 10℃以上，依照搅拌站的施工供给能力，浇筑速度取 h。
故P1=8× +24××2= KN/m2倾倒混凝土产生的水平动力荷载P2=m2振捣混凝土产生的混凝土侧压力P3=m2因为浇筑混凝土时倾倒混凝土和振捣混凝土不行能同时发生，而振捣混凝土产生的作使劲大。
故验算墙身模板强度的荷载设计值2P=+= KN/m故验算墙身模板刚度的荷载设计值P′== KN/m23、面板计算为保证砼的外观质量，依据使用要求，大片模板的面板计算应由刚度控制。
Q235 钢的抗拉许用强度 [f]=215N/mm 2，抗剪许用强度 [f v]=125N/mm 2。
弹性模量E=×106kg/cm2；许用挠度[f]=2mm 。
面板区格为 420× 420mm，属于双向板，当/=420/420=1 时，K1=，的弯距系数K2=，挠度系数为K3=，的弯矩系数K4=, 的弯距系数的弯矩系数K5=，计算简图为三面固定，一面简支的最不利状况。
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泉州肖厝作业区4#泊位工程
沉箱模板设计计算书
泉州港肖厝作业区4#泊位工程沉箱预制采用分层浇筑施工艺，砼浇筑共分6层，底层高度2700mm，标准层5层，每层高度3400mm，浇筑预制模板采用桁架式钢模板，具体模板尺寸见模板设计图。
模板设计计算取最大受力的标准层模板进行计算。
一、设计依据
1、《水运工程混凝土施工规范》人民交通出版JTJ268-96
2、《组合钢模板施工手册》中国铁道出版社
3、《实用建筑五金手册》机械工业出版社
4、本工程有关沉箱预制的图纸
二、砼侧压力计算
1、新浇筑砼作业用于模板的最大侧压力：
(1)、P
max1=8K
s
+24K
t
V1/2
K
s
：外加剂被动修正系数取2.0
K
t
：温度校正系数取0.86
V：砼浇筑速度（每层浇筑时间5h）取0.68m/s
P
max1
＝8×2.0+24×0.86×0.681/2=33KN/m2
(2)、P
max1
′=25×H=25×3.4=85KN/m2
取(1)、(2)的最小值 P
max1
=33KN/m2
2、倾倒砼时产生的水平荷载P
max2
=2KN/m2
3、振捣砼时产生和水平荷载P
max3
=2KN/m2
砼对模板的侧压力P= P
max1+ P
max2
+ P
max3
=37 N/m2
三、模板受力计算
1、面板计划
面板采用δ5mm钢板，面板由竖向内钢楞（[10槽钢）及和水平桁架，分成大小均匀的矩形区格，选取最不利的区格计算。
按单向板受力考虑，并将模板视作四跨连续梁计算（取单位宽度b=1m计算）。
(1)按板的正应力计算
M max =K
w
qL2=0.077×39×22
σ=M max/w=M ma x/(1/6bh2)
=6×0.007×37×L2/(0.5×10-2)2＜[f]=215Mpa
则L=√215×(0.5×10-2)2×103/(6×0.077×37)=0.56m=56.0cm (2)按板的挠度计算
W max =K
w
×ql4/(100EI)=0.186×39×L4/(100×2.1×105×103×I)
I=1/12bh3=1/12×(0.5×10-2)3=1.0417×10-8m4
L=3√100×2.1×105×103×1.0417×10-8/(500×37×0.186) =0.40m=40cm
综合(1)、（2）的最小值L=40cm
(3)挠度验算
W
max
=0.186×37×0.44/(100×2.1×105×1.0417×10-8)
=6.0×10-4=0.6mm＜[W]=400/500=0.8mm 满足要求
2、内外楞计算
内楞采用[10槽钢,间距a=40mm,计算外楞(水平桁架)间距b.
(1)、按拉弯强度计算
b=√10fw/(P
m
a) =√10×215×39.7/(37×400)= 240cm
(2)、按拉弯挠度计算
b=4√150[f]EI/P
m
a
=4√150×3×2.1×105×198/(37×400×10-3)=188cm
取外楞间距b=120cm
(3)、验算内楞(水平桁架)强度(按四跨连续梁计算)
q=P
m
a=37×0.4=14.8KN/m
a 、验算内楞正应力
M max =K
m
qL2=0.077×14.8×1.02=1.1396KN.m
σ=M max/w = 1.1396/39.7×10-6
=28705KN/m2=28.7Mpa＜[δ]=215Mp满足要求
b 、验算内楞挠度
W max =K
w
qL4/(100EI)
=0.632×14.8×1.04/(100×2.1×105×103×198×10-8)
=0.00022m=0.22mm＜[F]=L/500=1200/500=2.4㎜
3、外楞桁架计算
内楞对桁架荷载简化为均布荷载，（桁架间距120㎝）取单位长度桁架计算。
q=P
m
×1.0×1.2=37×1.2=44.4KN
I=1/3×15.69×(L/2-6.3)2×2
W=I/(L/2)=2I/L
M=1/8qL2=1/8×44.4×102=5.55KN.m
(1)按桁架强度计算
σ= M ma/w=5.55/w=5.55/2I/L≤[σ]=215MPa
5.55×L≤215×2×1/3×15.692×(L/2-
6.3)2×10-3
计算得：L≥29.6㎝
(2)按桁架挠度计算
W
max
=5ql4/384EI=5×46.8×1.04/(384×2.1×105I)≤[f]=L/500=2㎜计算得：L≥55.6㎝
实际模板为旧模板改造，原模板桁架设计宽度为110㎝，可满足要求
4、拉条计算：
选取最不利受力侧墙模板计算拉条
拉条承载力F≥0.83×3.4×37/2=52.2KN
查表得：φ24拉条单根受力为58.5KN＞F=52.2KN，可满足受力要求，故选用φ24拉条。