箱梁桥满堂支架设计计算
满堂支架受力计算示例
满堂支架受力计算示例满堂支架受力计算某分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造，全桥箱梁长137m，由于地形复杂，每跨高度不同，本方案按最高一跨进行计算：H=13m。
一. 上部结构荷载1. 新浇砼的重量:2.804t/m22. 模板.支架重量: 0.06t/m23. 钢筋的重量: 0.381t/m24. 施工荷载: 0.35t/m25. 振捣时的荷载: 0.28t/m26. 倾倒砼时的荷载: 0.35t/m2则: 1+2+3+4}+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2钢材轴向容许应力: 【σ】=140Mpa受压构件容许长细比：【λ】=200二．钢管的布置、受力计算某分离立交桥拟采用Φ42mm，壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。
通过上面计算，上部结构核载按4.162t/m2计，钢管间距0.6×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.6=0.36m2每根立杆承受核载Q：Q=0.36×4.162=1.498t竖向每隔h=1m，设纵横向钢管，则钢管回转半径为：i=hµ/【λ】=1000×0.65/140=4.64mm根据i≈0.35d，得出d=i/0.35，则d=4.64/0.35=13.2mm，则选Φ42mm钢管可。
Φ42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为：A2=π（42/2）2-π（（42-3×2）÷2）2=π（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为：σ=Q/A2=1.498T/367mm2=1.498×103×10N/367×10-6m2=4.08×107Pa=40.8MPa=140Mpa应变为：ε=σ/E=40.8×106/210×109=1.94×10-4长度改变L=εh（注h=13m）=1.94×10-4×13000 =2.52mm做为预留量，提高模板标高。
(整理)公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算
公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算一、计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)上海市工程建设规范《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》(DG/TJ08-016-2004)二、支架设计方案番禺11号公路跨线桥，桥面全宽34.5m，分左右幅，半幅桥宽16.75m，箱梁与桥面同宽，共分为3联:（30m×4）+(35m×8)+(40m×2+25m)，第一联、第三联设计为现浇预应力连续箱梁，第二联设计为预制安装组合箱梁，第一联梁高1.7m，第二联梁高1.8m，第三联梁高2.0m。
第一联、第三联现浇箱梁设计为半幅单箱双室，箱梁底宽12m，连续箱梁现浇支架拟采用Ф48×3.5mm 扣件式钢管支架，支架高度为5～9m。
第三联12～15号敦，在13、14号中墩两侧各2m 长度范围按照50×30cm 布置立杆，在两个中墩两侧各2m～7m 长度范围内按照60×30cm （纵向×横向）布置立杆，其余范围按照60×60cm 布置立杆。
12、15号墩是现浇梁端部，靠近墩的位置按13、14号中墩一侧的尺寸布置立杆。
水平横杆按照120cm 步距布置，中间纵横向每5m 在横断面设连续剪刀撑，两侧面及端面分别设置剪刀撑，每4.5m 高设置一道水平剪刀撑。
竖向调节钢管扣件全部采用3 个扣件扣住。
为了保证扣件的受力满足设计及规范要求，均需在方木下添加一根纵向钢管。
具体详见“番禺11号公路跨线桥现浇箱梁支架布置示意图”。
三、支架力学验算(一）、最不利荷载位置计算综合考虑该跨连续梁的结构形式，在中墩的位置最重，按箱梁底宽计算，该断面面积为12×2.0=24㎡,该位置长度为2.0 m。
对该位置进行支架检算：1、支架布置以50×30cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/m3 计每延米重量为：24×1×26=624 （KN）则单位面积承重为：q1=624KN/（12×1）=52 （KN/㎡）由于钢管布置为50cm×30cm，则单根承载力为：52 KN/㎡×0.5×0.3=7.8 （KN/根）2、底模及内模构造荷载取q2=5KN/ ㎡3、扣件式钢管支架自重(按9m 高度计算)a、立杆自重（采用Ф48×3.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）q31=0.0384KN/m×9m=0.313 （KN/根）b、可调托座q32=0.045KN/m×1 个=0.045 （KN/根）c、横杆自重q33=0.0384KN/m×8×0.8=0.246 （KN/根）d、扣件自重直角扣件: q34=0.0132KN/m×（8×2+3）个=0.251 （KN/根）对接扣件: q35=0.0184KN/m×1 个=0.0184 （KN/根）所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35=0.313+0.045+0.246+0.251+0.184=1.039 （KN/根）4、施工活荷载(参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ ㎡计，基于安全考虑，取5KN/ ㎡)q4=5KN/ ㎡5、单根钢管设计轴向力荷载组合：施工恒载:NGK=(q1+ q2)×0.5×0.3+ q3=( 52+5)×0.5×0.3+1.039=9.589 （KN/根）活荷载: NQK= q4×0.5×0.3=5×0.5×0.3=0.75 （KN/根）轴向力：N=1.2 NGK+1.4NQK=1.2×9.589+1.4×0.75=12.557 （KN/根）6、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积（由于是旧管，按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：A=423.9×0.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm由于λ=l0/i=(h+2a)/i=(120+2×40)/1.58=127查得φ=0.412N/(φ×A)= 12557 /(0.412×318)=95.84 MPa≤164Mpa(其中，Q235 钢管容许应力为205Mpa×80％=164 Mpa，80%为旧管疲劳折减系数)根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/95.84=1.7，其中未计算剪刀撑重量。
满堂支架受力计算
支架高度以7米计算： 则支架自重：P=7×0.0384+6×0.6×0.0384=0.41KN 支架最大荷载为N=21.54+0.41=21.95KN 立杆长细比，查表得＝0.676 [N]=>N 查表得外径48mm壁厚3.5mm钢管在步距120mm时，容许荷载 [N]=33.1KN>N。 故在此应力下，立杆是安全的 5）地基承载力计算 支架底托下辅设30*30*7cmC30砼块。其单根立杆有效承压面积为 30cm×30cm=0.09㎡ 地基承载力： 3.腹板处受力计算（60cm×60cm间距处） 其荷载与横梁处相同。 因横梁处支架是满足施工要求的，故腹板处也是满足要求的。
最大弯矩为：
弯曲强度： 最大挠度： <600/400=1.5 4) 支架受力 模板自重：0.43KN/㎡ 支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡ N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN 支架高度以7米计算： 则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN 支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13 立杆长细比，查表得＝0.676 [N]=>N 查表得外径48mm壁厚3.5mm钢管在步距120mm时，容许荷载 [N]=33.1KN>N。 故在此应力下，立杆是安全的。 5）地基承载力计算 支架底托下辅设30*30*7cmC30砼块。其单根立杆有效承压面积为 30cm×30cm=0.09㎡ 地基承载力：<15 2、横梁处受力计算（60cm×60cm间距处）
一、横杆和钢管架受力计算
1、标准截面处受力计算（90cm×60cm间距处） 1）荷载 箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡ (钢筋砼密度按ρ=2.6*10kg/m，g=10N/KG,h为砼厚度) 施工荷载和风载：10KN/㎡ 总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡ 2）顺向条木受力计算（10cm×10cm） 大横杆间距为90cm，顺向条木间距为30cm，故单根单跨顺向条木
满堂支架设计计算
满堂支架计算书一、设计依据1.《小乌高速公路改2 + 122.6互通桥工程施工图》2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-853.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20044.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20015.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-866.《简明施工计算手册》二、地基容许承载力本桥实际施工已新建土模为基础，在原地面清表后采用砾类土分层填筑，分层填筑层厚不大于30cm。
要求碾压后压实度不小于95%，经检测合格后再进行下一层的填筑，填筑至砾类土顶面，然后填筑厚30cm的砾石土，以提高地基承载力。
为了增加土模表面的强度，保证地基承载力不小于12t/*浇注一层10cm 厚C30垫层。
钢管支架和模板铺设好后，按120%设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。
三、箱梁砼自重荷载分布根据BK2 + 122.6互通立交桥设计图纸，上部结构为25+35x2+25m 一联现浇预应力连续箱梁。
箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽8.50 m , 顶宽13.00 m，梁高2.0m。
箱梁采用C50混凝土现浇，箱梁混凝土数量为1186.6m3。
25m 边跨梁单重为704.67t( 247.21x2.6+61.92 ); 35m 中跨梁单重为986.52t( 346.09x2.6+86.68 )。
墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。
对于空心段箱梁，箱梁顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板前端厚0.20m，根部0.45m，翼板宽2.0m，腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。
四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载本桥箱梁底模、外模均采用6=12mm厚竹胶板，芯模采用6=10mm竹胶板。
底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上，支架采用①48mmx3.5mm钢管，通过顶托调整高度。
现浇箱梁满堂支架设计计算
现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算：本计算以第三联的荷载为例。
A 荷载计算混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨支架，横梁重：60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25那么每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为：G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征：外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。
抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 〔N/MM**2〕〈[σ。
]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558σ=25136/〔424*0.558〕=106.2〈210E 小横杆计算：抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。
所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。
10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。
承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。
满堂支架设计与计算
普通满堂均布钢管支架1、普通钢管采用外经48mm，壁厚3.5mm组成,底板下采用0.6米×0.6米布设,在墩柱附近底板增设0.3米×0.3米,纵桥向三排,横杆间距均为1.2米.2、横向搁木和纵向搁木的布设为0.4米×0.4米,材料采用15cm×7.5cm松木，横向摆放采用15cm（高）×7.5cm,纵向摆放采用7.5cm(高) ×15cm,横向搁木摆放在横杆上。
3、横向斜撑在底板每9排形成一个剪刀斜撑，翼板每7排形成一个剪刀斜撑，剪刀斜撑与剪刀斜撑纵向间距为5×0.6=3米，即在平面布置图中按6～16布置，纵向斜撑在底板中间搭设一道，在底板边搭设一道，即（1）（2）（5）搭设布置，翼板边各搭设一道，斜撑减半，即（3）（4）搭设布置。
4、因钢管长度不够，用2个固定卡子卡住以调整标高和拆落支架，每个卡子能承受1.3T,两个卡子为2.6T能满足施工要求。
一、地基处理１、泥浆池、沉淀池的处理将泥浆池、沉淀池内泥浆挖干净，分层每20cm夯实后，用C25砼硬化20cm厚。
２、绿岛采用C25砼硬化，厚度为20cm，布设∮8钢筋网，间距为20cm×20cm。
３、23#~30#墩、36#~39#墩原地面硬化为：先将建筑垃圾清理干净，然后用压路机充分压实，铺30cm厚石碴后，用C25砼进行硬化，硬化厚度为20cm。
支架设计计算一、扣件式满堂均布钢管支架的计算（以１９＃～２０＃为例）1、荷载分布及计算为计算简便，统一简化为均布荷载，根据设计图纸的尺寸及混凝土方量，每跨梁(24#) (23#) （19#）（20#）150 200 400 980 980 500 100 125 3440（注：本图以厘米计）N1=50934kg/m N2=29750kg/m N3=25606kg/m N4=21400kg/mN5=19643kg/m N6=21124kg/m N7=26850kg/m N8=50920kg/m(20#) (21#)(21#) (22#)(22#) (23#) 125 100 500 995×2 500 100 125（注：本图以厘米计）N1=N8=50920kg/m N2=N7=26850kg/mN3=N6=21124kg/m N4=N5=19641kg/m根据纵向支架分布图和横向支架分布图，以（2）为例进行检算，荷载分布如下图：=20702×1.25+19641×5.75=138813kgP119641kg/m（2）（3）7．0mP2=19641×7=137487kgP= P1× P2=138813+137487=276300kgP=276300/2=138150kg设计为7根ф60cm钢管桩,壁厚为0.5CM,高度为6m，每根钢管桩受力为:P3=138150/7=19736kg/根考虑到模板、工字钢重量及施工荷载影响，取1.2系数则：P4=19736×1.2=23683kg/根2、应力检算：σ压 = P4/A=23683/（302-29.522）π=254kg/cm2〈［σ］=1700kg/ cm23、失稳检算钢管桩底部与混凝土调整块用螺栓连接，因此可看成为一端固定，另一端自由受压杆件，取长度系数μ=2，惯性距I=π（D4-d4）/64=π（604-594）/64=41342cm4圆转半径r=I/A=41342/π(302-29.52)=21.04cm柔度λ=μL/=2×600/21.04=57查相关资料A3钢λP=100 λ0=61.4 λ<λ0,因此钢管桩属于短粗或小柔度杆,只需按强度问题进行检算即P0=A*σS=π（302-29.52）×1700=158806kg实际每根钢管桩的工作力为P4=23683kg<P0=158806kg。
满堂支架受力计算
一、横杆和钢管架受力计算1、标准截面处受力计算（90c m ×60cm 间距处）1）荷载箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡(钢筋砼密度按ρ=2.6*103kg/m 3，g=10N/KG,h 为砼厚度)施工荷载和风载：10KN/㎡总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡2）顺向条木受力计算（10cm ×10cm ）大横杆间距为90cm ，顺向条木间距为30cm ，故单根单跨顺向条木受力23.0×0.3＝6.9KN/m按最不利因素计算即顺向条木（10cm ×10cm ）以简支计算最大弯矩为：m KN ql M ⋅==69.0812max 弯曲强度：Mpa Mpa bh M W M 1114.41.069.06max 632max <=⨯===σ（落叶松木容许弯应力） 最大挠度：mm EI ql f 8.01.0)12/1(1090003849.0109.65384546434max=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==<900/400＝2.2mm3）横向10cm*10cm 条木计算横向条木以5跨连续计算，即每根条木至少长3.0米，小横杆间距0.6m 。
横向条木受到集中荷载为：P=0.6×23.0×0.3＝4.14KN/m最大弯矩为：弯曲强度： Mpa Mpa W M 1126.41.071.063max <=⨯==σ 最大挠度：mm EI Pl f 1.01.0)12/1(1090001006.01014.4764.1100764.146433max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=<600/400=1.54) 支架受力模板自重：0.43KN /㎡支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN支架高度以7米计算：则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13立杆长细比7678.151200==λ，查表得φ＝0.676 [N]=KN N A 1.7171071215489676.0][==⨯⨯=σφ>N 查表得外径48mm 壁厚3.5mm 钢管在步距120mm 时，容许荷载[N]=33.1KN>N 。
桥架支架制作与安装计算公式
桥架支架制作与安装计算公式
1、桥架支架的制作计算公式
（1）支架高度计算公式：支架高度=桥面高度-沿线高度-垂直曲线高度-超高（若有）。
（2）支架间距计算公式：支架间距=桥跨长度/支架数量-1。
（3）支架型钢截面面积计算公式：截面面积=支架负荷/（材料强度系数×安全系数）。
（4）支架负荷计算公式：支架负荷=自重+桥面系自重+行车荷载+附加荷载。
（5）支架材料强度系数计算公式：材料强度系数=材料屈服强度/安全系数。
2、桥架支架的安装计算公式
（1）支架安装高度计算公式：支架安装高度=支架高度-支架型钢高度。
（2）支架型钢高度计算公式：型钢高度=型钢截面面积/型钢宽度。
（3）支架垂直度计算公式：支架垂直度=（支架高度A-支架高度B）/支架间距×100%。
（4）支架水平度计算公式：支架水平度=（支架安装高度A-支架安装高度B）/支架间距×100%。
（5）支架固定力矩计算公式：固定力矩=支架质量×支架安装高度×重力加速度×支点距离。
现浇梁满堂支架施工验算
附录现浇箱梁满堂支架施工验算现浇梁的特点是结构整体性好，外形美观。
在现浇箱梁的各项施工工序中，支架搭设的质量极为关键，而支架受力的正确验算是保证支架搭设成功的基础。
对现浇梁底模、分配梁和承重梁的设计如下：底模采用122cm×244cm×1.2cm竹胶板，纵桥向铺设，板下采用模木（分配梁）打孔后铁钉相连，板缝用宽胶带纸粘贴；底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm方木，间距为2.44/6=0.407m（计算采用0.41m）；横梁采用外径φ48，壁厚3.5mm钢管纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部，支架布距根据经验拟定为箱梁腹板位置0.6m×0.9m，空心位置 0.9m×0.9m，水平杆垂直间距1.2m。
支撑底模的横木受力模型实为多跨超静定梁，现将其简化为单跨静定简支梁这样不仅计算简便，而且增加了方案的安全性。
1横梁验算1.1模板、横梁自重N木=0.1×0.1×0.6×6=0.036KNN模=0.6×0.41×10.3×0.012=0.030KN1.2钢筋砼的重量N钢筋砼=0.6×0.41×1.4×26=8.954KN1.3施工荷载σ活1=2.5KPaN活1=2.5×0.41×0.6=0.615KN；N活2=2.5KN。
1.4振捣砼时产生的荷载N振=2.0×0.41×0.6=0.492KN；这样，N总N1+2+3+4=10.127KN。
F均=N总/0.6=10.127/0.6=16.878KN/m；N活2=2.5KN；那么，M=1/8F均·L2+1/2N活2·L/2=1/8×16.878×0.62+1/2×2.5×0.3=1.135KN·m；σ=M/W=1.135/(1/6×0.1×0.12)=6.81MPa<[σ]容=17MPa；τ=QS/bI=0.947025MPa<[σ]容=1.9 MPaƒ=(5F均·L4)/(384EⅠ)+(N活2L3)/(48EI)=0.469mm<[f]=L/400=1.5 mm 。
现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书
兖州九州大桥36+56+36米现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书一、工程概况兖州泗河九州大桥36+56+36米现浇箱梁采用变高度预应力混凝土结构，上、下游两幅桥采用分幅布置，设双向2%横坡。
单幅桥一般截面为单箱三室斜腹板截面。
单幅桥主梁截面顶宽15.86m，底宽12.76m～13.6m。
主梁支点高 3.5m，跨中梁高1.7m，梁底曲线为圆曲线。
主梁两侧各悬臂0.81m，悬臂端部厚度0.26m，悬臂根部厚度0.33m，顶板全联等厚，厚度0.25m,箱梁底板厚度为0.25m～0.5m。
腹板为斜腹板，腹板厚度为0.4m～0.6m。
各墩顶处设置横梁，横梁厚度根据受力不同有所差别，边支点横梁厚 1.2m，中支点横梁厚 1.8m。
箱梁每个箱室在中墩梁底和中横梁处留有进人孔。
箱梁腹板设有φ10cm通风孔，距顶板80cm，顺桥向间距200cm。
箱梁底板在靠近横梁处设有φ10cm泄水孔。
梁端距离伸缩缝中心线5cm。
主梁采用C50混凝土。
主梁翼缘下设置滴水槽。
二、施工方案简介根据现场实际情况，确定连续箱梁施工工序：1、基础处理：采用建筑垃圾回填0.5m深，分两层压实，浇筑15cm厚C20混凝土对地基进行处理；2、支架搭设：根据施工现场地形采用WDJ碗扣式管架3、模板：采用大块新竹胶板，每块模板面积>2㎡。
1）、外模采用侧板包底板的构造形式2）、底模构造为：下部铺横向10×12㎝的方木，纵向间距为立杆的纵向间距；上部铺纵向10×10㎝的方木，上铺厚1.2㎝的硬（优质）竹胶板作为面板。
3）、侧模、翼板模构造为：横肋采用L型木排架，纵向间距为30㎝。
木排架用材为10×10㎝的方木，上铺厚1.2㎝的硬（优质）竹胶板作为面板。
三、满堂支架的设计和计算参数1、支架力学性能Φ48×3.0mm扣件式钢管支架性能(一) WDJ碗扣式管架2、搭设方案：本现浇段14～16号墩跨越沪杭高速公路，平面位置处于曲线上。
现浇箱梁满堂支架方案计算
6边跨现浇段堂支架计算书一、工程概况郁江二桥位于桂平市城东南部长安工业园区内，距现有的郁江大桥和桂平航运枢纽对外交通桥郁江约4.9公里处，是南宁至梧州、玉林至桂平和梧贵高速这三条公路的连接纽带。
郁江二桥桥梁的起点桩号为K1+146.5，终点桩号为K2+504.5，主桥为90+165+165+90米预应力混凝土矮塔斜拉桥，主桥采用90+165+165+90m单索面三塔预应力混凝土矮塔斜拉桥，主跨布置双孔单向通航设计，桥宽30.5m，梁高3.2~6.2m，主塔为弧线形花瓶式塔，塔高22.0m，全桥共计144根斜拉索，斜拉索梁上间距4m,塔上理论索距0.8m，主梁采用单箱三室大悬臂等截面预应力混凝土箱梁，顶部为机动车道，下部在箱梁两侧顺底板悬挑出去设人行通道。
箱梁梁高6.2m—3.2m,梁体全宽30.5m，采用单箱三室加悬臂的形式，悬臂端部厚度为0.28m。
斜拉索锚固点布设在箱梁的中室，张拉端位于梁体内。
箱梁纵向划分为中墩顶托架现浇0号、1号梁段、19个悬臂浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合拢段、中跨合拢段。
中墩顶0号、1号梁段同时浇筑，梁段共长11m，悬臂浇筑梁段数及梁段长度从中墩至跨中布置为：19×4.0m，边跨现浇段长度6.37m，边跨合拢段、中跨合拢段长度均为2.0m。
边跨现浇段为2.5m实心段及3.87m渐变段，实心段受力全部在过渡墩盖梁上，故此次计算取23A-23A断面向中垮方向0.6m范围段。
边跨现浇段采用满堂支架施工，支架采用WDJ碗扣式多功能钢管脚手架，基底进行填土碾压后，浇筑混凝土搭设碗扣支架，碗扣支架经过预压合格后，铺设模板。
内、外模板采用大面积的竹胶板制作，内支撑立杆采用φ48×3.0mm钢管。
二、编制依据（1）《公路桥涵施工手册》（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（3）《建筑结构荷载规范》（4）《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》（6）《建筑施工计算手册》（7）《公路桥涵施工技术规范》（8）、桂平郁江二桥工程设计文件及招标文件等。
大桥满堂支架设计计算
××大桥满堂支架设计计算满堂支架设计及预拱度设置计算1. 脚手架稳定性计算：本计算以53#-57#墩左幅箱梁为例，对满堂支架结构的稳定性和安全性进行了验算。
为了便于施工，初拟支架横距0.6m，纵距0.9m,步距1.2m,并在管架间布置剪刀撑。
1) 荷载计算：I. 箱梁自重：G=P/S= r×s×1/S=25×10.50667×1/12..225=21.486 KN/m2由于西互通箱梁不规则,故本计算取一个标准横断面,计算其横截面积s,按荷载全部集中在箱梁底板面积上计算,砼容重按25KN/m3计算。
s——箱梁纵向1米的底板面积（m2）。
II. 支架配件自重：0.3 KN/m2III. 满堂支架上木模及连杆自重：0.75 KN/m22) 活荷载计算：I. 结构脚手架均布活荷载标准值(施工荷载)： 3 KN/m2II. 水平风荷载：Wk=0.7µzµsW0=0.294 KN/m2式中 Wk——风荷载标准值（KN/m2）；µz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；µs——脚手架风荷载体形系数，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）取值；µs本计算中取1.0；W0——基本风压（KN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；W0本计算中取4.0。
为了简化计算，脚手架每排立杆承受的结构自重标准值采用该排立杆内，外立杆的平均值。
3) 荷载组合：I. 模板支架立杆的轴向力设计值N，应按下列公式计算：按不组合风荷载情况计算：N=1.2∑NGk+1.4∑NQk=1.2×(21.486+0.3+0.75)+1.4×3=31.24KN/m2∑NQk——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；∑NGk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。
现浇连续箱梁满堂支架计算书
现浇连续箱梁满堂支架计算书现浇连续箱梁满堂支架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8.5 立杆计算步距h(mm) 1200箱梁模板支架剖面图三、荷载参数四、面板计算面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm) 15 抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15 弹性模量E(N/mm 2) 6500 抗剪强度设计值fv(N/mm 2)1.6计算方式简支梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm ，则其：截面惯性矩I=bt 3/12=1000×153/12=281250mm 4 截面抵抗矩W=bt 2/6=1000×152/6=37500mm 31、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q 1=1.2b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4b(Q 1k +Q2k )=1.2×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×1(2.51+2.1)=17.662kN/m h 0--验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q 2=1.35b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4×0.7b(Q 1k +Q2k )=1.35×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×0.7×1(2.51+2.1)=17.127 kN/m 取两者较大值q=max[q 1，q 2]=max[17.662，17.127]=17.662 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值：q ˊ=b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )=1(26×0.315+0.75+0.4)=9.34kN/m 计算简图如下：l=l 4=250mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×17.662×0.252=0.138kN·mσ=M/W=0.138×106/37500=3.68N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×17.662×0.25=2.208kNτ=3V/(2bt)=3×2.208×103/(2×1000×15)=0.221N/mm2≤fv=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×9.34×2504/(384×6500×281250)=0.26mm≤[ω]=l/150= 250/150=1.667mm 满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。
箱梁大桥满堂支架计算
丰报云大桥左幅现浇箱梁满堂支架方案及计算一、计算依据：1、《公路桥涵施工技术规范》（JIJ041-2000）2、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社2007年3月版）3、丰报云大桥施工设计图（中交一院设计）4、丰报云大桥实施性施工组织设计二、箱梁概况：丰报云大桥左幅第一联（1、2、3孔）为（30+45+45）m等截面预应力砼现浇连续箱梁，箱梁采用单箱双室结构，等梁高2.4m。
其腹板高1.95米、宽0.45米；底板全宽8.75米、厚为0.2～0.4米；顶板厚0.25～0.45米；翼缘板悬臂长为2米、根部厚0.45～0.7米、端部厚0.18米。
箱梁砼分期浇筑，一期浇筑底板和腹板，二期浇筑顶板和翼缘板。
三、支架搭设方案：1、支架布置：丰报云大桥左幅箱梁采用Ф48（t=3mm）钢管搭设满堂支架现浇，支架整体高度为19～23米，支架布置方案如下：（1）、腹板处：立杆纵距0.5m，立杆横距0.3m，横杆步距1.2m。
（2）、（中间段）底板处：立杆纵距0.5m，立杆横距0.6m，横杆步距1.2m。
（3）、（渐变段）底板处：立杆纵距0.5m，立杆横距0.6m，横杆步距1.2m。
（4）、支承处实体段底部：立杆纵距0.5m，立杆横距0.3m，横杆步距1.2m。
（5）、翼缘板处：立杆纵距0.5m，立杆横距0.9m，横杆步距1.2m。
（6）、剪刀撑：横向每5排加设一道，纵向每4排加设一道。
（7）、立杆连接：采用对接连接，顶部调节标高段采用搭接加直角连接（即用直角扣件连接在横杆上固定死）。
（8）、箱梁底模下部方木布置：采用10×10cm方木直接铺在顶端小横杆上，方木中心间距20cm。
2、支架安装注意事项：（1）、为防止杆件滑脱，各种杆件伸出扣件的端头均大于10cm；（2）、在立杆安装过程中，应随时校正立杆垂直偏差，垂直偏差应控制在支架高度的1/200以内，水平偏差控制在2cm以内，立杆间接头扣件应使两端立杆在扣件内长度相等；（3）、立杆立于垫木上，垫木应放置平稳，同时立杆应位于垫木中心位置，立杆底座与垫木接触密贴，无开口偏位情况；（4）、顶端调整立杆与下部立杆的搭接长度不小于100cm，除用2个旋转扣件连接外，最好同时用直角扣件固定支承在与下部立杆相连的小横杆上，以增加单杆承载力。
箱梁满堂支架计算书最终
贵阳至遵义公路扎佐至南白段改扩建工程第十合同段YK82＋866.916分离式立交桥箱梁支架计算贵州省桥梁工程总公司何琨一、工程概述贵州省贵阳至遵义高速公路扎佐至南白段改扩建工程第十合同段为分离式路基，左线在原贵遵路基础上改建，右线新建。
左、右线两次相交，第1次是左线上跨右线即ZK82+068.2分离式立交桥位置，第2次右线上跨左线即YK82+866.916分离式立交桥位置。
YK82＋866.916分离式立体交叉起讫桩号为 YK82+780.95～YK82+909.05，全长128.10米。
上部构造采用（34+42+34）m预应力砼连续箱梁，箱梁长110米。
梁平面位于直线上，纵面位于半径Ｒ＝22000m的凸曲线上。
主梁横断面为单箱双室，箱梁顶板宽12.25m，横桥向单向横坡2%，两侧翼缘板悬臂长2.25m，箱梁高2.1m，箱梁底宽7.75m，几何尺寸见下图：二、结构布置及荷载箱梁底面积为7.75ｍ×110ｍ＝852.5㎡，箱梁底模采用优质竹胶板。
满堂支架部分：该桥陆地上除门洞外其余梁体浇筑施工均采用满堂支架。
支架材料为普通钢管（Φ48×3㎜），支架基础必须经碾压达到要求后，以坚硬的块石或枕木垫底，再搭设支架。
底模下面顺桥向铺设Φ28螺纹钢筋，钢筋间距10㎝,钢筋下面为钢管支架，支架间距顺桥向0.7m，横桥向0.5～0.782m，步长140cm。
钢管上下均采用可调节支撑，所有支架应依据搭设高度设置剪刀撑。
具体结构见《YK82+86.916分离式立交桥箱梁支架布置图》，布设排水设施。
门洞支架部分：底模下面顺桥向铺设Φ28螺纹钢筋，钢筋间距10㎝；横梁采用30a工字钢，间距为100㎝，共27根，每根长12米；纵梁采用H-20军用梁，顺桥向布设两排，间距4.75米，共14节，每节长3.8米，每节重1吨，塔架共8节，每节长4米，每节重1.5吨，具体结构见《YK82+86.916分离式立交桥箱梁支架布置图》。
xxxx桥满堂支架计算书
连续箱梁满堂支架设计计算书编制：复核：审核：现浇箱梁满堂支架计算书设计依据设计采用规范1.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；2.《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；3.《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；4.《路桥施工计算手册》周水兴等主编（人民交通出版社）；5.《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）；6.《木结构设计规范》（GB5005-2003）。
材料力学及截面特性现浇支架所需用到的材料力学特性见下表。
表2.2-1 材料力学特性现浇支架结所需截面特性见下表。
表2.2-2 材料截面特性3. 设计说明碗扣式支架由可调底座、立杆、横杆、可调托座、横桥向分配梁（I12工字钢）、顺桥向方木、厚竹胶板等组成，详见图。
箱梁支架构造图（单位：mm）支架布置：1、立杆布置：支架立杆水平间距在顺桥向梁端两侧3.5m范围采用0.6m，其余顺桥向纵向间距为0.9m，横向梁底中央正下方宽度范围内采用0.6m，翼板外侧施工平台脚手架搭设横向间距0.9m，步距120cm。
剪刀撑布置：顺桥向每7跨设置一排通高横桥向剪刀撑；横桥向剪刀撑分别在支架最外侧，两个边腹板、中腹板位置设置。
底、腹板为15mm竹胶板，模板下方为纵桥向放置的10cm方木，间距腹板位置0.2m，翼缘及底板位置0.3m，按实际情况加密。
方木下方为横桥向通长的I12工字钢，由支架顶托往下传力。
外腹板侧面模板的面板为15mm竹胶板，横肋采用10cm方木，竖肋为φ48×3.5mm 钢管弯制。
由带顶托的φ48×3.5mm钢管作为竖肋支撑，结合立杆纵距布置，φ48×3.5mm钢管与不少于两根支架立杆之间用扣件固定，且靠近外侧边缘的一个扣件要尽量接近水平杆节点位置。
为增强结构的安全，立杆最上端步距设置为90cm。
4. 支架结构验算4.1 碗扣支架承载力计算由于现浇箱梁时，混凝土对底模及以下支架为竖向力荷载，对侧模为水平力荷载，故分别对竖向和水平力进行计算。
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满堂支架设计计算（一）（0#台—1#墩）目录一、设计依据 (1)二、地基容许承载力 (1)三、箱梁砼自重荷载分布 (1)四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2)五、支架受力计算1、立杆稳定计算 (5)2、立杆扣件式钢管强度计算 (6)3、纵横向水平钢管承载力 (6)4、地基承载力的检算 (6)5、底模、分配梁计算 (7)6、预拱度计算 (12)一、设计依据1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-853.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20004.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20015.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-866.《简明施工计算手册》二、地基容许承载力根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。
为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。
地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。
整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。
钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。
三、箱梁砼自重荷载分布根据设计图纸，箱梁单重为819t。
墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。
对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。
根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d=（0.9+1.2）/2=1.05m。
本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。
钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm四种形式，横向间距为120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。
根据钢管支架立杆所处的位置分为四个受力区，详见《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图(二)》。
各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载详见下表：分区号ⅠⅡⅢⅣ钢管间距（cm）120 60 90 60截面面积（m2） 1.20 2.65 2.38 1.49立杆钢管数（根） 4 4 6 2单根钢管承重（t）0.82 1.81 1.08 2.03 根据上表，位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大，单根钢管承受最大钢筋砼荷载为2.03t。
四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载本桥箱梁底模、外模均采用δ=12mm厚竹胶板，内模采用δ=30mm厚木板。
底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上，支架采用Φ48mm×3.5mm钢管，通过顶托调整高度，支架底部通过垫块1或垫块2分配传力于地基。
垫块1：45cm×45cm×7cm新制砼块。
垫块2：当立杆纵桥向间距≤60cm时，在立杆下方纵桥向布设25cm宽方木；当立杆纵桥向间距≥90cm时，在立杆下方纵桥向布设20cm宽方木。
采用方木垫块时，方木应沿纵桥向连续布设，方木断开位置应加设一层方木垫块，以保证立杆荷载均匀传至地基。
1、底模、外模面积共:15.16×30=454.80m2共重：454.80×0.012×0.85=4.64t2、内模面积共:13.4×25.2=337.68m2共重：337.68×0.03×0.65=6.58t3、模板底层横向带木采用100mm×100mm方木（间距按0.3m布置）共重：（30/0.3）×9.10×0.1×0.1×0.65=5.92t4、模板底层纵向带木采用150mm×100mm方木共重：30×20×0.15×0.1×0.65=5.85t5、外模木肋采用100mm×100mm方木（间距按0.3m布置）共重：（30/0.3）×6.81×0.1×0.1×0.65=4.43t6、内模木肋采用100mm×100mm方木（间距按0.3m布置）共重：（25.2/0.3）×13.4×0.1×0.1×0.65=7.32t7、钢管支架钢管支架采用Φ48mm×3.5mm规格，单重为3.841kg/m。
①立杆纵横向布置为16×33排，立杆长度有4m、5.5m、7m三种，数量分别为176根、192根、160根。
共重：（176×4+192×5.5+160×7）×3.841/1000=11.06t ②水平杆步距为2×1.5m+3×1.2m ，共5步6层。
纵向水平杆：长度有27.9m 、18.6m 、7.2m 三种，数量分别为72根、16根、16根。
共重：（72×27.9+16×18.6+16×7.2）×3.841/1000=9.30t横向水平杆：长度有12.6m 、1.7m 两种，数量分别为164根、132根。
共重：（164×12.6+132×1.7）×3.841/1000=8.80t③纵横向剪刀撑：按每4档布置一道，长度有5.5m 、7.2m 、9.0m 三种，数量分别为54根、54根、44根。
共重：（54×5.5+54×7.2+44×9.0）×3.841/1000=4.16t 钢管支架共重：9.30+8.80+4.16=22.26t 8、施工荷载按0.25t/m 2考虑 以上荷载共计：4 4.64 6.58 5.92 5.85 4.437.3222.26q 0.251330++++++=+⨯257.000.250.40t /m 1330=+=⨯五、支架受力计算1、立杆稳定计算根据各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载表，位于箱梁中腹板处间距60cm 的立杆受力最大，单根钢管承受最大荷载为2.03t 。
单根钢管所承受的模板、支架自重以及施工荷载为0.40t/m 2，N 2=1.05×0.6×0.40=0.252t 。
单根钢管实际最大受力（考虑受力不均匀系数1.2）： N max =（2.03+0.252）×1.2=2.74t φ48×3.5mm 钢管支架截面特性为：A=4.89cm 2，E=2.06×108KPa ，i=1.58cm ，μ=1，L=1.5m 。
21 1.5951.5810Liμλ-⨯===⨯，查表得φ=0.552故[N]=φA[σ]=0.552×4.89×10-4×215×102=5.80tN=2.74t<[N]=5.80t，满足立杆稳定要求。
max2、立杆扣件式钢管强度计算扣件式钢管立杆容许荷载，查《简明施工计算手册》表8-18（P440），当横杆间距（步距）为150cm时，φ48*3.5mm对接钢管容许荷载[N]=3.03t。
=2.74t<[N]=3.03t，满足钢管强度要求。
Nmax3、纵横向水平钢管承载力根据施工技术规范，砼倾倒所产生的水平荷载按0.2t/m2考虑纵横向水平钢管由于立杆间距<1.05×2m，横向水平杆间距≤1m。
满足不需计算的条件，故可不对纵向、横向水平杆进行抗弯强度、抗弯刚度及扣件抗滑移计算。
4、地基承载力的检算（1）采用垫块1，即45cm×45cm×7cm新制砼块。
检算中腹板处地基承载力(《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图(二)》中2--2截面Ⅳ区)每个垫块支撑一根钢管，钢管传力为2.74t。
由于砼块的高宽比h/b=7/45=0.16<0.20，故其应力扩散角θ=0。
砼块与地面接触面积为：0.45×0.45=0.20m2地基应力为：2.74/0.2=13.7t/m2>12t/m2,不满足要求。
将中腹板处垫块尺寸换为55cm×55cm×7cm，则砼块与地面接触面积为：0.55×0.55=0.30m2地基应力为：2.74/0.36=9.1t/m2<12t/m2,满足要求。
其它范围地基应力均满足要求。
（2）采用垫块2①当立杆纵桥向间距≤60cm时，在立杆下方纵桥向布设25cm宽方木。
根据上表，位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大，单根钢管承受砼最大荷载为2.03t，N=0.6×0.6×0.40=0.144t。
2N max =（2.03+0.144）×1.2=2.61t方木与地面接触面积为：0.6×0.25=0.15m 2地基顶面应力为：2.61/0.15=16.5t/m 2>12t/m 2,不满足要求。
将Ⅱ区、Ⅳ区钢管支架底方木宽度改为45cm ，则 方木与地面接触面积为：0.6×0.45=0.27m 2地基顶面应力为：2.61/0.27=9.7t/m 2<12t/m 2,满足要求。
②当立杆纵桥向间距≥90cm 时，在立杆下方纵桥向布设20cm 宽方木。
N max =2.74t方木与地面接触面积为：1.05×0.20=0.21m 2地基顶面应力为：2.74/0.21=13.0t/m 2>12t/m 2,不满足要求。
将Ⅱ区、Ⅳ区钢管支架底方木宽度改为30cm ，则 方木与地面接触面积为：0.9×0.30=0.27m 2地基顶面应力为：2.74/0.27=10.1t/m 2<12t/m 2,满足要求。
其它范围地基应力均满足要求。
5、底模、分配梁计算 (1)面板计算底模采用δ=12mm 厚竹胶板,按单向板计算,箱梁横隔板处的模板受力最不利，按两跨等跨连续梁计算。
取板宽1cm 进行计算，过程如下： 自重，上方模板、木肋，施工荷载为：2111.2300.0120.85 4.647.320.250.29/1330q t m ⨯⨯⨯++=+=⨯上方砼荷载为：q 2=1.6×2.6=4.16t/m 2q=（q 1+q 2）b=（0.29+4.16）×10×0.01=0.445kN/m 。
其截面特性为：3364bh 0.010.012 1.44101212I m -⨯===⨯22730.010.012 2.41066bh W m -⨯===⨯420.010.012 1.210A bh m -==⨯=⨯受力简图如下，图中尺寸以mm 计：参照《简明施工计算手册》江正荣编著P54中表2-13“两跨等跨连续梁” 查表得K M =0.125，K V =0.625，K f ＝0.521最大弯矩M max =K M ql 2=0.125×0.445×0.32=5.01×10-3KN ·m 最大剪力V max =K V ql=0.625×0.445×0.3=0.083KN ·m 最大挠度446max660.4450.30.521 1.4510100100910 1.4410f ql f K m EI --⨯==⨯=⨯⨯⨯⨯⨯ []6max75.011020.9a<902.410M MP MPaW σσ--⨯====⨯，满足要求 3max max430.083101.5 1.04[] 1.32 1.210V MPa MPa A ττ--⨯=⨯=⨯=<=⨯，满足要求 变形满足要求。