料仓强度校核计算
最新固体料仓设计计算
固体料仓设计计算6 设计计算固体料仓的校核计算按以下步骤进行：a) 根据地震或风载的需要，选定若干计算截面（包括所有危险截面）。
b) 根据JB/T 4735的相应章节，按设计压力及物料的特性初定仓壳圆筒及仓壳锥体各计算截面的有效厚度δe 。
c) 按6.1～6.18条的规定依次进行校核计算，计算结果应满足各相应要求，否则需要重新设定有效厚度，直至满足全部校核条件为止。
固体料仓的外压校核计算按GB 150的相应章节进行。
6.1 符号说明 A —— 特性纵坐标值，mm ；B —— 系数，按GB 150确定，MPa ；C —— 壁厚附加量，C =C 1+C 2，mm ；C 1 —— 钢板的厚度负偏差，按相应材料标准选取，mm ； C 2 ——腐蚀裕量和磨蚀裕量，mm ；腐蚀裕量对于碳钢和低合金钢，取不小于1 mm ；对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，取为0；对于铝及铝合金，取不小于1 mm ；对于裙座壳取不小于2 mm ；对于地脚螺栓取不小于3 mm ；磨蚀裕量对于碳素钢和低合金钢、铝及铝合金一般取不小于1mm ，对于高合金钢一般取不小于0.5mm 。
D i —— 仓壳圆筒内直径，mm ； D o —— 仓壳圆筒外直径，mm ；E t —— 材料设计温度下的弹性模量，MPa ；F f —— 物料与仓壳圆筒间的摩擦力，N ；F k1 —— 集中质量m k 引起的基本震型水平地震力，N ； F V —— 集中质量m k 引起的垂直地震力，N ； F Vi —— 集中质量i 引起的垂直地震力，N ； 00-V F ——料仓底截面处垂直地震力，N ；I I V F -—— 料仓任意计算截面处垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项，N ；g —— 重力加速度，取g =9.81m/s 2； H —— 料仓总高度，mm ； H o —— 仓壳圆筒高度，mm ； H c —— 仓壳锥体高度，mm ；H i ——料仓顶部至第i 段底截面的距离，mm ；h —— 计算截面距地面高度（见图3），mm ； h c —— 物料自然堆积上锥角高度（见图7），mm ；h i —— 料仓第i 段集中质量距地面的高度（见图3），mm ；h k —— 任意计算截面I －I 以上集中质量m k 距地面的高度（见图3），mm ； h W —— 料仓计算截面以上的储料高度（见图7），mm ； I I E M -—— 任意计算截面I －I 处的基本振型地震弯矩，N·mm ； 00-E M —— 底部截面0－0处的地震弯矩，N·mm ； e M ——由偏心质量引起的弯矩，N·mm ；II w M -—— 任意计算截面I －I 处的风力弯矩，N·mm ；00-w M —— 底部截面0－0处的风力弯矩，N·mm ； I I M -m ax —— 任意计算截面I －I 处的最大弯矩，N·mm ； 00m ax -M —— 底部截面0－0处的最大弯矩，N·mm ； m c —— 仓壳锥体质量与仓壳锥体部分所储物料质量之和，kg ；m min —— 料仓最小质量，kg ；m t —— 单位面积的仓壳顶质量与附加质量之和，kg ； m o —— 料仓操作质量，kg ； m 05 —— 料仓储料质量，kg ； p —— 设计压力，MPa ； p o —— 设计外压力，MPa ；I I h p -——物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的水平压力，MPa ；I I v p -—— 物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的垂直压力，MPa ；a a h p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的水平压力，MPa ； a a n p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的法向压力，MPa ；a a v p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的垂直压力，MPa ；II II n p -—— 物料对仓壳锥体大端II －II 处产生的法向压力，MPa ；II II v p -—— 物料在仓壳锥体大端II －II 处产生的垂直压力，MPa ；q o ——基本风压值，见GB 50009，或按当地气象部门资料，但均不应小于300 N/m 2；q w ——基本雪压值，N/m 2。
拌合站水泥仓计算书
拌合站水泥仓稳定计算一、设计资料1、根据厂家提供数据可知：（1）每个水泥仓 自重150t+8.2t=158.2t ；（2）水泥仓单个轴向力值为2200kN;（3）结构适用于风荷载为1kPa 。
二、计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤0σP — 水泥仓单腿重量 kNA — 水泥仓单腿有效面积mm2σ— 基础受到的压应力 MPa0σ— 混凝土容许的应力 MPa采用C25混凝土浇筑地基基础，25C σ=25MPa 。
2．风荷载强度W=0321W K K KW 0— 基本风压值 Pa 206.11v W =按11级飓风平均风速 s m v /30=来计算K 1、K 2、K 3—风荷载系数，查表分别取1.3、1.0、1.33．基础抗倾覆计算K c =M 1/ M 2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×20≥1.5，即满足要求M 1— 抵抗弯距 kN •mM 2— 抵抗弯距 kN •mP1—水泥仓与基础自重 kNP2—风荷载 kN三、结构验算1、基础承载力计算根据上面的计算公式，已知静荷载P=1582kN ，计算面积A=12.25×106mm 2。
当满载时为最不利荷载：MPa A P 129.01025.1215826=⨯==地基σ 2、风荷载强度计算风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅=其中 基本风压： Pa v W 5.5626.1306.1220=== 风载体形系数：K 1=1.3风压高度变化系数：K 2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K 3=1.3W=1.3×1.0×1.3×562.5=950.625Pa<1MPa3、储蓄罐支腿处混凝土承压性根据力学计算公式，已知158.2T 的水泥仓，单腿受力P=395.5KN ，承压面积为335mm ×335mm 。
P/A=395.5KN/（335mm ×335mm ）=3.52 MPa≤25MPa 满足受压要求。
料仓强度校核计算
H2为： 10、焊缝接头系数 （φ ） 11、锥体部分壁厚：δ 3为：
负偏差为：
四、计算过程 (一)、料仓质量
MPa
0.0905
MPa
0.098
℃
210
℃
250
PET
Kg/m3
820
Kg/m3
1403
0Cr18Ni10Ti
Kg 292495.47
Kg 28928.20
Kg 9703.90
Kg 20593.20
Kg
0.00
Kg 233270.17
Kg
0.00
Kg
0.00
Kg 233270.17
MPa 0.07791582 MPa 0.07233551
0.23788308
mm
32000
mm
22000
MPa 0.01853485 MPa 0.01720739
二、计算常数 1、重力加速度 (g) 2、自然对数的底 (e) 3、圆周率 (π )
三、设备有关参数 1、锥体高度 (Hc) 2、筒体高度 (H) 3、设备总高 (Ho) 4、筒体内直径 (Di) 5、设备锥底与筒体所成之倾角 （α ） 6、设备锥底的半顶角 （θ ） 7、设计温度下材料的弹性模量 （E） 8、料仓筒体分两段，壁厚：δ 1为：
5、物料对锥底大端产生的壁面法向力 公式：Pn=Ph(sinα )^2+Pv(cosα )^2
(三)、自振周期 不等厚度料仓自振周期按下式计算 公式：见JB/T4735-97 Pg104 公式（14-9） 其中：料仓各筒壁的截面惯性矩为：
I1=(π /8)(Di+δ 1)^3δ 1 I2=(π /8)(Di+δ 2)^3δ 2 料仓各筒壁的质量为： m1=π (Di+δ 1)H1δ 1×0.0000079 m2=π (Di+δ 2)H2δ 2×0.0000079
料仓强度计算分析
类 酸性气 燃烧 炉 的可靠运 行提 供一定 借鉴 。
及处理 ［］ 石油化工设备 ，０ ９ ３ （） １ １１４ Ｊ． ２ ０ ，８ ６ ：０ —０ ．
ｐ ｒ ｄ ｓ ｒ ｎ ｔ ａ ｃ ｌ ｔ ｎ ｆ ｒ ｓｌ ｓ ｗｉ ａ ｃ ｌ ｔ ｎ ｆ ｒ ｃ ｌ ｍｎ Ｉ ｈ ｎ ａ ｅ ｔｅ ｇ ｈ ｃ ｌｕ ａ ｉ ｏ ｉ ｔ ｃ ｌｕ ａ ｉ ｏ ｏ ｕ 。 ｎ ｔ ｅ ｅ ｄ， ｔ ｅ ｄ ｆｅ ｅ ｃ ｅ ｏ ｏ ｈ ｏ ｈ ｉｆ ｒ ｎ ｅ ｂ — ｔ ｅ ｗｏ ｍ ａｎ ｃ ｄ ｓ ｆ ｒｓｌ ｓ ｄ ｓｇ ｉ ｇ ｗａ ｏ ｅ ． ｗｅ ｎ ｔ ｉ ｏ ｅ ｏ ｉ ｅ ｉ ｎ ｎ ｓｇ ｖ ｎ ｏ
林 杰
（ 国石 化 集 团 上 海 工 程 有 限 公 司 ，上海 中 ２０４） ００ ０
摘 要 ：对料 仓 强度 计 算过程及 塔 式容器 计算差 异进 行 了分析 ， 并对 当前料 仓 强度 计 算 常用 的 两个
标 准 进 行 了 比较 。
关键 词 ：料仓；强度计算； 地震载荷 ； 风载荷
陈 宣 才 ， 斌 武 ， 玉 凤 ， ．改 进 加 热 炉 衬 里 结 构 减 盛 陟 等 少 漏 风 散 热 口］ 石油 化 工 设 备 ，０ ０ ３ （ ）８ —２ ． ２ １ ，９ １ ：８９ ． 雷民生 ， 刘 军 ， 仝 钢 ． 化 加 热 炉 衬 里 失 效 分 析 及 焦
第 ４ １卷
第 １期
石
油
化
工
设
备
Ｖｏ ． １ Ｎｏ １ １４ ．
料仓计算书
第三届湖北省“结构设计大赛”设计方案设计人：张学强、侯金穗、徐立一、 料仓装料部分： <一>形状尺寸1、形状：采用直圆筒状主装料仓，如图所示：2、图中圆筒部分高h1，圆台状部分高h2，其中 h1、 h2由以下过程计算体积：kg mm kg V 6010410039≥⨯⨯-mm 70021≤+h h mm 2002≤h()V h h ≥⨯⨯⨯+++⨯⨯22212460200602004200ππ3、考虑到料仓稳定性，结构体重心较低，圆台倾斜角较小，结合上述计算，最优方案为：mm h 4972= mm h 1181≥4、又考虑到料仓内部加固的箍竹片会占据一定体积，所以使上部略大于计算理论值，最终确定料仓尺寸为：mm h 5501= mm h 1202= <二>加固方法1、圆筒部采用内部竖直方向装配竹片，外部横向加环形竹箍固定的方式。
2、圆台部分采用圆筒部分向内部弯折延续，并且在折点内侧环箍加固及下部外侧环箍加固的方式。
3、为使下部形成圆台状，应将竹片加工成向下部逐渐变窄的尖竹片。
4、弯折处细部结构如图所示：5、安装有环箍部位竹片受力如图所示：<三>竹片加工规格及数据计算1、由于圆筒部分向上部受力越来越小，并且由竹片箍紧，所以主要承力部分为圆台状部分，下面就圆台状部分荷载及稳定性作具体计算分析。
2、圆筒及圆台部分共由N根竹片组成，圆筒部分每根竹片宽度为D，圆台下端宽度为d由几何关系有：mm 200⨯=πNDmm 60d ⨯=πN3、考虑竖直方向荷载，忽略料仓内壁对物料的摩擦力，每根竹片平均分摊荷载1p ，弯折区域总荷载P1满足以下关系：11p P N =⨯ 并且P1在竹片上呈梯形状分布，如图所示：4、忽略物料颗粒之间的摩擦力，圆台底部承受荷载为P2，每根竹片承受竖直向下的集中荷载p2，则满足以下关系：22p P N =⨯5、由几何关系有：kg 6020060221⨯=Pkg 6021=+P P6、P1大小呈梯形分布，在计算端点力矩时可将其看作直接作用于中点，由折点静力（力矩） 平衡条件得：0mm 200-mm 35mm 7012=⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛+⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛F N P N P则水平距离中心x 处的弯矩为：Fx p x p x xx M ⨯-⨯+⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-=720270007212021xm 10720x 114.5-54x 49000x 546-14000x 54612016-32⋅⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯⨯=N N可得mm 29x =时弯矩值最大，此时m 426.01max ⋅⨯=N NM 此处的最大正应力为: ZW M maxmax =σ62λ∇=Z W其中 ： λ为竹片厚度d 2970d+⨯-=∇D 又由： a 60maxMP ≤σ 得 ： ≥λ0.34mm所以选用0.35mm 厚的竹片，而考虑到在弯矩最大处的安全性，所以在此处外侧额外加一环箍（图中为受力f 处）用以保护结构。
常压料仓计算
料仓材料许用应力[σ]n(Mpa)
料仓内件质量m02 (Kg)
ห้องสมุดไป่ตู้
保温及防护材料质量m03(Kg)
平台扶梯质量m04 (Kg)
人孔法兰等附件质量ma(Kg)
偏心质量
me(Kg)
料仓储料重量WG
(N)
料仓壳质量 m01
(Kg)
物料内摩擦角ψ
(°)
物料与仓筒壁间摩擦系数μ
物料侧压系数K
料仓材料的密度ρ Kg/m3
第五段仓体有效厚度δ5e(mm)
自下而上第六段仓体高度L6(mm)
第六段仓体有效厚度δ6e(mm)
地震影响系数的最大值αmax
场地土的特征周期Tg (s)
9000 料仓操作质量m0(Kg) 10786 等厚度料仓的自振周期T 10000 6000 第一段截面惯性矩I1 17254 第二段截面惯性矩I2
35.11596
锥体上任一截面距锥底高度h(mm)
3200 计算截面处物料垂直压力Pv (Mpa) 1.3E-08
计算截面处的锥体直径di(mm) 5552 计算截面处 水平力Ph
(Mpa) 1.05E-09
物料与锥壁的摩擦系数μ
0.32 计算截面处 法向力Pn
(Mpa) 1.19E-08
计算截面处的锥体厚度δ(mm)
料仓内压力PI
(Mpa)
有支架锥顶支架数目 N
0.4 有支架支架梁截面模数Z 12
(mm3) 16362.46
料仓内部负压值Pin
(Mpa)
计算截面的风压高度变化系数fi
0 仓壁设计外压Pout 1.17
(Mpa) 0.001711
料仓的总当量高度HE
17000 料仓许用临界压力值[P]out(Mpa)
梁强度校核计算书
梁强度校核计算书1. 引言本文档旨在对梁结构的强度进行校核计算，以确保梁的承载能力满足设计要求。
校核计算将涉及梁的几何参数、材料特性以及加载条件等因素，并以此为基础进行强度校核计算。
2. 强度校核计算2.1 梁的几何参数梁的几何参数包括梁的长度、高度、宽度等。
根据实际设计要求，确定梁的几何参数数值，并记录在计算书中。
2.2 材料特性2.2.1 混凝土特性混凝土的特性参数包括抗压强度、抗拉强度等。
根据规范要求和设计要求，确定混凝土的特性参数，并记录在计算书中。
2.2.2 钢筋特性钢筋的特性参数包括强度、屈服强度等。
根据实际材料测试结果以及规范要求，确定钢筋的特性参数，并记录在计算书中。
2.3 加载条件加载条件包括荷载类型、荷载大小和荷载位置等。
根据设计要求和规范要求，确定加载条件，并记录在计算书中。
2.4 强度校核计算根据梁的几何参数、材料特性以及加载条件，进行梁的强度校核计算。
计算过程中，可以采用理论计算方法或软件辅助计算方法，确保计算结果准确可靠。
3. 结果与讨论根据强度校核计算的结果，进行结果分析与讨论。
分析与讨论部分可以包括以下内容：- 梁的承载能力是否满足设计要求；- 强度校核计算中可能存在的误差或不确定性；- 可能的优化方案或设计改进建议。
4. 结论根据强度校核计算和结果分析，得出校核梁结构的结论。
结论应明确指出梁的强度是否满足设计要求，并提出相应的评价和建议。
5. 参考文献在文档的最后，列出参考文献来支持校核计算的依据，提供引用和进一步阅读的资源。
以上为《梁强度校核计算书》的主要内容，通过详细记录梁的几何参数、材料特性、加载条件和校核计算过程，可以保证计算结果的准确性和可靠性。
根据计算结果进行结果分析与讨论，并得出明确的结论和建议，以指导梁结构的设计与施工。
粮食房式仓仓壁压力计算
粮食房式仓仓壁压力计算
粮食房式仓仓壁压力计算方法:
1.首先，测量给定粮食房仓壁的厚度。
这可以通过使用一个尺子或一个深度计来进行测量。
2.使用质量或物理计算公式计算出压力，以此来确定仓壁的强度。
压力的计算公式是：压力＝重量/体积。
3.计算墙壁的内力，以此来确定仓壁的强度。
内力的计算公式是：内力＝重量/壁面积。
4.计算仓壁的强度比，以此来确定仓壁能否经受压力。
强度比的计算公式是：强度比＝抗压强度/压力。
5.比较仓壁强度比。
如果结果大于所需要的标准，则说明仓壁的强度足够，可以上棚货物。
6.计算仓壁的累积压力，以此来确定仓壁的强度。
累积压力的计算公式是：累积压力＝粮物的重量/壁面的面积。
7.比较累积压力。
如果结果大于标准，则说明仓壁的强度足够，可以上棚货物。
8.检查仓壁是否有裂纹，严重产生压力。
如果出现任何裂缝，必须对其进行修理。
以上就是粮食房式仓仓壁压力计算的方法，通过以上步骤，我们能够计算出仓壁的压力，并确定是否能够承受货物的重量。
粉料仓计算书
1：仓段计算1.1：直段：（一）受力分析（标准值）直段高H=8.7m 直径D=6m H/D=8.7/6=1.45 接近1.5 ，且D>4m，可按深仓理论计算。
仓顶荷载：袋式除尘器：424kg,其它等共600kg～kg/m仓顶自重1211kg～65kg/m。
壁板：δ=4 31.4kg/m2δ=5 39.25kg/m2u：贮料与摩擦系数，k：侧压力系数k=tg(450-φ/2)s：仓顶到计算截面距离p：水力半径Cn：水平压力修正系数Cv：垂直压力修正系数。
r：贮料密度.1.6t/m3=15.68KN/m3(二、) 壁板厚度及横劲1、区段A：高度（0～.1.25m）a、壁板厚度：P环=18.12KN/m P压=18.12KN/m取δ=4mmσ切=[(18.12/9.8)x100]/(0.4x100)=46.2kg/cm2σ法b、横劲r2）径向力：Nφ=(1.5x3.037)/(2sin9o）=14.56 KN/m环向力：Nθ=1.5x3.037xcos9o ctg9o=28.41 KN/m环向拉力：T=14.56x3xcos9o=43.14 KN=4.4T取[10 A=12.74Cm2λ=4402/12.74=345kg/ cm22、区段：Ca、壁板厚度：P环=92.43KN/m P压=3.73+37.74=41.47KN/m取δ=5mmσ切=[(92.43/9.8)x100]/(0.5x100)=188.7kg/cm2σ法=[(41.47/9.8)x100]/(0.5x100)=84.63kg/cm2σ总=207kg/cm2<1700 kg/cm2b、横劲环向力P环=80.67KN/m N环=100.84KN/m取[10 A=12.74Cm2λ=(100.84x1000)/(9.8x12.74)=807kg/ cm23、区段：Da、壁板厚度：P环=103.5KN/m P压=4.29+49.36=53.65KN/m取δ=6mmσ切=[(103.5/9.8)x100]/(0.6x100)=176kg/cm2σ法=[(53.65/9.8)x100]/(0.6x100)=91.24kg/cm2σ总=198kg/cm2<1700 kg/cm2b、横劲环向力P环=92.43KN/m N环=113.22KN/m取[14 A=18.51Cm2 λ=(113.22x1000)/(9.8x18.51)=624.15kg/ cm21.2、锥段：法向拉力：P N=ξP V ξ=cos2α+ksin2α=0.5 k=0.3333 α=60o 环向拉力：N P=P N ctgαl=38.838 l斜拉力：Nmin=(l ctgαl/2){P V+[ r(sinα)/(3 l2) ] (l3- l13 )}吊挂设备引起的斜拉力忽略+34.8x152+2x48.1x402=579698 cm4W=7246 cm3λ跨中=(36.27x100000)/7246=500kg/ cm2 2;排架2．1：荷载1、贮料：350t自重：21.682t附属物重：1.5t2、风载：W=ΒZ U s U z W o=51kg/m2W O基本风压35kg/m2(北京地区十年一遇最大风力)U s<0.7U z=1.14βZ =1.83自振周期T=0.56+0.4x10-3(h2/D)h=19.75mD=6mT=0.586s>0.25s所以考虑风振系数βZ =1+[(ξυφZ)/ U z ]=1+[(1.88x0.755x0.665)/ 1.14 ]=1.83 风载作用点：S=6x8.7x(8.7/2+4.81)+(6+0.4)x(4.841/20x(4.841x2/3)=480+50=530A=6x8.7=6.4x4.841/2=67.69Z=7.8m风载P=51xA=51x67.69=3452kg2．2；内力：1、立柱：N1=(350+21682+1.5)/4=93.3t用L80x8 A=12.3 cm2λ=2675/1.57=217 kg/ cm2<250 kg/ cm2②N压=1.726t λ=424.3/2.44=174>150φ=0.932 λ=1726/(0.232x12.3)=605 kg/ cm23、连接件：①斜撑螺栓：M20 精制螺栓抗剪承载力4.241t/个3x4.241t=12.723t②立站：M36 地脚螺栓抗剪承载力8.99t/个4x8.99t=35.96t。
(整理)固体料仓设计计算
6设计计算固体料仓的校核计算按以下步骤进行：a)根据地震或风载的需要，选定若干计算截面（包括所有危险截面）。
b)根据JB/T 4735的相应章节，按设计压力及物料的特性初定仓壳圆筒及仓壳锥体各计算截面的有效厚度δe。
c)按6.1～6.18条的规定依次进行校核计算，计算结果应满足各相应要求，否则需要重新设定有效厚度，直至满足全部校核条件为止。
固体料仓的外压校核计算按GB 150的相应章节进行。
6.1 符号说明A ——特性纵坐标值，mm；B ——系数，按GB 150确定，MPa；C ——壁厚附加量，C=C1+C2，mm；C1 ——钢板的厚度负偏差，按相应材料标准选取，mm；C2 ——腐蚀裕量和磨蚀裕量，mm；腐蚀裕量对于碳钢和低合金钢，取不小于1 mm；对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，取为0；对于铝及铝合金，取不小于1 mm；对于裙座壳取不小于2 mm；对于地脚螺栓取不小于3 mm；磨蚀裕量对于碳素钢和低合金钢、铝及铝合金一般取不小于1mm，对于高合金钢一般取不小于0.5mm。
D i ——仓壳圆筒内直径，mm；D o ——仓壳圆筒外直径，mm；E t——材料设计温度下的弹性模量，MPa；F f ——物料与仓壳圆筒间的摩擦力，N；F k1 ——集中质量m k引起的基本震型水平地震力，N；F V ——集中质量m k引起的垂直地震力，N；F Vi ——集中质量i引起的垂直地震力，N；0-F——料仓底截面处垂直地震力，N；VIIF-——料仓任意计算截面处垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项，N；Vg ——重力加速度，取g =9.81m/s2；H——料仓总高度，mm；H o ——仓壳圆筒高度，mm；H c ——仓壳锥体高度，mm；H i ——料仓顶部至第i段底截面的距离，mm；h ——计算截面距地面高度（见图3），mm；h c ——物料自然堆积上锥角高度（见图7），mm；h i ——料仓第i段集中质量距地面的高度（见图3），mm；h k ——任意计算截面I－I以上集中质量m k距地面的高度（见图3），mm；h W ——料仓计算截面以上的储料高度（见图7），mm；I I E M -—— 任意计算截面I －I 处的基本振型地震弯矩，N·mm ； 00-E M —— 底部截面0－0处的地震弯矩，N·mm ； e M —— 由偏心质量引起的弯矩，N·mm ；II w M -—— 任意计算截面I －I 处的风力弯矩，N·mm ； 00-w M —— 底部截面0－0处的风力弯矩，N·mm ； I I M -m ax —— 任意计算截面I －I 处的最大弯矩，N·mm ； 00m ax -M —— 底部截面0－0处的最大弯矩，N·mm ； m c —— 仓壳锥体质量与仓壳锥体部分所储物料质量之和，kg ； m min —— 料仓最小质量，kg ；m t —— 单位面积的仓壳顶质量与附加质量之和，kg ； m o —— 料仓操作质量，kg ； m 05 —— 料仓储料质量，kg ； p —— 设计压力，MPa ； p o —— 设计外压力，MPa ；I I h p -—— 物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的水平压力，MPa ；I I v p -—— 物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的垂直压力，MPa ；a a h p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的水平压力，MPa ； a a n p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的法向压力，MPa ；a a v p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的垂直压力，MPa ；II II n p -—— 物料对仓壳锥体大端II －II 处产生的法向压力，MPa ；II II v p -—— 物料在仓壳锥体大端II －II 处产生的垂直压力，MPa ；q o —— 基本风压值，见GB 50009，或按当地气象部门资料，但均不应小于300 N/m 2； q w ——基本雪压值，N/m 2。
固体料仓设计计算
6设计计算固体料仓的校核计算按以下步骤进行：a)根据地震或风载的需要，选定若干计算截面（包括所有危险截面）。
b)根据JB/T 4735的相应章节，按设计压力及物料的特性初定仓壳圆筒及仓壳锥体各计算截面的有效厚度δe。
c)按6.1～6.18条的规定依次进行校核计算，计算结果应满足各相应要求，否则需要重新设定有效厚度，直至满足全部校核条件为止。
固体料仓的外压校核计算按GB 150的相应章节进行。
6.1 符号说明A ——特性纵坐标值，mm；B ——系数，按GB 150确定，MPa；C ——壁厚附加量，C=C1+C2，mm；C1 ——钢板的厚度负偏差，按相应材料标准选取，mm；C2 ——腐蚀裕量和磨蚀裕量，mm；腐蚀裕量对于碳钢和低合金钢，取不小于1 mm；对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，取为0；对于铝及铝合金，取不小于1 mm；对于裙座壳取不小于2 mm；对于地脚螺栓取不小于3 mm；磨蚀裕量对于碳素钢和低合金钢、铝及铝合金一般取不小于1mm，对于高合金钢一般取不小于0.5mm。
D i ——仓壳圆筒内直径，mm；D o ——仓壳圆筒外直径，mm；E t——材料设计温度下的弹性模量，MPa；F f ——物料与仓壳圆筒间的摩擦力，N；F k1 ——集中质量m k引起的基本震型水平地震力，N；F V ——集中质量m k引起的垂直地震力，N；F Vi ——集中质量i引起的垂直地震力，N；0-F——料仓底截面处垂直地震力，N；VIIF-——料仓任意计算截面处垂直地震力，仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项，N；Vg ——重力加速度，取g =9.81m/s2；H——料仓总高度，mm；H o ——仓壳圆筒高度，mm；H c ——仓壳锥体高度，mm；H i ——料仓顶部至第i段底截面的距离，mm；h ——计算截面距地面高度（见图3），mm；h c ——物料自然堆积上锥角高度（见图7），mm；h i ——料仓第i段集中质量距地面的高度（见图3），mm；h k ——任意计算截面I－I以上集中质量m k距地面的高度（见图3），mm；h W ——料仓计算截面以上的储料高度（见图7），mm；II E M -—— 任意计算截面I －I 处的基本振型地震弯矩，N·mm ； 00-E M —— 底部截面0－0处的地震弯矩，N·mm ； e M —— 由偏心质量引起的弯矩，N·mm ；II w M -—— 任意计算截面I －I 处的风力弯矩，N·mm ； 00-w M —— 底部截面0－0处的风力弯矩，N·mm ； I I M -m ax —— 任意计算截面I －I 处的最大弯矩，N·mm ； 00m ax -M —— 底部截面0－0处的最大弯矩，N·mm ； m c —— 仓壳锥体质量与仓壳锥体部分所储物料质量之和，kg ； m min —— 料仓最小质量，kg ；m t —— 单位面积的仓壳顶质量与附加质量之和，kg ； m o —— 料仓操作质量，kg ； m 05 —— 料仓储料质量，kg ； p —— 设计压力，MPa ； p o —— 设计外压力，MPa ；I I h p -—— 物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的水平压力，MPa ；I I v p -—— 物料在仓壳圆筒计算截面I －I 处产生的垂直压力，MPa ；a a h p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的水平压力，MPa ； a a n p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的法向压力，MPa ；a a v p -—— 物料对仓壳锥体计算截面a －a 处产生的垂直压力，MPa ；IIII np -——物料对仓壳锥体大端II －II 处产生的法向压力，MPa ；IIII v p -——物料在仓壳锥体大端II －II 处产生的垂直压力，MPa ；q o —— 基本风压值，见GB 50009，或按当地气象部门资料，但均不应小于300 N/m 2； q w ——基本雪压值，N/m 2。
强度校核
1．
2．两端简支的工字钢梁承受荷载如图a所示。
已知材料235铜的许用应力为[a]=170 MPa 和[r]=100 MPa。
试按强度条件选择工字钢的号码。
解：1.剪力与弯矩Fsc=Fs,max=200 kN
Mc=Mmax 84 kN·m
2由正
应力强度
条件设计
截面系数
选用28a号工字钢，则其截面的w。
=508
cm3。
截面满足正应力强度条件的要求。
按切应力强度条件进行校
核
选用28a 号工字钢满足切应力的强度条件 危险截面上正应力和切应力
最大正应力和最大切应力
• 材料是Q235钢，按形状改变能密度理论(第四强度理论)进行强度校核
较[ ]大了15．5％，所以应另选较大的工字钢。
若选用28b 号工字钢，再按上述方法，算得a 点处的 =173．2 MPa ，较[ ]大1．88％，故选用28b 号工字钢。
按照最大切应力理论(第三强度理论)对a 点进行强度校核
标准工字钢不必校核a 点的强度。
σ
σ
3．。
拌合站水泥仓计算书
拌合站水泥仓计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1拌合站水泥仓稳定计算一、设计资料1、根据厂家提供数据可知：（1）每个水泥仓 自重150t+=；（2）水泥仓单个轴向力值为2200kN;（3）结构适用于风荷载为1kPa 。
二、计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤0σP — 水泥仓单腿重量 kNA — 水泥仓单腿有效面积mm2σ— 基础受到的压应力 MPa0σ— 混凝土容许的应力 MPa采用C25混凝土浇筑地基基础，25C σ=25MPa 。
2．风荷载强度W=0321W K K KW 0— 基本风压值 Pa 206.11v W =按11级飓风平均风速 s m v /30=来计算K 1、K 2、K 3—风荷载系数，查表分别取、、3．基础抗倾覆计算K c =M 1/ M 2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×20≥， 即满足要求 M 1— 抵抗弯距 kN •mM 2— 抵抗弯距 kN •mP1—水泥仓与基础自重 kNP2—风荷载 kN三、结构验算1、基础承载力计算根据上面的计算公式，已知静荷载P=1582kN ，计算面积A=×106mm 2。
当满载时为最不利荷载：MPa A P 129.01025.1215826=⨯==地基σ 2、风荷载强度计算风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅=其中 基本风压： Pa v W 5.5626.1306.1220=== 风载体形系数：K 1=风压高度变化系数：K 2=地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K 3=W=×××=<1MPa3、储蓄罐支腿处混凝土承压性根据力学计算公式，已知的水泥仓，单腿受力P=，承压面积为335mm ×335mm 。
P/A=（335mm ×335mm ）= MPa ≤25MPa满足受压要求。
混凝土强度计算范文
混凝土强度计算范文混凝土强度计算是工程界常见的计算任务之一、混凝土强度通常通过试验来确定，试验结果会受到多种因素的影响。
在计算混凝土强度时，需要考虑原材料的特性、配比的合理性以及施工工艺等因素。
下面将详细介绍混凝土强度计算的一般步骤和相关原理。
1. 确定试件：首先需要确定进行强度试验的混凝土试件的类型和尺寸。
常见的试件类型有立方体、圆柱体和梁等，其尺寸一般是根据工程需要和国家标准进行确定的，如立方体的尺寸一般为150mm × 150mm × 150mm，圆柱体的尺寸一般为Φ150mm × 300mm。
2.制作试件：在确定试件类型和尺寸后，需要进行试件的制作工作。
制作试件要保证试件的密实性和均匀性，避免混凝土中的空隙和集料分布不均匀现象。
3.试件养护：试件制作完成后需要进行养护。
混凝土试件在养护期间需要保持湿润，养护的时间通常是28天。
在养护期间，混凝土逐渐硬化并形成强度。
4.试验：试件养护完毕后，进行混凝土强度试验。
常见的试验方法有压剪强度试验、抗折强度试验和抗拉强度试验等。
试验时需要注意测量、记录和计算的准确性。
5.强度计算：根据试验结果进行强度计算。
一般情况下，混凝土的强度计算是指28天龄期的强度计算。
1.强度计算公式：混凝土的强度计算常用的公式为强度计算公式。
常见的强度计算公式有压剪强度计算公式、抗折强度计算公式和抗拉强度计算公式等。
这些公式是根据材料力学原理和试验结果得出的，可以用来计算不同类型试件在不同荷载下的强度。
2.混凝土材料特性：混凝土的强度受到多种材料特性的影响。
混凝土的强度与水胶比、胶凝材料种类、骨料性质、掺合料等因素有关。
在混凝土配比设计过程中，需要合理选择材料来控制混凝土强度。
3.施工工艺：混凝土的施工工艺也会对其强度产生影响。
施工过程中需要注意的因素包括浇筑的均匀性、振捣的效果、后期养护等。
合理的施工工艺可以提高混凝土的强度。
在进行混凝土强度计算时，需要注意以下几个要点：1.根据实际工程需要和国家标准选择合适的试件类型和尺寸。
神华1750t_a褐煤提质干燥器的强度校核计算_李君
2015 年第 5 期
对 各 个 原 构 件 进 行 网 格 划 分，采 用 C3D8ＲT、 C3D6T2 种实体单元及 S4ＲT 壳单元。（ 对于中间桁 架部分由于其温度为给定边界条件，不考虑厚度方 向的热传导，故简化为壳单元以减小计算量，周围筒 体、内环及外环等部件由于需要考虑对流及厚度方 向热传导，故使用实体单元） 。网格划分时，对于实 体部分运用结构化 structure 方式用 C3DＲ8T 单元进 行网格划分，特别复杂部件采用 C3D6T 单元进行扫 描 sweep 划分。壳模型采用四边形单元为主体的自 由方式划分，划分后的网格模型如图 2 所示。
1 模型简化
干燥器是褐煤的干燥装置。原料仓中的褐煤通 过进料管进入干燥器。干燥器旋转托盘安装在反应 器内部，在驱动装置的驱动下保持匀速旋转，褐煤随 旋转托盘旋转。褐煤经过固定在壳体上的导流板后 向旋转托盘内环移动，褐煤从位于旋转托盘外环的 进料口移至中心下料口排出。
褐煤在高温气体中被干燥，因此干燥器内部始 终保持高温状态。旋转托盘是用耐高温钢材制作的 钢结构桁架，能够在高温工况下长期工作； 干燥器壳 体内壁上有耐火材料，起到保温和隔热的作用。旋 转托盘的支承采用中心回转轴承的形式。整套驱动 装置安装在反应器外，旋转托盘与干燥器固定壳体 之间通过水封槽进行密封，防止反应高温气体从反 应器中泄漏。
500
18. 34
温度 /℃
20 1500
表 2 耐火材料的热属性
导热系数 / （ W·m － 1 ·K － 1 ）
浇注料
耐火毡
1. 22 1. 63
0. 16 0. 16
2. 2 边界条件 几何边界条件： 整个干燥器的外环约束，仅允许
混凝土强度不够设计核定计算文档
混凝土强度不够设计核定计算文档
如果混凝土强度不够设计核定计算要做以下步骤：
1. 重新检查混凝土配合比和浇筑方法,确保施工符合设计要求。
2. 确认混凝土强度不够的原因和具体数值,精确测量强度值。
3. 根据实际强度值重新计算结构设计,在新的计算中使用实际强度值进行计算,重新核定结构的承载能力和安全性。
在重新计算结构设计时,遵循以下步骤：
1. 重新计算承重构件的尺寸和数量,以确保结构安全。
2. 根据重新测量的混凝土强度值,重新计算结构受力状态并重新核定结构的安全性。
3. 调整结构设计和施工计划,确保施工符合设计要求和安全要求。
最后,需要对重新计算的结构设计和工程施工方案进行评估和验证,以确保工程质量和安全性。
料仓强度校核计算
结论
合格
MPa MPa
0.17675781 0.00060856
结论
合格
N 个 mm
1142596.42 4 4200
mm
228.935345
2.2、圆筒上带垫板的有效加强宽度 公式：Ls1=1.1(Do1δ 垫板厚度：δ 附偏差：
0.5 4e) 4
mm mm mm
229.239578 8 0.8
k1：基本振型参与系数，按式（14-13）计算：
mm mm mm mm
5000 21000 32000 22000
N Kg mm
4015.66328 0.5 8348.97097 14960 0.14374747 0.3 0.23 0.68215824
2、垂直地震力 当设防烈度为8度或9度区应考虑上下两个方向垂直地震力的作用。 3、地震弯矩 公式：MI-IE1=∑Fk1(hk-h) 式中：h：任意计算截面到底截面的距离 4、当料仓高度大于20m时，还须考虑高振型的影响，按下式计算 MI-IE=1.25MI-IE1 (五)、风载荷 设备安装在室内，无需考虑风载荷 (六)、偏心弯矩 料仓为轴对称结构，偏心载荷为0，无需考虑偏心弯矩 (七)、最大弯矩 不考虑分弯矩，偏心弯矩为0，最大弯矩即为地震弯矩 公式：Mmax=MI-IE (八)、雪载荷 设备安装在室内，无需考虑雪载荷 (九)、仓筒应力计算 1、轴向应力计算 N.mm 75092903.4 N.mm 75092903.4 N.mm 60074322.7 mm 0
（压应力）
3.2、轴向应力与周向应力组合 对δ 1部分：公式：σ ＝(σ ∑z^2+σ 对δ 2部分：公式：σ ＝(σ ∑z^2+σ 4、应力评定 4.1、组合应力σ 按下式校核 评定条件：σ ＜[σ ]t 设计温度下材料的许用应力[σ ] 值为：
水泥粉料仓计算书【专业版】
水泥粉料仓计算书【专业版】(文档可以直接使用，也可根据实际需要修订后使用,可编辑放心下载）1：仓段计算1.1：直段：（一）受力分析（标准值）直段高H=8.7m 直径D=6m H/D=8.7/6=1.45 接近1.5 ，且D>4m，可按深仓理论计算。
仓顶荷载：袋式除尘器：424kg,其它等共600kg～kg/m仓顶自重1211kg～65kg/m。
壁板：δ=4 31.4kg/m2δ=5 39.25kg/m2u：贮料与摩擦系数，k：侧压力系数k=tg(450-φ/2)s：仓顶到计算截面距离p：水力半径Cn：水平压力修正系数Cv：垂直压力修正系数。
r：贮料密度.1.6t/m3=15.68KN/m3(二、) 壁板厚度及横劲1、区段A：高度（0～.1.25m）a、壁板厚度：P环=18.12KN/m P压=18.12KN/m取δ=4mmσ切=[(18.12/9.8)x100]/(0.4x100)=46.2kg/cm2σ法Arrayσ总=b、横劲r2）径向力：Nφ=o）=14.56 KN/m环向力：Nθ=cos9o ctg9o=28.41 KN/m环向拉力：T=14.56x3xcos9o=43.14 KN=4.4T取[10 A=12.74Cm2λ=4402/12.74=345kg/ cm22、区段：Ca、壁板厚度：P环=92.43KN/m P压=3.73+37.74=41.47KN/m 取δ=5mmσ切=[(92.43/9.8)x100]/(0.5x100)=188.7kg/cm2σ法=[(41.47/9.8)x100]/(0.5x100)=84.63kg/cm2σ总=207kg/cm2<1700 kg/cm2b、横劲环向力P环=80.67KN/m N环=100.84KN/m取[10 A=12.74Cm2λ=23、区段：Da、壁板厚度：P环=103.5KN/m P压=4.29+49.36=53.65KN/m 取δ=6mmσ切=[(103.5/9.8)x100]/(0.6x100)=176kg/cm2σ法=[(53.65/9.8)x100]/(0.6x100)=91.24kg/cm2σ总=198kg/cm2<1700 kg/cm2b、横劲环向力P环=92.43KN/m N环=113.22KN/m取[14 A=18.51Cm2 λ=21.2、锥段：法向拉力：P N=ξP V ξ=cos2α+ksin2α=0.5 k=0.3333 α=60o 环向拉力：N P=P N ctgαl=38.838 l斜拉力：Nmin=(l ctgαl/2){P V+[ r(sinα)/(3 l2) ] (l3- l13 )}吊挂设备引起的斜拉力忽略+34.8x152+2x48.1x402=579698 cm4W=7246 cm3λ跨中=(36.27x100000)/7246=500kg/ cm2 2;排架2．1：荷载1、贮料：350t自重：21.682t附属物重：1.5t2、风载：W=ΒZ U s U z W o=51kg/m2W O基本风压35kg/m2(北京地区十年一遇最大风力)U s<0.7U z=1.14βZ =1.83自振周期T=0.56+0.4x10-3(h2/D)h=19.75mD=6mT=0.586s>0.25s所以考虑风振系数βZ =1+[(ξυφZ)/ U z ]=1+[(1.88)/ 1.14 ]=1.83风载作用点：S=6x8.7x(8.7/2+4.81)+(6+0.4)x(4.841/20x(4.841x2/3)=480+50=530Z=7.8m风载P=51xA=51x67.69=3452kg2．2；内力：1、立柱：N1=(350+21682+1.5)/4=93.3t用L80x8 A=12.3 cm2λ=2675/1.57=217 kg/ cm2<250 kg/ cm2②N压=1.726t λ=424.3/2.44=174>150φ=0.932 λ=23、连接件：①斜撑螺栓：M20 精制螺栓抗剪承载力4.241t/个3x4.241t=12.723t②立站：M36 地脚螺栓抗剪承载力8.99t/个4x8.99t=35.96t毕业设计题目一榀框架计算书班级土木工程 2006级高本学生姓名孟凡龙指导老师2021.5摘要本工程为济南某综合教学楼楼，主体三层，钢筋混凝土框架结构。
混凝土强度评定计算方法
混凝土强度评定计算方法2009年05月25日星期一 21:46混凝土强度评定计算方法mfcu: 同一验收批强度平均值fcu,k:设计要求强度值fcu,min: 同一验收批强度最小值1、非统计法：mfcu≥1.15fuc,kfcu,min≥0.95 fcu,k2、统计方法: mfcu-λ1Sfcu≥0.9 fcu,kfcu,min≥λ2fcu,kSfcu=每组试验值的方差（N=10-14: λ1=1.7 λ2=0.9）（N=15-25: λ1=1.65 λ2=0.85）（N=25组以上: λ1=1.6 λ2=0.85）混凝土强度检验评定标准GBJ107－87第一章总则第1.0.1条为了统一混凝土强度的检验评定方法，促进企业提高管理水平，确保混凝土强度的质量，特制定本标准。
第1.0.2条本标准适用于普通混凝土和轻骨料混凝土抗压强度的检验评定。
有特殊要求的混凝土，其强度的检验评定尚应符合现行国家标准的有关规定。
第1.0.3条混凝土强度的检验评定，除应遵守本标准的规定外，尚应符合现行国家标准的有关规定。
注：对按《钢筋混凝土结构设计规范》（TJ10—74）设计的工程，使用本标准进行混凝土强度检验评定时，应按本标准附录一的规定，将设计采用的混凝土标号换算为混凝土强度等级。
施工时的配制强度也应按同样原则进行换算。
第二章一般规定第2.0.1条混凝土的强度等级应按立方体抗压强度标准值划分.混凝土强度等级采用符号C与立方体抗压强度标准值（以N/m㎡计）表示.第2.0.2条立方体抗压强度标准值系指对按标准方法制作和养护的边长为150mm的立方体试件,在28d龄期，用标准试验方法测得的抗压强度总体分布中的一个值，强度低于该值的百分率不超过5%。
第2.0.3条混凝土强度应分批进行检验评定.一个验收批的混凝土应由强度等级相同、龄期相同以及生产工艺条件和配合比基本相同的混凝土组成。
对施工现场的现浇混凝土，应按单位工程的验收项目划分验收批,每个验收项目应按照现行国家标准《建筑安装工程质量检验评定标准》确定。
拌合站水泥仓计算书
拌合站水泥仓稳定计算一、设计资料1、根据厂家提供数据可知：（1）每个水泥仓 自重150t+=；（2）水泥仓单个轴向力值为2200kN;（3）结构适用于风荷载为1kPa 。
二、计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤0σP — 水泥仓单腿重量 kNA — 水泥仓单腿有效面积mm2σ— 基础受到的压应力 MPa0σ— 混凝土容许的应力 MPa采用C25混凝土浇筑地基基础，25C σ=25MPa 。
2．风荷载强度W=0321W K K KW 0— 基本风压值 Pa206.11v W =按11级飓风平均风速 s m v /30=来计算K 1、K 2、K 3—风荷载系数，查表分别取、、3．基础抗倾覆计算K c =M 1/ M 2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×20≥，即满足要求 M 1— 抵抗弯距 kN •mM 2— 抵抗弯距 kN •mP1—水泥仓与基础自重 kNP2—风荷载 kN三、结构验算1、基础承载力计算根据上面的计算公式，已知静荷载P=1582kN ，计算面积A=×106mm 2。
当满载时为最不利荷载：MPa A P129.01025.1215826=⨯==地基σ2、风荷载强度计算风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅=其中 基本风压：Pa v W 5.5626.1306.1220===风载体形系数：K 1=风压高度变化系数：K 2=地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K 3=W=×××=<1MPa3、储蓄罐支腿处混凝土承压性根据力学计算公式，已知的水泥仓，单腿受力P=，承压面积为335mm ×335mm 。
P/A=（335mm ×335mm ）= MPa ≤25MPa满足受压要求。
4、基础抗倾覆计算Kc =M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×20=1582××××20/1000) =>满足抗倾覆要求。
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结论 结论 MPa MPa MPa
MPa MPa
合格 合格
25 19.0692403
135
0.00021045 0.00015803
25
19.0692403
(十)、料仓锥体部分应力计算 1、锥体大端的应力计算 1.1、周向应力
公式：σθ＝Di(Pn+P2)/(2δ3eφcosθ）
MPa 34.3544708
(二)、物料对料仓的作用力 1、料仓内物料重量 公式：WG=γ1π(Di2/4)(H+(Hc/3))1E-9
2、料仓仓筒内所储物料在任一截面处产生轴向压力 对δ1部分：公式：Pv=γ1Di/(4kμ)(1-e^(-4kμh/Di))1E-6 对δ2部分：公式：Pv=γ1Di/(4kμ)(1-e^(-4kμh/Di))1E-6
N 14200.8422
0.5
Kg 16872.4662
mm
14960
0.26878188 0.3 0.23
0.63840539
2、垂直地震力 当设防烈度为8度或9度区应考虑上下两个方向垂直地震力的作用。
3、地震弯矩 公式：MI-IE1=∑Fk1(hk-h)
式中：h：任意计算截面到底截面的距离
N.mm 212444600
二、计算常数 1、重力加速度 (g) 2、自然对数的底 (e) 3、圆周率 (π)
三、设备有关参数 1、锥体高度 (Hc) 2、筒体高度 (H) 3、设备总高 (Ho) 4、筒体内直径 (Di) 5、设备锥底与筒体所成之倾角 （α） 6、设备锥底的半顶角 （θ） 7、设计温度下材料的弹性模量 （E） 8、料仓筒体分两段，壁厚：δ1为：
1.2、经向应力 公式：σz=DiPv/(4δeφcosθ)+Wc/(πDiδeφcosθ)
式中：Wc：锥体自重与锥体部分所储物料重量之和，按下式计 算：
Wc=πDi2Hcγ1/12+W锥 锥体自重W锥为：
MPa 12.9484542
N 121972.747
Kg
3212.4
2、锥体任意截面上的应力计算 2.1、锥体任意截面上的垂直力
a2=B+0.5δ4-a
mm 125.143117
a3=B+δ4+0.5δ1-a
mm 133.143117
Ds=Do+2(δ4+B-a)
mm 3474.28623
3、支座处作用于刚性环上的力
公式：F=Ftb/h 式中：b：固定螺栓至筒壁的距离 h：支座刚性环间的距离
N 309751.076
mm
500
N 463.659317
MPa 0.02548111
s 0.2523074
mm4 1.0372E+11 mm4 7.7643E+10
Kg 6369.44087 Kg 10503.0253
各质心的高度为：h1
h2 各计算段长度为：H1'为：
H2'为：
mm
5000
mm
21000
mm
32000
mm
22000
式中：n：支承数， Db：固定螺栓中心直径
2、刚性环的组合截面的惯性距 2.1、圆筒壳体上有效加强宽度 公式：Ls=1.1(Doδ1e)0.5
2.2、圆筒上带垫板的有效加强宽度 公式：Ls1=1.1(Do1δ4e)0.5
垫板厚度：δ4 附偏差：
2.3、组合截面的惯性距 公式：I=I1+I2+I3
I1=(1/12)B3T+BTa12 I2=(1/12)δ43Ls1+δ4Ls1a22 I3=(1/12)δ13Ls+δ1Lsa32
(十一)、料仓顶盖计算 1、此处为蝶形封头，R＝Di＝3200，r＝0.1Di＝320，δ＝10
2、许用外压为：[P]＝0.1Et(δ/R)2
3、仓顶附件等产生的压力：P＝mg/(πDi2/4)
4、结果评定 以上各项数据满足自支承式拱顶的要求
(十二)、环行支座 1、支承受力分析(由于设备在室内，不考虑风载，仅按下计算) 公式：Ft=4Mmax/(nDb)+m0g/n
MPa 0.02743037
2.4、周向应力 公式：σθ=Di(Pn+P2)/(2δ3eφcosθ)
MPa 34.8967879
2.5、轴向应力 公式：σz=DiPv/(4δ3eφcosθ)+Wc/(πDiδ3eφcosθ)
3、应力评定 3.1、周向应力 评定条件：σθ＜[σ]t
3.2、轴向应力 评定条件：σ∑z＜[σ]cr
MPa 4.11704962 MPa 5.49285379
2、周向应力 对δ1部分：公式：σθ=PhDi/(2δ1eφ) 对δ2部分：公式：σθ=PhDi/(2δ2eφ)
MPa 4.84571371 MPa 5.99822029
3、应力组合 3.1、轴向应力组合 对δ1部分：支座以上部分：公式：σ∑z=σz1+σz2+σz3 （压应力）
Kg 292495.47
Kg 28928.20
Kg
9703.90
Kg 20593.20
Kg
0.00
Kg 233270.17
Kg
0.00
Kg
0.00
Kg 233270.17
MPa 0.07791582 MPa 0.07233551
0.23788308
mm
32000
mm
22000
MPa 0.01853485 MPa 0.01720739
MPa 10.8952946 MPa 14.5270595
环型支撑以下部分产生拉应力 此处只在δ1部分：公式：σz1'=(Pv+P2)Di/(4δ1eφ)
MPa 22.9955319
1.2、料仓顶部载荷在仓筒中产生的轴向应力 仅在环型支撑以上部分产生压应力
对δ1部分：公式：σZ2=((m1+m2+m3)g+Ws)/(πDiδ1e)
N.mm 265555750
(八)、雪载荷 设备安装在室内，无需考虑雪载荷
(九)、仓筒应力计算 1、轴向应力计算
1.1、摩擦力、物料轴向压力及气相压力产生的轴向应力 环型支撑以上部分产生压应力
对δ1部分：公式：σZ1=∑Pi-if/(πDiδ1e)+P2Di/(4δ1e) 对δ2部分：公式：σZ1=∑Pi-if/(πDiδ2e)+P2Di/(4δ2e)
mm
0
4、当料仓高度大于20m时，还须考虑高振型的影响，按下式计算 MI-IE=1.25MI-IE1
N.mm 265555750
(五)、风载荷 设备安装在室内，无需考虑风载荷
(六)、偏心弯矩 料仓为轴对称结构，偏心载荷为0，无需考虑偏心弯矩
(七)、最大弯矩 不考虑分弯矩，偏心弯矩为0，最大弯矩即为地震弯矩 公式：Mmax=MI-IE
mm4 21030345.3
mm4 23745155.5
mm
300
T：刚性环的厚度
mm
40
a：组合截面的惯性轴位置，按下式计算
a=(0.5B2T+δ4Ls1(B+0.5δ4)+δ1Ls(B+δ4+0.5δ1))/(BT+δ4Ls1+δ1Ls) mm 178.856883
a1=a-0.5B
mm 28.8568835
负偏差为： δ2为： 负偏差为： 9、料仓筒体各段长度（对应于壁厚）：H1为：
H2为： 10、焊缝接头系数 （φ） 11、锥体部分壁厚：δ3为：
负偏差为：
四、计算过程 (一)、料仓质量
MPa
0.0905
MPa
0.098
℃
210
℃
250
PET
Kg/m3
820
Kg/m3 0Cr18N1i1400T3
i
Q235-A
式中：k：物料侧压系数，按下式计算 k=tg(45o-ψ/2)^2 对δ1部分：h：料仓计算截面以上的储料高度 对δ2部分：h：料仓计算截面以上的储料高度
3、料仓仓筒内所储物料在任一截面处产生垂直于筒壁的水平压力 对δ1部分：公式：Ph=kPv 对δ2部分：公式：Ph=kPv
4、物料与仓壁间的摩擦力（最大值） 公式：Pi-if=(πDi/4)(hi-iγ1E-6-Pi-iv)
0.34
o
38
m/s2
9.81
2.71828
3.14159265
mm
4115
mm
34000
mm
39210
mm
3200
o
70
o
20
MPa
181000
mm
8
mm
0.8
mm
6
mm
0.6
mm
10000
mm
22000
0.85
mm
8
mm
0.8
公式：mo=mo1+mo2+mo3+mo4+mo5+ma+me 式中：mo1：料仓壳体质量（包括裙座） mo2：内件质量 mo3：保温或防护材料质量 mo4：平台扶梯质量 mo5：操作时料仓内物料质量 ma：人孔、接管、法兰及顶部安装的各附件质量 me：偏心质量
对δ2部分：公式：σZ2=((m1+m2+m3)g+Ws)/(πDiδ2e) 式中：m1：料仓顶盖质量 m2：附加设备质量 m3：活载（检修人员、配件、工具）质量 Ws：雪载荷,此处不考虑
MPa
MPa Kg Kg Kg N
0.23772029
0.31696038 954 400 400