住宅标准层支撑计算书1
标准层宽柱模板支撑计算书样本
标准层柱模板支撑计算书一、 柱模板基本参数( 以900*900为例)柱模板的截面宽度 B=900mm, B 方向对拉螺栓1道,柱模板的截面高度 H=900mm, H 方向对拉螺栓1道,柱模板的计算高度 L = 6mm,柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度40mm, 高度80mm 。
B 方向竖楞5根, H 方向竖楞5根。
面板厚度15mm, 剪切强度1.4N/mm 2, 抗弯强度15.0N/mm 2, 弹性模量6000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2, 抗弯强度15.0N/mm 2, 弹性模量9000.0N/mm 2。
900柱模板支撑计算简图二、 柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度, 取25.000kN/m 3;t —— 新浇混凝土的初凝时间, 为0时(表示无资料)取200/(T+15), 取3.000h; T —— 混凝土的入模温度, 取20.000℃;V —— 混凝土的浇筑速度, 取2.500m/h;H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度, 取3.000m;β—— 混凝土坍落度影响修正系数, 取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.220kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90, 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.220=25.398kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90, 倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。
三、 柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载, 应该按照均布荷载下的连续梁计算, 计算如下215 215 21517.76kN/mA B面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。
住宅标准层楼板计算书
住宅标准层楼板计算书日期： 5/17/2013时间：11:30:42:56 am一、基本资料：1、房间编号： 22、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 5.00 kN/m2可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/m2计算跨度Lx = 2700 mm ；计算跨度Ly = 2250 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB3354、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果：Mx =(0.02255+0.03386/5)*(1.20* 5.00+1.40* 1.00)* 2.2^2 = 1.10kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.03435+0.05236/5)*(1.4* 1.00)* 2.2^2 = 0.32kN·mMx= 1.10 + 0.32 = 1.42kN·mAsx= 257.92mm2，实配φ 8@180 (As ＝ 279.mm2)ρmin ＝ 0.215% ，ρ＝ 0.233%My =(0.03386+0.02255/5)*(1.20* 5.00+1.40* 1.00)* 2.2^2= 1.44kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.05236+0.03435/5)*(1.4* 1.00)* 2.2^2 = 0.42kN·mMy= 1.44 + 0.42 = 1.86kN·mAsy= 257.92mm2，实配φ 8@180 (As ＝ 279.mm2)ρmin ＝ 0.215% ，ρ＝ 0.233%Mx' =0.07378*(1.20* 5.00+1.40* 2.00)* 2.2^2 = 3.29kN·mAsx'= 257.92mm2，实配φ 8@100 (As ＝ 503.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.215% ，ρ＝ 0.419%My' =0.08463*(1.20* 5.00+1.40* 2.00)* 2.2^2 = 3.77kN·mAsy'= 257.92mm2，实配φ 8@180 (As ＝ 279.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.215% ，ρ＝ 0.233%三、跨中挠度验算：Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq =(0.02255+0.03386/5)*(1.0* 5.00+0.5* 2.00 )* 2.2^2 = 0.89kN·m Es ＝ 200000.N/mm2 Ec ＝ 29791.N/mm2Ftk ＝ 2.01N/mm2 Fy ＝ 300.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 0.89/(0.87* 88.* 279.) = 41.655N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 279./ 60000.=0.00465ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00465* 41.66) = -5.626当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝200000.0/ 29791.5 = 6.713③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 279./1000/ 88.=0.00317⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 200000.* 279.* 88.^2/[1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00317/(1+3.5*0.00)]=775.35kN·m2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 7.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Bs / θ（混凝土规范式 7.2.2）B＝ 775.35/2 = 387.675kN·m2(5)、挠度 f ＝κ * Qq * L ^ 4 / Bf ＝0.00295* 6.0* 2.25^4/ 387.675= 1.169mmf / L ＝ 1.169/2250.= 1/ 1925.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 0.89*10^6/(0.87* 88.* 279.) = 41.655N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 279./ 60000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 41.66) = -2.030当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 41.655/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.008mm，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.17*10^6/(0.87* 96.* 279.) = 49.966N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 279./ 60000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 49.97) = -1.510当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 49.966/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.010mm，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 2.24*10^6/(0.87* 96.* 503.) = 53.382N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 503./ 60000.= 0.008当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 53.38) = -1.343当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 53.382/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.010mm，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 2.57*10^6/(0.87* 96.* 279.) = 110.215N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 279./ 60000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 110.22) = -0.083当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200*110.215/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.021mm，满足规范要求！。
标准层宽柱模板支撑计算书
标准层柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数（以900*900为例）柱模板的截面宽度 B=900mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=900mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 6mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm 。
柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。
B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
900柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取25.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.220kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×28.220=25.398kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下17.76k N /mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。
结构支撑体系验算计算书
模板支撑计算书1、华夫板结构支撑体系验算1.1楼板支撑体系计算书以L10华夫板为例。
L30华夫板支撑体系同L10层。
1.1.1设计资料华夫板楼板厚度为700mm厚、550mm厚两种，净高按6.0m考虑。
1.1.2结构布置模板：采用1830×915×18胶合板，松木散板25厚。
立柱(支撑):采用φ48钢顶柱。
方木楞：大木楞100×150，小木楞100×50。
底模下方木横楞＠360，钢管（钢支撑）横向＠1000，纵向＠1000，扫地杆和水平拉结杆设置同梁支摸，另外须设剪刀撑增强刚度。
支撑顶部用重力顶升器调节顶紧。
+1.1.3板底模板计算其传力系统为：现浇砼及施工等荷载→板底模板→水平方木→水平钢管→钢管支柱→承接层。
1.1.4荷载：(1)恒载标准值：L10楼板面积31574.94m2,SMC板孔60624个,SMC孔直径0.35m，L10层板厚700mmL30楼板面积31574.94m2,SMC板孔81453个,SMC孔直径0.35m，L30层板厚550mm侧L10层700mm厚砼：24kN/m3×（31574.94m2×0.7m-60624个×π×0.352/4×0.7m）/31574.94=13.70kN/m2钢筋：1.7kN/m3×0.70=1.19kN/m2模板：0.30kN/m2所以，恒载标准值gk=15.19kN/m2；(2)活载标准值：人员及设备均布荷载：2.5kN/m2所以，活载标准值qk=2.5kN/m2(3)荷载承载力设计值q1=1.2gk+1.4qk=18.216+3.5=21.728kN/m2；荷载（刚度）设计值q2=1.2gk=18.228N/m2；取每米板宽计算：q1=21.728kN/mq2=18.228N/m1、模板设计设楞木间距360mm，则单块模板按五跨梁计算因为在实际砼浇注中，采用斜面分层工艺，在跨距较小时，可近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨，即：不必考虑最不利荷载分布。
住宅楼荷载计算书
住宅楼（含局部商业用房）竖向荷载一、屋面及楼面恒载标准值Gk1．上人平屋面40mm厚细石混凝土24.0×0.04=0.96KN/ m2 20mm厚1：2.5水泥砂浆找平20.0×0.02=0.4KN/ m2 40mm厚挤塑聚苯板21.0×0.04=0.84KN/ m2 6mm厚沥青防水卷材防水层0.10KN/ m2 20mm厚1：2.5水泥砂浆找平20.0×0.02=0.4KN/ m2 150mm厚泡沫混凝土找坡 5.0×0.150=0.75KN/ m2 120厚钢筋混凝土屋面板25.0×0.12=3.0KN/ m2 板底粉刷0.40KN/ m2120mm厚板Gk=6.85 KN/ m22．不上人平屋面40mm厚细石混凝土24.0×0.04=0.96KN/ m2 20mm厚1：2.5水泥砂浆找平20.0×0.02=0.4KN/ m2 6mm厚沥青防水卷材防水层0.10KN/ m2 150mm厚泡沫混凝土找坡 5.0×0.150=0.75KN/ m2 20mm厚1：3水泥砂浆找平20.0×0.02=0.4KN/ m2 120厚钢筋混凝土屋面板25.0×0.12=3.0KN/ m2 板底粉刷0.40KN/ m2120mm厚板Gk=6.01KN/ m23．起居室、卧室20mm厚粉刷面层20.0×0.02=0.4KN/ m2 20mm厚细石混凝土层24.0×0.02=0.48KN/ m2 100（120）<130>[140]{180}mm厚钢筋混凝土板25.0×0.1=2.5KN/ m2（25.0×0.12=3.0KN/ m2）<25.0×0.13=3.25KN/ m2>[25.0×0.14=3.5KN/ m2]{25.0×0.18=4.5KN/ m2} 板底粉刷0.40KN/ m2100mm厚板Gk=3.78 KN/ m2120mm厚板Gk=4.28 KN/ m2130mm厚板Gk=4.53 KN/ m2140mm厚板Gk=4.78 KN/ m2180mm厚板Gk=5.78 KN/ m24．厨房楼面20mm厚1：2水泥砂浆抹面20.0×0.02=0.4KN/ m2 20mm厚细石混凝土保护层24.0×0.02=0.48KN/ m2 10mm厚聚合物水泥砂浆找平20.0×0.01=0.2KN/ m2 20mm厚（最薄处）1：3水泥砂浆找坡20.0×0.03=0.6KN/ m2 90mm厚钢筋混凝土板25.0×0.09=2.25KN/ m2 吊顶、管道0.40KN/ m290mm厚板Gk=4.4KN/ m2 5．卫生间楼面20mm厚1：2.5水泥砂浆抹面20.0×0.02=0.4KN/ m2 20mm厚细石混凝土保护层24.0×0.02=0.48KN/ m2 10mm厚聚合物水泥砂浆找平20.0×0.01=0.2KN/ m2 20mm厚（最薄处）1：3水泥砂浆找坡20.0×0.03=0.6KN/ m2 90mm厚钢筋混凝土板25.0×0.09=2.25KN/ m2 吊顶、管道0.40KN/ m290mm厚板Gk=4.4KN/ m26．阳台楼面20mm厚1：2.5水泥砂浆抹面20.0×0.02=0.4KN/ m2 20mm厚细石混凝土保护层24.0×0.02=0.48KN/ m2 10mm厚聚合物水泥砂浆找平20.0×0.01=0.2KN/ m2 90mm厚钢筋混凝土板25.0×0.09=2.25KN/ m2 板底粉刷0.40KN/ m290mm厚板Gk=3.73KN/ m2 7．电梯厅20mm厚粉刷面层20.0×0.02=0.4KN/ m2 60mm厚细石混凝土层24.0×0.06=1.44KN/ m2 120mm厚钢筋混凝土板25.0×0.12=3.0KN/ m2板底粉刷0.40KN/ m2120mm厚板Gk=5.3KN/ m28．电梯机房20mm厚粉刷面层20.0×0.02=0.4KN/ m2 30mm厚细石混凝土层24.0×0.03=0.72KN/ m2 120mm厚钢筋混凝土板25.0×0.12=3.0KN/ m2 板底粉刷0.40KN/ m2120mm厚板Gk=4.6KN/ m2 二、屋面及楼面活荷载标准值Qk注：1．水箱等重大设备按实际荷载采用。
楼层现浇梁板钢管支撑计算1
楼层现浇梁板钢管支撑计算书1·现浇板简约计算如下a 现浇板厚度120㎜（取1 m算）板底距地面3m,采用1800×900×20厚竹胶合板作底模，40×100的木枋作底模骨架，支撑架采用￠48×3钢管扣件连接固定。
b 荷载计算模板及支撑自重1·5KN／㎡混凝土自重25×0·12﹦3KN／㎡施工荷载 3·0KN／㎡∑NGK＝1·5 ﹢3＝4·5KN∑NQK＝3·0KNC 模板支架，轴向力设计值N＝1·2∑GK﹢1·4∑NQK＝1·2×4·5﹢1·4×3·0＝5·4﹢4·2＝9·6KNd 钢管承载力ΨFA∕u ≥N长细比λ＝ L 。
／i计算长度L . ＝h﹢2a＝150﹢60＝210㎝=1.2×5.5+1.4×3.0=6.6+4.2=10.8KN钢管承载力ΨfA／U≥N长细比λ=L 。
／ｉ计算长度L。
=h+2a+150+60=210㎝λ=210／1.58=1.4 查表Ψ=0.336查表f=20500N／c㎡=20.5KNc㎡支撑钢管采用Φ48×3钢管，1.0×0.30纵横间距，壁厚考虑锈蚀，考虑0.2㎝厚，则截面积A=2.89c㎡U=210／150=1.4则ΨfA／U=0.336×20.5×2.89／1.4=14.22KN钢管架纵横间距暂按1.0×0.3m考虑14.22／1.0×0.30=47.40＞10.8KN满足要求施工注意事项1，搭设满堂架，第一排距墙边200㎜开始设置立柱，扫地杆距地200㎜，采用二步架，进行纵横搭设形成网架。
2，梁，板模板采用1800×900×20九夹板作底模，制作定型模板并编号，拼缝处贴50宽不干胶带。
支撑计算书
钢筋砼支撑、钢立柱计算一、支撑计算 1、支撑轴力及变形计算结果见附图。
2、支撑配筋计算：支撑承受自重及施工荷载作用下的弯矩和水平土压力作用下的轴向压力，为压弯构件。
考虑支撑截面尺寸时，一般保证支撑截面的素砼受压承载力（不考虑配筋作用）远大于支撑所受的轴压力。
按压弯计算时的配筋要比只考虑弯矩作用时的配筋小，考虑到实际工作状态下支撑轴力的大小是不断变化的，故按只考虑弯矩作用时配筋，偏安全。
支撑为端部固支的多跨梁，以下按单跨简支梁计算配筋，偏安全。
（1）主撑S1，一般跨度10~13.5m ，最大跨度15m ： ①构件自重：21(250.70.75)15369.18k m M =⨯⨯⨯⨯=N ⋅最大弯矩：1(250.70.75)1598.42V k m =⨯⨯⨯⨯=N ⋅最大剪力：②施工荷载（按每延米1kN 考虑）：2111528.18k m M =⨯⨯=N ⋅ 11157.52V k =⨯⨯=N③设计值：弯矩 1.2369.1 1.428.1482.3k m M =⨯+⨯=N ⋅剪力 1.298.4 1.47.5128.6V k =⨯+⨯=N 支撑砼C30，700×750（h ），上下对称配筋，Ш级钢筋 As=1970mm 200.7501128.6t f bh k V k =N >=N 构造配箍即可。
取6根直径20（1884mm 2，为计算配筋的95.6%>95%，满足要求），Ø8@200四肢箍。
S1最大轴力为5548KN ，跨度10m 。
稳定性满足：)(9.0sy c A f A f N ''+≤ϕ2.147.0/10/b l 0==0.91ϕ=0.9()0.90.91(14.37007503605024)7630c y s f A f A kN ϕ''+=⨯⨯⨯⨯+⨯=>轴力N=5548 kN ，满足受压承载力稳定性。
（2）次撑S2，一般跨度8~12m ，最大跨度15.3m ： ①构件自重：m k ⋅N =⨯⨯⨯⨯=M 2563.15)7.05.025(812最大弯矩：m k V ⋅N =⨯⨯⨯⨯=673.15)7.05.025(21最大剪力：②施工荷载（按每延米1kN 考虑）：m k ⋅N =⨯⨯=M 3.293.1518121115.37.72V k =⨯⨯=N③设计值：弯矩 1.2256 1.429.3348.2k m M =⨯+⨯=N ⋅剪力 1.267 1.47.791.2V k =⨯+⨯=N支撑砼C30，500×700（h ），上下对称配筋，Ш级钢筋As=1535mm 200.7335.3133.1t f bh k V k =N >=N 构造配箍即可。
标准层楼板模板计算书
某小高层标准层模板计算书某小高层13层。
框架剪力墙结构。
标准层楼层层高为2.9m (包括150厚混凝土楼板)。
3层（楼面标高7.6m）到13层（楼面标高36.6m）为标准层，标准层共10层。
根据经验拟定标准层模板如下图：立杆顶端应放可调顶托（螺丝端杆）；U 形承托与钢管的间隙应楔紧，否则，U 形承托可能变形：下面对上述模板图进行验算：用“建筑施工模板安全技术规范”JGJ162-2008 （简称模板规范）验算胶合板、方木及水平钢管。
用“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范” JGJ130-2011(简称脚手架规范)验算立杆。
胶合板验算：胶合板荷载标准值：（模板规范4.1）15厚胶合板自重标准值 G1K=8×0.015=0.12 KN/㎡胶合板重力密度取 8KN/m3 (偏大)混凝土自重标准值： G2K=24×0.15=3.6 KN/㎡钢筋自重标准值： G3K=1.5×0.15=0.225 KN/㎡施工人员及设备荷载标准值 Q1K=2.5 KN/㎡另外用集中荷载2.5KN验算胶合板及方木。
胶合板受的恒载标准值 G K=0.12+3.6+0.225=3.945 KN/㎡结构重要性系数 γ0=0.9 荷载组合值系数 0.7（模板规范4.3）胶合板荷载设计 q1=0.9（1.35×3.945+ 0.7×1.4×2.5）=7 KN/㎡ q2=0.9(1.2×3.945+1.4×2.5)=7.41 KN/㎡取胶合板荷载设计值 q=7.41KN/㎡方木间距即胶合板跨度200胶合板线荷载设计值(取1m宽板) q=1×7.41=7.41KN/m模板规范 5.2.1条规定，面板按简支计算。
按均布恒载+均布活荷载计算胶合板弯矩M=0.125ql2=0.125×7.41×0.22=0.037KNm按均布恒载+2.5KN集中力计算胶合板弯矩：M1=0.9（0.125×1.2×3.945×0.22+0.25×2.5×1.4×0.2）=0.18KNm M2=0.9（0.125×1.35×3.945×0.22+0.25×0.7×2.5×1.4×0.2）=0.134KNm三个弯矩： 0.037、0.18、0.134 取弯矩 M=0.18 KNm上式中 f=12N/mm 2见模板规范附录A。
模板及支撑计算书
模板及支撑计算书一、楼板模板计算楼板厚度200mm 和100mm ，模板板面采用12mm 高强度竹木模板，次龙骨采用50×100mm ，E=104 N/mm 2，I=bh 3/12=50×1003/12=4.16×104mm 4，方木主龙骨采用100×100方木。
1、 荷载计算：模板及支架自重标准值： 0.3KN/m 2混凝土标准值： 24KN/m 2钢筋自重标准值： 1.1 KN/m 2施工人员及设备荷载标准值： 2.5 KN/m 2楼板按100mm 厚计算荷载标准值： F 1= 0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值： F 2=（0.3+24×0.1+1.1）×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按200mm 厚计算荷载标准值： F 3= 0.3+24×0.2+1.1+2.5=8.7KN荷载标准值： F 4= （0.3+24×0.2+1.1）×1.2+2.5×1.4=10.94KN2、 计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm 。
（1）板厚按200mm 算：按抗弯强度验算M=1/8q 1l 2 1 σ=M/W ≤f m式中：M ——弯距设计值（N •mm ）q 1____作用在顶板模板上的均布荷载（N/mm ）q 1=F 4×0.2=10.94×0.2=2.19KN/ml ——次龙骨间距σ——受弯应力设计值（N/mm 2）W ——截面抵抗矩=1/6bh 2f m ——模板的抗弯强度设计值（N/mm 2）取11 N/mm 2σ=M/W ≤f m1 8q 1l 211 6bh 22l 1按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1250ω= 0.667×ql 4 ≤1 250100EIq ——作用在模板上的均布荷载（N/mm ）E ——模板的弹性模量（N/mm 2），E=1×104 N/mm 2I ——模板的惯性截面矩，I= 1 12bh 2=5.62×104mm 4100×5.62×104×104 0.677×2.38×200取抗弯承载力，刚度要求计算的小值，l=519mm 。
住宅楼计算书
毕业设计计算书附图:结构平面布置1.1. 梁﹑柱截面尺寸估算 1.1.1. 梁截面尺寸确定梁截面高度h= (1/8～1/12)l ， b=(1/2～1/3)h 该工程框架为纵横向承重，根据梁跨度可初步确定框架梁① 梁：L1=b ×h=250mm ×500mm L2=b ×h=200mm ×400mm L3=b ×h=250mm ×500mm L4=b ×h=200mm ×400mm1.1.2. 梁的计算跨度以上柱形心线为准，由于建筑轴线与墙轴线不重合，故建筑轴线与结构计算跨度相同。
1.1.3. 柱截面尺寸及柱高度确定由已知条件查表可知该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值[N μ]=0.9,各层的重力荷载代表值近似取15 kN/m2，假定采用C35混凝土，查得c f =16.7N/mm2。
假定边柱及中柱的负载面积3.6×2.1 m 2和3.6×（2.1+1.2）m 2 由式 []C N cNA f μ≥（3.1）得各层柱截面面积为：边柱：A31.3 3.62.1109151620000.916.7c⨯⨯⨯⨯⨯≥=⨯mm2（400 mm）中柱：31.25 3.6 3.3109151652100.916.7cA⨯⨯⨯⨯⨯≥=⨯mm2（400 mm）取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面长度分别为400mm和400mm。
根据以上计算结果并考虑其它因素，柱截面尺寸取值为：一、二、三、四、五、六、七、八、九层：b×h=400mm×400m底层柱高度：h=2.1m+0.45m+0.5m=3.05m，其中2.1m为底层层高，0.45m为室内外高差，0.5m为基础顶面至室外地面的高度，其它柱高等于层高，即3m。
1.2. 楼板厚度：本工程结构采用双向板，板厚>1/40l=1/40⨯3600=90mm 。
楼面模板和支撑系统计算书(精选)
楼面模板和支撑系统计算书支撑面板采用1930㎜×915㎜×18㎜的竹胶合板，支撑小楞采用1Φ48钢管，水平间距为300㎜或采用50×100㎜方木，立楞也采用1Φ48钢管，支柱采用1Φ48钢管，间距纵横均为0.9m 。
1、 支撑板（面板）计算：（1） 荷载计算竹胶合板自重：1.2×12000×0.018=259N/m100㎜厚新浇钢筋混凝土自重: 1.2×25000×0. 1=3000N/m施工荷载:1.4×2500=3500N/m以上总计:6759N/mq 1 取1米为计算单元:q1=6759×1=6759N/mq 2=(6759-3500)×P=3500×1=3500N(2)内力计算:施工荷载为均布荷载：M 1= q 11/8=6759×施工荷载为集中荷载：M 2= q 212/8+P1/4=3259×0.32/8=3500×0.32/4=299N.m由于M 2＞M 1故应用M 2验算强度。
（3）强度验算：W=bh 2/6=1000×182/6=5.4×102=M 2/w=299×103/5.4×102=5.5N/mm 2＜f=12N/mm 2强度满足要求。
（4）挠度验算：1、荷载计算：验算挠度应只采用恒载的标准荷载其各项荷载值如下： 木胶合板自重：12000×0.018=216N/m100㎜厚新浇钢筋混凝土自重:25000×0.1=2500N/m以上总计:2716N/m取板宽1米:q=1×2716=2716N/m=2.716N/mmI=bh 3/12=1000×183/12=48.6×104E=1.1×10W=5q 14/384EI=5×2.716×3004=(384×1.1×104×48.6×104)=0.054㎜＜300/400=0.75㎜。
住宅楼工程模板及其支撑计算
住宅楼工程模板及其支撑计算省句中教师公寓567工程为砖混结构，阳台与室内连接的门洞宽度均为3m以上（门顶即为圈梁底），大开间面积的钢筋混凝土楼板较多；因此模板及其支撑的计算应以上述两种情况为主。
一、门顶圈梁底模板及支撑计算圈梁截面240mm×300mm，长度3.90m，离地面高度为2.70m。
模板底楞木和支撑间距为0.85m，侧模板立挡间距为500mm。
矩形梁模板、顶撑构造见附图。
计算底模板、侧模板和顶撑的截面尺寸。
【解】木材用红松，f c=10N/mm2, f v=1.4 N/mm2, f m=13 N/mm21、模板计算(1)抗弯强度验算计算底模承受的荷载：梁的底模设计要考虑四部分的荷载：模板自重、新浇注混凝土的重量、钢筋重量及振捣混凝土产生的荷载。
均乘以分项系数1.2，假设底模厚40。
底模自重 1.2×5×0.04×0.25=0.06kN/m混凝土荷载 1.2×25×0.24×0.30=2.16 kN/m钢筋荷载 1.2×1×0.24×0.30=0.09 kN/m振捣混凝土荷载 1.2×2×0.25=0.60kN/m合计 q1=2.91 kN/m根据《混凝土结构工程施工验收规范》的规定，设计荷载要乘以0.90的折减系数所以 q=0.90 q1=0.90×2.91=2.62 kN/m（2）验算底模抗弯承载力底模下面楞木间距为0。
85m，底模计算简图如图所示，是一个等跨的多跨连续梁，因底模长度有限，一般可按四等跨连续梁计算，查静力计算表得：M max=-0.12ql2=-0.12×2.62×0.852=-0.229kN〃m按下列公式验算M max/W n<=kf mM max/W n=0.229×106÷（240×202÷6）=3.58N/mm2<1.3×13=16.9 N/mm2满足要求。
屋面支撑计算书
屋面支撑计算书==================================================================== 计算软件：TSZ结构设计系列软件 TS_MTSTool v4.6.0.0计算时间：2023年03月28日 15:32:27====================================================================一. 设计资料开间为7.5m,共同作用支撑数为1(风荷载将在这些屋面支撑间平均分配) 。
结构简图如下所示：屋面支撑采用柔性支撑体系。
截面布置如下：杆件号截面材料1 H-500*220*10*12 Q2352 H-500*220*10*12 Q2353 H-500*220*10*12 Q2354 H-500*220*10*12 Q2355 H-500*220*10*12 Q2356 H-500*220*10*12 Q2357 H-500*220*10*12 Q2358 H-500*220*10*12 Q2359 PIPE-121*5 Q23510 PIPE-121*5 Q23511 PIPE-121*5 Q23512 PIPE-121*5 Q23513 PIPE-121*5 Q23514 L-140*90*10 Q23515 L-140*90*10 Q23516 L-140*90*10 Q23517 L-140*90*10 Q23518 L-140*90*10 Q23519 L-140*90*10 Q23520 L-140*90*10 Q23521 L-140*90*10 Q235二. 荷载及内力计算风载：分项系数为1.4，荷载取值见结构简图。
风载导算参数见下:基本风压: 0.4kN/m^2；体型系数1，风压高度变化系数1.208；阵风系数为1.6366；风压综合调整系数1.5；分担风荷载的高度为 5m。
支撑体系计算书
模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×900 模板支架高度H(m) 31.2 模板支架横向长度B(m) 20模板支架纵向长度L(m) 10.15 梁侧楼板厚度(mm) 120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 楼板模板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2) 2风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.35非自定义:0.29 地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地24面高度(m)风压高度变化系数0.796μz风荷载体型系数μs 1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距l a(mm) 1000梁两侧立柱横向间距l b(mm) 1000步距h(mm) 1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500梁底增加立柱根数 2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 333,667梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 300梁底支撑小梁根数 4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数 1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×( 0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·mσ＝M max/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝10 0/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×23.05×0.1＝0.922kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×23.05×0.1＝2.536kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 40×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 11.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.232小梁截面抵抗矩W(cm3) 32.667 小梁弹性模量E(N/mm2) 7040小梁截面惯性矩I(cm4) 114.333 小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.2/1＝1.2kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[3.292,3.292]/1=3.292kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.2/1＝1.2kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24 +1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.3/2)/2×1=1.105kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24 +1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=1.105kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.292+0.024=3.317kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.803,3.317,2.803]=3.317kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.922/1＝0.922kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[2.536,2.536]/1=2.536kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.922/1＝0.922kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.3/2)/2×1=0.615kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=0.615kN/m 左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.536+0.02=2.556kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.947,2.556,1.947]=2.556kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.317×0.52，0.5×3.317×0.32]＝0.149kN·m σ=M max/W=0.149×106/32667=4.569N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×3.317×0.5，3.317×0.3]＝0.995kNτmax=3V max/(2bh0)=3×0.995×1000/(2×40×70)＝0.533N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.556×5004/(384×7040×114.333×104)＝0.258mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2 mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.556×3004/(8×7040×114.333×104)＝0.322mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4m m满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.317×0.5,0.5×3.317×0.5+3.317×0.3]=1.824kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.542kN,R2=1.824kN,R3=1.824kN,R4=1.542kN 正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.556×0.5,0.5×2.556×0.5+2.556×0.3]=1.406kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.071kN,R2'=1.406kN,R3'=1.406kN,R4'=1.071kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.891、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.141×106/4120=34.284N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.366kNτmax=2V max/A=2×3.366×1000/384＝17.532N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.056mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.295kN，R2=3.661kN，R3=3.661kN，R4=0.295kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.224kN，R2'=2.701kN，R3'=2.701kN，R4'=0.224kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 1P＝max[R2，R3]=Max[3.661，3.661]=3.661kN，P'＝max[R2'，R3']＝Max[2.701，2.701]=2.701k N1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.641×106/4120=155.509N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝2.38kNτmax=2V max/A=2×2.38×1000/384＝12.394N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝1.533mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=4.942kN，R2=7.871kN，R3=7.871kN，R4=4.942kN立柱所受主梁支座反力依次为R2=7.871/1=7.871kN，R3=7.871/1=7.871kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48×2.7钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7钢管截面面积A(mm2) 384 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 9.89钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.12 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125P＝max[R1，R4]=0.295kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.224kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.052×106/4120＝12.531N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝0.192kNτmax＝2V max/A=2×0.192×1000/384＝0.999N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.127mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.398kN，R2=0.634kN，R3=0.634kN，R4=0.398kN同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.634kN，R4=0.634kN九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.634,0.634]＝0.634kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.871kN≤[N]=30kN满足要求！十、立柱验算立柱钢管截面类型(mm) Φ48×2.7立柱钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm2) 384回转半径i(mm) 16 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.12抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.151、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×1×1.52/10＝0.074kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝27.162kN/m2)小梁验算q1＝max{1.098+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.9-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.01+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.032kN/m 同上四～八计算过程，可得：R1＝0.574kN，R2＝7.003kN，R3＝7.003kN，R4＝0.574kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.15×(31.2-0.9)+M w/l b＝max[0.57 4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，7.003，7.003，0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+4.909+0.074/1＝11.985kNf＝N/(φA)+M w/W＝11985.215/(0.641×384)+0.074×106/4120＝66.653N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=31.2/20=1.56＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十二、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm) 120 混凝土强度等级C30 混凝土的龄期(天) 14 混凝土的实测抗压强度f c(N/mm2) 7.488 混凝土的实测抗拉强度f t(N/mm2) 0.858 立柱垫板长a(mm) 100 立柱垫板宽b(mm) 450F1=N=11.985kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析F l≤(0.7βh f t+0.25σpc,m)ηu m h0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
住宅楼标准层计算书(碗扣架)分析
板模板(碗扣式支撑)计算书一、综合说明由于其中模板支撑架高2.56米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围包括：楼板，长×宽＝4m×4m，厚0.12m。
（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。
（二）编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ59-2008)。
3、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)。
4、北京市地方标准《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》(DB11/T583-2008)。
5、《钢结构设计手册》第三版6、《钢结构设计规范》（50017-2003）7、本工程相关图纸，设计文件。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为2.56m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.65m，立杆纵距l a取1.2m，横距l b取1.2m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.5m。
整个支架的简图如下所示。
模板底部的方木，截面宽40mm，高90mm，布设间距0.3m。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 × 3钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示:（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。
支撑体系设计及计算书
支撑体系设计说明：面板采用18mm 厚的胶合模板，面板背楞用枋木支撑，采用？48X3.5水平钢管作为背楞（木枋）的支撑。
满堂支架的搭设规格为：立杆间距0.6m X）.6m，横杆步距1.2m。
立杆顶端采用可调节的顶托作为集中荷载的传递构件。
支撑体系搭设的构造应满足以下要求：1 、扫地杆：离地高度不超过0.2m。
2、剪刀撑：每隔四排立杆或3.0m 设置一道垂直剪撑，垂直剪刀撑钢管与地面成45-60 度角，水平剪刀撑按照其两端与中间每隔四排立杆从顶部开始向下每隔3 步设置一道水平剪刀撑，每道剪刀撑宽度不小于4 跨，且最大不大于6m 。
3、立杆顶端的顶托伸出上部第一根水平杆的长度不得超过20cm （自由端长度。
注：自由端长度为模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线支撑点的长度）。
由于本桥梁结构模板支撑成型下是规划5# 路,架空高度在23.5~3.9m,空间面积远大于桥梁截面面积，可以不考虑风荷载。
一、现浇箱梁模板支撑体系计算一）、参数信息1 、立杆参数：立杆的纵距b=0.6m立杆的横距1=0.6m立杆的步距h=1.20m伸出长度：0.2m2 、荷载参数：箱梁端部厚：1.2m①砼自重选用25KN ／m30.3 KN ／m 2 2.5 KN ／m 22 KN / m 2 （水平模板） 4 KN ／ m 2（垂直模板）1.43 KN ／m 3 （每立方钢筋砼钢筋自3、地基参数 地基承载力标准值取 400 KN ／m 2基础底面面积取50mm X 50mm4、木方参数：木方的宽度 80mm 木方的高度 50mm木方的弹性模量为 E=7650N ／mm 2 木方自重 0.3KN ／m 2木方的顺纹抗剪强度取 f t =1.87N ／mm 2 木方的抗弯强度取 f w =17.9N ／mm 2木方的截面惯性矩 I :匸bh 3/12=803^50/12=2.13 Xl06mm 4 木方的截面抵抗矩 W ：W= bh 2/6=802 X50/6=5.33 X l04mm 35、面板参数:面板厚为 18mm面板的顺纹抗剪强度取 f t =1.87N ／mm 2 面板的抗弯强度取 f w =17.9N ／mm 2 面板的弹性模量为 E=4680N ／mm 2 面板的截面惯性矩 I :I=bh 3/12=1000 X183/12=4.86 xi05mm 4面板的截面抵抗矩 wW= bh 2/6=1000 X182/6=5.4 x i04mm 3 6 、其他参数:搭设高度取 23.5m 伸出长度取 0.45m②模板自重采用 ③施工均布荷载选用 ④振捣砼荷载⑤钢筋自重重）钢管规格：①48mm X3.5mm钢管立杆净截面面积（cm2）: A = 1930mm 2，受力面积489 mm2;钢管截面抵抗矩WW= 20042mm 3,钢管截面惯性矩I:I= 1.22x i07mm4,钢管的弹性模量E = 2.1 X05N/mm 2,钢管的抗弯强度取ff= 215 N/mm2钢管抗剪强度取f t=120N /mm2（二八模板面板计算规格1830 X915 X8mm。
120厚楼面模板支撑计算书(10.7m)
120厚楼面模板支撑计算书(10.7m)工程名称：编制单位：1.计算参数结构板厚180mm,层高13.0010.7m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚 3.0mm,截面积 4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f v=125.00N/mm2。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 5.183.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.240.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 9.287.48 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 5.783.98 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=350mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=-0.105M1=K M q1L2 =-0.105×9.287.48×3502=-96211119364N.mm剪力系数K V=0.606V1=K V q1L=0.606×9.287.48×350=15871968Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=-0.105M2=K M q2L2 =-0.105×5.783.98×3502=-5119374345N.mm跨中弯矩系数K M=0.078M3=K M q2L2 =0.078×5.783.98×3502=3802955228N.mm剪力系数K V=0.606V2=K V q2L=0.606×5.783.98×350=8441226N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(5.783.98/1.2)×3504/(100×9000×486000)=0.080.11mmC施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。
支撑设计计算书
模板支撑设计计算书顶板模板支撑：1、设计方案及材料：砼顶板厚200mm，密度25KN/m3,模板15mm厚，密度0.9KN/m3,施工荷载2.0KN/m2,钢管“48X3.5mm,每米重3.84Kg/m,支撑以纵距0.9m,横距0.9m,步距h=1.8m,层高 H = 7.45m。
2、荷载砼板自重：25X0.2X0.9 = 4.5KN/m木模板重：1.22X2.44X0.015 = 0.0446 KN/m水平管重：3.84X1X0.9 = 0.034 KN/m施工荷载：2.0X0.9=1.8 KN/m3、纵横杆的抗弯强度T =M/WWf,查表 W=5.08cm3,f=205N/mm2mM=0.077qL2=0.077X [1.2X (4.5+0.0446+0.034)+1.2X2.4] X0.92=0.522KN/m抗弯强度丁= M/W= 0.522*106=102.7N/mm2<f=205N/mm25.08 x 1034、纵、横向水平杆的抗剪计算VW[V]查表 I=12.19cm4 E=2 . 06X 105 N/mm2[V]=l/150=900/150=6mmq=1.2X (3.6+0.0162+0.034)=4.38KN/m5ql4 5 x 4.38 x 1.24 x 1012 / r7cwV=，—= -------------------- =4.70mm384EI 384 x 2.06 x 12.19 x 109V=4.70mm< [V]=6mm5、立杆稳定性计算N/ ① AWf查表：f=205N/mm2, i=1.58cm, A=4.89cm2,①=0.489立杆细长比：入=h/i=1.8/0.0158=113.92N=1.2(N 1k+N2k)+1.4£N k= 1.2X[(3.6+0.0162+0.034X2) X 1.2+5.25X0.0446] + 1.4X2.4X2=12.3KN N/ ① A=12.3 X 103/0.489 X4.89X 102=50.51 N/mm2<f=205N/mm2该设计各项指标均符合规范要求，可实施。
第三章支撑结构设计计算
第三章支撑结构设计计算本方案第一层和第二层支撑均采用钢筋砼支撑结构，现计算如下：3.1 第一层钢筋砼支撑结构设计计算根据上述计算和支撑设计平面布置，R=141.48kN/m，对撑间距为9.5米，角支撑间距为7米，最大间距为10米，立柱桩间距10米。
支撑梁截面为500×600，砼等级为C30，受力筋采用HRB335，箍筋采用HPB235。
3.1.1 支撑轴力计算角撑：N=141.48×10×1.25×1.0/sin45o =2501 kN对撑：N=141.48×9.5×1.25×1.0 =1680.1kN3.1.2 支撑弯矩计算①第一类支撑配筋计算（角撑）（1）1．支撑梁自重产生的弯矩：q=1.25×0.5×0.6×25=9.375 kN/mM1=1/10×9.375×102=93.75 kNm/m2．支撑梁上施工荷载产生的弯矩：取q=10.0 kN/mM2=1/10×10×102=100 kN-m/m3．支撑安装偏心产生的弯矩：M3=N×e=2501×10×3‰=75.03 kNm则支撑弯矩为：M=93.75+100+75.03=268.78 kNm（2）初始偏心距e ie0 =M/N=268.78×103/2501=107.5mm取e a =h/30=20 mm则e i= e0+e a=107.5+20=127.5 mm（3）是否考虑偏心距增大系数η∵l0/h=10/0.6=16.7>8.0 ∴要考虑由η=1+11400e i0（l0h）2ζ1ζ2ζ1=0.5×f c×AN =0.5×14.3×500×6002501×103=0.857ζ2=1.15−0.01×l0h =1.15−0.01×100.6=0.983η=1+11400×127.556516.72×0.857×0.983=1.74e=ηe i+h/2-a s=1.74×127.5+600/2-35=486.85mm（4）配筋计算：ηe i =1.74×127.5=221.85>0.32h0=180.8 属于大偏心受压x=N∂f c b =250100014.3500=349.8mmA s=A s′=Ne−∂f c bx(h0−0.5x)f y′(h0−a′)=2501×103×486.85−1×14.3×500×349.8×(565−0.5×349.8)300×530=1521.6mmρmin=0.45f tf y=0.45×1.43×300=2.145×10−3A s=A s′=1521.6mm2>ρmin bh=643mm2实配：上下均为5Φ20，As=A s’=1570mm2②第二类支撑配筋计算（对撑）（1）1. 支撑梁自重产生的弯矩：q=1.25×0.5×0.6×25=9.375 kN/mM1=1/10×9.375×102=93.75 kN-m/m2. 支撑梁上施工荷载产生的弯矩：取q=10.0 kN/mM2=1/10×10×102=100 kNm/m3. 支撑安装偏心产生的弯矩：M3=N×e=1680×10×3‰=50.4 kNm则支撑弯矩为：M=93.75+100+50.4=244.15 kNm（2）初始偏心距e ie0 =M/N=244.15×103/1680=145.3mm取e a =h/30=20 mm则e i= e0+e a=145.3+20=165.3 mm（3）是否考虑偏心距增大系数η20∵l0/h=10/0.6=16.7>8.0 ∴要考虑由η=1+11400e ih0（l0h）2ζ1ζ2ζ1=0.5×f c×AN =0.5×14.3×500×6001680×10=1.27取ζ1=1ζ2=1.15−0.01×l0h =1.15−0.01×100.6=0.983η=1+11400×165.316.72×1×0.983=1.67e=ηe i+h/2-a s=1.67×165.3+600/2-35=541.1mm（4）配筋计算：ηe i =1.67×165.3=276.1>0.32h0=180.8 属于大偏心受压x=N∂f c b =168000014.3500=234.9mmA s=A s′=Ne−∂f c bx(h0−0.5x)f y′(h0−a)=1680×103×541.1−1×14.3×500×234.9×(565−0.5×234.9)300×530=989.7mmρmin=0.45f tf y=0.45×1.43×300=2.145×10−3A s=A s′=989.7mm2>ρmin bh=643mm2实配：上下均为4Φ18，As=A s’=1017mm2箍筋选用：Ф8＠200，高度方向设腹筋2Ф18③联系梁配筋联系梁截面为：400×500，取最小配筋率为ρmin = 0.3%。
标准层模板配置层数计算书
标准层模板配置层数计算书(总2页)本页仅作为文档封面，使用时可以删除This document is for reference only-rar21year.March2、楼板模板及支撑配置层数本工程标准层水平结构配置四套模板，竖向结构配置二套模板，计划5天一层，1-4层水平结构施工全部配置新模板，第五层板面施工时需拆除第一层模板，周转使用。
待浇筑第五层砼时：四层木模板及支撑自重：G1=*=M2五层板面施工人员荷载：G2=*=M2五层楼板新浇筑砼自重：G3=**=M2叠加可得荷载设计值为G=G1+G2+G3=M2根据设计图纸，楼板的砼达到设计强度时，其允许承受荷载设计值为：Q=*+*=M2即四层楼面的砼强度达到40%后，四层楼面的允许承受荷载设计值为：Q=*+*x40%=M2由于>，所以四层楼面的模板支撑体系是不可以拆除的。
四层模板支撑体系传递给三层楼面的荷载值：三层木模板及支撑自重：G1=*=M2叠加可得三层荷载值为G=G1+=M2当三层楼面砼强度达到70%后，楼板允许承受荷载设计值为：Q=（*+*）x70%=M2＜M2，不满足上层荷载要求。
此时三层楼面的模板支撑体系不可以拆除。
四层和三层模板支撑体系传递给二层楼面的荷载值：二层木模板及支撑自重：G1=*=M2叠加可得二层荷载值为G=G1+=M2当二层楼面砼强度达到90%后，楼板允许承受荷载设计值为：Q=（*+*）x90%=M2＞M2，满足上层荷载要求。
此时一层的模板支撑体系可以拆除，用来周转第五层使用。
拆除第一层模板时，第一层顶板砼已浇筑15天，强度基本可以达到90%。
以此循环使用，四套模板满足现场施工要求。
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主体楼面板模板(扣件钢管高架)计算书楼面模板支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.65；采用的钢管(mm):Φ48×2.75 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.180；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.890；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):150.00；图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.15×1+0.18×1 = 3.18 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1.89×1= 1.89 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.18+1.4×1.89= 6.462kN/m最大弯矩M=0.1×6.462×3002= 58158 N·m；面板最大应力计算值σ =M/W= 58158/37500 = 1.551 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.551 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1=3.18kN/m面板最大挠度计算值ν = 0.677×3.18×3004/(100×9500×28.125×104)=0.065 mm；面板最大允许挠度[ν]=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值0.065 mm 小于面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩w=4.73cm3截面惯性矩I=11.36cm41.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.3×0.15+0.18×0.3 = 0.954 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = (1.89 + 2)×0.3 = 1.167 kN/m；2.钢管强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:M max =-0.10q1l2-0.117q2l2静荷载：q1 = 1.2 × q1 = 1.2×0.954 = 1.145 kN/m；活荷载：q2 = 1.4×1.167 = 1.634 kN/m；最大弯矩M max = (0.1×1.145+0.117×1.634 ) ×12 = 0.306 kN·m；最大支座力计算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力N = ( 1.1 ×1.145 + 1.2×1.634)×1 = 3.22 kN ；钢管的最大应力计算值σ= M/W= 0.306×106/4730 = 64.616 N/mm2；钢管的抗压强度设计值[f]=205.0 N/mm2；纵向钢最大应力计算值为64.616 N/mm2小于纵向钢管的抗压强度设计值205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:νmax=0.677q1l4/(100EI)静荷载q1 = 0.954 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度ν= 0.677×0.954×10004/( 100×206000×11.36×104 ) =0.276 mm；支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足要求!四、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.939kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩M max = 0.653 kN·m ；最大变形V max = 1.79 mm ；最大支座力Q max = 7.05 kN ；最大应力σ= 652584.456/4730 = 137.967 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值137.967 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.79mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 7.05 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：N G1 = 0.138×5.15 = 0.713 kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.18×1×1 = 0.18 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3 = 25×0.12×1×1 = 3 kN；经计算得到，静荷载标准值N G = N G1+N G2+N G3 = 3.893 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值N Q = (1.89+2 ) ×1×1 = 3.89 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2N G + 1.4N Q = 10.117 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ =N/(φA)≤[f]其中N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.117 kN；φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i 查表得到；i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2；W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3；σ-------- 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；L0---- 计算长度(m)；按下式计算:l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10117.312/(0.537×450) = 41.868 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ= 41.868 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.004×(1.5+0.1×2) = 1.992 m；k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.004 ；L o/i = 1991.836 / 15.9 = 125 ；由长细比Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10117.312/(0.423×450) = 53.151 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ= 53.151 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤f g地基承载力设计值:f g = f gk×k c = 130×0.5=65 kpa；其中，地基承载力标准值：f gk= 130 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：k c = 0.5 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.117/0.25=40.469 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 10.117 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2。
p=40.469 ≤f g=65 kpa 。
地基承载力满足要求！。