南通大学建筑学院毕业设计基础与楼梯计算书
结构设计 楼梯计算书
楼梯设计计算选择4#楼梯首层，详图见图1.图 1 4#楼梯首层结构布置1、楼梯基本参数4#楼梯首层层高3.3m,楼梯开间2.5 m ，采用现浇式楼梯。
1. 踏步高度：取h=165mm;b=250mm.2. 踏步数：330020165H N h ===步； 3. 楼梯水平投影：20(1)250=22502L mm =-⨯； 4. 梯段宽度：2500240113022c c B --==- ，取c=60mm; 则B=1100mm ， 5．休息平台宽：要求D>B ,取D=1230mm;6. 楼梯净空高度一般要求不小于2000mm ，该楼梯底层平台下净空高度'3300240141020002h mm mm =-=＜，但该空间不做具体用途，故忽略。
2、内力及配筋计算2.1.楼梯板设计（取1m 管带板设计）2.1.1基本参数计算长度 022*********l mm =+=；计算厚度 024********l mm ==，取板厚90mm;板倾角165tan ==0.66250α，α=33.42，cos α=0.83； 2.1.2荷载计算：（1）恒载计算：梯段板自重：0.125 3.010.83⨯=KN/m; 水泥砂浆面层： 0.25KN/m;三角形踏步板：0.1525 3.75⨯= KN/m ；板底抹灰： 0.02170.410.82⨯= KN/m ； 合计： 7.42k g = KN/m（2）活载计算： 2.01 2.0k q =⨯= KN/m（3）组合设计值： 1.27.42 1.4 2.011.704p =⨯+⨯= KN/m2.1.3截面设计 弯矩设计值：2201111.704 2.497.261010M pl ==⨯⨯= KN ·m 斜板有效高度：0902070h =-=mm采用C25混凝土：11.9c f =KN/mm 2622107.26100.1251.011.9100070s c M f bh αα⨯===⨯⨯⨯10.13b ξξ==<,0.93s γ== 6207.2610531.052100.9370s y s MA mm f h γ⨯===⨯⨯ 001.271000.45.0.450.39%0.2%21070t y f h h f h h =⨯⨯=> 取min 0.39%ρ= 2min 0.39%1000100390s A bh mm ρ==⨯⨯=选配118＠120，553s A = mm 22.2平台板设计取平台板厚度80mm ，取1m 宽带板计算2.2.1荷载计算（1）恒荷载： 水泥砂浆面层： 0.5KN/m平台板自重： 0.08252⨯= KN/m 板底抹灰： 0.02170.34⨯= KN/m合计 2.84k g = KN/m（2）活荷载 2.01 2.0k q =⨯= KN/m(3)组合设计值 1.2 2.84 1.42 6.208p =⨯+⨯= KN/m2.2.2截面设计计算跨度 011002401350l =+=mm 弯矩设计值22011 6.208 1.350 1.131010M pl ==⨯⨯= KN ·m 平台有效高度 0802060h mm =-=62210 1.13100.0261.011.9100060s c M f bh αα⨯===⨯⨯⨯10.026b ξξ==<0.987s γ== 620 1.131090.872100.98760s y s M A mm f h γ⨯===⨯⨯ 00%2.0%36.0608021027.145.0.45.0h h h h f f y t >=⨯⨯= 取%36.0min =ρ 2min 288801000%36.0mm bh A s =⨯⨯==ρ 选配68＠120 300s A = mm 22.3 平台梁设计取平台梁截面尺寸240mm ×350mm ，采用C25混凝土2.3.1荷载计算（1）恒荷载平台梁自重 0.240.3525 2.1⨯⨯= KN/m楼梯板传来 2.257.428.352⨯= KN/m 平台板传来 1.12.84 1.562⨯= KN/m 梁侧粉刷0.02(0.350.07)2170.19⨯-⨯⨯= KN/m合计 12.2 KN/m（2）活荷载 2.25 1.12.0() 3.3522⨯+=KN/m （3）荷载设计值 1.212.2 1.4 3.3519.33p =⨯+⨯=KN/m2.3.2截面设计平台梁计算跨度 0 1.05(2500240)2373l =⨯-=mm弯矩设计值 2201119.33 2.37313.6188M pl ==⨯⨯= KN ·m 支座处剪力设计值 119.33(2.50.24)21.842V =⨯⨯-=KN 平台梁有效高度 035035315h =-=mm 平台梁按倒L 形截面计算：'011237339666f b l mm ==⨯=； '110024079022n f s b b mm =+=+= 取受压翼缘高度 '396f b mm =，'70f h mm = '''1070() 1.011.939670(315)92.3613.6122f c f f h f b h h KN m M KN m α-=⨯⨯⨯⨯-=⋅>=⋅属于第一类T 形截面6221013.61100.029'111.9396315s c f M f b h αα⨯===⨯⨯⨯10.029b ξξ==<0.985s γ== 62013.6110146.213000.985315s y s MA mm f h γ⨯===⨯⨯ 001.273500.45.0.450.21%0.2%0.22%300315t y f h h f h h =⨯⨯=<= 取%22.0min =ρ 2min min 0.22%240350184.8s A bh mm ρ==⨯⨯= 选配76＠120，2198s A mm =（HRB335） 斜截面承载能力计算：315 1.314240w h b ==＜，厚腹梁 00.250.25 1.011.9240315224.91c c b f bh KN V β=⨯⨯⨯⨯=>，截面满足要求 00.70.7 1.2724031567.221.84t f bh KN KN =⨯⨯⨯=＞， 仅按构造要求配置箍筋，选配双肢8＠200，HRB335 .min 0.240.102%t sv yv f f ρ==，250.30.12%240350sv ρ⨯==⨯ 满足要求。
楼梯结构设计计算
楼梯结构设计计算首先，在楼梯结构设计中，需要确定楼梯所使用的材料。
楼梯常用的材料包括木材、钢材、混凝土等。
不同的材料具有不同的承载能力和强度，因此需要根据楼梯所在建筑的要求和设计师的个人偏好来选择材料。
在选择好材料后，下一步是进行楼梯的荷载计算。
楼梯的荷载计算是指根据楼梯的使用情况和建筑规范，计算楼梯所能承载的最大荷载。
楼梯的荷载主要包括自重荷载和使用荷载。
自重荷载是指楼梯自身的重量，使用荷载是指由楼梯上行和下行的人员所施加的荷载。
荷载计算的公式如下：楼梯的荷载=自重荷载+使用荷载其中，自重荷载可以通过材料的密度和楼梯的体积计算得出。
使用荷载可以根据设计规范中对楼梯使用情况的要求进行计算。
荷载计算完成后，接下来是进行梁的设计。
在楼梯设计中，楼梯的梁是起到承载楼梯自身和荷载的作用。
根据楼梯的荷载和设计规范中对梁的要求，可以计算出梁的尺寸和强度。
梁的设计需要考虑弯矩和剪力等力的作用，以确保楼梯的结构安全性。
梁的计算公式如下：梁的尺寸=梁宽度×梁厚度梁的强度=梁材料的弯曲强度×梁的截面积在楼梯的结构设计中，还需要考虑到楼梯的踏步尺寸和楼梯的台阶高度等因素。
楼梯的踏步尺寸和台阶高度对楼梯的使用舒适性和安全性有着重要的影响。
因此，在楼梯设计中，需要根据建筑规范和人体工程学原理来确定楼梯的踏步尺寸和台阶高度。
楼梯的踏步尺寸的计算公式如下：踏步尺寸=(楼梯的总宽度-楼梯的总宽度)/楼梯的踏步数楼梯的台阶高度的计算公式如下：台阶高度=楼梯的总高度/楼梯的踏步数最后，在楼梯结构设计中，需要进行楼梯的整体稳定性计算。
楼梯的稳定性计算主要包括考虑楼梯的地基和支撑结构的强度，以及楼梯的侧向稳定性等因素。
通过对楼梯的整体稳定性进行计算和分析，可以确保楼梯在使用过程中的结构稳定性和安全性。
综上所述，楼梯结构设计计算涉及到楼梯材料的选择、荷载计算、梁的设计、踏步尺寸和台阶高度的计算，以及整体稳定性的计算。
楼梯设计计算书
5、楼梯的设计踏步面层为花岗石，底面为20mm 厚混合砂浆抹灰，采用金属栏杆。
平台板及梯段板受力及构造钢筋均用Ⅰ级钢筋，平台梁纵向受力钢筋Ⅱ级，混凝土C25（f c ＝11.9 N/mm 2，f t ＝1.27N/mm 2）。
f y ＝210 N/mm 2。
活荷载标准值：2.5KN/m 2. 1、楼梯计算 （1）、梯段板的计算,取1m 宽作为其计算单元。
确定斜板厚度t斜板的水平投影净长为l 1n =3300mm 斜板的斜向净长为L 1n =αcos l1n= 300*300150*501/3003300+=3691mm 斜板厚度t 1=（1/25~1/30）L 1n =（1/25~1/30）×3691mm=147mm~123mm取t 1=120mm（2）荷载计算：栏杆自重 0.2 KN/m 2斜板自重 （0.15/2+0.12/0.894）×25=5.23 KN/m 220厚水磨石面层 （0.3+0.15）×25×0.02/0.3=0.75 KN/m 2 20mm 厚板底纸筋抹灰 0.020×16/0.894=0.36 KN/m 2恒荷载标准值 g k =6.54 KN/m 2 活荷载标准值 p k ＝2.5KN/m 2 恒载分项系数：f c =1.2 活载分项系数：r g =1.4恒荷载设计值 g=1.2×6.54=7.85 KN/m 2 活荷载设计值 q= 1.4×2.5=3.5 KN/m 2 荷载标准值 p=g+q=11.35 KN/m 2 （3）、内力计算计算跨度： l o =l n +b=3.3+0.25=3.55m弯矩设计值 M=Pl 02/10=11.35×3.552/10=14.30KN ·m 配筋计算 h 0=h-20=120-20=100mm a ＝201bh f Mc α=26100100011.90.11030.14⨯⨯⨯⨯=0.120 ξ =1-s a 21-=1-120.021⨯-=0.128s γ=0.5(1+s a 21-)=936.0)120.02-11(5.0=⨯+⨯ A s ＝hos y f M γ =61030.14⨯/(100936.0210⨯⨯)= 727.51mm 2受力钢筋采用Φ12@150（A s =754 mm 2） 2、平台板设计平台板取1m 宽作为计算单位 （1）平台板厚度取t 2=70mm （2）荷载计算：平台板自重 25×0.07×1=1.75 KN/m 2 20厚水磨石面层 25×0.02×1=0.50 KN/m 2 20厚板底纸筋抹灰 0.02×1×16=0.32 KN/m 2恒荷载标准值 g k =2.57 KN/m 2活荷载标准值 p k ＝2.5KN/m 2恒荷载设计值 g=1.2×2.57=3.08 KN/m 2活荷载设计值 q= 1.4×2.5=3.5 KN/m 2 荷载标准值 p=g+q=6.58 KN/m 2 （3）内力计算计算跨度为：l=1.5m跨中最大弯矩：M=(q+g) l 2=6.58×1.52/8=1.85KN*m （4）截面计算h o =h －a s =70－20=50mmαs =M/(α1fcbho 2)=1.85×106/(1.0×14.3×1000×502)=0.052 ε=1－s α21- =0.053γs =1－0.5ε=0.974A s =M/(fy γs ho)=1.85×106/(210×0.974×50)= 181mm ² 选φ8@150(As=335mm ²) 3、平台梁计算计算跨度为：n l =3.6-0.24=3.36m ，0l =1.05n l =1.05×3.36=3.528m平台梁截面高度h=(1/12~1/8)3600=300mm~450mm,取h=400,b=250 h 0=400-35=365mm（1）荷载计算平台梁自重 25×（0.4-0.07）×0.25=2.06KN/m 220厚梁侧面抹灰 0.02×（0.4-0.07）×2×17=0.224KN/m 2 20厚梁底面抹灰 0.02×0.25×17=0.085KN/m 2平台板传来的恒荷载 3.08×1.25=3.85KN/m 2梯段板传来的恒荷载 6.54×2.5/2=8.175KN/m 2 恒载标准值 g= 14.394KN/m 2 梯段板传来活载 3.5×3.55/2=6.213KN/m 2 平台板传来的活载 1.5×3.5/2=2.625 KN/m 2活载标准值 q=8.838KN/m 2 荷载总设计值 p=1.2g+1.4q=29.646KN/m 2（2）内力计算最大弯矩 M MAX =1/8pl 02=1/8×29.646x3.5282=46.13 KN ·m 最大剪力 V MAX =1/2pl 0=1/2×29.646x3.528=52.30 KN（3）配筋计算① 纵向钢筋（按第一类倒L 型截面计算）l 0= l 0/6=3528/6=588mma s ＝201bh f Mcm α=263658859.60.11013.46⨯⨯⨯⨯=0.061 ξs =1-s a 21-=1-061.021⨯-=0.063A s ＝210fc0bh ＝0.063×9.6/210×588×365＝618.1 mm 2 选2Φ20 A s ＝628 mm 2箍筋选用0.7f t bh 0＝0.7×1.1×250×365=70.26 KN> V MAX =52.30 KN 箍筋可直接要求配置φ8@200满足要求。
建筑楼梯计算书
现浇板式普通楼梯设计(博云楼梯)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010(2015年版)),本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012),本文简称《荷载规范》钢筋：d -HPB300;D -HRB335;E -HRB400;F -RRB400;G -HRB500;Q -HRBF400;R -HRBF500-----------------------------------------------------------------------1已知条件：几何信息:左标高=0.000m ；右标高=1.900m平台长度(左)=1500mm ；平台长度(右)=2930mm 平台厚度(左)=100mm ；平台厚度(右)=120mm 内延长(左)=0mm ；内延长(右)=0mm 平台梁尺寸:B 1=200mm ；H 1=400mm B 2=200mm ；H 2=400mm B 3=200mm ；H 3=400mm梯段长度=2970mm ；踏步数=11梯板厚度=120mm ；梯跨长度L 0=3050mm ,梯井宽:200mm 平面类型:双跑荷载信息:附加恒荷载= 1.000kN/m 2活荷载:3.500kN/m2恒载分项系数:1.3；活载分项系数:1.5；活载调整系数:γL =1.00活载准永久值系数：0.5混凝土等级:C30,f c =14.30N/mm2混凝土容重:26.00kN/mm3配筋调整系数:1.00；纵筋保护层厚度:c=15mm板纵筋等级:HRB400；f y =360N/mm2梁纵筋等级:HRB400；f y =360N/mm2梁箍筋等级:HRB400；f y =360N/mm 2验算信息:挠度限值:L 0/200；裂缝限值:0.40mm 计算要求:1)楼梯板计算；2)平台梁计算；3)板裂缝验算；4)板挠度验算2荷载与内力计算：(1)荷载计算标准值(qk):左平台:7.100kN/m 斜梯段:10.355kN/m 右平台:7.620kN/m 设计值(q):左平台:9.930kN/m 斜梯段:14.161kN/m 右平台:10.606kN/m 左平台梁(TL-1):35.049kN/m 右平台梁(TL-2):46.201kN/m 准永久值(qe):左平台:5.350kN/m 斜梯段:8.605kN/m 右平台:5.870kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。
楼梯结构设计手算计算书【范本模板】
楼梯详细手算计算书（结构设计）平台板设计（对斜板取1m 宽作为其计算单元） （TB-1）1、确定斜板板厚度t斜板的水平投影净长 L 1n =3080 mm斜板的斜向净长 L 1n ，= L 1n /cos α=3080/（280/22280150+）=3080/0。
881=3496 mm斜板厚度t 1=(1/25～1/30)L 1n ，=（1/25～1/30）×3496=140~117 mm ， 取t 1=120 mm 2、荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m ）恒荷载栏杆自重0。
2锯齿形斜板自重 r 2(d/2+t 1/cos α）=25×(0。
15/2+0.12/0.881)=5.28 20厚面层 r 1c 1（e+d ）/e=20×0。
02×(0。
28+0。
15）/0.28=0。
61板底20厚混合砂浆 r 3c 2/cos α=17×0.02/0。
881=0.39横荷载合计g 6.5 活荷载3.5注：r 1、r 2、r 3为材料容重 E 、d 为踏步宽和高 c 1为踏步面层厚度 α为楼梯斜板的倾角 t 1为斜板的厚度 c 2为板底粉刷的厚度 3、荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合: P=1.2×6.5+1。
4×3。
5=12。
7 kN/m由永久荷载效应控制的组合: P=1.35×6.5+1.4×0。
7×3.5=12。
21 kN/m 所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取P=12。
7 kN/m 4、内力计算斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可.考虑到斜板两端均与梁整体浇注,对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取:M=Pl 1n 2/10=12.7×3。
082/10=12。
05 kN ·m 5、配筋计算h 0=t 1—20=120—20=100 mmαs =M/α1f c bh 0 2 =12.05×106 /（1。
某楼梯计算书(结构设计)
1 板式楼梯： TB11.1 基本资料1.1.1 工程名称： 工程一1.1.2 楼梯类型： 板式 A 型 （ ╱ ），支座条件： 两端弹性1.1.3 踏步段水平净长 L sn ＝ 2520mm ，梯板净跨度 L n ＝ L sn ＝ 2520mm ， 梯板净宽度 B ＝ 2350mm1.1.4 低端支座宽度 d l ＝ 200mm ，高端支座宽度 d h ＝ 200mm计算跨度 L 0 ＝ Min{L n + (d l + d h ) / 2, 1.05L n } ＝ Min{2720, 2646} ＝ 2646mm 1.1.5 梯板厚度 h 1 ＝ 120mm1.1.6 踏步段总高度 H s ＝ 1500mm ，楼梯踏步级数 n ＝ 101.1.7 线性恒荷标准值 P k ＝ 1kN/m ； 均布活荷标准值 q k ＝ 3.5kN/m ψc ＝ 0.7， ψq ＝ 0.41.1.8 面层厚度 c 1 ＝ 25mm ，面层容重 γc2 ＝ 20kN/m 顶棚厚度 c 2 ＝ 20mm ， 顶棚容重 γc2 ＝ 18kN/m 楼梯自重容重 γb ＝25kN/m 1.1.9 混凝土强度等级为 C30， f c ＝ 14.331N/mm f t ＝ 1.433N/mm f tk ＝ 2.006N/mm E c ＝ 29791N/mm 1.1.10 钢筋抗拉强度设计值 f y ＝ 360N/mm E s ＝200000N/mm 纵筋的混凝土保护层厚度 c ＝ 15mm1.2 楼梯几何参数1.2.1 踏步高度 h s ＝ H s / n ＝ 1500/10 ＝ 150mm踏步宽度 b s ＝ L sn / (n - 1) ＝ 2520/(10-1) ＝ 280mm踏步段斜板的倾角 α ＝ ArcTan(h s / b s ) ＝ ArcTan(150/280) ＝ 28.2° 踏步段斜板的长度 L x ＝ L sn / Cos α ＝ 2520/Cos28.2° ＝ 2859mm1.2.2 踏步段梯板厚的垂直高度 h 1' ＝ h 1 / Cos α ＝ 120/Cos28.2° ＝ 136mm 踏步段梯板平均厚度 T ＝ (h s + 2h 1') / 2 ＝ (150+2*136)/2 ＝ 211mm 1.2.3 梯板有效高度 h 10 ＝ h 1 - a s ＝ 120-20 ＝ 100mm1.3 均布永久荷载标准值1.3.1 梯板上的线载换算为均布恒荷 g k1 ＝ P k / B ＝ 1/2.35 ＝ 0.43kN/m 1.3.2 梯板自重 g k2 ＝ γb ·T ＝ 25*0.211 ＝ 5.28kN/m 1.3.3 踏步段梯板面层自重g k3 ＝ γc1·c 1·(n - 1)(h s + b s ) / L n ＝ 20*0.025*(10-1)*(0.15+0.28)/2.52 ＝ 0.77kN/m1.3.4 梯板顶棚自重 g k4' ＝ γc2·c 2 ＝ 18*0.02 ＝0.36kN/m g k4 ＝ g k4'·L x / L n ＝ 0.36*2.859/2.52 ＝ 0.41kN/m1.3.5 均布荷载标准值汇总 g k ＝ g k1 + g k2 + g k3 + g k4 ＝ 6.88kN/m1.4 均布荷载的基本组合值由可变荷载控制的 Q(L) ＝ γG ·g k + γQ ·q k ＝ 1.2*6.88+1.4*3.5 ＝ 13.16kN/m 由永久荷载控制的 Q(D) ＝ γG1·g k + γQ ·ψc · q k ＝ 1.35*6.88+1.4*0.7*3.5 ＝ 12.72kN/m最不利的荷载基本组合值 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{13.16, 12.72} ＝ 13.16kN/m1.5 梯板的支座反力永久荷载作用下均布反力标准值 R k (D) ＝ 8.67kN/m 可变荷载作用下均布反力标准值 R k (L) ＝ 4.41kN/m 最不利的均布反力基本组合值 R ＝ 16.58kN/m1.6 梯板斜截面受剪承载力计算 V ≤ 0.7·βh ·f t ·b ·h 0V ＝ 0.5·Q ·L n ·Cos α ＝ 0.5*13.16*2.52*Cos28.2° ＝ 14.6kNR ＝ 0.7·βh ·f t ·b ·h 0 ＝ 0.7*1*1433*1*0.1 ＝ 100.3kN ≥ V ＝ 14.6kN ，满足要求。
楼梯计算书
LTB1计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：楼梯净跨: L1 = 2520 mm 楼梯高度: H = 1567 mm梯板厚: t = 130 mm 踏步数: n = 10(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm2．荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m3．材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3钢筋强度等级: HRB335 f y = 300.00 N/mm2抹灰厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 20 mm考虑支座嵌固作用三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1567 m踏步宽度：b = 0.2800 m计算跨度：L0 = L1＋b1/2－b = 2.52＋0.20/2－0.28 = 2.34 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα= 0.8732．荷载计算( 取B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B·h/b)q m = (1＋1×0.16/0.28)×1.70 = 2.65 kN/m自重：g kt = R c·B·(t/cosα＋h/2) = 25×1×(0.13/0.87＋0.16/2) = 5.68 kN/m抹灰：g ks = R S·B·c/cosα = 20×1×0.02/0.87 = 0.46 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.65＋5.68＋0.46＋0.20 = 8.99 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35g k＋1.4·0.7·B·q = 1.35×8.99＋1.4×0.7×1×3.50 = 15.57 kN/m活荷控制：P n(L) = 1.2g k＋1.4·B·q = 1.2×8.99＋1.4×1×3.50 = 15.69 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 15.69 kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 18.36 kN右端支座反力: R r = 18.36 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.17 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.17 mM max = R l·L max－P n·x2/2= 18.36×1.17－15.69×1.172/2= 10.74 kN·m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩:M max' = 0.8×M max = 0.80×10.74 = 8.59 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.050954 配筋率：ρ= 0.002429纵筋(1号)计算面积：A s = 267.17 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=A s = 267.17 mm2四、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1．1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s: 267.17 mm2采用方案：D10@200实配面积：392.70 mm22．2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s': 267.17 mm2采用方案：D10@200实配面积：392.70 mm23．4号钢筋计算结果采用方案：d6@250实配面积：113.10 mm2LTB2计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：楼梯净跨: L1 = 2520 mm 楼梯高度: H = 1567 mm梯板厚: t = 130 mm 踏步数: n = 10(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm上平台宽: L3 = 430 mm2．荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m3．材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3钢筋强度等级: HRB335 f y = 300.00 N/mm2抹灰厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 20 mm考虑支座嵌固作用三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1567 m踏步宽度：b = 0.2800 m计算跨度：L0 = L1＋L3＋(b1＋b2)/2 = 2.52＋0.43＋(0.20＋0.20)/2 = 3.15 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα= 0.8732．荷载计算( 取B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B·h/b)q m = (1＋1×0.16/0.28)×1.70 = 2.65 kN/m自重：g kt = R c·B·(t/cosα＋h/2) = 25×1×(0.13/0.87＋0.16/2) = 5.68 kN/m抹灰：g ks = R S·B·c/cosα = 20×1×0.02/0.87 = 0.46 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.65＋5.68＋0.46＋0.20 = 8.99 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35g k＋1.4·0.7·B·q = 1.35×8.99＋1.4×0.7×1×3.50 = 15.57 kN/m活荷控制：P n(L) = 1.2g k＋1.4·B·q = 1.2×8.99＋1.4×1×3.50 = 15.69 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 15.69 kN/m(2) 平台板：面层：g km' = B·q m = 1×1.70 = 1.70 kN/m自重：g kt' = R c·B·t = 25×1×0.13 = 3.25 kN/m抹灰：g ks' = R S·B·c = 20×1×0.02 = 0.40 kN/m恒荷标准值：P k' = g km'＋g kt'＋g ks'＋q f = 1.70＋3.25＋0.40＋0.20 = 5.55 kN/m恒荷控制：P l(G) = 1.35g k'＋1.4·0.7·B·q = 1.35×5.55＋1.4×0.7×1×3.50 = 10.92 kN/m活荷控制：P l(L) = 1.2g k'＋1.4·B·q = 1.2×5.55＋1.4×1×3.50 = 11.56 kN/m荷载设计值：P l = max{ P l(G) , P l(L) } = 11.56 kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 22.71 kN右端支座反力: R r = 24.53 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.59 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.06 mM max = R l·L max－[P l·L3·(x＋L3/2)＋P n·x2/2]= 22.71×1.59－[11.56×0.53×(1.06＋0.53/2)＋15.69×1.062/2]= 19.17 kN·m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩:M max' = 0.8×M max = 0.80×19.17 = 15.34 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.092969 配筋率：ρ= 0.004431纵筋(1号)计算面积：A s = 487.46 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=A s = 487.46 mm2四、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1．1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s: 487.46 mm2采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm22．2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s': 487.46 mm2采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm23．4号钢筋计算结果采用方案：d6@250实配面积：113.10 mm24．5号钢筋计算结果采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm2LTB3计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：楼梯净跨: L1 = 2520 mm 楼梯高度: H = 1567 mm梯板厚: t = 130 mm 踏步数: n = 10(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm下平台宽: L2 = 430 mm2．荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m3．材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3钢筋强度等级: HRB335 f y = 300.00 N/mm2抹灰厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 20 mm考虑支座嵌固作用三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1567 m踏步宽度：b = 0.2800 m计算跨度：L0 = L1＋L2＋(b1＋b2)/2 = 2.52＋0.43＋(0.20＋0.20)/2 = 3.15 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα= 0.8732．荷载计算( 取B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B·h/b)q m = (1＋1×0.16/0.28)×1.70 = 2.65 kN/m自重：g kt = R c·B·(t/cosα＋h/2) = 25×1×(0.13/0.87＋0.16/2) = 5.68 kN/m抹灰：g ks = R S·B·c/cosα = 20×1×0.02/0.87 = 0.46 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.65＋5.68＋0.46＋0.20 = 8.99 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35g k＋1.4·0.7·B·q = 1.35×8.99＋1.4×0.7×1×3.50 = 15.57 kN/m活荷控制：P n(L) = 1.2g k＋1.4·B·q = 1.2×8.99＋1.4×1×3.50 = 15.69 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 15.69 kN/m(2) 平台板：面层：g km' = B·q m = 1×1.70 = 1.70 kN/m自重：g kt' = R c·B·t = 25×1×0.13 = 3.25 kN/m抹灰：g ks' = R S·B·c = 20×1×0.02 = 0.40 kN/m恒荷标准值：P k' = g km'＋g kt'＋g ks'＋q f = 1.70＋3.25＋0.40＋0.20 = 5.55 kN/m恒荷控制：P l(G) = 1.35g k'＋1.4·0.7·B·q = 1.35×5.55＋1.4×0.7×1×3.50 = 10.92 kN/m活荷控制：P l(L) = 1.2g k'＋1.4·B·q = 1.2×5.55＋1.4×1×3.50 = 11.56 kN/m荷载设计值：P l = max{ P l(G) , P l(L) } = 11.56 kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 24.53 kN右端支座反力: R r = 22.71 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.56 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.56 mM max = R l·L max－P n·x2/2= 24.53×1.56－15.69×1.562/2= 19.17 kN·m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩:M max' = 0.8×M max = 0.80×19.17 = 15.34 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.092969 配筋率：ρ= 0.004431纵筋(1号)计算面积：A s = 487.46 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=A s = 487.46 mm2四、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1．1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s: 487.46 mm2采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm22．2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s': 487.46 mm2采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm23．4号钢筋计算结果采用方案：d6@250实配面积：113.10 mm24．5号钢筋计算结果采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm24．5号钢筋计算结果采用方案：D10@100实配面积：785.40 mm2LTB4计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：楼梯净跨: L1 = 2240 mm 楼梯高度: H = 1400 mm梯板厚: t = 130 mm 踏步数: n = 9(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm上平台宽: L3 = 710 mm2．荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m3．材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3钢筋强度等级: HRB335 f y = 300.00 N/mm2抹灰厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 20 mm考虑支座嵌固作用三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1556 m踏步宽度：b = 0.2800 m计算跨度：L0 = L1＋L3＋(b1＋b2)/2 = 2.24＋0.71＋(0.20＋0.20)/2 = 3.15 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα= 0.8742．荷载计算( 取B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B·h/b)q m = (1＋1×0.16/0.28)×1.70 = 2.64 kN/m自重：g kt = R c·B·(t/cosα＋h/2) = 25×1×(0.13/0.87＋0.16/2) = 5.66 kN/m抹灰：g ks = R S·B·c/cosα = 20×1×0.02/0.87 = 0.46 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.64＋5.66＋0.46＋0.20 = 8.96 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35g k＋1.4·0.7·B·q = 1.35×8.96＋1.4×0.7×1×3.50 = 15.53 kN/m活荷控制：P n(L) = 1.2g k＋1.4·B·q = 1.2×8.96＋1.4×1×3.50 = 15.66 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 15.66 kN/m(2) 平台板：面层：g km' = B·q m = 1×1.70 = 1.70 kN/m自重：g kt' = R c·B·t = 25×1×0.13 = 3.25 kN/m抹灰：g ks' = R S·B·c = 20×1×0.02 = 0.40 kN/m恒荷标准值：P k' = g km'＋g kt'＋g ks'＋q f = 1.70＋3.25＋0.40＋0.20 = 5.55 kN/m恒荷控制：P l(G) = 1.35g k'＋1.4·0.7·B·q = 1.35×5.55＋1.4×0.7×1×3.50 = 10.92 kN/m活荷控制：P l(L) = 1.2g k'＋1.4·B·q = 1.2×5.55＋1.4×1×3.50 = 11.56 kN/m荷载设计值：P l = max{ P l(G) , P l(L) } = 11.56 kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 21.77 kN右端支座反力: R r = 24.23 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.60 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 0.79 mM max = R l·L max－[P l·L3·(x＋L3/2)＋P n·x2/2]= 21.77×1.60－[11.56×0.81×(0.79＋0.81/2)＋15.66×0.792/2]= 18.75 kN·m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩:M max' = 0.8×M max = 0.80×18.75 = 15.00 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.090832 配筋率：ρ= 0.004330纵筋(1号)计算面积：A s = 476.26 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=A s = 476.26 mm2四、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1．1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s: 476.26 mm2采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm22．2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s': 476.26 mm2采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm23．4号钢筋计算结果采用方案：d6@200实配面积：141.37 mm24．5号钢筋计算结果采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm2LTB5计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：楼梯净跨: L1 = 2240 mm 楼梯高度: H = 1400 mm梯板厚: t = 130 mm 踏步数: n = 9(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm下平台宽: L2 = 710 mm2．荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m3．材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3钢筋强度等级: HRB335 f y = 300.00 N/mm2抹灰厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 20 mm考虑支座嵌固作用三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1556 m踏步宽度：b = 0.2800 m计算跨度：L0 = L1＋L2＋(b1＋b2)/2 = 2.24＋0.71＋(0.20＋0.20)/2 = 3.15 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα= 0.8742．荷载计算( 取B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B·h/b)q m = (1＋1×0.16/0.28)×1.70 = 2.64 kN/m自重：g kt = R c·B·(t/cosα＋h/2) = 25×1×(0.13/0.87＋0.16/2) = 5.66 kN/m抹灰：g ks = R S·B·c/cosα = 20×1×0.02/0.87 = 0.46 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.64＋5.66＋0.46＋0.20 = 8.96 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35g k＋1.4·0.7·B·q = 1.35×8.96＋1.4×0.7×1×3.50 = 15.53 kN/m活荷控制：P n(L) = 1.2g k＋1.4·B·q = 1.2×8.96＋1.4×1×3.50 = 15.66 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 15.66 kN/m(2) 平台板：面层：g km' = B·q m = 1×1.70 = 1.70 kN/m自重：g kt' = R c·B·t = 25×1×0.13 = 3.25 kN/m抹灰：g ks' = R S·B·c = 20×1×0.02 = 0.40 kN/m恒荷标准值：P k' = g km'＋g kt'＋g ks'＋q f = 1.70＋3.25＋0.40＋0.20 = 5.55 kN/m恒荷控制：P l(G) = 1.35g k'＋1.4·0.7·B·q = 1.35×5.55＋1.4×0.7×1×3.50 = 10.92 kN/m活荷控制：P l(L) = 1.2g k'＋1.4·B·q = 1.2×5.55＋1.4×1×3.50 = 11.56 kN/m荷载设计值：P l = max{ P l(G) , P l(L) } = 11.56 kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 24.23 kN右端支座反力: R r = 21.77 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.55 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.55 mM max = R l·L max－P n·x2/2= 24.23×1.55－15.66×1.552/2= 18.75 kN·m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩:M max' = 0.8×M max = 0.80×18.75 = 15.00 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.090832 配筋率：ρ= 0.004330纵筋(1号)计算面积：A s = 476.26 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=A s = 476.26 mm2四、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1．1号钢筋计算结果(跨中) 计算面积A s: 476.26 mm2采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm2 2．2/3号钢筋计算结果(支座) 计算面积A s': 476.26 mm2采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm2 3．4号钢筋计算结果采用方案：d6@200实配面积：141.37 mm2 4．5号钢筋计算结果采用方案：D10@110实配面积：714.00 mm2。
建筑工程毕业设计计算书
建筑工程毕业设计计算书本文为建筑工程毕业设计计算书，包含以下部分：1. 设计概述本设计书旨在对建筑工程的相关计算进行详细说明。
设计项目为一座多功能办公楼。
2. 建筑结构设计2.1 设计载荷计算根据设计标准，我们对建筑结构的载荷进行计算。
设计载荷包括恒载、活载和风载等。
2.2 结构类型选取在本项目中，我们选择钢筋混凝土框架结构作为建筑结构类型。
2.3 结构布置根据设计要求，结合地形条件和功能需求，我们对建筑结构进行布置和优化。
2.4 结构分析使用适当的结构分析方法对建筑结构进行分析，包括静力分析和动力分析。
2.5 结构设计根据结构分析的结果，进行结构的设计和计算。
设计包括梁、柱、楼板、墙体等。
3. 土建工程设计3.1 基础设计根据地质勘探结果，选择合适的基础类型，并进行基础设计和计算。
3.2 地下室设计根据功能需求和地质条件，进行地下室的设计和计算，包括地下室结构、排水和通风等。
3.3 地面工程设计根据功能需求和场地条件，进行地面工程的设计和计算，包括道路、广场等。
4. 施工工艺设计4.1 施工方法选择根据工程特点和实际情况，选择合适的施工方法，并进行施工流程规划。
4.2 施工组织设计根据施工方法和工程要求，进行施工组织设计，包括人员配置、机械设备选择等。
4.3 施工安全设计针对建筑工程的施工安全风险，进行施工安全设计和措施规划。
5. 结算与清单5.1 工程量计算根据设计要求和工程实际情况，进行工程量的计算和测算。
5.2 造价估算根据工程量和市场行情，进行建筑工程造价的估算和预算。
5.3 结算与清单根据工程的实际施工和成本情况，进行工程结算和清单编制。
以上为建筑工程毕业设计计算书的内容，详细描述了设计概述、建筑结构设计、土建工程设计、施工工艺设计和结算与清单等方面。
毕业设计教学楼计算书1
毕业设计教学楼计算书13.5.1 柱截面尺寸的确定柱截面高度可以取，H为层高；柱截面宽度可以取为。
选定柱截面尺寸为500 mm×500mm3.5.2 梁尺寸确定框架梁截面高度取梁跨度的l/8~l/12。
该工程框架为纵横向承重，根据梁跨度可初步确定框架梁300mm×600mm3.5.3 楼板厚度楼板为现浇双向板，根据经验板厚取130mm。
3.6 基本假定与计算简图3.6.1 基本假定第一：平面结构假定：该工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力。
第二：由于结构体型规整，布置对称均匀，结构在水平荷载作用下不计扭转影响。
3.6.2 计算简图在横向水平力作用下，连梁梁对墙产生约束弯矩，因此将结构简化为刚结计算体系，计算简图如后面所述。
3.7荷载计算作用在框架结构上的荷载通常为恒载和活载。
恒载包括结构自重、结构表面的粉灰重、土压力、预加应力等。
活荷载包括楼面和屋面活荷载、风荷载、雪荷载、安装荷载等。
高层建筑水平力是起控制作用的荷载，包括地震作用和风力。
地震作用计算方法按《建筑结构抗震设计规范》进行，对高度不超过40m以剪切为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，可采用底部剪力法。
竖向荷载主要是结构自重（恒载）和使用荷载（活载）。
结构自重可由构件截面尺寸直接计算，建筑材料单位体积重量按荷载规范取值。
使用荷载（活荷载）按荷载规范取值，楼面活荷载折减系数按荷载规范取用。
3.8 侧移计算及控制框架结构的侧移由梁柱杆件弯曲变形和柱的轴向变形产生的。
在层数不多的框架中，柱轴向变形引起的侧移很小，可以忽略不计。
在近似计算中，一般只需计算由杆件弯曲引起的变形。
当一般装修标准时，框架结构在地震作用下层间位移和层高之比、顶点位移与总高之比分别为1：650，1：700。
框架结构在正常使用条件下的变形验算要求各层的层间侧移值与该层的层高之比不宜超过1/550的限值。
楼梯设计计算书
1 1 2 s 0.08
AS
选 614 ， AS 923.16mm 2 C.斜截面受剪承载力计算：
hw 315 1.575 4 0.25 c f c bh0 0.25 1.0 14.3 200 315 225 KN m M 48.76 KN m b 200 V 62.4 KN 0.7f t bh0 0.7 1.43 200 315 63.06 KN
1 f c b 'f h 'f h 0
中和轴在翼缘内数第一类 T 型梁
s
M 81.42 106 0.08 1 f c b'f h0 1.0 14.3 700 3152 M 920mm 2 AS min min bh 0.2% 200 315 126mm 2 1 0.5 h 0 f y
1 1 2 s 0.052
AS
受力筋选用 8 @ 140 ， AS 359mm 2 分布筋 6@ 200 11.2 平台板 a.平台板恒载标准值: 板厚 100mm 取 1m 板宽计算 30 厚水磨石面层： 0.03 25 1 0.75 KN / m 100 厚钢筋混凝土： 0.10 25 1 2.5 KN / m 板底抹灰： 0.02 17 0.34 KN / m
平台梁自重： 0.2 0.35 1.575 25 2.76 KN / m 平台梁刷水磨石： 25 1.575 0.03 0.2 0.24 KN / m 平 台 梁 底 及 侧 面 粉 刷 ： 16 1.575 0.02 0.2 2(0.35 0.10) 0.35 KN / m 合计
毕业设计土木工程 ---楼梯手算过程
1．板式楼梯板式楼梯由梯段板、休息平台和平台梁组成(图8-2)。
梯段是斜放的齿形板，支承在平台梁上和楼层梁上，底层下端一般支承在地垄墙上。
板式楼梯的优点是下表面平整，施工支模较方便，外观比较轻巧。
缺点是斜板较厚，约为梯段板斜长的1／25—1／30，其混凝土图8-2 板式楼梯的组成例8-1 某公共建筑现浇板式楼梯，楼梯结构平面布置见图(8-6)。
层高3.6m ，踏步尺寸150× 300mm 。
采用混凝土强度等级C25，钢筋为HPB235 和 HRB335。
楼梯上均布活荷载标准值=3.5kN ／m 2，试设计此楼梯。
1. 楼梯板计算板倾斜度 ,5.0300150==αtg 894.0cos =α设板厚h=120mm ；约为板斜长的1／30。
取lm 宽板带计算(1) 荷载计算图8-6 例8-1的楼梯结构平面荷载分项系数2.1=G γ 4.1=Q γ基本组合的总荷载设计值 m kN p /82.124.15.32.16.6=⨯+⨯= 表8-1 梯段板的荷载(2) 截面设计板水平计算跨度m l n 3.3=弯矩设计值 m kN pl M n ⋅=⨯⨯==96.133.382.1210110122 mm h 100201200=-=117.010010009.111096.1326201=⨯⨯⨯==bh f Mc s αα614.0124.0117.0211211=<=⨯--=--=b s ξαξ201703210124.010010009.11mm f bh f A y c s =⨯⨯⨯==ξα%27.021027.145.045.0%59.01201000703min 1===>=⨯==y t s f f bh A ρρ 选配ø10@110mm, A s =714mm 2分布筋ø8，每级踏步下一根，梯段板配筋见图(8-7)。
表8-2 平台板的荷载2. 平台板计算设平台板厚h=70mm, 取lm 宽板带计算。
毕业设计指导书(框架结构设计)-楼梯及楼板结构计算设计
毕业设计指导书(框架结构设计)-楼梯及楼板结构计算设计第六章楼梯结构计算设计6.1根本理论楼梯是多层及高层房屋中的重要组成局部。
常见的楼梯型式有梁式楼梯和板式楼梯。
板式楼梯下外表平整，施工支模方便，外观比拟轻巧，但斜板较厚，混凝土和钢筋用量较多，一般用于梯板水平投影长度不超过3米时，当梯板水平长度超过3米时，常用梁式楼梯。
6.1.1 板式楼梯板式楼梯由梯段板、休息平台、平台梁〔假设建筑为框架结构，那么还有构造柱〕组成，可分为斜板式和折线形板式两种。
斜板式楼梯跨度较小、经济、构造简单，应优先采用，如图6-1。
图6-1 板式楼梯板式楼梯的梯段板是一块支承在上、下平台梁上并带有踏步的斜饭，斜板厚度通常取为梯段板斜长的1/25～1/30。
板式楼梯梯段板的计算简图：平台梁近似作为梯段板的铰支座，跨度取两梁中心线的距离，荷 1设ln为梯段板的水平净跨长，那么斜板的跨中最大弯矩〔计算过程见图6-4〕和支座最大剪力可以表示为：Mmax?Vmax?12pln 81plncos? 2楼梯板支座实际并非理想简支座，故跨中弯矩可近似取：M = 1/10pln2。
楼梯板的正截面高度是变化的，计算时取最小高度t，即垂直于板纵向轴线的最小高度，注意不是t/cosα。
平台梁承当楼梯板及休息平台板传递来的荷载，跨中弯矩取M =1/10pl2〔支承于构造柱上〕或2M = 1/8pl2 〔支承于墙上〕，平台梁设计与一般梁相同。
休息平台板假设为四边支承，那么可能是单向也可能是双向板，应根据长短边的比值确定。
板的支座形式与实际构造密切相关，假设板梁整浇，那么梁可视为板的嵌固支座，假设板搁在梁或墙上，那么为简支座。
6.1.2 梁式楼梯梁式楼梯由踏步板、斜梁和平台板、平台梁组成，见图6-5。
踏步板两端支承在斜梁上，按两端简支的单向板计算，一般取一个踏步作为计算单元。
踏步板为梯形截面，见图6-6，板的截面高度可近似取平均高度h＝(hl十h2)／2，板厚一般不小于30～40mm。
毕业设计楼梯计算书
第九章楼梯计算按任务书的要求计算1﹟楼梯第四层。
踏步均为150m m×300mm，采用C25混凝土，fc=11.9N/mm2 , ft=1.27N/mm2 板采用HPB300钢筋、梁纵筋采用HRB335钢筋。
楼梯剖面图如下：图.1图1楼梯平面图如下：图2图2第一节 梯段板的计算一、计算简图梯段板按斜放的简支梁计算，它的正截面是与梯段板垂直的，楼梯的活荷载按水平投影面计算，计算跨度取平台梁间的斜长净距'n ，设n 为梯段板的水平净跨长。
（一） 四层梯段板计算简图见图1所示： 取板厚为h ＝120mm ，板的倾斜度tg α =150/300=0.50， cos α=0.894 ， 取1m 宽板带计算二、荷载计算第一跑取活载起控制作用，荷载设计值：P= 1.2×6.67+1.4×2.5=12.90 KN/m三、截面设计2层梯段板TB —1： 内力计算板水平计算跨度l n =3.3m ，考虑到梯段板与平台梁整浇,平台对斜板的转动变形有一定的约束作用,故计算板的跨中正弯矩时常取： 2m ax /10n M Pl ==12.90×3.32/10=14.05 KN.m 配筋计算板的有效高度h 0=h-a s =120-20=100mm 。
s α=M/（α1f c bh 02）=14.05×106/(1.0×11.9×1000×1002) =0.1181120.1150.9422s γ+-⨯===0.937 ==0/h f M A y s s γ14.05×106/（0.937×270×100）=714.03mm 2实际配钢筋10φ@110 (As=714mm 2)，在垂直于受力钢筋方向按构造设置分布筋，分布筋每级踏步1根φ8，梯段配筋详见施工图。
第二节 平台板计算设平台板厚h=100mm ，取1 m 宽板带作为计算单元。
建筑工程专业毕业设计计算书(doc 30页)
2楼板设计2.1楼面结构信息及单元划分：结构板厚取100㎜,并在③～ⒷⒹ和Ⓓ～⑤⑦、Ⓓ～⑦⑨段设L1、L2、L3,截面均为b×h=240×300对楼面做一定划分并将楼梯间处做一些调整,选代表性部分作为计算单元.做法如图1：2.2楼面荷载计算：荷载种类标准值 KN/㎡备注恒荷载硬木地板 0.4按楼板结构自上向下列15厚水泥砂浆0.015×20=0.310厚水泥砂浆找平0.01×20=0.2100厚现浇板0.1×25=2.5天棚粉刷0.18小计0.4+0.3+0.2+2.5+0.18=3.58活载 2.0 所有房间恒荷载分项系数γg=1.2 活载分项系数γq=1.4楼面恒载设计值:g=1.2×3.58=4.3 KN/㎡楼面活载设计值：q=1.4×2.0=2.8 KN/㎡2.3标准层设计：按弹性理论计算板,根据连续多跨双向板的实用计算法计算—跨中最大正弯矩为内支座固支时g+q/2和内支座铰支时q/2算出的弯矩和。
支座最大负弯矩为内支座固支时g+q求得(取相邻板算得的负弯矩绝对值的较大值)。
g+q=4.3+2.8=7.1 KN/㎡g+q/2=4.3+1.4=5.7 KN/㎡q/2=1.4 KN/㎡2.3.1板计算跨度：内跨 Lo=Lc Lc为轴线距离边跨 Lo=Ln+ｂ Ln净跨，ｂ为梁宽2.3.2板弯矩计算：考虑泊松比Vc=0.2 由于房间大小的差异，某些双向板同方向相邻跨度相差较大，因此对算得的弯矩应作一些调整。
A区格板：Lx=3.6-0.12-0.12+0.24=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.86mx=(0.0266+0.2×0.0231)(g+q/2)Lx²+(0.0496+0.2×0.035)(q/2)Lx²=0.0312×5.7×3.6²+0.0566×1.4 3.6²=3.341 KN m/mmy=(0.0231+0.2 0.0266) 5.7 3.6²+(0.035+0.2 0.0496) 1.4 3.6² =2.1+0.82=2.92 KN m/mmx =-0.07 (g+q)Lx²=-0.07 7.1 3.6²=-6.44 KN m/mmy =-0.067 7.1 3.6²=-6.24 KN m/mB区格板：Lx=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.86mx=(0.0322+0.2 0.0231) 5.7 3.6²+(0.0496+0.2 0.035) 1.4 3.6² =2.72+1.03=3.75 KN m/mmy=(0.0231+0.2 0.0322) 5.7 3.6²+(0.035+0.2 0.0496) 1.4 3.6² =2.18+0.82=3.00 KN m/mmx =-0.0818 7.1 3.6²=-7.53 KN m/mmy =-0.073 7.1 3.6²=-6.72 KN m/mC区格板：Lx=3.5m Ly=4.2m Lx/Ly=0.83mx=(0.0341+0.2 0.0225) 5.7 3.5²+(0.0528+0.2 0.0342) 1.4 3.5²=2.69+1.02=3.71 KN m/mmy=(0.0225+0.2 0.0341) 5.7 3.5²+(0.0342+0.2 0.0528) 1.4 3.5²=2.05+0.77=2.82 KN m/mmx =-0.0851 7.1 3.5²=-7.4 KN m/mmy =-0.0739 7.1 3.5²=-6.43 KN m/mD区格板：由于D区格板在Y方向与相邻板F(G)的跨度较大，因此在按g+q/2算得的跨中弯矩曾的10%，q/2算得的跨中弯矩减小5%。
楼梯设计计算书
工程概括：本楼梯为某建筑的楼梯，楼梯间的就够平面如图1所示，。
工程的地质条件良好，底层搁置于条形基础上。
楼梯采用钢筋混凝土现浇板式楼梯基本参数：层高3.6m ，踏步尺寸180mmX270mm 。
采用C20混凝土，板采用HPB235钢筋，梁纵筋采用HRB335钢筋。
楼梯均布荷载标准值k q ＝3.52/m kN 。
1. 楼段板设计取板厚h=120mm ，约为板斜长的1/30。
板倾斜角正切tana=180/270=0.67,cosa=0.832。
取1m 宽板带计算。
1） 荷载计算梯段板的荷载计算列于表一。
恒荷载分项系数G r =1.2；活荷载分项系数Q r =1.4。
总荷载设计值p=1.2X6.75+1.4X3.5=13kN/m 。
2） 截面设计按水平计算跨度n l ＝2.43m,弯矩设计值M ＝2101n pl ＝0.1X13X 243.2=7.68kN.m 。
板的有效高度0h ＝120－20＝100mm 。
21bh f a Ma c s =＝2610010006.911068.7⨯⨯⨯⨯＝0.08，计算得s r ＝0.958 2bh f r M A y s s =＝100210958.01068.76⨯⨯⨯＝3822m m ，选配120@8φ，S A =4192m m分布配筋每集踏步1跟8φ。
梯段配筋见图二。
梯段板的荷载 表一2．平台板设计设平台板后h=70mm ，取1m 宽板带计算。
1） 荷载计算平台板的荷载计算列于表二。
总荷载设计值p=1.2X2.74+1.4X3.5=8.19 kN/m. 2） 截面设计平台板的计算跨度0l ＝1.8－0.2/2+0.15/2=1.77m 。
弯矩设计值M=20101pl =0.1X8.19X1.77=2.54kN.m 。
板的有效高度0h ＝70－20＝50mm 。
21bh f a Ma c s =＝265010006.911068.754.2⨯⨯⨯⨯＝0.106，计算得s r ＝0.944 2bh f r MA y s s =＝50210944.01054.26⨯⨯⨯＝2562m m ，选配110@6φ S A =2572m m 。
土木工程毕业设计计算书(基础,楼梯,梁板柱配筋详细)
本建筑立面采用对称体型，建筑物各部协调统一，形式完整。根据本建筑的建筑功能，每层办公用房3.9米的层高。建筑总高度15.6米。
1.5建筑剖面设计
剖面设计主要分析建筑物各部分应有的高度，建筑层数、建筑空间的组合利用，以及建筑剖面中的结构、构造关系，建筑物的平面和剖面是紧密联系的。
1.6
（
a.外纵横墙为240mm厚，内纵横墙为240mm厚，楼梯间墙厚240mm.卫生间的标高比室内标高低20mm。
b.防潮处理：墙身水平防潮处理，在标高为－0.600m处铺设4%防水剂的细石混凝土厚70mm；垂直防潮处理，在所有外墙壁窗台标高以下采用防水砂浆。
Key Words: frame-structure;architectural design;structural design; Seismic design;
致谢66
主要符号表
fc混凝土抗压强度设计值
ft混凝土轴心抗压强设计值
Ec混凝土弹性模量
fy钢筋强度设计值
AS受拉钢筋面积 AS,受压钢筋面积
关键字：框架结构；建筑设计；结构设计；抗震设计
This design forthe Xi'an Kang CaiIndustrial and Trading Companyoffice Building
Abstract
This design forthe Xi'an Kang CaiIndustrial andTradingCompanyofficeBuilding.The area is about 4000㎡, The height of the main boay is 15.6meters and its length and width are 62.40 meters and15.60 meters.The project is the reinforcedconcrete frame structure, seismic fortification intensity is 8 degrees, seismic grade two.
楼梯计算书(2)
双跑板式楼梯{一号楼梯}[]已知: 层高4.2m; 踏步尺寸175*300; 平台板1300*2600; 踏步板1300*3600; 踏步板与水平面夹角30.26度, 则cosa=0.864; 计算长度Ln=4.9m; 取板厚为180mm。
1)楼梯荷载恒荷载: 楼梯面层35mm, 22*0.035=0.77 KN/m2楼梯段:面层0.77*1*（0.3+0.175）/0.3=1.22KN/m踏步27*0.175*0.3/2*1/0.3=2.36 KN/m斜板砼27*0.180/0.864=5.63 KN/m累计: 1.22+2.36+5.63=9.21 KN/m平台板:面层0.77*1=0.77 KN/m平台板砼27*0.180=4.86 KN/m累计: 0.77+4.86=5.63 KN/m活荷载:3.5 KN/m2楼梯板段荷载设计值:1.2*9.21+1.4*3.5=15.95 KN/m1.35*9.21+0.7*1.4*3.5=15.86 KN/m取16 KN/m平台板段荷载设计值:1.2*5.63+1.4*3.5=11.66 KN/m取11.7 KN/m2) 楼梯内力计算查表得跨中最大弯矩值:M= [ap1（a+2b ）+b 2p2]2/(8p1Ln 2)= [3.6*16（ 3.6+2*1.3）+1.32*11.7]2/(8*16*4.92)= [357.1+19.8]2/3073.3=46.2 KN*m3) 配筋验算选择C25砼, 二级钢筋; f c =11.9 N/mm 2 ; f y =300 N/mm 2 截面配筋验算: 计算高度h 0=180-15=165mm 200(2)s c c y A h h M f b f b f =--26(165165246.21011.91000)11.91000300=--⨯⨯⨯⨯⨯ =1011mm 2选择12 @120 满足要求。
三跑板式楼梯{二号楼梯}[]已知: 层高 4.2m; 踏步尺寸175*300; 平台板1500*1500; 踏步板1500*1200、 1500*2400; 踏步板与水平面夹角30.26度, 则cosa=0.864; 取板厚为180mm 。
楼梯设计计算书
第五部分：承台配筋5.1单桩及二桩以上承台配筋说明本工程涉及到的单桩及二桩以上（四桩）承台厚度以及配筋均以构造要求为准，混凝土强度等级为C30，保护层厚度取到30mm，其他具体信息详见结施-045.2二桩承台——深受弯构件配筋本工程涉及到的二桩承台的混凝土强度等级为C30，保护层厚度取到30mm，配筋信息参照《2004浙G24_图集_钢筋混凝土圆桩承台》→CTn2G-XX选用表（C30混凝土，φ600圆桩）→CTn2G-19和CTn2G-20两者之间的信息进行折中选取。
有关于二桩承台的具体配筋信息详见结施-04。
第六部分：楼梯设计6.1楼梯梯段斜板设计斜板跨度可按净跨计算。
对斜板取1m 宽作为其计算单元。
6.1.1确定斜板厚度t斜板的水平投影净长12700n l mm = 斜板的斜板向净长：12270027003020()300cos 0.894nn l l mm a====斜板的厚度：21111(~)(~)3020100~120()25302530n t l x mm ===取t=100mm6.1.2荷载计算（楼梯梯段斜板）6.1.3荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合1 1.27.0 1.4 2.011.20(/)p x x kN m =+=由永久荷载效应控制的组合2 1.357.0 1.40.7 2.011.41(/)p x x x kN m =+=>1p所以选由永久荷载效应控制的组合进行计算，取11.41(/)p kN m =斜板的内力一般只需计算跨中最大的弯距即可，考虑到斜板两端均与梁整浇，对板的约束作用，取跨中最大的弯距211.412.78.32(.)10x M kN m == 6.1.5 配筋计算0622106201002080()8.32100.1091.011.91000800.5(10.5(10.9428.3210368()3000.94280s c s S y s h mm M x a a f bh x x x r M x A mm f r h x x =-=====+=+====选用受力钢筋 10@180（2435S A mm =） 分布钢筋8@200φ其它楼梯的算法同上，具体配筋结构详见结施-13。
(整理)毕业设计多层框架结构计算书
第一章结构选择1.1结构平面布置1.1平面布置图1.2 结构选型1.结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系；2.屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形盖，刚柔性相结合的屋面屋面板厚120mm。
3.楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，板厚120mm。
4.楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。
第二章框架计算简图及梁柱线刚度2.1 确定框架计算简图2.1计算简图框架计算单元如上图1.1 所示，取14 号轴的一榀框架计算，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。
由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨摩登与柱截面形心轴线之间的距离。
底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差，定为-1.10m,二层楼面标高为4.45m 。
其余各层柱高从楼面至上一层楼面（即层高），均为3.30m 。
由此可以绘出框架的计算简图2.1。
.2.2 框架梁柱的线刚度计算对于中框架梁取02I I = 左边框架梁m kN m km L EI i .109.36.6/)6.0(24.01212/10.03/4327⨯=⨯⨯⨯⨯⨯==左边梁 中间框架梁m kN m km L EI i .108.104.2/)6.0(24.01212/10.03/4327⨯=⨯⨯⨯⨯⨯==左边梁 右边框架梁m kN m km L EI i .109.36.6/)6.0(24.01212/10.03/4327⨯=⨯⨯⨯⨯⨯==左边梁底层柱（A~D 轴）m kN m m km L EI i .105.35.44/)5.0(121/10.03/4427⨯=⨯⨯⨯==底柱 其余柱（A~D 轴）m kN m m km L EI i .10.740.33/)5.0(121/10.03/4427⨯=⨯⨯⨯==余柱令1=余柱i ，则其余各杆件的相对线刚度为：83.0.107.4.10.9344'=⨯⨯=mkN mkN i 左梁 0.32.107.4.1010.844'=⨯⨯=mkN m kN i 中跨梁 83.0.107.4.10.9344'=⨯⨯=mkN m kN i 右边跨梁 74.0.107.4.10.5344'=⨯⨯=mkN m kN i 底柱第三章 荷载计算3.1 恒荷载标准值计算（1）屋面屋面板30厚细石混凝土保护层（刚性） 222/66.003.0m kN =⨯ 4厚高聚物沥青卷材防水（三毡四油铺小石子） 2/4.0m kN 20厚1:3水泥砂浆找平层 2/4.02002.0m kN =⨯ 1:6水泥焦渣找2%坡最薄30厚 2/37.14165.003.0m kN =⨯+ 120厚钢筋混凝土板 2/00.32512.0m kN =⨯ 10厚混凝砂浆抹灰 2/17.01701.0m kN =⨯ 合计 2/00.6m kN（2）标准层楼面瓷砖地面（包括水泥砂浆打底） 2/55.0m kN 120厚钢筋混凝土板 2/32512.0m kN =⨯ 10厚混凝砂浆抹灰 2/17.0m kN 合计 2/72.3m kN（3）卫生间、盥洗室地面瓷砖地面（包括水泥砂浆打底） 2/55.0m kN 20厚素钢筋混凝土刚性防水层 2/5.02502.0m kN =⨯ 30厚1:6水泥焦渣找坡 2/45.01503.0m kN =⨯ 100厚钢筋混凝土板 2/25.0251.0m kN =⨯ 20厚水泥砂浆抹灰 2/4.02002.0m kN =⨯合计 2/4.4m kN （4）走廊地面水磨石地面（10mm 面层，包括水泥粗石打底） 2/65.0m kN 40厚C20细石混凝土垫层 2/0.12504.0m kN =⨯ 120厚钢筋混凝土板 2/00.32512.0m kN =⨯ 10厚混合砂浆抹灰 2/17.01701.0m kN =⨯ 合计 2/82.4m kN（5）阳台地面瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 2/55.0m kN 100厚钢筋混凝土板 2/5.2m kN 10厚混合砂浆抹灰 2/17.0m kN 合计 2/22.3m kN内隔墙（1）自重纵墙 m kN /66.11187.224.0=⨯⨯ 20厚水泥粉刷墙面 m kN /94.127.21802.0=⨯⨯⨯ 合计 13.60kN/m盥洗室墙体（2）自重纵墙 m kN /66.11187.224.0=⨯⨯ 贴瓷砖（包括水泥砂浆打底）共25厚 m kN /7.225.07.2=⨯⨯ 合计 14.36kN/m盥洗室墙体（3）自重纵墙 11.66kN/m 20厚水泥粉刷墙面 m kN /97.07.21802.0=⨯⨯ 贴瓷砖墙面（包括水泥砂浆打底，共25mm 厚） m kN /4.15.07.2=⨯合计14.03kN/m 墙体（4）自重（自重=墙总重-洞口重+门窗重+抹灰重）/长度mkN/99.19.0)2189.03.002.04.29.02.0)189.04.224.0()189.07.224.0(=÷⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=墙体（5）自重纵墙mkN/66.117.21824.0=⨯⨯20厚水泥粉刷墙面0.97kN/m 贴瓷砖墙面（包括水泥砂浆打底，共25mm厚） 1.4kN/m 合计14.03kN/m墙体（6）自重算法如墙体（4）=4.58kN/m墙体（7）自重纵墙mkN/37.61895.212.0=⨯⨯20厚水泥粉刷墙面mkN/06.195.21802.0=⨯⨯贴瓷砖墙面（包括水泥砂浆打底，共25mm厚）mkN/48.15.095.2=⨯合计8.91Kn/m墙体(8)自重纵墙mkN/27.69.21812.0=⨯⨯20厚水泥粉刷墙面mkN/09.229.21802.0=⨯⨯⨯合计8.81kN/m 墙体（9）自重算法如墙体（4）=2.98kN/m墙体（10）自重纵墙mkN/27.6189.212.0=⨯⨯20厚水泥粉刷墙面mkN/04.19.21802.0=⨯⨯贴瓷砖墙面（包括水泥砂浆打底，共25mm厚）mkN/5.19.25.0=⨯合计8.81kN/m墙体（11）自重 算法如墙体（4）=5.1kN/m墙体（a ）自重纵墙 m kN /53.12189.224.0=⨯⨯ 20厚水泥粉刷 m kN /09.229.21802.0=⨯⨯⨯ 合计 14.62kN/m墙体(b)自重 算法如墙体（4）=7.39kN/m阳台栏杆处自重 算法如墙体（4）=3.63kN/m梁自重mm mm h b 600240⨯=⨯梁自重 m kN m kN /88.2)12.06.0(24.0/253=-⨯⨯ 10厚混合砂浆抹灰 0.24kN/m 合计 3.12kN/mmm mm h b 400240⨯=⨯梁自重 m kN m kN /68.1)12.04.0(24.0/253=-⨯⨯ 10厚混合砂浆抹灰 0.18kN/m 合计 1.86kN/mm kN m kN /68.1)12.04.0(24.0/253=-⨯⨯梁自重 m kN m kN /38.1)12.035.0(24.0/253=-⨯⨯10厚混合砂浆抹灰 0.16kN/m 合计 1.54kN/m基础梁自重mm mm h b 600240⨯=⨯梁自重 m kN m kN /6.36.024.0/253=⨯⨯柱自重mm mm h b 500500⨯=⨯柱自重 m kN m kN /25.65.05.0/253=⨯⨯ 10厚混合砂浆抹灰 m kN m kN /34.001.05.0/173=⨯⨯ 合计 6.59kN/m3.2活荷载标准值计算（1） 屋面和楼面活荷载标准值根据《荷载规范》查的： 上人屋面：2/0.2m kN 走廊： 2/5.2m kN竖向荷载下框架受荷总图A 轴阳台处悬挑梁所受荷载集中力：屋面：恒载 []kN 12.216.386.1)25.025.021(75.00.632=⨯++⨯-⨯⨯活载 []kN 82.46.3)25.025.021(75.00.232=⨯+⨯-⨯⨯楼面：恒载 []kN 50.276.363.386.1)25.025.021(75.022.332=⨯+++⨯-⨯⨯活载 []kN 82.46.3)25.025.021(75.00.232=⨯+⨯-⨯⨯板传荷载屋面：恒载 m kN /63.528575.00.6=⨯⨯⨯活载 m kN /88.128575.00.2=⨯⨯⨯楼面：恒载 m kN /02.328575.022.3=⨯⨯⨯活载 m kN /88.128575.00.2=⨯⨯⨯外挑梁所受均布荷载屋面：恒载=梁自重+板传荷载=1.86+5.63 =7.49kN/m 活载=板传荷载 =1.88kN/m楼面：恒载=梁自重+墙重+板传荷载=1.86+14.62+3.22 =19.7kN/m 活载=板传荷载 =1.88kN/mA-B 轴框架梁集中力：屋面：恒载=梁重+板传荷载=kN 81.572216.386.122411.254.12812.154.121.241)25.025.021(75.00.6221.241)25.025.021(45.00.622.141)25.025.021(6.00.62812.1856.00.622.185)25.025.021(45.00.69.08545.00.65.18575.00.66.30.6858.132323232=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯活载=板传荷载=kN 17.1521.241)25.025.021(75.00.2221.241)25.025.021(45.00.222.141)25.025.021(6.00.22812.1856.00.222.185)25.025.021(45.00.69.08545.00.25.18575.00.26.30.2858.132323232=⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯楼面：恒载=墙重+梁重+板传荷载=kN64.742122.136.82215.181.82.12411.54129.098.22.124158.42.128191.82216.386.122411.286.12812.154.121.241)25.025.021(75.072.3221.241)25.025.021(45.072.322.141)25.025.021(6.072.32812.1856.072.322.185)25.025.021(45.00.69.08545.072.35.18575.072.36.372.3858.132323232=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯活载=板传荷载=kN 17.1521.241)25.025.021(75.00.2221.241)25.025.021(45.00.222.141)25.025.021(6.00.22812.1856.00.222.185)25.025.021(45.00.69.08545.00.25.18575.00.26.30.2858.132323232=⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯板传均布荷载屋面：恒载 m kN /22.192)25.025.021(8.100.632=⨯+⨯-⨯⨯m kN /01.82)25.025.021(75.000.632=⨯+⨯-⨯⨯ 活载 m kN /41.62)25.025.021(8.100.232=⨯+⨯-⨯⨯ m kN /67.22)25.025.021(75.000.232=⨯+⨯-⨯⨯ 楼面：恒载 m kN /92.112)25.025.021(8.172.332=⨯+⨯-⨯⨯m kN /97.42)25.025.021(75.072.332=⨯+⨯-⨯⨯ 活载 m kN /41.62)25.025.021(8.100.232=⨯+⨯-⨯⨯ m kN /67.22)25.025.021(75.000.232=⨯+⨯-⨯⨯A- B 轴梁所受均布荷载屋面：恒载=梁重+板传荷载 =3.12+19.22 =22.34kN/m活载=板传荷载 =6.41kN/m恒载=梁重+板传荷载 =3.12+8.01=11.13kN/m 活载=板传荷载 =2.67kN/m楼面：恒载=梁重+墙重+板传荷载=3.12+13.60+11.92=28.64kN/m 活载=板传荷载 =6.41kN/m 恒载=梁重+墙重+板传荷载 =3.12+14.36+4.97 =22.45kN/m 活载=板传荷载 =2.67kN/m B- C 轴框架梁荷载板传荷载屋面：恒载 m kN /00.92852.100.6=⨯⨯⨯活载 m kN /00.32852.100.2=⨯⨯⨯楼面：恒载 m kN /23.72852.182.4=⨯⨯⨯活载 m kN /75.32852.150.2=⨯⨯⨯B-C 梁所受均布荷载屋面：恒载=梁重+板传荷载=3.12+9.00 =12.12kN/M 活载=板传荷载 =3.00kN/m楼面：恒载=梁重+板传荷载=3.12+7.23 =10.35kN/m 活载=板传荷载 =3.75kN/mC- D 轴框架梁等同于A-B 轴框架梁集中力：屋面：恒载=梁重+板传荷载=kN 81.572216.386.122411.254.12812.154.121.241)25.025.021(75.00.6221.241)25.025.021(45.00.622.141)25.025.021(6.00.62812.1856.00.622.185)25.025.021(45.00.69.08545.00.65.18575.00.66.30.6858.132323232=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯活载=板传荷载=kN 17.1521.241)25.025.021(75.00.2221.241)25.025.021(45.00.222.141)25.025.021(6.00.22812.1856.00.222.185)25.025.021(45.00.69.08545.00.25.18575.00.26.30.2858.132323232=⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯楼面：恒载=墙重+梁重+板传荷载=kN64.742122.136.82215.181.82.12411.54129.098.22.124158.42.128191.82216.386.122411.286.12812.154.121.241)25.025.021(75.072.3221.241)25.025.021(45.072.322.141)25.025.021(6.072.32812.1856.072.322.185)25.025.021(45.00.69.08545.072.35.18575.072.36.372.3858.132323232=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯活载=板传荷载=kN 17.1521.241)25.025.021(75.00.2221.241)25.025.021(45.00.222.141)25.025.021(6.00.22812.1856.00.222.185)25.025.021(45.00.69.08545.00.25.18575.00.26.30.2858.132323232=⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯板传均布荷载屋面：恒载 m kN /22.192)25.025.021(8.100.632=⨯+⨯-⨯⨯m kN /01.82)25.025.021(75.000.632=⨯+⨯-⨯⨯ 活载 m kN /41.62)25.025.021(8.100.232=⨯+⨯-⨯⨯ m kN /67.22)25.025.021(75.000.232=⨯+⨯-⨯⨯ 楼面：恒载 m kN /92.112)25.025.021(8.172.332=⨯+⨯-⨯⨯m kN /97.42)25.025.021(75.072.332=⨯+⨯-⨯⨯ 活载 m kN /41.62)25.025.021(8.100.232=⨯+⨯-⨯⨯m kN /67.22)25.025.021(75.000.232=⨯+⨯-⨯⨯C-D 轴梁所受均布荷载屋面：恒载=梁重+板传荷载 =3.12+19.22 =22.34kN/m活载=板传荷载 =6.41kN/m恒载=梁重+板传荷载 =3.12+8.01=11.13kN/m 活载=板传荷载 =2.67kN/m楼面：恒载=梁重+墙重+板传荷载=3.12+13.60+11.92 =28.64kN/m 活载=板传荷载 =6.41kN/m 恒载=梁重+墙重+板传荷载 =3.12+14.36+4.97 =22.45kN/m 活载=板传荷载 =2.67kN/mD 轴外悬挑梁等同于A 轴外悬挑梁集中力：屋面：恒载 []kN 12.216.386.1)25.025.021(75.00.632=⨯++⨯-⨯⨯活载 []kN 82.46.3)25.025.021(75.00.232=⨯+⨯-⨯⨯楼面：恒载 []kN 50.276.363.386.1)25.025.021(75.022.332=⨯+++⨯-⨯⨯活载 []kN 82.46.3)25.025.021(75.00.232=⨯+⨯-⨯⨯板传荷载屋面：恒载 m kN /63.528575.00.6=⨯⨯⨯活载 m kN /88.128575.00.2=⨯⨯⨯楼面：恒载 m kN /02.328575.022.3=⨯⨯⨯活载 m kN /88.128575.00.2=⨯⨯⨯外挑梁所受均布荷载屋面：恒载=梁自重+板传荷载=1.86+5.63 =7.49kN/m 活载=板传荷载 =1.88kN/m楼面：恒载=梁自重+墙重+板传荷载=1.86+14.62+3.22 =19.7kN/m 活载=板传荷载 =1.88kN/mA 轴柱纵向集中荷载计算顶层柱： 女儿墙自重（做法:墙高1100mm,100mm 的混凝土压顶）()mkN m kN m kN m kN /67.6/5.024.022.124.01.0/25/181.124.0233=⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载()kN42.726.3)75.601.4(5.06.312.36.367.6=⨯++-⨯+⨯=活载=板传荷载kNm kN 25.136.3/68.3=⨯=标准层柱：恒载=墙重+梁重+板传荷载kN51.556.337.6)5.06.3(12.3)5.06.3(39.7=⨯+-⨯+-⨯=活载=板传荷载kNm kN 25.136.3/68.3=⨯=基础顶面：恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重kNm kN 52.4716.1136.36)5.06.3(12.3)5.06.3(/73.11=+=-⨯+-⨯=B 轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱：恒载=梁自重+板传荷载+次梁传荷载kN49.5782.47)5.06.3(12.3=+-⨯=活载=板传荷载 =14.70kN标准层柱：恒载=梁自重+板传荷载+次梁传荷载+墙重传荷载kN26.8059.70)5.06.3(12.3=+-⨯=活载=板传荷载 =14.70kN基础顶面：恒载=底层内墙自重+基础梁自重 kN04.53)5.06.3(12.3)5.06.3(99.13=-⨯+-⨯=C 轴柱纵向集中荷载等同于B 轴柱纵向集中荷载顶层柱：恒载=梁自重+板传荷载+次梁传荷载kN49.5782.47)5.06.3(12.3=+-⨯=活载=板传荷载 =14.70kN标准层柱：恒载=梁自重+板传荷载+次梁传荷载+墙重传荷载kN26.8059.70)5.06.3(12.3=+-⨯=活载=板传荷载 =14.70kN基础顶面：恒载=底层内墙自重+基础梁自重 kN04.53)5.06.3(12.3)5.06.3(99.13=-⨯+-⨯=D 轴柱纵向集中荷载顶层与标准层等同于A 轴柱纵向集中荷载顶层柱： 女儿墙自重（做法:墙高1100mm,100mm 的混凝土压顶）()mkN m kN m kN m kN /67.6/5.024.022.124.01.0/25/181.124.0233=⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载()kN42.726.3)75.601.4(5.06.312.36.367.6=⨯++-⨯+⨯=活载=板传荷载kNm kN 25.136.3/68.3=⨯=标准层柱：恒载=墙重+梁重+板传荷载kN51.556.337.6)5.06.3(12.3)5.06.3(39.7=⨯+-⨯+-⨯=活载=板传荷载kNm kN 25.136.3/68.3=⨯=基础顶面：恒载=外纵墙自重+地基梁自重()kN 12.395.06.312.3)5.06.3(50.9=-⨯+-⨯=3.3风荷载计算为了简化计算，作用在外墙的风荷载可近似用作用在屋面的梁和楼面梁处的等效集中荷载代替。
毕业设计楼梯设计
楼梯设计1梯段板设计1）确定板厚t ：梯段板水平投影净长为mm l n 33001=，斜板净长：mm l l n n 51.3689300150/3003300cos '2211=+==α 斜板厚度：mm l t n 147~122')30/1~25/1(1==，取mm t 130=板倾斜角的正切值；5.0300/150tan ==α894.0150300300c 22=+=αos2）荷载计算表10-1 梯段板荷载标准值梯段板上荷载设计值为：由可变荷载效应控制组合：2/65.155.35.183.11m kN p =⨯+⨯= 由永久荷载效应控制组合：2/23.145.34.17.0835.12m kN p =⨯⨯+⨯=()m KN p p p /65.152,1m ax == 3）内力计算板水平计算跨度：m l n 3.3=跨中弯矩设计值：m kN pl M n ⋅=⨯⨯==04.173.365.15101101221 4）截面设计取1m 宽板带进行计算，板的有效厚度mm h 110201300=-=。
材料强度：C30混凝土)/74.1(2mm N f c = )/7.41(2mm N f t = HRB400级钢筋）2/360(mm N f y =HPB300级钢筋）2/270(mm N f y =mmmm b f M h h x c 8.51110518.043.1110003.140.11004.1721101102621200=⨯<=⨯⨯⨯⨯--=--=α（不超筋）2145436043.1110003.140.1mm f bxf A yc s =⨯⨯⨯==α梯段板下部选用受力钢筋Φ8@100，2503mm A s =，分布钢筋Φ8@200。
{}{}002.0360/47.145.0,002.0max /45.0%,2.0max min =⨯==y t f f ρ 225032601301000002.0002.0mm As mm bh =<=⨯⨯=（不会少筋）2平台板设计平台板为四边支承板，取 1m 板宽做计算单元，平台梁的截面尺寸取=⨯h b 200mm ×400mm 。
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基础设计：1.荷载计算混凝土强度等级采用C30 ，基础底板设计采用HRB400，2/360m m y N f =。
根据地质条件，取第二层粉砂夹细砂作为持力层，基础顶面距室外地坪0.5m ，室外高差0.45m ，则确定基础埋置深度为1.5m （m H l 48.12.22151151=⨯= ），基础底面标高为-1.95m ，上柱断面为500mm ⨯500mm ，地基承载力特征值为kpa f ck 130=基础承载力计算时，采用荷载标准组合，)(9.0WK QK Gk S S S ++或QK GK S S +两者较大值。
1.1由柱传至基础底面的荷载以3轴线为计算单元进行基础设计，上部结构传来柱底荷载标准为： 边柱柱底：M N K K M ⋅=+⨯+=47.31)88.2634.1(9.007.6N K K N 47.105015047.900=+=N K K V 95.14)34.1081.0(9.092.4=+⨯+=1.2由基础传至基础顶面的荷载N K K N 9.84)5.25()5.482.6(=+⨯+=M N K K M ⋅=⨯⨯+=08.725.05.2)5.482.6(1.3作用在A 柱基础顶面的荷载柱A 基础顶面：N k K F 37.11359.8447.1050=+=M N K K M ⋅=+=55.3808.747.31N K K V 95.14=2.基础形式的确定和设计建筑物上部结构采用框架结构承重，则基础采用方形或矩形的独立基础，根据地质条件取第二层粉砂夹细砂层作为持力层，上层分布及埋深如图：图A 柱基础埋深及土层分布2.1基础底面积确定2.11 A 柱下独立基础由于持力层为粉砂土夹细砂故查表7.10（土力学与基础工程P167）得：0.2=b η0.3=d η329.185.1)5.087.180.10.18(m Kn m =⨯+⨯=γ（加权土容重，其中素填土容重取18.03m Kn ，粉砂土夹细沙土去18.873m Kn ）Kpa d f f m d ak a 87.184)5.05.1(29.183130)5.0(=-⨯⨯+=-+=γη28.85.12047.18437.11352.12.1m d f F A G a k ≈⨯-⨯=-≥γ 设1=bl ，取97.28.8≈===A l b ，则取m l b 5.3==225.12m A = Kpad b f f m d b ak a 74.203)5.05.1(29.183)35.3(87.182130)5.0()3(=-⨯⨯+-⨯⨯+=-+-+=γηγη 3315.75.361m y x =⨯==ωω 2.2基础结构设计2.2.1荷载设计值基础结构设计时，需按荷载效应基本组合的设计值进行计算。
A 柱：N K F 35.17022.19.845004.147.900=⨯+⨯+=m K M N ∙=⨯+⨯+=44.162.108.734.14.107.62.2.2 A 柱基础结构设计初步拟定高度mm h 1000=按规范要求，铺设地层时保护层厚度不低于40mm ，所以保护层厚度设为50mm ，则基础抗冲切的有效高度mm h o 950=①基底净反力：Kpa A F P j 97.13825.1235.1702=== 基础剖面尺寸示意图，如图所示：基础剖面示意图②冲切验算：98.0=hp β，mm a t 500=，mm b mm h a o t 3500240095025002==⨯+=+ 取mm a b 2400=mm a a a b t m 1450224005002)(=+=+= m F M no 01.035.170244.16≈==基础边缘处最大和最小净反力：Kpa Kpa no l lb F P n n 35.14158.136)5.301.061(5.35.335.1702)61(max .min .=⨯±⨯=±= ⎥⎦⎤⎢⎣⎡---⨯--=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-----=2max .)95.025.025.3(5.3)95.025.025.3(35.141)22()22(2o c o c n h b b b h a l P Fl Kn 34.229=Kn Kn h a f o m t hp 34.22930.135195014503.1498.07.07.0 =⨯⨯⨯⨯=β基础高度满足要求配筋计算kpa p j 97.138=)2()(241212c c j l l b b p M M +-== m Kn ⋅=+⨯⨯-⨯⨯=85.390)5.05.32()5.05.3(97.1382412 2682.12699503609.01085.3909.0mm m Kn fyho M As =⨯⨯⨯⋅== 转化每米板：281.3625.382.1269mm As == 则选8Φ＠125（2402mm As =）楼梯设计：楼梯形式选择楼梯间开间3.0m ，进深为7.0m ，每层楼梯均为等跑，共22级踏步，其踏步的水平投影长度为m 0.330.010=⨯，做成板式楼梯，楼梯的踢面和踏面均做水磨石层，底面为石灰粉刷，硂采用C30，楼板钢筋为HPB300，楼架钢筋为HRB400. 楼梯结构设计梯段板的计算对斜板取1m 宽作为计算单元⑴确定斜板厚度t ，斜板的水平投影净长mm 3000ln = 斜板的斜向净长mm l n 25.35851.030003001853003000cos ln 221'=+==α 取mm t 120=斜板厚度：mm l t n 141~1172525)301~251()301~251('1=⨯==栏杆自重：m Kn 2.0 锯齿形斜板自重：m K N 13.6)851.013.02185.0(25=+⨯30厚水磨石面层：m Kn 05.13.0)3.0185.0(65.0=+⨯板底20厚石灰粉刷：m Kn /40.0851.002.017=⨯荷载合计：m Kn G /58.7= 活载m Kn q 05.2=⑶荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合：m Kn p /60.125.24.158.72.1=⨯+⨯=由永久荷载效应控制的组合：m Kn p /68.125.27.04.158.735.1=⨯⨯+⨯= 所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算：m Kn p /68.12=⑷计算简图斜板的计算简图，可以用一根假想的跨度n l 的水平梁替代，如图所示，其计算跨度取水平投影净长mm 3000l n =梯段斜板计算简图⑸内力计算，斜板的内力一般只需要计算跨中最大弯矩即可，考虑到斜板两端均与梁整浇，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取m Kn M ⋅=⨯=41.11100.368.122mm t h o 10020120201=-=-=080.010010003.140.11041.112621=⨯⨯⨯⨯==o c s bh f M αα 96.0)080.0211(5.0)211(5.0=⨯-+⨯=-+=s s αγ2644010027096.01041.11mm h f M As w s y =⨯⨯⨯==γ 选用受力钢筋,10＠180（2446mm As =）分布钢筋,6＠250平台板设计 平台板为四边支撑板，长宽比为260.1)1202000(3000<=-，近似按短跨方向的简支单向板计算，取1m 作为计算单元，平台梁的截面尺寸取mm mm h b 400200⨯=⨯。
平台梁的计算简图，如图所示，由于平台板两端均与梁整浇，所以计算跨度取净跨mm l n 18802=，平台板厚度取mm t 1002= ⑴荷载计算：平台板自重：m Kn /5.211.025=⨯⨯30厚水磨石面层：m Kn /65.0板底20厚石灰粉刷：m Kn /34.0102.017=⨯⨯恒载合计：m Kn g /49.3=活载：m Kn q /5.2=平台板计算简图⑵荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合：m Kn p /69.75.24.149.32.1=⨯+⨯=由永久荷载效应控制的组合：m Kn p /16.75.27.04.149.335.1=⨯⨯+⨯= 所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算：m Kn p /69.7=⑶内力计算 考虑两端梁嵌固作用，跨中最大弯矩取m Kn Pl M n ⋅=⨯==72.21088.169.710222 ⑷配筋计算mm t h o 8020100201=-=-=030.08010003.140.11072.22621=⨯⨯⨯⨯==o c s bh f M αα 985.0)030.0211(5.0)211(5.0=⨯-+⨯=-+⨯=s s αγ2684.12780270985.01072.2mm h f M As w s y =⨯⨯⨯==γ 选用受力钢筋,6＠200（2141mm As =）分布钢筋,6＠300 平台梁设计⑴平台梁计算简图平台梁两端搁置在梯柱上，所以计算跨度净跨mm l l n 27603==，平台梁的计算简图如图所示，平台梁的截面尺寸：mm mm h b 400200⨯=⨯⑵荷载计算 由斜板传来的荷载：m Kn /37.1120.358.7=⨯ 由平台板传来的恒荷载：m Kn /28.3288.149.3=⨯平台梁自重：m Kn /0.22.04.01.025=⨯⨯⨯平台梁底面和侧面粉刷：[]m Kn /27.0)1.04.0(22.002.0117=-⨯+⨯⨯⨯------------------------------------------------------------------------------------------------恒载合计：m Kn g /92.16= 活载：m Kn q /1.6)288.120.3(15.2=+⨯⨯=平台梁计算简图⑶荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合：m Kn p /84.281.64.192.162.1=⨯+⨯=由永久荷载效应控制的组合：m Kn p /82.281.67.04.192.1635.1=⨯⨯+⨯= 所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算：m Kn p /84.28=⑷内力计算最大弯矩： m Kn Pl M n ⋅=⨯==46.27876.284.288232 最大剪力： Kn Pl V n 80.39276.284.2823=⨯==⑸截面设计 ①正截面受弯承载力设计mm h h o 3604040040=-=-=074.03602003.140.11046.272621=⨯⨯⨯⨯==o c s bh f M αα 96.0)10.0211(5.0)211(5.0=⨯-+⨯=-+⨯=s s αγ2671.22036036096.01046.27mm h f M As w s y =⨯⨯⨯==γ 考虑到平台梁受力不均匀，会使平台梁受扭，所以在平台梁内宜适当增加纵向受力钢筋和箍筋的用量，故纵向钢筋选用3C 14（2461mm As =） ②斜截面受剪承载力计算Kn V Kn bh f Vc o t h 80.3907.7236020043.10.17.07.0=>=⨯⨯⨯⨯==β所以按构造配筋，取,6＠250双柱箍筋。