CDP 模型 损伤因子 损伤因子 dt和 dc的计算 思和推导思路整理
CDP模型使用说明(BY susoo88)
第三步：数据取用
C
re
at
e
By
在 abaqus 混凝土损伤塑性模型在取用数据时，并不是我们理论上取受压（拉）塑性阶 段（x 轴去弹性应变）的应变和应力，而取的是屈服应力和非弹性应变：
(a)受压阶段
Su
so o
true
88
true
dl l ln( ) ln(1 nom ) 0 l l0 F F nom (1 nom ) A A l 0 l0
88
(a
dd
u 1 (1 2 d + 1 4 d ) -------------------看旧规范的条文说明！ c 2 d
M
列u/c 取值：
ic
d 0.157 fc*0.785 0.905 -------------------------见上述模型！
ro
c (700 172 fc* ) 106 ----------------------看旧规范的条文说明！
C 列a 取值：
a 2.4 0.0125 fc* --------------------------------见上述模型！
旧规范插图如下：
C
re
at
e
By
Su
so o
l
(a
注意：此时的应力-应变是名义应变应力需要根据下面的公式转换成真实应力 -应变，其实 真实应变转换对最后的影响较小，不进行修改也可，自行决定。
非弹性应变跟塑性应变不是一个概念， 受压阶段的非弹性应变和受拉阶段的开裂应变根 据下式计算。塑性应变和非弹性应变之间的相互关系可以通过下图表示：
el in = c - 0c c - c / E0 el ck t - 0t t - t / E0
04 第四章 DNA的损伤和修复
(3) 合成：DNA聚合酶以单链区为模板合成互补拷贝以 合成： 聚合酶以单链区为模板合成互补拷贝以 填补缺口，最后DNA连接酶将新合成的 连接酶将新合成的DNA片段和 填补缺口，最后 连接酶将新合成的 片段和 损伤部位连接起来。 损伤部位连接起来。
依据DNA损伤的类型，切除修复可以分为 损伤的类型， 依据 损伤的类型 以下三种方式： 以下三种方式：
二、DNA被烷化反应、氧化反应和辐射损伤 被烷化反应、 被烷化反应
1. 烷化反应： 烷化反应：
在烷化反应中， 在烷化反应中，甲基或乙基基团被转移到碱基的 反应位点以及DNA骨架的磷酸上。 骨架的磷酸上。 反应位点以及 骨架的磷酸上 烷化化合物包括亚硝胺、 烷化化合物包括亚硝胺、EMS和非常强烈的实验 和非常强烈的实验 室诱变剂N-甲基 甲基-N 硝基 亚硝基胍。 硝基-N-亚硝基胍 室诱变剂 甲基 1-硝基 亚硝基胍。 鸟嘌呤C 鸟嘌呤 6原子上的氧是最容易发生烷基化的位点 之一。其甲基化产物O 甲基 甲基-鸟嘌呤常常与胸腺 之一。其甲基化产物 6-甲基 鸟嘌呤常常与胸腺 嘧啶错配。 嘧啶错配。
DNA的损伤和修复 第四章 DNA的损伤和修复
DNA damage and repair
本章内容安排
第一节：DNA损伤的类型及原因 第一节： 损伤的类型及原因 第二节： 第二节：DNA损伤的修复机制 损伤的修复机制
DNA 复制的忠实性 第一轮控制：错误几率10-5 第一轮控制 1 细胞里的dUTPase dUTPase除去dUTP， dUTP， 细胞里的dUTPase dUTP 2 尿嘧啶尿嘧啶-N-糖苷酶 第二轮控制：错误几率10-5 第二轮控制： 3 错配修复 DNA 聚合酶I和III 4 引物切除和替换 总错误几率10 ， 实际错误率10 总错误几率 -10， 实际错误率 -10-10-11
ABAQUS混凝土损伤塑性模型参数标定及验证_刘巍
dt σt （ 1 － d t ） E0
（ 3）
在定义受压硬化时， 硬化数据是根据非弹性应 pl ABAQUS 中等效塑性应变 ε 珘 变ε 珘 定义的， c 和非弹 性应变 ε 珘 c 的关系如下 ：
pl in ε 珘 珘 c = ε c － in
dc σc （ 1 － d c ） E0
（ 4）
ck 珘 单轴受拉应力应变关系及开裂应变 ε t 示意
（ 5）
损伤因子 d 为应力状态和单轴损伤变量 d t 和 （ 6）
图1
式中： s t 和 s c 是与应力反向有关的刚度恢复下的应 力状态函数， 它们可根据下面方程定义： s t = 1 － w t r * （ σ11 ） s c = 1 － w c （ 1 － r （ σ11 ） ） 其中 r * （ σ11 ） = H（ σ11 ） =
Industrial Construction Vol. 44 ，Supplement， 2014
工业建筑 2014 年第 44 卷增刊 167
1
混凝土损伤塑性模型理论 ABAQUS 中的 CDP 模型是连续的、 基于塑性的
变形特性， 可以用式（ 1 ） 、 式（ 2 ） 描述。 pl 珘 σ t = （ 1 － d t ） E0 （ ε t － ε t ）
pl pl pl pl
（ 2） 珘） σ c = （ 1 － d c ） E0 （ ε c － ε 在采用 CDP 模型对钢筋混凝土结构进行模拟 时， 钢筋与混凝土的界面效应 （ 如粘结滑移和锁固 行为） 通过在混凝土模型中引入“拉伸硬化 ” 来模拟 钢筋与混凝土在开裂区的荷载传递作用 。拉伸硬化 ck ABAQUS 的数据是根据开裂应变 ε 珘 t 进 行 定 义 的， 珘 中等效塑性应变 ε 珘 t 和开裂应变 ε t 的关系如下 ：
清新怀旧课堂风格讲义
Dhtha 为高温氢损伤因子 f
Dbrit 为占主导地位的脆性断裂损伤因子 f gov
Dmfat 为机械疲劳损伤因子（仅适用于管道） f
1.2风险的计算
失效后果
是基于泄放后果影响的面积 CA 造成的经济损失FC
式中，Rf(t)为失效可能性， CA为失效后果影响的面积（m2） 根据Df-total和CA 的值查表1得到相应的失效可能性级别和失效后 果级别，用5×5的矩阵表示出来不同的区域代表不同的风险等级
根据承压设备风险等级的排序，对高风险、中高风险设备重点 检验，对中、低风险的设备进行随机抽检。不同的检验方法对 不同缺陷的检验灵敏度是不一样的，所需要的成本也不同，应 该尽量选择经济的、有效的检测技术将缺陷检验出来。重点检 测工况恶劣的部位，将有限的资源投入到风险较高的设备上以 保证设备安全运行到下一检验周期。检验策略制定原则见表 3.
检验策略的制定尤为重要，一个好的检验 策略可以减少不必要的例行检验，实施针对性 的检验。
在维持设备现有风险等级的基础上，根据 设备损伤机理和历史检验数据选用合适的检验 方法和是否选择侵入性检验，以达到降低设备 检验费用的目的，具有实际意义
谢谢
基于风险的检验策略制定
李彤 2002140087 2014年11月3日
5
1.1风险的定义 风险=设备失效可能性×失效后果
1.2风险的计算
失效可能性中总设备损伤因子 Df-total的计算式为
为占主导地位的减薄损伤因子
D extd f gov D scc f gov
为占主导地位的外部损伤因子 为占主导地位的应力腐蚀开裂损伤因子
检验报告中给出的安全级别和检验周 期缺乏科学性
承压设备的 制造及安装 过程中可能 出现的焊缝 内部缺陷
疲劳损伤谱（FDS）的基本原理
疲劳损伤谱（FDS）的基本原理01—概述我们在进⾏车辆可靠性耐久性研究时，需要设法对耐久载荷的强度进⾏量化评估，伪损伤值是最常⽤的⼀种⼿段。
伪损伤值不考虑具体结构，直接把各种载荷信号都看作⼴义应⼒，以⼴义应⼒为输⼊，使⽤指定的标准SN曲线，再按照与计算真实疲劳损伤相同的⽅式进⾏循环计数和损伤累积。
伪损伤值因为计算简单，且只是信号本⾝的特性，不涉及具体结构，所以在整车及零部件耐久试验中获得了⼴泛应⽤。
伪损伤值的最⼤局限性在于其忽略了信号的频域特性，对载荷强度只能粗略评估，⽆法体现载荷作⽤于不同固有频率的结构时的差别。
疲劳损伤谱（Fatigue DamageSpectrum，简称FDS）也是载荷信号本⾝的⼀种特性。
疲劳损伤谱描述了载荷信号作⽤于单⾃由度振动系统所造成的疲劳损伤值与单⾃由度系统固有频率之间的关联。
因为它考虑了频率的影响，与伪损伤值相⽐，能更准确的反应载荷信号对实际结构的破坏能⼒。
02—疲劳损伤谱的计算流程疲劳损伤谱的计算流程简述如下：1. 将载荷信号施加于图1所⽰的⼀系列线性单⾃由度质量-弹簧系统，分别计算出各单⾃由度系统相对于⽀座的位移的时间历程z(t)。
2. 单⾃由度系统的应⼒与相对位移z(t)成正⽐，所以我们可得到应⼒的时间历程σ(t)=Kz(t)。
3. 对应⼒时间历程σ(t)进⾏峰⾕值编辑和⾬流计数，提取出应⼒循环。
4. 使⽤标准SN曲线，根据Miner线性损伤累计准则，计算出每个单⾃由度系统的疲劳损伤值。
5. 最后以单⾃由度系统的疲劳损伤值D为横轴，以单⾃由度系统的固有频率f0=ω0/2π为纵轴，绘制成⼀条曲线D(f0) ，该曲线就是载荷信号的疲劳损伤谱。
单⾃由度系统的阻尼特性会影响其应⼒响应值，所以计算疲劳损伤谱之前需要指定阻尼参数，通常指定阻尼⽐ξ=C/2√Km，也可指定品质因⼦Q=1/2ξ。
图1 ⽤于计算疲劳损伤谱的单⾃由度振动系统计算疲劳损伤谱所⽤的SN曲线不是某种材料的实际曲线，⽽是简化的标准曲线，通常使⽤双对数坐标系下的斜直线，如图2。
损伤因子
混凝土损伤因子的定义BY lizhenxian271 损伤因子的定义损伤理论最早是1958年Kachanov提出来用于研究金属徐变的。
所谓损伤，是指在各种加载条件下，材料内凝聚力的进展性减弱，并导致体积单元破坏的现象，是受载材料由于微缺陷(微裂纹和微孔洞)的产生和发展而引起的逐步劣化。
损伤一般被作为一种“劣化因素”而结合到弹性、塑性和粘塑性介质中去。
由于损伤的发展和材料结构的某种不可逆变化，因而不同的学者采用了不同的损伤定义。
一般来说，按使用的基准可将损伤分为:(1) 微观基准量1,空隙的数目、长度、面积、体积;2空隙的形状、排列、由取向所决定的有效面积。
(2) 宏观基准量1、弹性常数、屈服应力、拉伸强度、延伸率。
2、密度、电阻、超声波波速、声发射。
对于第一类基准量，不能直接与宏观力学量建立物性关系，所以用它来定义损伤变量的时候，需要对它做出一定的宏观尺度下的统计处理(如平均、求和等)。
对于第二类基准量，一般总是采用那些对损伤过程比较敏感，在实验室里易于测量的量，作为损伤变量的依据。
由于微裂纹和微孔洞的存在，微缺陷所导致的微应力集中以及缺陷的相互作用，有效承载面积由A减小为A’。
如假定这些微裂纹和微孔洞在空间各个方向均匀分布，A’与法向无关，这时可定义各向同性损伤变量D为D= ( A- A’ )/ A事实上，微缺陷的取向、分布及演化与受载方向密切相关，因此材料损伤实际上是各向异性的。
为描述损伤的各向异性，可采用张量形式来定义。
损伤表征了材损伤是一个非负的因子，同时由于这一力学性能的不可逆性，必然有0d Dd t≥ 2有效应力定义Cauchy 有效应力张量'σ''//(1)A A D σσσ==-一般情况下，存在于物体内的损伤(微裂纹、空洞)是有方向性的。
当损伤变量与受力面法向相关时，是为各向异性损伤;当损伤变量与法向无关时，为各向异性损伤。
这时的损伤变量是一标量。
3等效性假设损伤演化方程推导一般使用两种等效性假设，一种是应变等效性假设，另一种是能量等效性假设。
损伤阈值与波长的换算-概述说明以及解释
损伤阈值与波长的换算-概述说明以及解释1.引言1.1 概述概述部分旨在介绍文章的主要内容，即损伤阈值与波长的换算关系。
在材料科学和工程领域中，损伤阈值是指材料在外界作用下引发损伤的最低强度或能量值，而波长则表示光、声波或其他波动的空间周期长度。
损伤阈值的准确测量和掌握对于材料的设计和使用至关重要。
了解材料受到外界波长变化时的响应，可以帮助我们预测材料的损伤行为和耐久性。
因此，深入研究损伤阈值与波长之间的关系具有重要的理论和实际意义。
本文将首先介绍损伤阈值的定义，探讨不同条件下损伤阈值的测量方法和影响因素。
随后，我们会解释波长的物理意义以及与损伤阈值的关系。
通过多个实例和实验研究，我们将阐述不同波长对损伤阈值的影响，并探讨其背后的物理机制。
最后，我们将总结损伤阈值与波长的换算关系，提供一些实用的计算方法和公式。
同时，我们还会展望损伤阈值与波长在材料科学和工程领域中的应用前景。
通过对损伤阈值与波长关系的深入研究，我们可以更好地设计和制造具有优异性能和耐久性的材料，推动科技进步和工程应用的发展。
在结束语部分，我们将对本文的研究内容和结论进行总结，并强调该研究对材料科学和工程领域的重要性。
我希望本文可以为读者提供有益的信息，促进对损伤阈值与波长关系的深入理解和应用。
文章结构部分的内容可以如下所示：1.2 文章结构本文主要分为引言、正文和结论三个部分。
引言部分将对整篇文章的背景和意义进行概述，并介绍本文的结构和目的。
首先，将介绍损伤阈值和波长的基本概念及其重要性。
然后，将说明文章的主要内容和结构安排，以及本文的目的。
正文部分将详细探讨损伤阈值的定义、波长的物理意义以及损伤阈值与波长的关系。
首先，将介绍损伤阈值的定义，包括其起源、发展和应用领域。
然后，将解释波长的物理意义，包括其在光学和物理领域的作用以及相关的基本原理。
接下来，将深入研究损伤阈值与波长之间的关系，探讨它们之间的数学模型和相互影响的因素。
此外，还将探讨损伤阈值和波长在不同条件下的变化规律，以及它们对光学材料和器件性能的影响。
ABAQUS损伤塑性模型损伤因子计算方法研究_曹明
Research on Damage Plastic Calculation Method of ABAQUS Concrete Damaged Plasticity Model
CAO Ming
（Architectural Design & Research Institute of Southeast University, Nanjing 210096, China ）
0 1.0 x
图3
规范中混凝土拉伸应力 — 应变曲线 （x=ε/εt， y=σ/ft）
应力 — 应变曲线计算 ABAQUS 损伤塑性模型所需的 损伤因子参数 。
当 x ＞1 时 ：
3.2 y= x αd（x-1）2+x
（7 ）
损伤因子计算示例 文本提出的损伤因子计算方法所需计算参数为
混 凝 土 受 压 强 度 及 受 拉 强 度 。 以 C30 混 凝 土 为 例 ， 受压强度标准值 fck=20.1MPa ， 受拉强 度 标 准 值 ftk=
混凝土单轴受拉应力 — 应变曲线方程如下 。 当 x ≤1 时 ：
y=1.2x-0.2x
当 x ＞1 时 ：
6
（8 ）
2.01MPa。 混 凝 土 弹 性 模 量 由 计 算 所 得 混 凝 土 应 力 — 应变曲线确定 ， E=21.16GPa 。 计算所得受压 、 拉伸损伤因子 — 非弹性应变曲线分别见图 4、 图5。
其中 ， d为损伤因子 ， 其值在 0 （ 无损 ） 到 1 （ 完全 失效 ） 之间变化 ， σ 为有效应力 。 有效应力和弹性应力之间的关系可以表示为 ：
σ=D0el（ε-εpl）
应变 。 应力 — 应变关系为弹性标量损伤关系 ：
混凝土损伤塑性模型参数计算方法及试验验证
混凝土损伤塑性模型参数计算方法及试验验证熊进刚;丁利;田钦【摘要】基于已有混凝土损伤塑性(CDP)模型及其相关参数计算方法,建议一种确定CDP模型损伤因子的单轴应力-应变曲线,并推导对应的损伤因子计算公式.采用该建议公式和ABAQUS有限元软件对2根钢筋混凝土试验梁进行分析,并将分析结果与试验值进行对比,结果表明:计算值和试验值符合较好,验证了CDP模型用于混凝土结构非线性分析的适用性及本文建议公式的合理性,为相关学者进行混凝土非线性分析时提供参考.【期刊名称】《南昌大学学报（工科版）》【年(卷),期】2019(041)001【总页数】6页(P21-26)【关键词】混凝土损伤塑性;简支梁;损伤因子;有限元分析;混凝土结构【作者】熊进刚;丁利;田钦【作者单位】南昌大学建筑工程学院,江西南昌330031;江西省近零能耗建筑工程实验室,江西南昌330031;南昌大学建筑工程学院,江西南昌330031;南昌大学建筑工程学院,江西南昌330031;江西省近零能耗建筑工程实验室,江西南昌330031【正文语种】中文【中图分类】TU502在土木工程领域，对于结构性能的研究，结构试验是最直观、可靠的方法，但由于其高昂的代价以及超长的周期经常会受到限制。
随着计算机仿真技术和有限元理论的快速发展，数值模拟已经成为研究结构性能的一种重要手段。
ABAQUS作为国际上最先进的大型通用有限元分析软件之一，由于其强大的非线性分析能力，得到众多研究者的广泛使用。
ABAQUS中的损伤塑性模型是由Lee等[1]提出的，用于模拟砂浆、混凝土等准脆性材料的力学行为，如抗压强度和抗拉强度不相等、抗压强度远远大于抗拉强度、拉压异性、刚度恢复效应、应变率效应等。
其基本框架包括：非相关联流动法则、屈服函数、含损伤的应力应变关系和损伤演化方程。
混凝土损伤塑性(CDP)模型将损伤指标引入混凝土模型，对混凝土的弹性刚度矩阵加以折减，以模拟混凝土的卸载刚度随损伤增加而降低的特点[2]。
混凝土损伤塑性模型损伤因子的取值及应用研究
混凝土损伤塑性模型损伤因子的取值及应用研究郭嘉伟; 徐彬【期刊名称】《《甘肃科学学报》》【年(卷),期】2019(031)006【总页数】5页(P88-92)【关键词】ABAQUS; 混凝土损伤塑性模型; 损伤因子; 本构关系; Sidiroff能量等价原理【作者】郭嘉伟; 徐彬【作者单位】吉林大学建设工程学院吉林长春 130026; 长春市市政工程设计研究院吉林长春 130033【正文语种】中文【中图分类】TU502混凝土材料以其良好的抗压强度和耐久性特点在土木工程领域广泛应用,但由于其均质性较差,在受到外界因素作用时,容易出现材料损伤且进一步发展形成宏观裂缝[1]。
同时,由于混凝土材料复杂的力学性能,至今仍没有一种混凝土本构模型能够完全模拟,因此选择相对合理的混凝土本构模型有助于混凝土结构非线性分析的进行。
目前ABAQUS有限元分析软件自带的混凝土损伤塑性模型在分析混凝土结构性能方面应用广泛,它假设混凝土材料受到拉压应力作用后直至拉裂和压碎的损伤破坏是各向同性的,在引入损伤因子来模拟单向加载过程中混凝土材料刚度退化现象的同时,还引入了刚度恢复因子来模拟循环加载过程中的刚度恢复现象,因此应用此模型进行混凝土材料非线性分析可以明显地提高收敛性。
然而ABAQUS手册中虽然对混凝土损伤塑性模型的重要参数包括损伤因子进行了说明,但是并未明确损伤因子的计算方法,因此损伤因子的取值往往需要通过混凝土试块进行重复加载试验的应力路径来标定,所以为方便混凝土损伤塑性模型的使用,推导出损伤因子的计算公式就十分关键。
近年来,许多研究者对混凝土损伤塑性模型进行了相关研究,如孙庆昭[2]对混凝土损伤塑性模型进行了简单介绍;秦力等[3]使用混凝土损伤塑性模型对梁柱结构反复加载作用进行了分析;顾福霖[4]结合工程实例建立了三维墙梁构件模型,分析了模型参数设置的合理性,但是关于损伤因子的取值及应用研究却相对较少。
研究在分析混凝土本构曲线的基础上,对损伤因子进行了推导,再利用数值模拟与试验相结合的方法验证其可行性,为混凝土材料非线性分析提供了参考依据。
CDP模型使用说明(BYsusoo88)
近些年，似乎abaqus 混凝土损伤塑性模型在结构工程（钢结构方向、混凝土方向）研究生论文中的普及率非常非常高，都试图采用abaqus 来模拟钢材/混凝土材料的受力性能，但在数值计算的过程中混凝土的损伤塑性模型的参数设置成了过不去的瓶颈，我也是深有感触，特别是研二刚开始学abaqus 的时候，非常痛苦，问师兄们也是一知半解，下面我把书上和论文中及自己的一些理解简捷的将abaqus 一些关键的操作和理论，并做成文件方便大家使用。
损伤模型在使用中主要是下面的截面：材料行为主要是密度、弹性、混凝土损伤塑性三类。
密度其实个人认为并不重要应该对计算没有太影响，至于不输有没影响我还没试过。
弹性中杨氏模量E。
对后面的计算影响很大应该慎重选取，后面会将到的，这里先按下不表。
泊松比的取值我都是参考别人的论文或是清华大学一次研究生作业中建议选取0.2 或0.164 这个现在想想还确实有些不明朗，大家可以将其作为参变量改变试试对计算结果的影响到底有多大。
混凝土损伤塑性主要有混凝土压缩损伤和混凝土拉伸损伤：塑性膨胀角（剪胀角）对混凝土的受力表现非常明显，至少我的型钢混凝土受扭中是非常明显的，一般在刚开始试算时建议取30°等其他数值确定下来可以调整该值将其趋近于试验数据，有点造假的意思，不过没办法这些数据的取值本就没一个固定的取值。
偏心率、fbo/fc0、K 分别是偏心率/流动势偏移量、双轴抗压强度与单轴抗压极限强度之比、不变量应力比，具体的解释大家可以去参考a baqus 的说明书，这边就不一一介绍。
粘性参数的取值直接关系到模型计算的收敛性，一般都不设置成0，我个人建议取值0.0005 或者0.005 看模型收敛效果而定。
该参数的改变对计算结果影响不大，（我的模型至少是这c0 c c acdctd 样，其他模型还真没试过） 下面最为关键的是受压行为和受拉行为中两列数据取值：这部分的取值是直接来源于你的混凝土单轴应力-应变关系曲线，这部分数值决定你模型受 混凝土单轴受压应力-应变关系方程：令 x/ 0 ，y / 0，其中0 , 0 分别为曲线的峰值应力、应变当 x0.211 即0.4 f *y ( E / f * )x当 0.211x 1时yx (3 2)x 2(2)x 3a a a其中：2.4 0.0125 f *当 x1 时yx(x 1)2 x其中：0.157 f *0.7850.905y=cfc1y=a x+(3-2a )x 2+(a -2)x 3y=cf t10.4xy=d (x-1)2+xy=(E 0c/f c )xy=x t (x-1)1.7+x1x=cy1x=ty图 1 混凝土受应力-应变关系图 2 混凝土受压拉应力-应变关系混凝土单轴受拉应力-应变关系方程： 当 x1时y 1.2x 0.2x 6当 x1 时yx( x 1)1.7 x其中： 0.312 f 2 ，f 为混凝土单轴抗拉强度。
约束混凝土损伤塑性模型的研究
约束混凝土损伤塑性模型的研究葛康;陈世鸣【摘要】混凝土损伤塑性模型经常用于混凝土结构的动力损伤分析中,目前国内外针对此模型的研究还仅限在未约束混凝土中,探讨了基于我国现行设计规范中所提供的混凝土单轴本构模型、未约束混凝土塑性损伤模型理论与约束混凝土的单向受压本构模型,提出了适用于约束混凝土的损伤塑性模型,并通过对约束混凝土柱实例进行分析,为进一步将该损伤模型应用于约束混凝土结构的非线性损伤分析提供了参考依据.【期刊名称】《结构工程师》【年(卷),期】2015(031)001【总页数】7页(P14-20)【关键词】混凝土;本构关系;塑性损伤模型;约束混凝土【作者】葛康;陈世鸣【作者单位】同济大学结构工程与防灾研究所,上海200092;同济大学结构工程与防灾研究所,上海200092【正文语种】中文随着现代复杂高层结构的日益增多，传统的弹性设计和分析方法已不能满足混凝土结构设计的需要。
在现有抗震规范中也建议对于不规则且具有明显薄弱部位可能导致重大地震破坏的建筑结构，应运用有限元分析软件进行罕遇地震作用下的弹塑性变形和受力分析。
其中在通用有限元分析软件中提供的多种混凝土材料模型中，损伤塑性模型[1-3](Concrete Damaged Plasticity(CDP) Model)可以模拟出混凝土材料的拉裂和压碎等力学现象，并考虑了混凝土材料的损伤效应，非常适合模拟在动力作用下的混凝土结构行为。
但目前国内外针对该模型的研究和应用仅局限于未约束的普通混凝土材料，在约束混凝土结构分析中还未涉及。
本文基于我国现行混凝土设计规范中提供的未约束混凝土的单轴本构模型、受压受拉塑性损伤因子、约束混凝土的受压本构模型，提出了适用于约束混凝土的塑性损伤模型，为约束混凝土结构的非线性损伤分析提供参考依据。
通用有限元分析软件ABAQUS中的塑性损伤模型是由Lubliner[4]提出并由Lee J 和Fenves G L[5]改进的塑性损伤模型，一般可用来模拟混凝土和其他脆性材料在与中等围压条件(围压通常小于单轴抗压强度的五分之一)下不可逆损伤特性。
API_581_新版变化
•对于产品侧，基本腐蚀速率应当来自检验数据；如果检验数据无法 获得的情况，可采用设定的默认腐蚀速率0.05mm/year
•产品侧的腐蚀速率也存在一系列修正因子：存储产品（干/湿），操 作温度，蒸汽盘管（是/否），除水工艺（是/否）
在第1部分中描述的压力紧急排放系统的评估方法不同于普通的风险评 估，而是一种可靠性的计算
新版API 581由3部分组成：
第1部分:使用API RBI技术制定检维护计划
第2部分:API RBI评估中失效可能性的确定 第3部分:API RBI评估中失效后果的分析
第2部分包括2个附录
• Annex A –管理系统评估手册（以前的附录D） • Annex B –腐蚀速率的确定（老版本的附录G到N加上补充）
在level 1中，失效后果的计算仍然采用事件树来分析瞬时和持续泄 放，以及老版本中指定的四种泄放孔径进行计算。 事件树上的每个分支都采用一个固定的发生频率/可能性来加权。
影响面积的计算仍然采用Area=A*XB的公式，其中A和B为物流的常数， X=泄放速率（连续泄放）或泄放总质量（瞬时泄放） 以下是对面积计算的补充修正 •当瞬时泄放的泄放量大于4540kg时，我们引入一个能量效率因子 面积= 计算面积/ 能量效率因子 式中 能量效率因子= 4 * log (质量) - 15
管理系统评估子因 子 FM
损伤因子 DFk 平均失效概率 GFk DF = DFk
工艺子因子 SF3j
失效可能性
老版中设备修正因子构成
Gff（同类设备失效概率）也被更新。新版本中的Gff比2000版本中的平均 要低1个数量级左右
新版中的Gff将会 导致失效可能性 降低，并使得最 终的风险降低 （与可能性轴上 的降低相一致）