21米跨梯形钢屋架计算书
钢结构课程设计21m跨径简支梯形钢屋架设计
钢结构课程设计一、设计资料说明：21m 跨径简支梯形钢屋架设计厂房跨径为 21m，长度为 108m，柱距为 12m，简支于钢筋混凝土柱上，屋面材料为长 尺压型钢板，屋面坡度为 i=1/10 采用热轧 H 型钢，雪载荷为 s0 0.25kN / mm 2 。
钢材采用 Q235B,焊条采用 E43 型 二、屋架形式及几何尺寸平面图：三、支撑布置：四、荷载计算 1、永久载荷计算： 压型钢板0.15 10 10 0.1 5 1kN m2檩条0.238 kN m2屋架支撑自重12 1.1 21 35.1 kg m2 0.351 kN m2、活动载荷计算雪载0.25 10 10 0.2 5 1kN m2总载荷：Q 0.151 0.238 0.3511.2 0.2511.412 2.1 31.2kN m2五、杆件内力计算及组合：通过用有限元软件 PATRAN 计算后列出了单元的受力大小，利用的是 Rod 单元，计算 结果如下表所示：位置 上弦杆下弦杆 斜杆竖杆杆件编号B C D E F L M N O PH I K A G J内力计算表轴线长度(mm)2110 2111 2110 2111 2110 1950 2100 2100 2910 30133327 3327 3662 1950 2370 2790荷载内力（KN）0 -185 -185 -235 -235 114 222 228 -163 101-60 200 12.8 -13 -26 -26六、杆件截面选择及验算： 1、上弦杆截面选择： 上弦杆采用相同截面，以最大的压力设计；N max 235 KN在屋架平面内的计算长度为 lox 2.11m ，在平面外的计算长度为 loy 4.22m 。
面积和特性（长支水平角钢组成 T 型截面节点板根据最大应力选用板厚 8mm）：（上述选用两个不等支角钢 2L10080 6mm ，长支水平。
21m屋架钢结构计算书
一、结构形式及支撑布置桁架的几何尺寸如下图1.1所示：图1.1 桁架形式及几何桁架支撑布置如图1.2所示：二、荷载计算永久荷载：屋架及支撑自重：0.12+0.011*21=0.351压型钢板：檩条自重（间距1.5m ）：0.333kn/2m 保温层荷载： 0.65 kn/2m 恒荷载总和： 1.485 kn/2m 可变荷载：屋面活荷载（雪荷载）： 0.5 kn/2m 积灰荷载： 0.8 kn/2m 可变荷载总和： 1.3 kn/2m 风荷载：风压高度变化系数为1.0，迎风面体形系数为-0.6，背风面体形系数为-0.5，故负风设计值为（垂直屋面）：迎风面： 1ω=-1.4*0.6*1.0*0.5=0.42 kn/2m 背风面： 2ω=-1.4*0.5*1.0*0.5=0.35 kn/2m 屋架计算跨度：030020.7l l m =-= 考虑以下两种荷载组合 ① 全跨永久荷载+全跨可变荷载由可变荷载控制的组合：(1.20.90.8)6=30.9kn F =⨯1.485+1.4⨯0.5+1.4⨯⨯⨯(21-0.3)/14⨯ 有永久荷载控制的组合：(1.350.90.8)6=15.2kn F =⨯1.485+1.4⨯0.5⨯0.7+1.4⨯⨯⨯(21-0.3)/14⨯ ② 全跨永久荷载+半跨可变荷载 永久荷载：1F =1.2⨯1.485⨯21-0.3)/14⨯6=15.8KN （可变荷载：2F 1.40.5+1.40.9210.3/14615.2KN =⨯⨯⨯0.8⨯-⨯=（）（）三、内力计算(e) 21米跨屋架全跨单位荷载几何尺寸作用下各杆件的内力值(f) 21米跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值内力计算结果如表：四、杆件设计 ⑴上弦杆：整个上弦杆采用相等截面，max N =-378.8KN ox l =150.75cm oy l =2ox l =301.5cm 设λ=100，查表可知为b 类截面，，ϕ=0.422 需要截面积A=32378.829.00.422310N cm f ⨯10==ϕ⨯需要的回转半径：150.75 1.51100x ox l i cm ===λ 301.53.01100oy y l i cm ===λ 根据需要的A 、x i 、y i 查用钢规格表，选用2∟100×80×8（短边相并），A=227.8cm ，x i =2.37cm ，y i =4.66cm ，150.7563.62.37ox λλ==<[]=150 []301.564.71504.66oy λλ==<= 由10.5610012.516.98oy l btb ==<= 则近似64.7yz y λλ== 查表得ϕ=0.782 则3222378.810174.2/310/0.78227.810N N mm N mm f σ=ϕ⨯==<⨯⨯填板每个节间放一块，175.440 3.15126l cm cm =<⨯= ⑵下弦杆：整个下弦杆采用同一截面，max N =372.0KN ox l =300cm oy l =600cm 设λ=100，查表可知为b类截面，，ϕ=0.422 需要截面积A=3223721028.40.42231010N cm f ϕ⨯==⨯⨯ 需要的回转半径：3003100x ox l i cm ===λ 6006100oy y l i cm ===λ 根据需要的A 、x i 、y i 查用钢规格表，选用2∟100×110×10（短边相并），A=256.8cm ，x i =3.13cm ，y i =8.71cm ，300963.13x λλ==<[]=350 []60068.93508.71y λλ==<= 由10.561801818.710oy l btb ==<= 则近似68.9yz y λλ== 查表得ϕ=0.707 则32223721092.6/310/0.70756.810N N mm N mm f σ=ϕ⨯==<⨯⨯ 填板每个节间放一块，1300 5.8464l cm cm =<80⨯= ⑶斜腹杆①杆件aB ：N=-239.0KN ox l =253cm oy l =253cm 设λ=100，查表可知为b类截面，，ϕ=0.422 需要截面积A=3222391018.30.42231010N cm f ϕ⨯==⨯⨯ 需要的回转半径: 2532.53100oy x y l i i cm ====λ根据需要的A 、x i 、y i 查用钢规格表，选用2∟100×63×6（长边相并），A=219.24cm ，x i =3.21cm ，y i =2.53cm ，25378.83.21x λλ==<[]=150 2531002.53y λλ==<[]=150由10.566.310.522.50.6oy l b tb ==<= 则近似 100yz y λλ== 查表得ϕ=0.555 则322223910223.8/310/0.55519.2410N N mm N mm f σ=ϕ⨯==<⨯⨯ 填板放两块， 184.3 3.21128.4l cm cm =<40⨯=②杆件gH ：40.3N KN = 0.80.8339271.2ox l l cm ==⨯= 339oy l l == 设λ=100，查表可知为b类截面，，ϕ=0.422 需要截面积A=32240.310 3.10.42231010N cm f ϕ⨯==⨯⨯ 需要的回转半径: 271.2 2.71100x oxl i cm λ=== 3393.39100oy y l i cm ===λ 根据需要的A 、x i 、y i 查用钢规格表，选用2∟75×5，A=214.8cm ，x i =2.32cm ，y i =3.33cm ，271.211.72.32x λλ==<[]=150 []339101.81503.33y λλ==<= 由10.587.510.726.20.7oy l b t b ==<= 则近似4422220.4750.4757.51101.81104.53390.7yz y oy b l t λλ⎛⎫⎛⎫⨯=+=⨯+= ⎪ ⎪ ⎪⨯⎝⎭⎝⎭查表得ϕ=0.470则322240.31057.9/310/0.47014.810N N mm N mm f σ=ϕ⨯==<⨯⨯ 填板放三块， 184.8 2.392l cm cm =<40⨯=③杆件Gg:N=-31.1KN 0.80.8289231.2ox l l cm ==⨯= 289oy l l cm == 设λ=100，查表可知为b类截面，，ϕ=0.422 需要截面积A=32231.110 2.40.42231010N cm f ϕ⨯==⨯⨯ 需要的回转半径: 231.2 2.31100xoxl i cm λ=== 289 2.89100oy yl i cm ===λ 根据需要的A 、x i 、y i 查用钢规格表，选用2∟75×5，A=214.8cm ，x i =2.32cm ，y i =3.33cm ，231.299.72.32x λλ==<[]=350 []28986.83503.33y λλ==<=由 10.587.510.722.30.7oy l b t b ==<= 则近似 4422220.4750.4757.5186.81902890.7yz y oy b l t λλ⎛⎫⎛⎫⨯=+=⨯+= ⎪ ⎪ ⎪⨯⎝⎭⎝⎭查表得ϕ=0.621则σ=322231.31033.8/310/0.62114.810N N mm N mm f ϕ⨯==<⨯⨯ 填板放三块，172.25 2.392l cm cm =<40⨯=其余杆件截面选择见下表，需要注意的是连接垂直支撑的中央竖杆采用十字形截面，其斜截面计算长度0.9ox l l =，其余杆件除Aa 、Ba 、gH 外，0.8ox l l =。
跨度21米梯形钢屋架课程设计计算书
梯形钢屋架课程设计一、设计资料(1)、某工业厂房，建筑地点在太原市，屋盖拟采用钢结构有檩体系，屋面板采用100mm厚彩钢复合板（外侧基板厚度0.5mm，内侧基板厚度0.4mm，夹芯材料选用玻璃丝棉，屋面板自重标准值按0.20 kN/m2计算），檩条采用冷弯薄壁C型钢。
屋架跨度21m,屋面排水坡度i=1:10，有组织排水。
屋架支承在钢筋混凝土柱（C30）上，柱顶标高9.0m，柱距6m，柱截面尺寸为400×400mm。
厂房纵向长度60m。
基本风压0.40KN/m2,基本雪压0.35KN/m2。
不考虑积灰荷载。
注：屋架、檩条、拉条及支撑自重标准值可按下列数值考虑：0.30kN/m2（6.0m）（2）、屋架计算跨度：L0=21-2×0.15=20.7m（3）跨中及端部高度：屋盖拟采用钢结构有檩体系，屋面排水坡度i=1:10，取屋架在21m轴线处的端部高度h0’=1.99m, 屋架的中间高度h=3.025m，则屋架在20.7m，两端的高度为h o=2.004m。
二、结构形式与布置屋架形式及几何尺寸如图2-1所示根据厂房长度（60m），跨度及荷载情况，设置两道上下横向水平支撑。
因为柱网采用封闭形式，厂房横向水平支撑设在两端第二柱间，图2-1梯形屋架形式和几何尺寸在第一柱间的上弦平面设置了刚性系杆，以保证安装时的稳定。
在第一柱间的下弦平面也设置了刚性系杆，以传递山墙风荷载。
梯形钢屋架支撑布置如图2-2.桁架上弦支撑布置图桁架下弦支撑布置图垂直支撑布置1-1垂直支撑布置2-2SC—上弦支撑XC—下弦支撑CC—垂直支撑GG—刚性系杆LG—柔性系杆图2-1梯形屋架支撑布置图三、荷载计算荷载：屋架的受荷水平投影面积为：22602A>==，故按⨯mm612621m《建筑结构荷载规范》取屋面活荷载（按不上人屋面）标准值为0.5kN/m2，雪荷载为0.35kN/m2，取屋面活荷载与雪荷载中较大值0.5kN/m2。
21m梯形屋架钢结构计算书
某单跨厂房的钢屋盖1、设计资料（1）该车间无悬挂起重机、无天窗、无振动；（2）钢屋架支承在钢筋混凝土柱顶，钢材采用Q235，焊条采用E43型，混凝土等级为C25；（3）梯形屋架，屋面采用1.5mX6.0m 的GRC 大型屋面板（屋面板不作支撑用）；（4）车间跨度21m,长度240m ，纵向柱距6m 。
温度伸缩缝采用双柱。
2、屋架形式和几何尺寸因为屋面为GRC 大型屋面板，故采用平坡梯形屋架。
屋架尺寸如下： 屋架计算跨度：mm L L 207001502210003000=⨯-=-=；屋架端部高度取值：mm H 15000=；跨中高度：mm H 2550=； 屋架高跨比：1.812070025500==L H ； 屋面坡度：1.015022100015002550=--=i 。
架几何尺寸如图：3、支撑布置由于房屋长度为240m ，故在房屋两端部开间及每隔60m 处个设置一道上弦横向水平支撑，在中间伸缩缝处设置两道上弦横向水平支撑，屋架两端及跨中三处设置垂直支撑，下弦横向水平支撑和上线横向水平支撑设置在同一柱间。
在屋架的屋脊点和制作位置设置刚性a B c Gg4、荷载（对水平投影面）1）恒载标准值GRC大型屋面板1.5*6m 1.2×0.5/0.995=0.60KN/m2防水层（三毡四油加绿豆沙） 1.2×0.4/0.995=0.48 KN/m2找平层（2cm厚） 1.2×0.4/0.995=0.48 KN/m2屋架与支撑 1.2×(0.12+0.011×21)=0.42KN/m2合计 1.98 KN/m2 2）活载屋面活载 1.4×0.5=0.70KN/m2雪荷载 1.4×0.5=0.70KN/m 2取大值 0.70KN/m 2计算屋架时应考虑下列三种荷载组合情况组合（一）：满载；KN p 12.2465.1)7.098.1(=⨯⨯+=组合（二）：在吊装过程中可能出现的半跨屋面板荷载和活载（活载为500N/m2）；KNp 48.1565.1)7.042.06.0(=⨯⨯++=左 KN p 78.365.142.0=⨯⨯=右组合（三）：在使用过程中全跨永久荷载和半跨使用荷载。
21米跨钢屋架课程设计
钢结构课程设计设计任务书北京地区某金工车间，采用无檩屋盖体系，梯形钢屋架。
跨度21米，柱距6米，厂房高度为15.7米，车间内设有两台200/50KN中级工作制吊车，计算温度高于-20C。
采用三毡四油，上铺小石子防水屋面，水泥砂浆找平层，厚泡沫混凝土保温层，1.5mx6m预应力混凝土大型屋面板。
屋面积灰荷载0.7 KN/m2，屋面活荷载0.45 KN/m2，雪荷载0.4KN/m2，风荷载0.45 KN/m2。
屋架铰支在钢筋混凝土柱上，上柱截面为400mmx400mm，混凝土标号为C20。
要求设计钢屋架并绘制施工图。
一、设计条件1、钢材采用Q235B级，焊条采用E43型。
2、屋架计算跨度 Lo=21000－2×150=20700mm3、跨中及端部高度设计条件为无檩条屋盖方案，屋架端部高度h=1990mm，屋架的中间高度h=3040mm，屋面坡度i＝1/10。
二、结构形式1、屋架形式如下图2、屋架支撑布置厂房长度(168m>60m)、跨度及荷载情况，设置上下弦横向水平支撑4道，下弦纵向水平支撑沿两侧柱列布置。
如下图（修改图，变为4道支撑）三、荷载与内力计算 1、荷载计算屋面活荷载与雪荷载不会同时发生，计算时，取较大的荷载标准值进行计算。
故取屋面活荷载0.45 kN/㎡进行计算。
屋架沿水平投影面积分布的自重（包括支撑）按照经验公式()20.120.011/k g l kN m =+=（0.12+0.011*21）=0.351计算，跨度单位为米。
永久荷载设计值取系数1.35，屋面活荷载设计值取系数1.4 荷 载 计 算 表2、荷载组合设计屋架时，应考虑以下三种组合： （1）全跨永久荷载+全跨可变荷载全跨节点永久荷载及可变荷载：F=(4.254+1.68)×1.5×6=53.406kN （2）全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨节点永久荷载： F1=4.254×1.5×6=38.286 kN半跨节点可变荷载： F2=1.68×1.5×6=15.12kN（3）全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板重+半跨屋面活荷载全跨节点屋架及支撑自重： F3 =0.474×1.5×6=4.266kN半跨大型屋面板重及活荷载： F4=(1.89+0.63)×1.5×6=22.68kN（1）、（2）为使用节点荷载情况，（3）为施工阶段荷载情况。
钢结构梯形钢屋架设计说明书计算书模板word文档
目录1 设计资料 (1)2 屋架形式及几何尺寸 (1)3 支撑的布置 (2)4 荷载计算 (3)5 内力计算 (4)6 杆件复核 (5)7 节点复核 (10)采用PKPM 软件进行设计，对杆件和部分节点进行手算复核。
1 设计资料及设计依据1.1 结构形式跨度为21 m ，总长90 m ，柱距6 m ，采用梯形钢屋架。
1.2 屋架尺寸及选材屋架端部高度设计为1.8 m ，屋面坡度为1/10，采用Q235钢，E43型焊条。
1.3 荷载标准值恒载有：防水层、找平层、保温层等 1.7 kN/m 2 预应力混凝土屋面板（含灌缝） 1.5 kN/m 2 屋架及支撑自重 ()20.120.011kN /m k g L =+ 0.351 kN/m 2活载有：屋面均布活载 0.5 kN/m 2 雪荷载 0.35 kN/m 2 积灰荷载 0.5 kN/m 2屋面为重屋面，不考虑风荷载；抗震设防烈度为6度，不考虑地震作用。
2 屋架形式及几何尺寸(1) 计算跨度0215021000215020700mm L L =-⨯=-⨯=； (2) 屋架中部高度2100018000.1=2850mm 2H =+⨯； (3) 屋架跨中起拱高度L /500=42 mm ，实取50 mm ； (4) 几何尺寸如下图1所示：1508135715081508150815081508285030003000300018152100240027002850237627092964322624552699295342ABCDEF GHI JKLM屋架几何尺寸示意图（单位：mm）图1 屋架几何尺寸示意图（单位：mm ） 3 支撑的布置根据车间长度、屋架跨度和荷载情况，上、下弦各设两道横向水平支撑，具体见支撑布置图2。
a 上弦支撑11b 下弦支撑CC1CC3CC1GG2LG2c 1-1剖面垂直支撑图2 屋面支撑布置（单位：mm）SC－上弦支撑；XC－下弦支撑；CC－垂直支撑；GG－刚性系杆；LG－柔性系杆4 荷载计算屋面活荷载与雪荷载不同时组合，屋面活荷载大于雪荷载，故只取屋面活荷载进行计算。
#21mi土木工程钢结构设计21m_总长90m梯形屋架
5 钢结构课程设计——21m跨钢屋架设计计算书1 设计资料某厂房总长度90m，跨度L=21m，屋盖体系为无檩体系，纵向柱距6m。
1.结构形式:钢筋混凝土柱，梯形钢屋架。
柱的混凝土强度等级为C30，屋面坡度i=L/10；L为屋架跨度。
地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，不考虑地震设防，屋架下弦标高为18m；2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的内力）如附图所示。
屋架采用的钢材、焊条为：用Q345钢，焊条为E50型。
3.屋盖结构及荷载无檩体系：采用1.5×6.0m预应力混凝土屋板（考虑屋面板起系杆作用）荷载：①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为单位，q 为屋架及支撑自重，以kN/m2为单位；②屋面活荷载：施工活荷载标准值为0.7kN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为S0=0.35kN/m2，施工活荷载和雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值；积灰荷载0.6kN/m2。
③屋面各构造层的荷载标准值：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层0.4kN/m2水泥砂浆找平层0.4kN/m2保温层0.7kN/m2一毡二油隔气层0.05kN/m2水泥砂浆找平层0.3kN/m2预应力混凝土屋面板 1.45kN/m22 结构形式和布置屋架形式及几何尺寸如图7.30所示。
屋架支撑布置如图7.31所示。
1图7.30 屋架形式及几何尺寸3荷载计算屋面活荷载和雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。
屋架沿水平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式计算，跨度单位为m。
荷载12 永久荷载：预应力混凝土屋面板 958.135.145.1=⨯2/m kN 屋架及支撑自重 474.035.1)21011.012.0(=⨯⨯+2/m kN 三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 54.035.14.0=⨯2/m kN 水泥砂浆找平层 54.035.14.0=⨯2/m kN 保温层 945.035.17.0=⨯2/m kN 一毡二油隔汽层 068.035.105.0=⨯2/m kN 水泥砂浆找平层 405.035.13.0=⨯2/m kN总计 4.9292/m kN可变荷载：屋面活荷载 98.04.17.0=⨯2/m kN 积灰荷载 0.6 1.40.8⨯=2/m kN总计 1.822/m kN设计屋架时，应考虑以下3种荷载组合： (1) 全跨永久荷载+全跨可变荷载 全跨节点永久荷载及可变荷载：(4.929 1.82) 1.56F =+⨯⨯=kN（2）全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨节点永久荷载：1 4.929 1.5644.36F =⨯⨯=kN 半跨节点可变荷载：2 1.82 1.5616.38F =⨯⨯=kN（3）全跨屋架包括支撑+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载 全跨节点屋架自重：30.474 1.56 4.266F =⨯⨯=kN半跨节点屋面板自重及活荷载：4(1.95750.98) 1.5626.44F =+⨯⨯=kN（1） 、（2）为使用阶段荷载情况，（3）为施工阶段荷载情况。
钢结构课程设计汇本21米梯形屋架
21m跨径简支梯形钢屋架设计（有檩）一、设计资料厂房跨度为21m，长度为108m，柱距为12m，简支于钢筋混凝土柱上，屋面材料为长尺压型钢板，屋面坡度为i=1/10，采用轧制H型钢檩条，水平间距自定，雪荷载为s0=0.25 KN/m2，不考虑风压。
钢材采用Q235B，焊条采用E43型，混凝土标号为C20。
1、屋面荷载标准值：屋架及支撑自重0.117+0.11L=0.117+0.011*21=0.348 2KN M 压型钢板0.15* =0.1512KN M檩条（约0.5KN/M,间距1.5m）0.333 2KN M恒荷载总和0.832 2KN M雪荷载0.25 2KN M（小于0.5，取屋面活载0.5 2KN M）积灰荷载0.6 2KN M活载总和 1.1 2KN M2、屋架计算跨径：020.152120.1520.7ml L=-⨯=-⨯=。
3、屋架形式及图示如图1：二、荷载与内力计算2.1、荷载计算根据荷载规范，屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，取两者较大值计算。
屋面荷载汇总 ：表1 屋面荷载汇总2.2、荷载组合节点荷载设计值按可变荷载效应控制的组合(1.20.832 1.40.5 1.40.90.6) 1.51244.1792d F =⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯= 2KN M其中永久荷载的分项系数 1.2G γ=,屋面活载或雪荷载载荷分项系数1 1.4Q γ=,组合只设计值1 0.7ϕ=，积灰荷载 1.4Q γ= 20.9ϕ=按永久荷载效应控制的组合(1.350.832 1.40.50.7 1.40.90.6) 1.51242.6456d F =⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=2KN M其中永久荷载的的分项系数 1.35G γ=，活荷载的分项系数1 1.4Q γ=，故节点荷载取44.17922KN M ,支座反力=7309.2544d d R F =2KN M 。
2.3、内力计算屋架在上述荷载组合作用的计算简图4所示，用软件求得在F=44.17922KN M作用下屋架各杆的内力入图4所示。
21m跨径简支梯形钢屋架设计(有檩)
目录1.设计资料 (1)2.屋架形式及几何尺寸 (1)3.支撑布置 (1)4.荷载和内力计算 (2)4.1荷载计算 (2)4.1.1永久荷载（水平投影面） (2)4.1.2可变荷载 (2)4.2荷载组合 (3)4.3内力计算 (3)5.杆件截面选择及验算 (5)5.1上弦杆件截面 (5)5.2下弦杆件截面 (6)5.3斜腹杆件截面 (6)5.4竖直杆件截面 (10)6.典型节点设计 (11)6.1下弦节点“b” (11)6.2上弦节点“B” (12)6.3屋脊节点“K” (14)6.4支座节点“a” (14)7.参考文献 (17)8.结束语 (17)21m跨径简支梯形钢屋架设计（有檁）1.设计资料厂房跨度为21m，长度为96m，柱距为12m，简支于钢筋混凝土柱上，屋面材料为长尺压型钢板，屋面坡度为i=1/12，采用轧制H型钢檩条，水平间距自定，基本风压位w0=0.5 KN/m2,屋面离地面高度为20m，雪荷载为s=0.4 KN/m2，不考虑风压。
钢材采用Q235B，焊条采用E43型，混凝土标号为C20。
2.屋架形式及几何尺寸该屋架为有檁屋盖方案，i=1/12，采用平坡梯形屋架。
屋架计算跨度030020700L L mm=-=，端部高度取02000H m=，中部高度2863mm，屋架杆件几何长度如图2.1所示。
3.支撑布置支撑布置如图3.1所示4.荷载和内力计算4.1荷载计算4.1.1永久荷载（水平投影面）压型钢板 20.150.151KN m =檩条（约0.5 KN/m ，水平间为1.5m ） 20.333KN m 屋架及支撑自重 20.120.0110.351L KN m += 恒载总和 20.835KN m 4.1.2可变荷载（1）因屋架受荷水平投影面积超过60m 2，故屋面均布活荷载取为（水平投影面）20.3KN m ，小于雪荷载，故活荷载取为20.4KN m 。
（2）风荷载：风荷载高度变化系数为 1.25，屋面迎风的体形系数为-0.6，被风面为-0.5，所以负风压的设计值（垂直与屋面）为迎风面： 21 1.40.6 1.250.50.525w KM m =-⨯⨯⨯=-背风面： 22 1.40.5 1.250.50.4375w KN m =-⨯⨯⨯=-1w 和2w 垂直与水平面的分力未超过荷载分项系数取1.0时的永久荷载。
课程设计梯形钢屋架设计(21m跨)
梯形钢屋架设计（21m跨）一、设计资料某地区某金工车间。
采用无檩屋盖体系，梯形钢屋架。
跨度为21 m，柱距6 m,厂房长度为144 m，厂房高度为15.7 m。
车间内设有两台150/520 kN中级工作制吊车，计算温度高于-20 ℃。
采用三毡四油防水屋面上铺小石子设计荷载标准值0.4 kN/m2，水泥砂浆找平层设计荷载标准值0.4 kN/m2，泡沫混凝土保温层设计荷载标准值0.1 kN/m2，水泥砂浆找平层设计荷载标准值0.5 kN/m2，1.5 m×6.0 m预应力混凝土大型屋面板设计荷载标准值1.4 kN/m2。
屋面积灰荷载0.35 kN/m2，屋面活荷载0.35 kN/m2，雪荷载为0.45 kN/m2，风荷载为0.5 kN/m2。
屋架铰支在钢筋混凝土柱上，柱截面为400 mm×400 mm，砼标号为C20。
二、屋架形式、尺寸、材料选择及支撑布置1、钢材及焊条选择根据建造地区（北京）的计算温度和荷载性质及连接方法，钢材选用Q235-B。
焊条采用E43型，手工焊。
2、屋架形式及尺寸本设计采用无檩屋盖，i＝1/10，采用梯形屋架。
屋架跨度为L=21000 mmL＝L-300＝20700 mm，屋架计算跨度为H＝2000 mm ，（1/16 ～ 1/12）L，（通常取为2.0 ～2.5 m）端部高度取H+0.5i L＝2000 + 0.1×21000/2＝3050 mm，中部高度取H＝屋架杆件几何长度见附图1所示，屋架跨中起拱42 mm（f = L/500考虑）。
为使屋架上弦承受节点荷载，配合宽度为1.5 m的屋面板，采用上弦节间长度为3.0 m。
附图1：屋架杆件几何长度（单位：mm）3、屋盖支撑布置根据车间长度、屋架跨度和荷载情况，设置四道上、下弦横向水平支撑。
因柱网采用封闭结合，为统一支撑规格，厂房两端的横向水平支撑设在第二柱间。
在第一柱间的上弦平面设置刚性系杆保证安装时上弦杆的稳定，第一柱间下弦平面也设置刚性系杆以传递山墙风荷载。
21m钢屋架课程设计计算书
一、21m焊缝提醒屋架的设计资料某厂金工车间跨度90m×21m，柱距6m。
柱网采用封闭结合。
车间内设有30/5t，中级工作制桥式吊车。
采用1.5×6.0m预应力钢筋混凝土大型屋面板，上铺15cm厚沥青珍珠岩保温层，卷材防水，八层做法（参考）。
屋面坡度1∕10，基本雪压0.4kN/m2，基本风压0.35 kN/m2屋架支承在钢筋混凝土柱上，上柱截面400×400mm，混凝土强度等级C20。
（建议屋架钢材Q235，焊条E43型。
）二、钢材和焊条的选择根据经验选择，钢材采用Q235,焊条E43，手工焊。
三、屋架的杆件布置和几何尺寸1.几何尺寸计算跨度ιo=ι－300=20700㎜端部高度在1.8 ~2.1m,取1990㎜，那么，跨中高度H=1990＋0.5×21000×0.1=3040㎜高跨比3040/20700=1/6.8,在梯形屋架的常用范围内(几何尺寸如图a)。
1a．21m屋架几何尺寸b.屋架上弦支撑布置图2.支撑布置(如图b,c,d,e)①L=21m<30m,所以仅在跨中设置一道垂直支撑；②房屋内设有中级工作制的桥式吊车，应在屋架下弦端节间设置纵向水平支撑；③30/5 t 的桥式吊车，为了防止屋架水平方向振动，必须设置下弦横向水平支撑；④因为采用大型屋面板（无檩条）应设置屋架上弦横向水平支撑。
四、荷载统计和内力计算 1.荷载统计永久荷载标准值分别防水层 0.35KN/㎡ 找平层 0.40KN/㎡ 保温层 0.50KN/㎡ 预应力钢筋混凝土大型屋面板（1.5m ×6.0m ）㎜ G K1=1.4KN/㎡ 屋架及支撑自重 G K2=0.12＋0.011ιℓ=0.351KN/㎡ 永久荷载标准值总和为 G K =3.001KN/㎡ 可变荷载标准值分别为d.垂直支撑1-1e.柱顶处屋架垂直支撑c.屋架下弦支撑布置图雪荷载Q K1=0.40KN/㎡积灰荷载 0.55KN/㎡可变荷载标准值总和Q K=0.95KN/㎡根据建筑荷载规范，屋坡度小于30度时，活荷载中可不考虑风荷载，并且题中未告知活荷载，所以取雪荷载和积灰荷载。
钢结构单层工业厂房21m跨度的设计计算书
目录一、设计资料 (2)1、设计题目 (2)2、屋架结构荷载 ................................................................................................................. 错误!未定义书签。
2、支撑布置 (3)3、屋架内力 ............................. 错误!未定义书签。
4、杆件设计 (7)1.上弦杆 (8)2.下弦杆 (10)3.端斜杆A B (11)4.腹杆 (13)5.竖杆 (21)5、节点设计 (24)1.下弦节点“C” (24)2.上弦节点“B” (25)3.屋脊节点“H” (26)4.支座节点“A” (27)一、设计资料1、设计题目某校办工厂厂房总长度90m，跨度为21m,纵向柱距6m，车间内设有两台50/10t中级工作制吊车，地区计算温度高于-20℃，无侵蚀性介质，地震设防烈度为7度，屋架下标高18m，采用1.5×6m的预应力混凝土大型屋面板（考虑屋面板起系杆作用），Ⅱ级防水，卷材屋面。
桁架采用梯形钢屋架，屋面坡度为10i，两端铰支于钢筋混凝土柱上，柱截面尺寸为450×450.柱的混凝土强度等级为C30，屋架采:1用Q235钢；焊条为E43型.2、屋架结构荷载二、支撑布置由于厂房长度为90m，故需在屋架两端部及跨中开间设置上，下弦横向水平支撑和屋架两端及跨中三处设置垂直支撑。
其他屋架则在垂直支撑出分别于上，下弦设置三道系杆，其中屋脊和两支座处为刚性系杆，其余三道为柔性系杆（如图所示）桁架下弦支撑布置图垂直支撑上——上弦支撑；XC——下弦支撑；CC——垂直支撑;GG——刚性系杆；LG——柔性系杆三、屋架内力屋架设计中，荷载组合一般考虑以下三种情况：1、全跨永久荷载+全跨可变荷载F=（1.35×3.43 +1.4×0.7×0.7+1.4×0.9×0.5）×1.5×6=51.5kN其中屋面活荷载分享系数为1.4 组合系数为0.7；机会何在为1.4；2、全跨永久荷载+半跨可变荷载永久荷载设计值：F=1.35×3.43×1.5×6=41.7kN1=（1.4×0.7+1.4×0.9×0.5）×1.5×6=14.49kN 可变荷载设计值：F23、半跨屋面板荷载+半跨安装活荷载屋面板荷载设计值：F=1.5×1.35×1.5×6=18.2kN3=1.4×0.7×1.5×6=8.82kN 安装活荷载设计值：F4内力计算:杆件名称内力系数第一种组合F*第二种组合第三种组合计算杆件内力全跨左半跨右半跨F1*＋F2*F1*＋F2*F3*＋F4*F3*＋F4*上弦AB000000000 BC,CD-7.472-5.31-2.162-399.752-388.5243-342.90978-182.8246-155.05924399.752 DE,EF-11.26-7.339-3.923-602.517-575.96751-526.46967-269.69838-239.56926602.517 FG,GH-12.18-6.861-5.319-651.63-607.32189-584.97831-282.19002-268.58958651.63下弦ac 4.1 3.01 1.09219.35214.5849186.7641101.168284.2338219.35 ce9.744 6.663 3.081521.304502.87167450.96849236.10846204.51522521.304 eg11.9627.326 4.636639.967604.96914565.99104282.32372258.59792639.967 gh11.768 5.884 5.884629.588575.98476575.98476266.07448266.07448629.588腹杆aB-7.684-5.641-2.043-411.094-402.16089-350.02587-189.60242-157.86806411.094 Bc 5.808 3.96 1.848310.728299.574268.97112140.6328122.00496310.728 cD-4.409-2.633-1.776-235.8815-222.00747-209.58954-103.46686-95.90812235.8815 De 2.792 1.222 1.57149.372134.13318139.175761.5924464.6618149.372 eF-1.572-0.047-1.525-84.102-66.23343-87.64965-29.02494-42.060987.64965 Fg0.328-1.039 1.36717.548-1.3775133.48543-3.1943818.0265433.48543 gH0.713 1.913-1.238.145557.4514712.344129.84926 2.392657.45147 Aa-0.5-0.541-0.043-26.75-28.68909-21.47307-13.87162-9.4792628.68909 Cc-1-10-53.5-56.19-41.7-27.02-18.256.19 Ee-1-10-53.5-56.19-41.7-27.02-18.256.19 Gg-1-10-53.5-56.19-41.7-27.02-18.256.191、上弦杆整个上弦架采用等截面，按FG 、GH 杆件最大设计内力计算。
钢结构课程设计21米梯形屋架
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2.3
屋架在上述荷载组合作用的计算简图4所示，用软件求得在F=44.1792KN：M2作用下屋架各杆的内力入图4所示。
内力计算杆端内力值（乘子= 1）
杆端1
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21米跨梯形钢屋架计算书
梯形钢屋架课程设计指导教师：宋拓班级：土木81403 学生姓名：朱克林学号： 140008346 设计时间： 2017年1月1 设计资料某厂房总长度72m ，跨度21m ，纵向柱距6m 。
钢筋混凝土柱，梯形钢屋架。
柱的混凝土强度等级为C25，屋面坡度i=L/12，L 为屋架跨度。
地区计算温度高于-200C ，无侵蚀性介质，地震设防烈度为7度，屋架下弦标高为18m 。
2 结构形式与布置屋架形式及几何尺寸如图所示。
19901350229025902890304026132864312425302864312433901507.51507.51507.51507.51507.51507.51507.5150A ac eghB CD F G H 15007=10500×21米跨屋架几何尺寸Aa +4.1000.000-7.472-11.262-12.18-12.18-7.684-4.409-1.572+0.713+5.808+2.792+0.328-1.0-1.0-1.0-0.5+9.744+11.962+11.768c e g h B C DE FG H0.51.01.01.01.01.01.01.0 21米跨屋架全跨单位荷载作用下各杆件的内力值A +3.0100.000-5.310-7.339-6.861-5.319-3.923-2.1620.0-5.641-2.633-0.047+1.913+1.367+1.57+1.848+3.960+1.222-1.039-1.200-1.525-1.776-2.043-1.0-1.0-1.00.000.000.00-0.5+6.663+7.326+5.884+4.636+3.081+1.090B C D E F G H G 'F 'E 'D 'C 'B '0.51.01.01.01.01.01.01.0屋架支撑布置如图所示。
钢结构屋架计算书21m跨
目录1设计资料 (2)1．1结构形式 (2)1．2屋架形式及选材 (2)2支撑布置 (2)2．1桁架形式及几何尺寸 (2)2．2桁架支撑布置如图 (3)3荷载计算 (4)4内力计算 (5)5 杆件设计 (6)5．1上弦杆 (7)5．2下弦杆 (8)5．3端斜杆aB (8)5．4腹杆 (9)5．5竖杆 (9)6节点设计 (12)6．1下线节点 (12)6．2上线节点 (13)6．3屋脊节点 (14)6．4支座节点 (15)6．5下线中央节点 (16)7 参考文献 (19)1、 设计资料1．1结构形式某厂房的跨度为21m ，长度60m ，柱距6m 。
车间设有两台30/5吨中级工作制吊车。
梯形屋架，屋架端高为1.7m ，屋面坡度为1/9，屋架支撑在钢筋混凝土柱上，柱的截面为400×400mm ，混凝土标号为C25；计算温度最低-20℃，采用1.5×6m 预应力钢筋混凝土大型屋面板和卷材屋面。
屋面做法：三毡四油绿豆防水层，20mm 厚1:3水泥砂浆找平层，80mm 厚泡沫混凝土保温层。
屋面活荷载标准值0.5KN/M 2，雪荷载标准值0.5KN/M 2，积灰荷载标准值0.5KN/M 2。
由于屋面坡度小、重型屋面，不考虑风荷载。
1．2屋架形式及选材屋架跨度为21m ，屋架形式、几何尺寸如图附图所示。
2支撑布置2．1桁架形式及几何尺寸布置171728672850300030001500135815091509150915091509150923042395263329443235236629442633203326991350图1 梯形钢屋架形式和几何尺寸2．2桁架支撑布置根据厂房长度、跨度及荷载情况，设置两道上、下弦横向水平支撑。
因柱网采用封闭结合，厂房两端的横向水平支撑设在第一柱间。
在所有柱间的上弦平面设置了刚性和柔性系杆，以保证安装时上弦杆的稳定，在各柱间下弦平面的跨中及端部设置了柔性系杆，以传递山墙风荷载。
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梯形钢屋架课程设计指导教师：宋拓班级：土木81403学生姓名：朱克林学号：140008346设计时间：2017年1月1 设计资料某厂房总长度72m ，跨度21m ，纵向柱距6m 。
钢筋混凝土柱，梯形钢屋架。
柱的混凝土强度等级为C25，屋面坡度i=L/12，L 为屋架跨度。
地区计算温度高于-200C ，无侵蚀性介质，地震设防烈度为7度，屋架下弦标高为18m 。
2 结构形式与布置屋架形式及几何尺寸如图所示。
19901350229025902890304026132864312425302864312433901507.51507.51507.51507.51507.51507.51507.5150A ac eghB CD F G H 15007=10500×21米跨屋架几何尺寸Aa+4.1000.000-7.472-11.262-12.18-12.18-7.684-4.409-1.572+0.713+5.808+2.792+0.328-1.0-1.0-1.0-0.5+9.744+11.962+11.768cegh B C DE FG H0.51.01.01.01.01.01.01.0 21米跨屋架全跨单位荷载作用下各杆件的内力值A a c e g g 'e 'c '+3.0100.000-5.310-7.339-6.861-5.319-3.923-2.1620.0-5.641-2.633-0.047+1.913+1.367+1.57+1.848+3.960+1.222-1.039-1.200-1.525-1.776-2.043-1.0-1.0-1.00.000.000.00-0.5+6.663+7.326+5.884+4.636+3.081+1.090B C D E F G H G 'F 'E 'D 'C 'B '0.51.01.01.01.01.01.01.0 21米跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值 屋架支撑布置如图所示。
符号说明：SC—上弦支撑XC—下弦支撑CC—垂直支撑GG—刚性系杆LG—柔性系杆3荷载计算屋架沿水平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式计算，跨度单位为m。
1、荷载计算永久荷载设计值：三毡四油防水层0.40kN/㎡×1.2=0.48kN/m2水泥砂浆找平层0.40kN/㎡×1.2=0.48kN/m2保温层0.70 kN/㎡×1.2=0.84kN/m2一毡二油隔气层0.05 kN/㎡×1.2=0.06kN/m2预应力混凝土大型屋面板 1.40kN/㎡×1.2=1.68kN/m2钢屋架和支撑自重（0.12+0.011×21）×1.2=0.42kN/㎡共 3.96kN/㎡可变荷载设计值：活荷载0.70kN/㎡×1.4=0.98kN/m2 积灰荷载0.70kN/㎡×1.4=0.98kN/m2共 1.96kN/㎡设计屋架时，应考虑以下3种荷载组合：（1）全跨永久荷载+全跨可变荷载全跨节点永久荷载及可变荷载：F=(3.96+1.96)x1.5x6=53.28KN（2）全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨节点永久荷载：F1=3.96x1.5x6=35.64kN半跨节点可变荷载：F2=1.96x1.5x6=17.64kN（3）全跨屋架包括支撑+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载全跨节点屋架自重：F 3=0.42x1.5x6=3.78kN半跨节点屋面板自重及活荷载：F 4=(1.68+0.98)x1.5x6=23.94kN （1） 、（2）为使用阶段荷载情况，（3）为施工阶段荷载情况。
4内力计算屋架在上述3种荷载组合作用下的计算简图见图7.32所示。
由已知得F=1的屋架各杆件的内力系数（F=1作用于全跨、左半跨和右半跨）， 然后求出各种荷载情况下的内力进行组合，（a ）F/2FFFFFFF F F F F F F F/21990207003040A 2850300030003000300030002850HGFEDCBdcba(b)F/2 F/2F/2FFFFFFF FF FF FF FF FF FF F/2B CDE FG HA(c)AHGFEDCBF/2FFFFFFF3FFFFFFF FF FF FF/2F/2F/2杆力组合表杆件名称杆力系数内力值计算杆内力组合项目P＝1使用阶段施工阶段P恒×3 P活×1 P活×2P恒×3P活×1 P活×2在左半跨在右半跨全跨全跨恒载在左半跨在右半跨全跨恒载在左半跨在右半跨1 2 3 4 5 6 7 8 9上弦AB-0.02 -0.01 -0.03 -0.86 -0.21 -0.11 -0.11 -0.42 -0.21 -1.184+5+6C -5.33 -2.17 -7.5 -214.65 -57.08 -23.24 -28.35 -110.81 -45.11 -294.986CD -5.33 -2.17 -7.5 -214.65 -57.08 -23.24 -28.35 -110.81 -45.11 -294.984+5+6DE -7.35 -3.94 -11.29 -323.12 -78.72 -42.20 -42.68 -152.81 -81.91 -404.044+5+6EF -7.35 -3.94 -11.29 -323.12 -78.72 -42.20 -42.68 -152.81 -81.91 -404.044+5+6FG -6.86 -5.32 -12.18 -348.59 -73.47 -56.98 -46.04 -142.62 -110.60 -406.444+5+6GH -6.86 -5.32 -12.18 -348.59 -73.47 -56.98 -46.04 -142.62 -110.60 -402.044+5+6下弦ab3.02 1.094.11 117.63 32.34 11.67 15.54 62.79 22.66 161.654+5+6 bc6.68 3.09 9.77 279.62 71.54 33.09 36.93 138.88 64.24 384.254+5+6 cd7.33 4.64 11.97 342.58 78.50 49.69 45.25 152.39 96.47 444.304+5+6 de5.89 5.88 11.77 336.86 63.08 62.97 44.49 122.45 122.25 412.914+5+6斜杆aB-5.62 -2.03 -7.65 -218.94 -60.19 -21.74 -28.92 -116.84 -42.20 -290.344+5+6b 3.93 1.84 5.77 165.14 42.09 19.71 21.81 81.70 38.25 226.936bD -2.62 -1.77 -4.39 -125.64 -28.06 -18.96 -16.59 -54.47 -36.80 -172.664+5+6Dc 1.19 1.56 2.75 78.71 12.74 16.71 10.40 24.74 32.43 108.164+5+6cF -0.05 -1.51 -1.56 -44.65 -0.54 -16.17 -5.90 -1.04 -31.39 -61.354+5+6 Fd -1.06 1.35 0.29 8.30 -11.35 14.46 1.10 -22.04 28.07-20.9429.177+87+9dH 2.11 -1.33 0.78 22.32 22.60 -14.24 2.95 43.87 -27.65-24.7046.827+87+9竖杆Aa-0.53 -0.01 -0.54 -15.45 -5.68 -0.11 -2.04 -11.02 -0.21 -21.244+5+6 Cb-0.99 0 -0.99 -28.33 -10.60 0.00 -3.74 -20.58 0.00 -38.944+5+6 Ec -0.98 0 -0.98 -28.05 -10.50 0.00 -3.70 -20.37 0.00 -38.544+5+6 Gd-0.97 0 -0.97 -27.76 -10.39 0.00 -3.67 -20.17 0.00 -38.154+5+6 He-0.06 -0.06 -0.12 -3.43 -0.64 -0.64 -0.45 -1.25 -1.25 -4.724+5+65、截面选择1、 上弦杆整个上弦采用等截面，按FG 杆件的最大设计内力设计，即N=－406.44kN 计算，0x l =150.75cm 0yl =150.75cm根据腹杆最大设计杆力NaB ＝-290.34kN ，取中间节点板厚度t ＝8mm ， 支座节点板厚t ＝10mm 。
假设λ＝50，由附表4-2查得=0.856.f r N/A ϕ==22308.2210215856.0/1044.406cm =⨯⨯⨯cm 02.350/75.150lox /i x ===λ cmloy i y 02.350/75.150/===λ选用2L100×80×7短肢相关T 形截面，按所选角钢进行验算：λx lox ／ix ＝150.75/2.39＝63.07 <[] = 150 ,满足要求 λy ＝loy ／iy ＝150.75/4.64＝32.49 <[] = 150 ,满足要求 双角钢T 形截面绕对称轴（y 轴）应按弯扭屈曲计算长细比，[]15088.52107.527.075.150129.147.3b 7.52t l 1t b 7.3422422oy =<=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯+⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯=λλyz由07.63max ==λλx 得791.0=ϕ222215209106.24791.0100044.406mm N f mm N A N n =<=⨯⨯⨯==ϕσ2、下弦杆 杆cd整个下弦采用等截面。
按最大内力kNN 3.444max =，lox=300cm ，loy=885cm.22327.1910215/1034.414/N cm f A n =⨯⨯==查附表10，选用2L100×80×6 ,cmi cm i cm A y x n 61.4,40.2,28.2164.1022===⨯=2223/215/70.1941028.211034.414mm N f mm N A N n =<=⨯⨯==σ350][12540.2/300/=<===λλx ox x i l (满足) 350][97.19161.4/885/=<===λλy oy y i l (满足）3、腹杆(1),aB 杆 N=-290.34kN ,lox=253cm ，loy=253cm 选用2L100×80×6.长肢相并，查附表10cm28.2164.102=⨯=n A ，xi =3.16cm ，yi =3.37cm[]15006.8016.32530=<===λλx x x i l （满足） []15007.7537.32530=<===λλyy y i l （满足）18.15825348.048.0136.080=⨯=<==b l t b y[]1506.896.0253809.1107.7509.112242204=<=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯+⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=∴λλλt l b y y yzyz λ=maxλ=89.6.查附表1.2得621.0=ϕ22232152191028.21621.01034.290mmN f mm N A N n =<=⨯⨯⨯==ϕσ （2）Bc 杆N=211.62kN ,lox=0.8×261.3=209.04m ，loy=261.3cm选用2L70×6.查附表9 A=2×8.16=16.322cm ，x i=2.15cm ，y i =3.26cm[]3509715.204.2090=<===λλx x x i l （满足） []3508026.33.2610=<===λλyy y i l （满足）222321566.1291032.161062.211mm N f mm N A N n =<=⨯⨯==σ （3）cD 杆N=-151.02kN ，lox=,0.8*286.4=229.12cm ，loy=286.4cm.选用2L70×6,A=2×8.16=16.322cm ，x i=2.15cm ，y i =3.26cm[]15010.11894.112.2290=<===λλx x x i l (满足） []15043.9697.24.2860=<===λλyy y i l （满足）查表得447.0=ϕ22232152071032.16447.01002.151mm N f mm N A N n =<=⨯⨯⨯==ϕσ（满足） （4)De 杆N=84.13kN ，lox=,0.8*286.4=229.12cm ，loy=286.4cm.选用2L56×5,A=2×5.42=10.842cm ，x i=1.72cm ，y i =2.69cm[]15020.13372.112.2290=<===λλx x x i l （满足） []15046.10669.24.2860=<===λλyy y i l （满足）222321561.771084.101013.84mmN f mm N A N n =<=⨯⨯==σ（满足） （5)Fg 杆N=-36.54kN ，lox=,0.8*312.4=249.92cm ，loy=312.4cm.选用2L63×5.查附表9 A=2×6.14=12.282cm ，x i=1.94cm ，y i =2.97cm[]15082.12894.112.2490=<===λλx x x i l （满足） []15018.10597.24.3120=<===λλyy y i l （满足）查表得392.0=ϕ222321582.721028.12392.01054.36mm N f mm N A N n =<=⨯⨯⨯==ϕσ（满足） 4、竖杆（1）Aa 杆N=-22.53kN ，lox=,0.8x199=159.2cm ，loy=199cm.选用2L50×5.查附表9 A=9.6062cm ，x i=1.53cm ，y i =2.53cm[]15005.10453.12.1590=<===λλx x x i l （满足） []15065.7853.21990=<===λλyy y i l （满足）查附表592.0=ϕ222321554.4410606.9592.01053.23mm N f mm N A N n =<=⨯⨯⨯==ϕσ（满足）（2）Cc 杆N=－44.65kN 计算，0x l =0.8*229=183.2cm,0yl =229cm选用2L63×5.查附表9A=12.282cm ，x i=1.94cm ，y i =2.97cm[]1504.9494.12.1830=<===λλx x x i l (满足） []1501.7797.22590=<===λλyy y i l （满足）差附表594.0=ϕ222321521.6110606.9594.01065.44mm N f mm N A N n =<=⨯⨯⨯==ϕσ(满足）（3）Gg 杆N=44.37kN 计算，0x l =0.8x289=231.2cm,0yl =289cm.选用2L63×5.查附表9A=12.282cm ，x i=1.94cm ，y i =2.97cm[]35017.11994.12.2310=<===λλx x x i l （满足） []35030.9797.22890=<===λλyy y i l （满足）222321569.331028.121037.41mmN f mm N A N n =<=⨯⨯==σ（满足）屋架杆件截面选用表杆件名称杆件编号 内力 （K N ）计算长度cm 截面规格 截面面积（c m ²）回转半径（cm ） 长细比 容许长细比[λ]稳定系数min ϕ计算应力y N Aφ（N/mm ²）0x l 0ylx iyix λyλ上弦 FG -406.44150.75150.75 2L 110×80×724.6 2.394.6463.0752.88350 0.791209下弦 e g 414.34300885 2L100×80×621.28 2.404.61 125 191.97150 194.70斜a -29025253 2L 21.2 3.1 3.380.089.6 150 0.621 219腹 B .34 3 100×80×68 6 7 6B c 211.62209.04261.32L70×616.322.153.2697 80 350 129.66c D -151.02229.12286.42L70×616.322.153.26118.1096.45150 0.447 207.01D e 84.13229.12286.42L56×610.841.722.69133.20106.46350 77.61竖杆Aa-22.53159.2199 2L50×59.6061.532.53104.0578.65150 0.529 44.34Cc-44.65183.2229 2L63×512.281.942.9794.4 77.1 150 0.594 61.21Ee-44.65207.2259 2L63×512.281..942.97106.8087.2 150 0.511 71.14Gg41.37231.2289 2L63×512.281..942.97119.1797.3 350 33.696、杆件设计（1）屋脊节点竖杆Gg杆端焊缝按构造取hf和lw为5mm和80mm。