小虎菱形挂篮受力计算
48 80 48m挂篮计算书_菱形_
第1章 设计计算说明1.1 设计依据①、《无碴轨道预应力混凝土连续梁（双线） 跨度：48＋80＋48m》（图号：通桥（2008）2368A－Ⅳ）;②、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；③、《路桥施工计算手册》；④、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；⑤、《机械设计手册》；⑥、《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002）1.2 挂篮结构本高速铁路48＋80＋48m连续梁菱型挂篮模板主要由主桁系统、轨道系统、前上横梁、模板系统、导梁、底篮、防护系统等组成。
挂篮结构如图所示1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数①、砼自重G＝26kN/m3；②、钢材的弹性模量E＝210GPa；③、材料容许应力：牌号 许用正应力[σ] 许用弯曲应力[σw] 许用剪切应力[τ]Q235 135MPa 140MPa 80MPaQ345 200MPa 210MPa 120MPa40Cr 470MPa 480Mpa 280MpaPSB785 650Mpa容许材料应力提高系数：1.3。
1.3.2 挂篮构造挂篮采用菱形挂篮，挂篮的前横梁由2I45a普通热轧工字钢组成，底篮前、后横梁由2I36b 普通热轧工字钢组成，底模下加强纵梁均由I32a普通热轧工字钢组成，，吊杆采用φ32、φ25精轧螺纹钢。
挂篮自重：52t。
1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合①、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：1.5；挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。
活载分项系数：1.4恒载分项系数:1.2②、作用于挂篮的荷载1、箱梁荷载：取1#块、4#块分别计算根据箱梁截面受力特点，划分箱梁各节段断面如图所示：通过建立箱梁各节段三维模型并查询各段体积，计算箱梁断面内各段重量如下表所示 段号 1#块(2.7m) 4#块(3.5m) 备注① 84.1KN 109.1KN 校核外模导梁② 365.8KN 260.4KN 校核腹板下纵梁③ 161.2KN 231.8KN 校核内模导梁④ 321.2KN 386.7KN 校核底板下纵梁恒载分项系数K1=1.2；活载分项系数K2=1.4。
菱形挂蓝计算书
D 15菱形挂篮计算书计算：复核：项目负责：总工程师：XX局集团XX分公司技术部2006 年 10月 1 日一、概述：D15标主桥采用(71+125+125+125+71)m变高度预应力混凝土刚构箱梁，主桥幅为双幅4车道，采用单箱单室直腹板截面，单箱顶板宽12.5m，底板宽 6.5m，内外侧悬臂长度2.875m。
主梁除0#块、支座及中跨合拢段处有隔墙外，其余部位均未设隔墙，主梁为三向预应力结构，采用挂篮悬臂浇注法施工，0#块节段长13m，合拢段长2.0m，其它各节段长3.5～5.0m，最重悬臂浇注节段为1号节段,其重量为1619.8KN。
D15标菱形挂篮为新制挂蓝。
每只挂篮由两片主桁组成，分别布置于箱梁两边腹板处，两片主梁的间距为6.0m，底模平台、外导梁及外模吊挂梁前后吊挂均采用精轧螺纹钢筋。
本挂篮主桁的后锚固利用竖向预应力筋来作为锚固。
二、计算假定：1、箱梁翼缘板砼及侧模重量通过外导梁传至前一节段已施工完的箱梁翼缘和挂篮主桁的前上横梁上。
2、箱梁顶板砼，内模的重量通过内导梁传至前一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁上。
3、箱梁底板、腹板砼及底模平台重量分别由前一段已施工完的箱梁底板和挂篮主桁的前上横梁承担。
4、挂篮主桁之间的连接假定为铰接。
三、检算项目：1、检算底模平台纵梁、前、后下横梁的强度及挠度并求得其前、后吊点反力。
2、检算内、外导梁受力是否满足要求，并分别求其前、后吊点反力。
3、根据前吊挂的作用力检算前上横梁的强度及挠度，然后计算挂篮主桁各杆件内力并求出挂篮前支点反力和后锚固力，从而确定后锚固筋的根数。
4、计算挂篮空载走行时倾覆稳定系数。
四、计算荷载1、挂篮结构自重荷载(1)底模平台及底模底模平台纵梁为组合式桁片；底模平台前下横梁采用2[32c型钢梁，后下横梁采用2[40a型钢梁。
每片纵梁重4.61KN，跨度6m，共14片，总重64.54KN。
纵梁之间连接系：3.1KN。
前下横梁总长9.5m，总重9.12KN。
菱形挂篮设计与计算
菱形挂篮设计与计算摘要：当前国内外的挂篮正向轻型化发展，菱形挂篮由于其主要受力构件均为二力杆，能够充分地利用材料的特性，具有结构轻巧，受力明确的特点，已广泛应用于中等跨径的悬浇施工。
本文对应用于某桥的菱形挂篮的优化设计和计算作了介绍。
关键词：菱形挂篮设计计算1 引言挂篮按构造形式可分为桁架式（包括平弦无平衡重式、菱形、弓弦式等）、斜拉式（包括三角斜拉式和预应力斜拉式）、型钢及混合式四种。
当前国内外的挂篮正向轻型化发展，挂篮的轻型化有助于节约钢材、便于运输和施工、同时挂篮的轻型化也有利于优化设计，减小跟部弯矩，进而节约纵向预应力的配束。
挂篮设计的主要控制指标为：挂篮的总用钢量与最大块件重量之比值K1，主桁架用钢量与最大块件重量之比值K2。
K1值愈低，表示整个挂篮的设计愈合理，K2值愈低，表示挂篮承重构件的受力愈合理，使用材料愈节省。
减轻挂篮自重所采用的手段有：优化结构形式、不设平衡重并改善滑移系统、改进力的传递系统。
下面就结合某桥的实际情况，介绍选用的菱形主桁、滑移行走机构、整体模板、标高调整系统的挂篮设计实例。
2.设计概况及总体构思2.1箱梁结构物参数（1）悬臂浇筑砼箱梁分段长度为4.0m，悬臂浇筑砼结构最大重量1540 KN（2）箱梁底板宽8m，顶板宽16.25m。
（3）箱梁高度变化范围：左幅4.8m~2.4m，中间按半立方抛物线变化。
（4）挂篮的最大承载力不小于1850 KN, 挂篮自重及全部的施工荷载不大于600 KN2.2挂篮的轻型化优化设计总体构思（1）选用一种受力合理、安全可靠的轻型结构（菱形）作为挂篮承重主桁；（2）挂篮用材利用国内普通的16Mn和A3钢.（3）挂篮前移时尾部利用箱梁竖向预应力平衡倾覆力矩以取消平衡重，使用反扣式走行小车。
（4）吊升系统采用精轧螺纹粗钢筋，粗钢筋现场取材方便，可利用现场的竖向预应力筋。
同时这种精轧螺纹钢可以通过大螺母进行精确的调整。
使得锚固、装拆方便、调整简单。
菱形挂篮计算书(最强)
菱形挂篮计算书(最强)目录一.概况 (4)二.设计依据 (4)三.荷载 (4)四. 挂篮施工时主要构件检算(施工1＃及5#块为控制工况) (5)（一）施工1＃时挂篮计算（3.25m节段） (5)1、底模平台纵梁检算 (5)2、箱梁翼缘纵梁计算 (6)3、箱梁顶板纵梁计算 (07)4、底模平台前下横梁检算 (08)5、底模平台后下横梁检算 (08)6、底模平台前、后吊挂检算 (09)7、前上横梁检算 (09)8、主梁系统检算 (10)9、后锚固梁系统检算 (12)（二）施工3＃时挂篮计算（3.5m节段） (13)1、底模平台纵梁检算 (13)2、箱梁翼缘纵梁计算 (14)3、箱梁顶板纵梁计算 (15)4、底模平台前下横梁检算 (16)5、底模平台后下横梁检算 (17)6、底模平台前、后吊挂检算 (17)7、前上横梁检算 (18)8、主梁系统检算 (18)9、后锚固梁系统检算 (21)（三）施工6＃时挂篮计算（4m节段） (21)1、底模平台纵梁检算 (21)2、箱梁翼缘纵梁计算 (23)3、箱梁顶板纵梁计算 (23)4、底模平台前下横梁检算 (24)5、底模平台后下横梁检算 (24)6、底模平台前、后吊挂检算 (27)7、前上横梁检算 (27)8、主梁系统检算 (27)9、后锚固梁系统检算 (30)挂篮设计计算书一、概况××铁路工程第×项目经理部××特大桥×#～×#墩上部结构为（58+96+58）米三跨一联的预应力砼连续箱梁，主桥箱梁为单箱单室断面，箱顶板宽12.16m，底板宽6.8m。
在各墩与箱梁相接的根部断面梁高7.5m，中跨合拢段梁高4.5米，边跨现浇段及合拢段高4.5米。
墩顶0#梁段长12m，箱梁在与墩身对应的4m长范围内等梁高，两边各4m范围外则处于圆曲线线上。
两个“T构”的悬臂纵桥向中跨划分为11个节段、边跨划分为13个节段，节段数及节段长度从根部至跨中分别为：中跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米和边跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米+现浇段9.75。
菱形挂篮计算书(最强)
目录一.概况 (4)二.设计依据 (4)三.荷载 (4)四. 挂篮施工时主要构件检算(施工1＃及5#块为控制工况) (5)（一）施工1＃时挂篮计算（3.25m节段） (5)1、底模平台纵梁检算 (5)2、箱梁翼缘纵梁计算 (6)3、箱梁顶板纵梁计算 (07)4、底模平台前下横梁检算 (08)5、底模平台后下横梁检算 (08)6、底模平台前、后吊挂检算 (09)7、前上横梁检算 (09)8、主梁系统检算 (10)9、后锚固梁系统检算 (12)（二）施工3＃时挂篮计算（3.5m节段） (13)1、底模平台纵梁检算 (13)2、箱梁翼缘纵梁计算 (14)3、箱梁顶板纵梁计算 (15)4、底模平台前下横梁检算 (16)5、底模平台后下横梁检算 (17)6、底模平台前、后吊挂检算 (17)7、前上横梁检算 (18)8、主梁系统检算 (18)9、后锚固梁系统检算 (21)（三）施工6＃时挂篮计算（4m节段） (21)1、底模平台纵梁检算 (21)2、箱梁翼缘纵梁计算 (23)3、箱梁顶板纵梁计算 (23)4、底模平台前下横梁检算 (24)5、底模平台后下横梁检算 (24)6、底模平台前、后吊挂检算 (27)7、前上横梁检算 (27)8、主梁系统检算 (27)9、后锚固梁系统检算 (30)挂篮设计计算书一、概况××铁路工程第×项目经理部××特大桥×#～×#墩上部结构为（58+96+58）米三跨一联的预应力砼连续箱梁，主桥箱梁为单箱单室断面，箱顶板宽12.16m，底板宽6.8m。
在各墩与箱梁相接的根部断面梁高7.5m，中跨合拢段梁高4.5米，边跨现浇段及合拢段高4.5米。
墩顶0#梁段长12m，箱梁在与墩身对应的4m长范围内等梁高，两边各4m范围外则处于圆曲线线上。
两个“T构”的悬臂纵桥向中跨划分为11个节段、边跨划分为13个节段，节段数及节段长度从根部至跨中分别为：中跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米和边跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米+现浇段9.75。
菱形挂篮计算书(超经典 实用)
菱形挂篮计算书目录第1部分设计计算说明 (2)1.1设计依据 (2)1.2工程概况 (2)1.3挂篮设计 (3)1.3.1 主要技术参数 (3)1.3.2 挂篮构造 (3)1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 (3)1.3.4 梁段截面分区 (3)第2部分底模结构计算 (4)2.1面板和小楞验算 (4)2.1.1面板和小楞的参数 (4)2.1.2面板所受荷载 (5)2.1.3面板和小楞的计算模型 (5)2.1.4强度验算 (5)2.1.5刚度验算 (6)2.2底模纵梁检算 (7)2.2.1 构造 (7)2.2.2 强度分析 (7)2.2.3 刚度分析 (9)第3部分侧模结构计算 (9)3.1侧模构造 (9)3.2荷载 (10)3.3侧模面板强度验算 (10)3.4侧模横向小肋[8计算 (10)3.4.1结构特点 (10)3.4.2载荷分析 (11)3.4.3强度验算 (11)3.4.4挠度验算 (12)第4部分挂篮各横梁结构分析 (12)4.1后下横梁结构分析 (12)4.2前下横梁结构分析 (15)4.3外模滑梁结构分析 (15)4.4内模滑梁结构分析 (18)4.5前上横梁结构分析 (21)第5部分主桁架结构分析 (24)5.1构造 (24)5.2载荷分析 (25)5.3建模 (25)5.4分析，结果提取 (25)第6部分混凝土强度，挂篮抗倾翻，钢吊带及主桁连接销检算 (27)6.1主桁后锚点混凝土强度计算 (27)6.2后下横梁后锚点混凝土强度计算 (27)6.3挂篮浇注时后锚抗倾覆计算 (28)6.4挂篮行走时轨道的抗倾覆计算 (28)6.5计算前上横梁吊带伸长量 (29)6.6主桁连接销计算 (29)第1部分设计计算说明1.1 设计依据①通桥（2008）2368A-Ⅴ60m+100m+60m无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）相关设计图纸；②《铁路桥涵施工规范》TB10203-2002；③《钢结构设计规范》GB50017-2003④《铁路混凝土与砌体工程施工规范》TB10210-2001⑤《铁路桥梁钢结构设计规范》TB10002.2-20051.2 工程概况本桥为向莆铁路FJ-3A标连续梁，桥跨结构为60m+100m+60m的变截面单室连续梁，采用垂直腹板。
菱形挂篮的设计及详细计算
挂篮简易计算稿一、主桁计算：(一) 荷载1、箱梁重量：1#节段最重，砼方量29.5m3，重29.5×2.6=76.7t。
2、上前横梁及吊带：双拼45#工钢，长15米，重：80.4×15×2=2412kg，吊带重：1500kg。
3、底模系统：（1）后下横梁：双拼45#工钢，长15米，重：80.4×15×2=2412kg （2）前下横梁：双拼27#工钢，长15米，重：43×15×2=1290kg （3）底模纵梁：26根22#a工钢，长6米，重33×26×6=5148kg （4）面板： 4500×6×6000 重：4.5×6×0.006×7850=1272kg （5）其它：1000kg（6）底模系统总重：11.122t（二）前吊点受力计算：1、箱梁传递重量：P1=76.7×2.05/6=26.2t2、底模系统传递重量：P2=11.122/2=5.56t3、上前横梁及吊带：P3=2.4+1.5=3.9t总计：P1+P2+P3=35.66t。
取2倍安全系数。
取总重量为80t。
单榀挂篮主桁受力为40t。
（三）挂篮主桁计算：单榀挂篮主桁受力如下图：如图所示，最大受拉杆件为AB杆，最大受压杆件为CD杆。
各杆件均采用双拼28#a槽钢。
A=80.4cm2。
AB杆：ƒ=N/A=68/80.4=0.846t/cm2<[ƒ]=2.15t/cm2 满足要求。
CB杆，长度为400cm，组装如下图：r x=0.38h=0.38×28=10.64cmr y=0.44b=0.44×32=14.08λ=L/r x= 400/10.64=37.6 查表得φ= 0.906ƒ=N/φA=60/(0.906 ×80.4)=0.824t/cm2<[ƒ]=2.15t/cm2满足受力要求。
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千里之行，始于足下。
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1.1设计根据.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.2工程概况.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3挂篮设计.......................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.1 主要技术参数........................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.2 挂篮构造................................................................................................... 错误!未定义书签。
1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合....................................................................... 错误!未定义书签。
菱形挂篮设计与计算
安
徽
建
筑
工艺规程一次性浇注混凝土 ， 在 混凝 土达到一 定的强度 后进行 预应力钢束 和预应力钢筋的张拉。
３ ． ４挂篮前移阶段
拆除 内、 外模对拉螺杆 ， 收折或拆 除内模侧板 ， 将承重 的各
吊杆慢慢松开。在 已浇注好的 １ 块上铺 设铁 轨 ， 拆除所有后锚
④挂篮行走 ：通过前吊带把前下横梁挂在前上横梁上 ， 后
端把后下横梁通过行走吊杆挂在竖 向平联上 。
５ ＿ ２挂篮计算模 型
挂篮计算模型见下图 ， 包括主桁架 、 立柱间横 向连接系 、 前 上横梁 、 底篮 、 导梁等所有 的承重 系统 。 ５ ． ３挂篮设计基本参数
①主桁最大变形不 大于 ２ ０ ａ ｒ ｍ ；
程
．
内模 由骨架 、 背楞和模 板组成 ， 并挂落在 内滑梁上 ． 夕 模 由
ｅ ｌ － 骨架 、 横楞和模板组成 ， 并挂落在外滑梁上。
与 应
用
究 ２ ． ２ ． ８滑 轨 和 牵 引 系统
在 ２片承重桁架下箱梁顶面分别铺设 ２条滑轨 ， 轨道通过 短梁 与箱梁竖 向预应力筋锚 固。挂篮走行时 ， 通过手动葫芦纵
②主桁杆件安全系数大于 １ ． ２ ；
篮一安装其余部 件及底模板一安装 内模 系统 一按箱梁 自重 的
安 徽
１ ． ２倍 重量对 模板 和挂篮 系统进行 加载 预压一 将 内模 推 入
③混凝 土浇注 时胀模等 因素的超载系数取 １ ． ０ ５ ； ④混凝 土浇注动力系数取 １ ． ２ ； ⑤挂篮行走时 的冲击系数取 １ － ３ ；
在 主墩 旁搭设 临时托架 ， 安 装模板 ， 按 箱梁 自重的 １ ． ２倍 对支架进行加载预压 ，按 图纸要 求放置预埋件和布置预 留孑 Ｌ ， 绑扎钢筋 ， 然后进行混凝土浇筑。
菱形挂篮计算书
绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段青义涪江大桥现浇箱梁菱形挂篮计算书四川公路桥梁建设集团有限公司绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段项目经理部二○一三年六月十七日1、挂篮概况四川绵阳青义涪江特大桥连续梁挂篮总体布置图如图1和图2所示。
由于挂篮受力明确，底板纵梁为简支结构，荷载由前后下横梁承担，通过吊杆传递到主构架上，故不需要建立整体模型，本检算报告针对实际情况，针对各个构件建立计算模型进行检算。
挂篮主要由三个系统组成：主桁承重系统、底篮和模板系统、走行系统。
（1）主桁承重系统：主桁与前后横梁、行走装置、锚固装置、悬吊分配梁等。
（2）底篮和模板系统：底篮、外模、内模、端模和工作平台等。
（3）走行系统：行走滑轨、滑梁小车、后锚等。
图1 挂篮侧面图图2 挂篮正面图2、检算依据（1）《青义涪江特大桥施工图》（2）公路桥涵施工规范《JTJ2004》（3）钢结构设计规范《GB50017-2003》（4）混凝土结构设计规范《GB50010-2002》3、检算工况荷载组合为：混凝土自重+超载+动力附加荷载+人群机具荷载+挂篮自重+模板自重。
3.1 检算工况根据试算结果，1#块浇筑成型工况，为挂篮受力最不利荷载工况，所以本检算以1#块重量来进行挂篮结构件检算。
根据设计图纸，1#块段最大长度为 3.2m，最大梁高为8.76米，混凝土自重为82.75*2.65，该工况下验算挂篮底篮、后吊点系统、挂篮主桁及前吊点系统。
此工况下后吊点系统受力最大。
在该工况下验算挂篮行走系统及挂篮系统的稳定性。
3.2 荷载组合荷载组合Ⅰ：1#梁段混凝土自重+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合II：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合Ⅰ用于挂篮承重系统强度和稳定性计算；荷载组合II用于挂篮行走计算。
4、设计参数及荷载取值（1）材料参数=26.5kN/m3；钢筋砼容重G砼=2.0×105Mpa弹性模量E钢]=145 Mpa，[τ]=85 Mpa材料容许应力：Q235钢[σw16Mn钢[σ]=305 Mpaw（2）荷载系数=1.05；超载系数为：K1混凝土浇筑时的动力系数：K=1.2；2=1.3：挂篮行走冲击系数：K3挂篮行走时的安全系数为K=1.2；4施工活载考虑如下因素：1）施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计；2）水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计；3）倾倒混凝土冲击荷载，按2.0kN/m2计。
菱形挂篮计算书(上报)
一、挂蓝设计参数取值依据1、挂蓝设计以有关的桥涵施工规范，钢模板技术规范，钢结构设计规范为依据。
2、钢筋混凝土比重取值为2.6t／m3。
3、超载系数取1.05。
4、新浇砼动力系数取1.2。
5、挂蓝行走时的冲击系数取1.1。
6、人群及施工机具荷载取2.5Kpa。
7、抗倾覆稳定系数不小于1.5。
8、前后托梁及外模刚度取L／400，内模取L／2509、风荷载取800Pa．10、荷载组合：1)砼重+挂蓝自重+人群机具+动力附加系数(强度、稳定)2)砼重+挂蓝自重+人群机具 (刚度)3)砼重+挂蓝自重+风荷载 (稳定)4)挂蓝自重+冲击附加系数+风荷载 (行走稳定)11、悬浇节段最大重量154.3t(变更后左幅2#块)。
12、左幅2#块参数:①顶板厚度:25cm;②腹板厚度:60cm;③底板平均厚度:(0.559+0.50)/2=0.530m;④箱梁中心高平均值:(4.342+4.027)/2=4.185m.二、纵梁计算1、普通纵梁（箱梁两腹板中间段）受力分析=13750×10-3×4113×2556.5×[887+(4113×2556.5)/(2×5500)]/5500 =4.84×107N.mm纵梁选用I28a工字钢,其截面特性为:W x=5.08×105mm3I x=7.114×107mm4σ= M max/ W x=95.3N/mm2<2157N/mm23、普通纵梁刚度计算EIy=-qcx3/12+q（x-d）4/24+mx+n代入q=1375Kg/m， c=4.113m, d=0.887m,得:EIy=-471.28x3+57.29(x-0.887)4+mx+n由边界条件 y|x=0=0,得:n=-35.46由边界条件 y|x=5.5=0,得:m=9545.84∴ EIy=-471.28x3+57.29(x-0.887)4+9545.84x-35.46 y max≈y中= y|x=2.75=17104.58×10/(2.06×1011×7.114×10-5) =11.7×10-3m=11.7mm<L／400=13.75mm刚度满足要求。
菱形挂篮设计与模拟计算
菱形挂篮设计与模拟计算摘要：菱形挂篮主要受力构件为二力杆，具有结构轻巧、受力明确、拆锚方便等特点。
主梁采用双工字钢，双向回转半径较大，增加了杆件的稳定性，本文对闽江特大桥菱形挂篮设计进行介绍。
关键词：悬臂浇筑、菱形挂篮、设计、施工Abstract: the main stress components diamond hanging basket for two force stem, has the structure to be dexterous, kinetic, clear, and anchor is convenient wait for a characteristic. The double girder range, two-way turn radius is bigger, increase the stability of the pole pieces, this paper of minjing super major bridge hanging basket diamond design was introduced.Key words: the cantilever, lozenge hanging basket, design, construction1、工程概况闽江特大桥位于福州市闽侯县竹岐乡和荆溪镇之间的闽江上，上跨闽江航道和在建闽侯江滨路，是本合同段的控制性工程。
中心桩号K1+912.5，本桥起点接白龙互通C1、D3匝道桥，桩号为K1+135，终点接荆溪互通主线1号桥，桩号为K2+690，全桥长1555m。
由引桥和主桥两部分构成，引桥为13×35mPC连续T梁+13×40mPC连续T梁，主桥为70m+4×110m+70m变截面连续刚构箱梁，采用悬臂浇筑法施工。
下部结构主桥采用箱墩，钻孔灌注桩基础；主桥27号和31号墩处设GPZ盆式支座，为临时固结墩，28号～30号主墩与主梁固结刚构；引桥采用柱式墩，钻孔群桩或单排桩基础。
菱形挂篮侧模和底模受力计算
挂篮模板受力计算书一、侧模的受力计算：1、模板制作；模板由面板、竖向小肋、横肋三个主要构件组成。
面板为δ5mm 的钢板，横肋采用[8的槽钢，间距为280mm，竖向小肋为δ6mm×80的扁钢，间距为397mm。
2、设计计算依据：a、《材料力学》；b、人民交通出版社《路桥施工计算手册》；c、中国建筑工业出版社《建筑工程大模板技术规程》JGJ 74—2003d、人民交通出版社《公路桥涵施工技术规范》。
3、侧压力计算；新浇筑的混凝土作用于侧面模板的最大压力计算取K=1.2，T=15℃，v=2.24m/h，γ=25kN/m3，v/T=0.149＞0.035，则有 h=1.53+3.8v/T=2.09mP m=Kγh=1.2×25×(1.53+3.8×2.24÷15)=62.9kPa，考虑振捣混凝土时产生的荷载5kPa，则总侧压力p=62.9+5=67.9kPa4、面板计算(1) 强度验算按三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算8.0500400==y x l l ，由《路桥施工计算手册》的附表二得x m K =－0.0722，0y m K =－0.0570，x m K =0.031，ym K =0.0124，f K =0.00208。
取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载q 为：q ＝0.0679×1=0.0679N/mm求支座弯矩:M x 0 =0x mK 〃q 〃l x 2＝－0.0722×0.0679×4002=－784.4N.mm M y 0 =0y m K 〃q 〃l x 2＝－0.057×0.0679×4002=－619N.mm面板的截面系数:W ＝61bh 2=61×1×52＝4.2mm 3应力为:σmax ＝WM max =2.44.784=186.8MPa ＜215 MPa 满足要求。
菱形挂篮的构造及验算
菱形挂篮的构造及验算摘要：挂篮施工已经成为目前悬臂现浇施工的常用方法，最常见的挂篮有三角和菱形挂篮，为此取得了显著地经济效益和社会效益。
本文根据某特大桥对菱形挂篮的构造及验算进行了介绍。
关键词：悬臂浇筑；菱形挂篮；挂篮构造；安全验算；引言如今的悬臂施工日益成熟，其中挂篮悬臂浇筑施工也被大多数大跨径桥梁施工所采用，已经成为一种极为有效而可靠的施工手段。
其中的挂篮时悬臂浇筑施工的关键设备，现如今也发展出了很多的种类，比如菱形挂篮、三角挂篮、平行桁架挂篮、贝雷桁架挂篮和斜拉式挂篮等。
我国各个大桥大多采用菱形挂篮和三角形挂篮，因为这两种挂篮以其结构简单、受力合理和操作简单等优势受到广泛的欢迎。
本文就以其中的菱形挂篮为例，来介绍菱形挂篮的受力特征。
1、工程概况涪丰石高速公路某特大桥主桥采用80+150+80米变截面预应力混凝土连续刚构。
单幅桥宽11.75米，翼缘板悬臂长2.625米，箱梁底宽6.5m；根部梁高9m，跨中梁高3.5m。
0号块长13m，悬臂浇筑块划分为2.5+5×3＋8×4＋4×4.5m，边、中跨合拢段长2m，边跨现浇段长8.75m，最大块件重量190吨。
历年最大风速31.5m/s。
2、主要控制计算参数本挂篮主要计算参数1、取箱梁C50＃砼的自重取值为2.6t/m，块段悬浇时考虑1.05的涨模系数；2、精轧螺纹粗钢筋选用标准强度为785Mpa，直径为υ32mm。
3、挂篮结构采用A3钢，其轴向允许应力[σ]＝140Mpa，[σw]＝145Mpa，[τ]＝85Mpa，节点销子的孔壁承压应力为210Mpa，节点销子的弯应力为240Mpa。
4、销棒选用45＃钢，其轴向允许应力[σ]＝210Mpa，[σw]＝220Mpa，[τ]＝125Mpa，节点销子的弯应力为360Mpa。
5、吊带选用16Mn钢，其轴向允许应力[σ]＝200Mpa，[σw]＝210Mpa，[τ]＝120Mpa，节点销子的孔壁承压应力为300Mpa，节点销子的弯应力为340Mpa。
菱形挂篮计算书
绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段青义涪江大桥现浇箱梁菱形挂篮计算书四川公路桥梁建设集团有限公司绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段项目经理部二○一三年六月十七日1、挂篮概况四川绵阳青义涪江特大桥连续梁挂篮总体布置图如图1和图2所示。
由于挂篮受力明确，底板纵梁为简支结构，荷载由前后下横梁承担，通过吊杆传递到主构架上，故不需要建立整体模型，本检算报告针对实际情况，针对各个构件建立计算模型进行检算。
挂篮主要由三个系统组成：主桁承重系统、底篮和模板系统、走行系统。
（1）主桁承重系统：主桁与前后横梁、行走装置、锚固装置、悬吊分配梁等。
（2）底篮和模板系统：底篮、外模、内模、端模和工作平台等。
（3）走行系统：行走滑轨、滑梁小车、后锚等。
图1 挂篮侧面图图2 挂篮正面图2、检算依据（1）《青义涪江特大桥施工图》（2）公路桥涵施工规范《JTJ2004》（3）钢结构设计规范《GB50017-2003》（4）混凝土结构设计规范《GB50010-2002》3、检算工况荷载组合为：混凝土自重+超载+动力附加荷载+人群机具荷载+挂篮自重+模板自重。
3.1 检算工况根据试算结果，1#块浇筑成型工况，为挂篮受力最不利荷载工况，所以本检算以1#块重量来进行挂篮结构件检算。
根据设计图纸，1#块段最大长度为3.2m，最大梁高为8.76米，混凝土自重为82.75*2.65，该工况下验算挂篮底篮、后吊点系统、挂篮主桁及前吊点系统。
此工况下后吊点系统受力最大。
在该工况下验算挂篮行走系统及挂篮系统的稳定性。
3.2 荷载组合荷载组合Ⅰ：1#梁段混凝土自重+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合II：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合Ⅰ用于挂篮承重系统强度和稳定性计算；荷载组合II用于挂篮行走计算。
4、设计参数及荷载取值（1）材料参数钢筋砼容重G砼=26.5kN/m3；弹性模量E钢=2.0×105Mpa材料容许应力：Q235钢[σw]=145 Mpa，[τ]=85 Mpa16Mn钢[σw]=305 Mpa（2）荷载系数超载系数为：K1=1.05；混凝土浇筑时的动力系数：K2=1.2；挂篮行走冲击系数：K3=1.3：挂篮行走时的安全系数为K4=1.2；施工活载考虑如下因素：1）施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计；2）水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计；3）倾倒混凝土冲击荷载，按2.0kN/m2计。
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番隅大桥菱形挂篮受力计算1、挂篮主要构件重量1、 主桁架重F /1：2、 底模重F /2： 7.59t3、 前底横梁F /3：2.1 t4、 后底横梁F /4：2.1 t5、 外侧模重F /5：4.8 t6、 内侧模重F /6：5 t7、 上横梁重F /7：2.2 t 合计： t2、挂篮自重的受力分析8、 前后吊点力的大小前、后吊点力F //=（F /2+ F /3+ F /4）/2+ F /5+ F /6=15.7 t 9、 主桁架前、后支点前、后支点力F /= F //+ F /7/2=16.8t3、主梁荷载充分考虑挂篮的安全性，根据半主桥结构立面图分析，以7号截面和11号截面为参考截面得出一个混合截面并以此为计算对象,以4m 为计算长度，通过计算得出混凝土的体积v=47m 3，换算成重量m=47×2.6=122.2t 。
4、施工荷载施工荷载取20t ，在设计计算按与混凝土方量成正比折算在混凝土中，则每方混凝土的折算量n=16.06.24720=⨯。
5、梁段截面分区为便于计算，将梁段截面分成以下几区。
213442321从上图可分别计算以上几区的荷载： 1区——m1=0.9×4×2.6=9.4t 2区——m2=1.683×4×2.6=17.5t 3区——m3=1.163×4×2.6=12.1 t4区——m4=1.277×4×2.6=13.3 t6、底模骨架计算底模横梁由12根[10槽钢组成，共同承担底版、肋板的荷载。
从机械设计手册可查出W=39.7cm 3、I=198cm 4。
根据施工图及上图分成2区、4区受力计算。
2区受力计算：σ=M/W=1/8×（1+n ）×m2×L/（12×39.7）=1/8×1.16×17.5×0.25/（12×39.7） =13.32Mpa<<[σ]=156 Mpa 4区受力计算σ=M/W=1/8×（1+n ）×m4×L/（12×39.7）=1/8×1.16×13.3×1.08/（12×397） =43.72Mpa<<[σ]=156 Mpa综合上述，2区和4区横梁设计符合设计要求。
10、 底模纵横梁受力计算底模纵梁由13根I40a 工字钢组成，共同承担底版、肋板的荷载。
从机械设计手册可查出W=1090cm 3、I=21700cm 4。
根据施工图及上图分成2区、4区受力计算。
2区受力计算：σ=M/W=1/8×（1+n ）×m2×L/（3×1090）=1/8×1.16×17.5×5.15/（3×1090） =39.96Mpa <[σ]=156 Mpaf=5ql 4/385EI=5×（1+n ）×m2×l 3/385EI=5×1.16×17.5×5.153/（385×206×3×21700） =2.68mm<<L/6004区受力计算σ=M/W=1/8×（1+n ）×m4×L/（2×1090）=1/8×1.16×13.3×5.15/（2×1090） =45.56Mpa<<[σ]=156 Mpa f=5ql 4/385EI=5×（1+n ）×m4×L 3/385EI=5×1.16×13.3×5.153/（385×206×2×21700） =3mm<<L/600综合上述，2区和4区横梁设计符合设计要求。
7、底横梁工作受力计算前后底横梁分别由2根I40a工字钢组成，承担底板、肋板及部分翼板的荷载。
从机械设计手册可查出W=1090cm3、I=21720cm4。
根据施工图及挂篮前后底梁吊点分布的位置可简化以下的受力模式：前底梁f3f3后底梁由挂篮结构示意图及挂篮主要结构重量，可得出以下数据：F1= F/5/2+1.16×m1×2/3=5.77/2+1.16×9.4/2×（2/3）=6.52tQ1=（1.16×m2/2）/L1+ （F/2/2）/L=（1.16×17.5/2）/0.5+（7.59/2）/8.1=20.84t/m Q2=（1.16×m4/2）/L2+ （F/2/2）/L=（1.16×13.3/2）/3.3+（7.59/2）/8.1=2.806t/m 前底梁f1=F1+Q1×L1/2=16.92tf2=Q1×L1/2+Q2×L2/2=15.05t最大挠度: f1=5Q1L4/385EI=5×（20.84+2.806）×13/385×206×2×21720=0.034mmf2=5Q2L4/385EI=5×2.806×2.764/(385×206×2×21720)=0.2mmM=1/8Q1L2=1/8×20.84×1=2.61t.mM=1/8Q2L2=1/8×2.806×12=0.35t.mσ=M/W=2.96/2×1090=13.58Mpa<[σ]=156 MpaM=1/8Q2L2=1/8×2.806×2.762=2.67t.mσ=M/W=2.67/2×1090=12.56Mpa<[σ]=156 Mpa后底梁f1=F1+Q1×L1/2=16.92tf2=Q1×L1/2+Q2×L2/2=15.05t最大挠度:f1=5Q1L4/385EI=5×(20.84+2.806)×1.43/385×206×2×21720=0.1mmf2=5Q2L4/385EI=5×2.806×2.44/385×206×2×23850=1.35mm M=1/8Q1L2=1/8×20.84×1.4=3.647t.mM=1/8Q2L2=1/8×2.806×1.42=0.8t.mσ=M/W=4.33/2×1090=19.88Mpa<<[σ]=156 Mpa综合上述，2区和4区横梁设计符合设计要求。
8、上横梁受力计算上横梁由2I45工字钢组成，其受力计算模式如下：由前底横梁中分析可知：f1=16.92tf2=15.05t侧模及内模手拉葫芦吊点力的大小分别为f3=1.16×m1/2×1/3+ F/5/4 =4.7tf4=（1.16×m3+ F/6）/8 =4.13t可得主桁架前支点受力大小F=(2f1+4f2+F/7/3+2f3+4f4)/3=(33.84+60.21+0.73+9.4+16.52)/3=40.3t→M中=M1+M2+M3+M4(M1、M2、M3、M4分别代表f1、f2、f3、f4在中点产生的弯矩)=-f1*0.5+f2*0.5-f3*2.975+f4*0.7+ f4*2.4=1.156t.mσ=M/W=1.156/2×1140=5.1Mpa< [σ]=156 MpaMF=M1 +M3 (M1、M3分别代表f1、f3在支点F产生的弯矩)=-f1*0.5 -f3*2.975=-18.145t.mσ=M/W=18.145/2×1140=79.6Mpa< [σ]=156 Mpa最大挠度f=f1+f2+f3+f4(f1、f2、f3、f4分别代表f1、f2、f3、f4在中点产生的最大挠度) =-f1ml2/8EI+f2a l2 (3-4a)/24EI-f3ml2/8EI+f4a l2 (3-4a)/24EI+f4a l2 (3-4a)/24EI=-11.3*0.5*6.5^2/8EI+11.11*0.5*6.5^2/24EI-4.2*2.975*6.5^2/8EI+4.44*0.7*(3-4*0.7/6.5)*6.5^2/24EI+4.44*2.4*(3-4*2.4/6.5)*6.5^2/24EI=4.5mm<L/600抗弯强度和挠度符合设计要求。
9、主桁架的受力计算1、主桁架前支点受力大小计算由前底横梁的受力分析，可得主桁架前支点受力大小F=(2f1+4f2+F/7/3+2f3+4f4)/3=(33.84+60.21+0.73+9.4+16.52)/3 =40.3t其中侧模及内模手拉葫芦吊点力的大小分别为f3=1.16×m1/2×1/3+ F/5/4 =4.7tf4=（1.16×m3+ F/6）/8 =4.13t可得主桁架前支点受力大小2、主桁架受力分析主桁架受力模式如下：F3 F2由每组主桁架支点力F=40.3t及上图→F3=F5=F/sin27=88.76tF4=F6=F/cos27=45.23tF7=F=40.3tF2=F=40.3tF3=F2+F=80.6t由以上力的大小计算，可得出斜杆为主要控制件。
斜杆的强度及稳定性分析斜杆由2I28b工字钢及δ20mm加强板拼装而成,经计算得Ix=14722cm4，Iy=16514cm4 S=200.47 cm2σ=F3/S=93.53/200.4=46.7Mpa<<[σ]=156 Mpa最小临界荷载公式：P0=ηEI/L2（其中L=5.3m）=2.467×206×14722/5.32=266.35t稳定裕度n=PO/F=266.35/88.76=3.1>3强度与稳定符合设计要求。
10、挂篮前移后底梁受力计算由后底梁的吊耳的间距为12.5及挂篮的主要构件自重分析得出每个吊耳的吊重为F=（F/2+ F/3 +F/4 ）/4+F/5/2==5.35t按集中荷载计算→M max=5.35×12.5/2=33.42t..mσ=M/W=33.42/2×1140=146.6Mpa< [σ]=156 Mpa综合上述，横梁设计符合设计要求。