精密精馏分离C_6烷烯烃的研究_靳海波
轻石脑油中C6烷烃在5A分子筛上的吸附／脱附等温线研究
文章 编 号 ： １ ０ ０ ６— ７ ９ ０ ６ （ ２ ０ １ ３ ） ０ １ — ０ ０ ２ ５— ０ ４ 中 图分 类 号 ｉ Ｘ ５ １ ２ ， Ｔ Ｑ ２ ０ ３ ． ２ 文献标识码 ： Ａ
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｔｈ ｅ ｉ ｓ ｏ ｔ ｈｅ ｒ ｍ ｏ ｆ Ｃ６ — ａ ｎｄ ｉ —ａ ｌ ｋ ａ ｎｅ ｓ ｉ ｎ ｌ ｉ ｇ ｈ ｔ ｎａ ｐ ｈ ｔ ｈ ａ ａ ｄ ｓ ｏ ｒ ｐ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｎｄ ｄ ｅ ｓ ｏ ｐｔ ｒ ｉ ｏ ｎ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ５Ａ ｍｏ ｌ ｅ ｃ ｕ ｌ ａ ｒ ｓ ｉ ｅ ｖ ｅ ｕ ｎ ｄ ｅ ｒ ｌ ｏ ｗ
Ｌ ／ Ｕ Ｚ ｏ ｎ ｇ ｉ ｆ ａ ｎ ， Ｃ Ｕ Ｉ Ｑ ｕ ｎ ， Ｗ Ａ Ｎ Ｇ ｒ ａ ｎ ｇ ， Ｃ Ｈ Ｅ Ｎ Ｓ ｈ ａ ｏ ｈ ｕ ｉ （ １ ． Ｓ ｉ ｎ ｏ ｐ ｅ ｃ Ｙ ａ ｎ ｇ ｚ ｉ Ｐ ｅ ｔ ｒ ｏ ｃ ｈ ｅ ｍ ｉ ｃ ａ ｌ Ｃ ｏ ． ， Ｌ ｔ ｄ ． ， Ｎ ａ ｎ ｊ ｉ ｎ ｇ Ｒ ｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ Ｉ ｎ ｓ ｔ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ ， Ｎ ａ ｎ ｊ ｉ ｎ ｇ ２ １ ０ ０ ４ ８ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ；
摘要 ： 测 定 了轻 石 脑 油 中 正 、 异构 Ｃ 烷 烃 在 ５ Ａ 一１分 子 筛 上 的 低 温 （ ２ ５～８ ０ ｏ Ｃ） 及高 温 （ １ ５ ０～３ ０ ０
℃） 吸 附／ 脱附等温线 ， 分析 了吸附温度 、 吸附压力 、 脱 附压力对 ５ Ａ—１ 分 子筛吸附／ 脱附性能 的影 响。结
果表 明： 正己烷在 ５ Ａ一１ 分子筛上低 温（ ２ ５～ ８ Ｏ℃ ） 及高温 （ １ ５ ０～３ ０ ０℃ ） 下的吸附等温线均为 Ｉ 型 吸 附
油色谱分析技术发现110kV变压器引线断股
运行 ，环境温度 ３℃，主变高压分接开关在 ２ 分头
运 行 。色谱 数 据如 表 ｌ 所示 。
综合考虑某站 ２ 号主变运行超过 ２ Ｏ年 ，属于 老 旧变压器 ，而且 Ｃ Ｏ 、Ｃ Ｏ 值较 高 ，进行 了油糠
醛试 验 ，试 验 合格 ，排 除油 老 化 的可 能 。２ ０ １ １ 年３
从 色 谱 试 验 数 据 分 析 ：总 烃 含 量 为 １ ９ ９ ． ３ １
Ｌ ／ Ｌ ，超过注意值 １ ５ ０ Ｌ 。其中 ｃ ２ Ｈ 在烃类气 体 中占主要成分 ， 应用特征气体法判断为过热性故 障。三 比值法判断结论为高温过热。与历史色谱数 据纵 向对 比 ，烃类气体 的相对产气速率 为 ７ ． ２ ８ ％， 小于规程规定的 １ ０ ％，故障发展趋势缓慢。主变存 在不涉及固体绝缘的内部过热故障。
２ ０ １ １年 ４月 ７日停 电检 查 处 理 ， 吊罩 前 进 行
中图分 类 号 ：Ｔ Ｍ４ １ 文献 标 志码 ：Ａ 文章 编 号 ：１ ６ ７ １ — ０ ３ ２ ０ （ ２ ０ １ ５ ） ０ ２ — ０ ０ ３ ７ — ０ ３
１ 案例 经过
国网阳泉供 电公 司某变 电站 １ １ ０ ｋ Ｖ ２号主变
（ 型式 Ｓ Ｆ Ｓ Ｚ ７ — ３ １ ５ ０ ０ ／ １ １ ０ ，太 原 变 压 器 厂 出 品 ，编 号为 ８ ７ ０ ２ ２ ５ ）于 １ ９ ８ ８年 投 运 ，２ ０ １ ０年 １ ２月 １ ７ 日 ，试 验人 员 按 照周 期 对 １ １ ０ ｋ Ｖ及 以上 变 压 器 油
２ ０ １ １ 年 ３月 １ ６ 日，对 该 变压 器进 行 带 电铁 芯 接 地 电流 测试 ：铁芯 接 地 电流为 １ ８ ｍ Ａ，与 往 年 比 较 无 明显 变 化 。 排 除变 压 器 多点 接 地 的可 能 ， 初 步 判 断该 变压 器磁 路无 异 常 。
振动流化床双组分颗粒的混合与分离
第15卷第1期化学反应工程与工艺Vol 15,No 11999年3月Chemical Reaction Engineering and TechnologyMarch ,1999振动流化床双组分颗粒的混合与分离Ξ靳海波 张 锴 张济宇 张碧江ΞΞ(中国科学院山西煤炭化学研究所煤转化国家重点实验室,030001)摘 要 研究了振动流化床中颗粒的轴向浓度分布及最小流化速度,根据不同操作条件下最小流化速度的实验值,定义了最小流化速度的计算式;同时考察双组分颗粒混合与分离情况,根据实验结果,修正了Nienow 定义的双组分颗粒的转变气速,并与实验值相符。
关键词:振动流化床 颗粒分离 最小流化速度 转变气速1 前 言振动流化床因其独特的优点,而被广泛地应用于固体颗粒的混合与分离过程中[1,2]。
就分离而言,目前采用床层形式基本为振动床,即无气源的振动流化床。
这种操作过程与有图1 实验装置Fig 1 Schematic diagram of the experimental set up12压缩机;22转子流量计;32压力表;42压力进气室;52床层;62差压计;72振动器气源的振动流化床分离操作有着根本性的差别。
到目前为止,尚未见到有关振动流化床双组分颗粒分离的有关文献。
为此,本文选择普通流化床系统的不同的双组分体系,较详细地研究振动条件下双组分颗粒混合与分离情况,提出振动条件下最小流化速度与转变气速的计算式,为振动流化床的操作与设计提供一定的参考依据。
2 实验部分2.1 实验设备振动流化床是一内径为 148mm ,分布板的开孔率为9.16%,孔径为2mm ,并且上层铺有两层织布以利于气体分布均匀,同时防止细小物料落入分布板的下方。
压缩空气经过过滤和稳压罐后,由放空阀和流量控制阀调节气体的压力和流量,在经转子流量计计量后,进入流化床的气室,经由气体分布板均匀地进入床内。
ΞΞΞ中国科学院院长特别基金资助。
1998-04-06收到初稿,1998-06-26收到修改稿。
重整装置预分馏深拔C_6技术的应用
2011 年 第 11 期
68
惠东Ch峰em：ic重al整E装ng置in预ee分ri馏ng深&拔ECq6ui技pm术en的t应用
2011 年 11 月
重整装置预分馏深拔 C6 技术的应用
惠东峰 1，黄传峰 2，侯振伟 1，广 华 1，王海梅 1
（1．陕西延长石油（集团）有限责任公司榆林炼油厂，陕西 延安 718500； 2．陕西延长石油（集团）有限责任公司研究院，陕西 西安 710075） 惠东峰：重整装置预分馏深拔 C6 技术的应用
40～45
6
维修次数 次
1
更换碟片 数量/片
2
4
8
如表-2 和表-3 所示，将冷凝器进水改为新鲜水，并采 用冷却塔单独对冷凝器进行降温后，通过 1 年的生产实施， 取得了比较显著的实际效果。首先，冷却水水质较为清澈， 使冷凝器碟片清洗次数降低了一半，冷却水进水温度由原来 的 30℃左右降为现在的 20℃左右，压力变化范围稳定在了 0．1～0．2Mpa，流量平稳，基本能够满足工艺要求（氢气 排放温度控制在 40℃左右），其次，设备损坏及配件更换情 况也得到了很大程度的改善，为车间减少了设备维修费用。 4 结语
（2）从产品着手。有两种工艺方案：一是新增苯抽提 装置将重整汽油产品中的苯分离出来；二是通过汽油加氢将 苯饱和。以上两种方案都能从根本上降低重整汽油苯含量， 但两种方案改造工作量比较大，投资均在 2500 万元以上。
通过计算，仅改造预分馏塔系就可以将重整汽油中的苯 含量由 5%降低到 2%，就能使全厂汽油产品中的苯含量达到 国Ⅲ标准的要求。因此综合比较以上方案，考虑到工程投资、 经济效益、改造工程量等多方面因素，本次改造采用预分馏 塔系统深拔 C6 将重整原料油苯切除掉。 2 装置情况和改造内容 2.1 装置介绍
溶剂脱沥青技术应用与进展
化工进展Chemical Industry and Engineering Progress2023 年第 42 卷第 9 期溶剂脱沥青技术应用与进展廖志新，罗涛，王红，孔佳骏，申海平，管翠诗，王翠红，佘玉成（中国石化石油化工科学研究院有限公司, 北京 100083）摘要：溶剂脱沥青可拓宽原料组成及性质限制范围，避免高残炭及高金属含量制约，与转化工艺灵活组合可处理分子量大、氢含量低、杂质含量高的渣油、油浆及油砂沥青等，显著提高转化率、降低装置操作苛刻度、提高经济效益。
本文分析了溶剂脱沥青技术特点及国内外工业化溶剂脱沥青技术应用情况和实施效果，综述了以溶剂脱沥青技术为上游或下游工艺的氢转化、裂化、气化等组合工艺最新进展。
以低碳数烃类、CO 2及其改性剂、共沉淀剂分类阐述了溶剂作用及研发进展，分析了塔及内构件结构优化、设备改造的新技术，指出未来仍需对溶剂脱沥青技术进行更多基础和优化研究。
提出进一步提高抽提效率、降能耗，扩大在非常规原油改质中的应用，将劣质油/油砂/未转化油直接或间接转化为高附加值化学品等可能是溶剂脱沥青技术的未来发展方向。
关键词：溶剂脱沥青；渣油；萃取；分离；超临界；工艺流程中图分类号：TE624；TQ211 文献标志码：A 文章编号：1000-6613（2023）09-4573-14Application and progress of solvent deasphalting technologyLIAO Zhixin ，LUO Tao ，WANG Hong ，KONG Jiajun ，SHEN Haiping ，GUAN Cuishi ，WANG Cuihong ，SHE Yucheng(Sinopec Research Institute of Petroleum Processing Co., Ltd., Beijing 100083, China)Abstract: Solvent deasphalting can broaden the limited range of raw material composition and properties to avoid the restriction of high carbon residue and high metal content. The flexible combination of solvent deasphalting and conversion process can deal with residual oil, oil slurry and oil sand asphalt with large molecular weight, low hydrogen content and high impurity content, significantly improve the conversion rate, reduce the severity of unit operation, and improve economic benefits. The characteristics of solvent deasphalting technology are analyzed, and the application and implementation effects of solvent deasphalting technology successfully industrialized at home and abroad are summarized. The latest progress of hydrogen conversion, cracking, gasification and other combined processes with solvent deasphalting technology as upstream or downstream process are reviewed. The solvent action and R&D progress are described based on the classification of low carbon hydrocarbons, CO 2 and its modifiers, and coprecipitators. The new technologies for tower and internal structure optimization and equipment transformation are analyzed. It is pointed out that more basic and optimization research on solvent deasphalting technology are needed in the future. It is proposed that the future development direction of solvent deasphalting technology may be to further improve extraction efficiency, reduce energy综述与专论DOI ：10.16085/j.issn.1000-6613.2022-2012收稿日期：2022-10-27；修改稿日期：2022-11-18。
萃取精馏分离乙烷_乙烯的溶剂
萃取精馏分离乙烷/ 乙烯的溶剂易 波 许 峥 雷志刚 刘宇星 周荣琪 段占庭( 清华大学化工系 , 北京 100084)关键词 萃取精馏 乙烷 乙烯 溶剂 选择度 中图分类号 TQ 028. 2 文献标识码 A文章编号 0438 - 1157 (2001) 06 - 0549 - 041 实验方案的确定在萃取 精 馏 中 , 溶 剂 的 选 择 主 要 考 虑 以 下 因 引 言乙烯/ 乙烷的分离是乙烯生产过程中非常重要 的一步. 长期以来 , 低温精馏在烷烃/ 烯烃分离中 占主导地位 1 . 尽管精馏是一种非常成熟的工艺 , , 但低温精馏一直 存在 着 压 缩 功 耗 高 , 冷 耗 大 , 板 数 多 的 缺 点. 例 如 , 在一个 100 多块塔板的精馏塔内分离乙烷/ 乙 烯 , 需要在 - 25 ℃的低温和 2 . 306MPa 的高压下操 素 : ① 选择度 ; ② 对目的组分的溶解度 ; ③ 热稳 定性与化学稳定性 ; ④ 沸点 、黏度 、表面张力等 6 物性 . 其中一个最重要的指标是选择度 .在萃取精馏中 , 选择度可用溶剂存在时两关键s组分的相对挥发度 αij 与无溶剂时的相对挥发度αij之比表示s s 0γi p i = γi p i 作1S = αs/ α. 所以研究人员一直致力于寻求一种高效 、节 (1)ij ij ijγs s 0γj p jj p j 能 、低成本的方法 ,以取代低温精馏分离烷烃/ 烯烃 .目前 , 文献报道2 ～5中有关轻烃分离的方法主要有膜分离 、吸附 、吸收和萃取精馏等. 膜分离法具有选择性高 , 传质速度快 , 产品纯度高 , 节能效 果明显的优点. 液 膜 分 离 烃 技 术 一 直 受 到 广 泛 关 注 . 但由于膜分离技术本身的一些难题尚未解决 , 如膜的稳定性 , 液膜的破乳技术等 , 而且 , 膜分离 器成本较高 , 处理量与传统的精馏 、萃取等工艺相 比太小 , 使得膜分离技术近期难以实现大规模的工 业应用. 乙烯工业中的烃分离处理量相当大 , 目前 的膜分离技术无法满足这一要求 . 吸附技术也存在 着类似问题 .因此 , 从工业化的角度和目前的应用状况看 , 萃取精馏是近期最有可能取代 低 温 精 馏 的 一 种 工 艺 . 溶剂的引入往往可以改善难分离体系的汽液平 衡状况 , 从而大大减少理论板数 , 降低回流比 , 减 少冷剂消耗量 , 达到节能的目的. 目前 , 对萃取精 馏分离乙烷/ 乙烯的溶剂 , 还没有相关报道 . 本文 从提高乙烯/ 乙烷相对挥发度的角度 , 对多种溶剂 进行了初步筛选和研究 .一般用到萃取精馏的情况下 , αij 约等于 1 , 择度可表示为所以选 γs s i p i sS ij ≈ αij = γs s(2)j p j一般认为溶剂的存在对溶质的饱和蒸汽压影响 不大 , 因此可认为 p s si 、 p j 近似于 i 、j 纯组分的饱 和蒸汽压 p 0 0i 、p j .在无限稀释条件下 , 溶剂的浓度达到最高 , 因此它的作用也发挥到最大 . 此时的相对挥发度γ∞ 0 i pα∞ (3)=γ∞p 0 ij j j在一定温度和压力 条 件 下 , p 0/ p 0 为 一 定 值 , i j 相对挥发度∞ 0 ∞ γi p i γiα∞= ×co nst . (4)= ijγ∞ 0 γ∞ j p jj 所以溶剂的选择能力也可以用组分的无限稀释活度系数之比表示∞γi p iS ∞ =α∞(5)= γ∞ijij p 0 jj目前 , 测定溶剂选择度的方法主要有汽液平衡 仪法7、色 谱 法8 、沸 点 仪 法9和 气 提 法10∞其中气提法可以直接测定无限稀释相对挥发度 αij , 实验方法相对简单 、方便 , 所以应用范围较广.采用气提法测定加入溶剂后乙烷/ 乙烯的无限2000 - 07 - 12 收到初稿 , 2000 - 09 - 25 收到修改稿.联系人及第一作者 : 易波 , 女 , 25 岁 , 硕士.研究简报·550 ·化工 学 报 2001 年 6 月稀释相对挥发度 α∞, 实验装置如图 1 所示11. 表 1 中 , 弱极性的芳烃溶剂甲苯和二甲苯的选 择度均小于 1 , 说明它们对乙烷的亲和力明显大于对乙烯的亲和力. 这一点符合 “相似相溶”规律 , 即极性物质易溶于极性溶剂 , 非极性物质易溶于非 极性溶剂 .由表 2 可知 , 虽然随着溶剂偶极矩的增大 , 溶 剂选择度有所提高 , 但即使极性较强的丙酮 , 选择 度也仅为 1 . 07 , 中等极性的溶剂对乙烷/ 乙烯体系 的选择度基本在 1 左右 , 说明这几种溶剂对乙烷和 乙烯的亲和力几乎相等 , 可以认为它们对碳二体系 的分离没有贡献.表 3 表 明 , 与 中 等 极 性 溶 剂 相 比 , 偶 极 矩 在11 . 47 以上的几种强极性溶剂的选择度明显增加 ,都在 1 . 10 以 上. 这 是 由 于 乙 烯 具 有 不 饱 和 双 键 , 更容易被溶剂极化 , 所以随着溶剂极性增强 , 对乙烯的亲和力逐渐增强 , 乙烷与乙烯的活度系数之比 逐渐增大 . 但偶极矩高于乙腈的 3 种溶剂的选择度 并没有随溶剂偶极矩的进一步增大而增加 , 而是略 有下降.Prausnitz 等12曾 将 溶 剂 的 选 择 度 S i j 与 分 子 间的作用力关联 , 得到如下关系ijFig. 1 S chematic d iag ram of g as stripping experiment a pparatus measuring α∞ ij1 —gas tank ;2 —pressure - reducing valve ;3 —gas cleaner ;4 —pressure - stabilliz ing valve ;5 —f lux - stabiliz ing valve ;6 —f low meter ;7 —therm ostatic bath ;8 —presaturation cell ;9 —gas stripping cell ; 10 —six - w ay admission valve ;11 —gas chr omatogra ph ; 12 —integrator为叙述简便 , 如无特殊说明 , 以下所说的相对挥发度和选择度均指在无限稀释情况下.2 结果及讨论2 . 1 纯溶剂的无限稀释相对挥发度根据溶剂的极性 , 可将溶剂分为弱极性 、中等 极性和强极性 3 类 , 它们的偶极矩 μ 和乙烷/ 乙烯 R T ln S ij = P + D + I极性力 P 与溶剂 s 的极性内聚能密度 δ2(6)sp以及 在溶剂中的相对挥发度 α∞以及选择度如表 1～表 3 i 、j 的摩尔体积存在如下关系ij P = δ2sp ( V i - V j )(7) (8)所以 RT ln S ij 近所示.δ2 v= ΔU sp / V ssp T a b le 1 Solv ents w ith lo w po larity (30 ℃) 对于强极性溶剂 , P µ D + I , α∞ S ∞μ/ DS olvents ijij 似与δ2sp 及 ( V i - V j ) 成正比. toluene 1. 23o - 1 . 47 m - 1 . 13 p - 00. 84 0. 83 对一定的分离问题 , ( V i - V j ) 是一定的 , 提高xylene0. 900. 89选择度就需要增大溶剂的 δ2由式 (8) 可知 , 溶剂sp . 分子 体 积 增 大 , δ2 将 相 应 减 小 . 这 可 能 是 乙 腈 、 spDMF 、二甲基亚砜和 NMP 选择度递减的原因.以上测定的 11 种溶剂的选择度与溶剂偶极矩 的关系如图 2 所示. 可以看出 , 这 11 种溶剂的偶极矩范围从 1 . 23 到 13 . 64 , 包括了大部分萃取精馏 工艺中常用的极性和非极性有机溶剂 . 在大部分区域内 (偶极矩 1 . 23～11 . 47) , 选择度基本上随着溶 剂偶极矩的增大 而 增 大 , 但 即 使 选 择 度 最 高 的 乙腈 , 也 只 有 1 . 23 , 说 明 在 实 验 条 件 下 ( 30 ℃, 101 . 33 kPa ) , 即使极性很强的溶剂也很难将乙烷/ 乙烯很好地分离. 2 . 2 溶剂改性为了进一步提高碳二组分之间的相对挥发度 ,Solv ents w ith midd le po larity (30 ℃) T a b le 2 α∞ S ∞S olvents μ/ Dijij tetrahydr of uran butyl acetate ethyl acetatepyridi ne 5. 70 6. 14 6. 27 7. 44 0. 97 0. 95 1. 01 1. 02 0. 96 0. 94 1. 00 1. 01 acetone8 . 97 1 . 08 1 . 07T a b le 3 Solv ents with high po larity ( 30 ℃)α∞S ∞S olvents μ/ Dij ijacetonitrile DMFdimethyl sulf oxide11. 4712. 88 13. 34 1. 24 1. 20 1. 19 1. 23 1. 19 1. 18NMP 13 . 64 1 . 14 1 . 13·551 ·第52 卷第6 期易波等: 萃取精馏分离乙烷/ 乙烯的溶剂面进行尝试, 如引入具有络合能力的盐等.3 结论(1) 弱极性( 非极性) 溶剂对乙烷亲和力较大,而强极性溶剂对乙烯亲和力较大;(2) 随着溶剂极性增大, 溶剂对乙烷/ 乙烯选择度提高; 但即使极性很强的乙腈等溶剂, 选择度也仅为1 . 23 .(3) 乙腈中加水, DMF 中加无机盐可以增大溶剂的极性, 所以乙烷/ 乙烯选择度有所提高.但提高的幅度较小.Fig. 2 In fin ite selectivity of s olven ts w ith d ifferen t d ipole m omen ts采用加盐或加水的方法对溶剂进行改性. 对此选择两种选择度较高的溶剂———乙腈和D MF 作为改进对象.对于乙腈, 加水是一种经济、简便和有效的改性方法, 因为水与乙腈可以互溶, 而且对乙腈的稳定性影响不大.在萃取精馏分离C4 的流程中, 经常采用加水的方法提高乙腈的选择度.DMF 在有水存在条件下易分解, 所以需要用其他方法改性.在无水乙醇的生产过程中, 在溶剂中加盐, 由于盐效应的作用, 明显提高了组分间的相对挥发度12 . 虽然盐效应只是普遍存在于水溶液体系的一种现象, 非水体系的盐效应尚未得到系统地论证, 但实验结果表明, 在C4 烃的分离中,DMF 加盐也取得了较好的分离效果11 , 其中效果最好的是NaSC N. 所以对乙烷/ 乙烯体系也选用该盐作为DMF 的改性剂.另外, 还对含水丙酮溶剂进行了测定, 发现溶剂选择度较丙酮也有明显提高. 具体测定结果如表4 所示.T a b le 4 Solv ents modif i catio n (30 ℃)符号说明D ──分子间色散能, J ·m ol - 1- 1I ──分子间诱导能, J ·m olP ──分子间极性能, J ·m ol - 10 0p i,p j──纯组分i 、j 的饱和蒸汽压, kPas sp j──组分i 、j 在溶剂存在情况下的饱和蒸汽压, kPaS ij ———选择度p i,v - 1ΔUsp ──溶剂s 的极性内聚能, k J ·m ol3 - 1V i , V j ──组分i 、j 的摩尔体积, cm ·m olV s──溶剂s 的摩尔体积, cm3 ·m ol - 1αij ──无溶剂时组分i 、j 的相对挥发度αsij──溶剂存在情况下组分i 、j 的相对挥发度γs si, γj ──组分i 、j 在溶剂s 中的活度系数γ∞∞, γj ──组分i 、j 在溶剂s 中无限稀释情况下的活度系数iδ2 - 3sp──溶剂s 的极性内聚能密度, J ·cmμ———偶极矩, DR eferencesSelectivity(S ∞α∞∞∞S olventsS ∞m od-S pre -m od)/ S pre -m odijij1 K eller G E , Marcinkow sky A E , V erma S K , W illiam son K D.Se paration and Purif ication Technology , N. N. Li , and J . M. Calo ,eds. New Y ork : D ekker , 1992 . 59Bessarabov D G , Sanderson R D , Viacheslav V V , Popkov Y M ,Timashev S F. Ind . Eng . Chem . Res . , 1997 , 36 : 2487Rege S U , Padin J , Y ang R T. AICh E J . , 1998 , 44 (4) : 799Sar farik D J , Eldridge R B. Ind . Eng.Chem . Res . , 1998 , 37 :2571Emmrich G , Lackner K. Hydrocarb on Processing , 1989 (1) : 71Shi Jif en ( 史季芬) . Multi - stage Se paration Pr ocesses ( 多级分离过程———蒸馏、吸收、萃取、吸附) . Beijng : Chemical I ndustryPress , 1991H ilmi A K , E llis R M , Barker P E. B r it . Chem . Eng., 1970 , 15(10) : 1321V ega A , Die z F , Esteban R. Ind .Eng. Chem.Res . , 1997 , 36 : 803 acetonitrile + 10 % w aterD MF + 10 %NaSCNacetone + 5 % w ater1 . 281 . 241 . 111 . 271 . 231 . 103 %3 %2 %2由表4 可知,加水或加盐改性溶剂确实可以提34高溶剂选择度. 通过在溶剂中引入极性更强的物质———水或金属离子, 相当于对溶剂分子加入了外加电场, 增大了溶剂的诱导偶极矩, 使溶剂的分离能力明显增强.但无论质子型还是非质子型强极性溶剂, 改性后的选择度仍然较低, 不足1 . 3 . 这与纯溶剂本身的选择度不高有关, 但也说明, 仅靠强化溶剂极性对选择度的提高作用有限, 如果需要进一步提高溶剂选择度, 可能需要在强化化学作用方5678·552 ·化 工 学 报 2001 年 6 月庭) . J o urnal of Chemical Industry and Engineering ( China) ( 化工学 报) , 1999 , 50 (3) : 407Prausnitz J M and Anderson R. AICh E J . , 1961 , 7 (1) : 96Duan Zhanting ( 段 占 庭 ) . Petrochemical Industry and Engineering( China) ( 石油化工) , 1980 , 9 (6) : 3509 O lson J D. Fluid Pha se Equilibria , 1989 , 52 : 209 10 Chen Zunqing ( 陈尊庆) . Study of G as Chr omatogra phy and gas - liquidEquilibria ( 气 相 色 谱 法 与 气 液 平 衡 研 究 ) . Tianjin : University Press , 199111 Lei Zhigang ( 雷志刚) , Zhou Rongqi ( 周荣琪) , Duan Zhanting ( 段占Tianjin 12 13SOL VENTS FO R EXTRACTIVE D ISTI LL ATIO NT O SEPARATE ETHANE/ ETH YL ENEY I Bo , XU Z heng , L EI Z higang , ZH O U Rongqi an d D UAN Z hanting( Department o f C hemical E ngineering , Tsinghua University , Beijing 100084 , China )Abstract The S olvents for ex tractive distillati on to separate ethane/ ethylene are studied and screened. Infinite relative volatility and infinite selectivity of 11 solvents with dipole m om ent from 0 to 11 . 36 are determined by gas stripping , which draws the conclusi on that the selectivity of the solvent increases with its polarity. Tw o solvents , AC N and DMF , which have higher selectivity , are m odi fied by adding water and salt , respectively. It is found that the effect of separati on im proves after m odi ficati on , but the im provement is limited. K ey w or d s ex tractive distillati on , ethane , ethylene , solvent , selectivity R eceived date : 2000 - 07 - 12 . C orresponding a uthor : YI Bo .中国石油化工情报学会更名5 月 9 日 , 中国石油化工情报学会部分常委理事扩大会议通过议案 , 更名中国石油化工情报学会为中国石油化工信息学会 .该学会将于 10 月份召开 “2001 年石油炼制技术大会”. 会议议题为 : 加入 WT O 后我国石化工业面临 的形势和任务 ; 清洁生产和生产清洁燃料技术 ; 润滑油生产技术进展 ; 含硫和重质原油加工技术 ; 原油选 择和加工策略 ; 新工艺 , 新设备 , 新材料 , 新型催化剂 、助剂 、添加剂等的开发和应用 ; 先进控制技术及 优化技术在石化行业中的应用 ; 炼厂节能降耗技术和应用 ; 信息技术在石化工业中的进展和展望等.(摘自 “中国化工信息网”)信息与交流。
基于HYSYS的烷烃异构化反应过程的模拟与优化
第35卷第6期化学反应工程与工艺V ol 35, No 6 2019年12月Chemical Reaction Engineering and Technology Dec. 2019文章编号：1001—7631 ( 2019 ) 06—0552—07DOI: 10.11730/j.issn.1001-7631.2019.06.0552.07基于HYSYS的烷烃异构化反应过程的模拟与优化李明一1，张英1，王阳峰1，卢秋旭2，文敏21.中国石油化工股份有限公司大连石油化工研究院，辽宁大连116045；2.中国石油化工股份有限公司塔河炼化分公司，新疆库车842000摘要：轻质烷烃异构化技术是满足汽油质量升级要求的重要工艺路线。
以某炼厂异构化固定床反应装置为研究对象，将异构化汽油划分为10个集总并建立反应网路，同时以实际生产数据为基础进行了动力学参数计算，并建立了HYSYS平推流速率反应器的稳态模型。
利用此模型对异构化装置关键操作参数与产品性质的平衡关系进行灵敏度分析，为异构化反应器操作调整提供科学的理论指导。
并制定了装置优化方案，即继续采用一次通过流程，调节反应器运行温度至130.4 ℃后与重整油按比例调和后去下游装置，或通过稳定分离单元将部分低辛烷值单甲基戊烷循环至反应器，提高后续异构化汽油辛烷值。
关键词：烷烃异构化辛烷值烷烃异构数异构体比率平推流反应器模型中图分类号：TE624文献标识码：A随着国家标准ⅥA车用汽油的全面供应，我国对车用汽油中烯烃、芳烃和苯等含量控制日趋严格。
传统汽油调和池的组分结构必然需要调整。
目前高辛烷值组分生产工艺均会有不同程度的环境问题，如甲基叔丁基醚（MTBE）带来的地下水污染问题[1]，烷基化产生的设备腐蚀、废酸处理问题[2]，而轻质烷烃异构化工艺可将辛烷值较低的C5/C6正构烷烃转化为高辛烷值的异构烷烃[3]，可将进入汽油调和池的C5/C6馏分的研究法辛烷值提高约20个单位，而且轻质烷烃异构化产品具有硫含量低、不含烯烃、不含芳烃和可提高汽油前端辛烷值等优点，是一种理想的汽油调和组分。
用于C3H6
化工进展Chemical Industry and Engineering Progress2024 年第 43 卷第 1 期用于C 3H 6/N 2分离的PDA@PEBA2533膜的制备杜翠花1，张茜1，王晓东1，黄伟1，周明2（1 太原理工大学省部共建煤基能源清洁高效利用国家重点实验室，山西 太原 030024；2吕勒奥理工大学化工系，瑞典 吕勒奥市 97187）摘要：为回收聚丙烯制备尾气中的丙烯，采用本实验室独创的浸渍-旋转法在聚醚嵌段共聚酰胺（PEBA2533）膜表面沉积聚多巴胺（PDA ）膜层制备出对C 3H 6具有更强亲和性的PDA@PEBA2533膜。
利用扫描电子显微镜（SEM ）和X 射线衍射（XRD ）对PDA 颗粒和膜进行表征。
考察了PDA 沉积时间对膜形貌、结构以及分离性能的影响，也考察了温度和压力等操作条件对膜分离性能的影响。
探索了PDA@PEBA2533膜对不同C 3H 6浓度的C 3H 6/N 2混合气的分离效果以及膜的长时间分离稳定性。
结果表明，沉积PDA 于PEBA2533膜表面有效提高了膜的分离性能。
当沉积时间不小于24h 时，可得到连续的PDA 膜层，随沉积时间的增加，膜层逐渐增厚，气体渗透速率先增大后减小，选择性持续上升，沉积24h 所制备的膜分离性能最佳。
增大操作温度和压力，膜对C 3H 6和N 2的渗透速率均增大，C 3H 6/N 2选择性则降低。
增大混合气中C 3H 6浓度，膜对C 3H 6的渗透速率和选择性均呈现先上升后下降的趋势。
在所制备的分离性能最好的PDA@PEBA2533膜上，0.2MPa 时，对C 3H 6体积分数为20%的混合气，温度从0℃提高到50℃，C 3H 6渗透速率从8.25GPU 增加到71.42GPU ，C 3H 6/N 2选择性从22.92降低至10.14。
在130h 的气体分离实验中，该膜表现出良好的稳定性。
该膜与其他分离C 3H 6/N 2混合气膜相比具有一定的优势。
《精细石油化工进展》2019年第20卷总目次
韦 雪 2 22 何 涛 ，景芋荃,柯玉彪，刘 伟 2 24
郑 继 龙 2 29 马文英，钟 灵 ，王依建，卢 国 林 2 33
邵立民3 1 鲁印龙3 4
聚醚胺基烷基糖苷在杭锦旗区块的应用 沙 12井钻井液技术及复杂情况处理 淀粉酶钻完井液体系的研究与评价 渤海油田自生泡沫酸化技术研究 高温高盐油藏多段塞驱油技术的研究与应用 耐盐超稠油乳化降黏剂N P 油水界面活性研究
徐伟池，郭金涛，温 广 明 2 47 张 文 毓 2 50
郭立艳，万书宝，孙 发 民 2 55 贾 庆 超 3 34
n
精细石油化工进展 ADVANCES IN FINE PETROCHEMICALS
第 20卷第6 期
铬系催化剂双膦胺配体用于乙烯四聚制1 - 辛烯的研究进展 凝析油加氢处理催化剂C〇M〇Ni/Al20 3 - Zr0 2的研制及性能评价
2019年 12月
《精细石油化工进展》2019年 第 2 0 卷总目次
《精细石油化工进展》2019年 第 2 0 卷总目次
( 列 顺 序 ：题 名 、作 者 、期 号 、页 码 ）
油田化学品
含聚污水用新型两性杀菌剂及其机理研究
渠慧敏，戴 群 ，王 鹏 ，罗 杨 ,韦 良 霞 1 1
潮海稠油油藏洗井液的研制、评价及应用 义 1 7 8 非常规区块钻井液技术研究与应用 耐高温V E S - G Y 3 清洁压裂液的室内研究
孙 倩 茹 3 14 武 文 玉 3 18 王 敏 ，王 斌 ,董 俊 艳 4 1 廖 辉 ，唐 善 法 4 6 夏 光 ，熊培祺，杨 淼 ，杨 彬 4 9 郑继龙4 n 贾 盈 4 15 曾浩见，常 振 ，刘光普,铁磊磊，李 翔 4 19 肖传敏，张 艳 芳 5 1 赵海建，石 磊 ，付 琳 5 5 贾盈5 8 韦 雪 5 12 石 洪 ，郑继龙，陈立群，于 明 ,刘 宇 龙 5 14 王 营 营 5 18 谢 俊 , 司 西 强 ，赵 虎 ，杜志国，李 雄 6 1 张丽君,李晓岚，史沛谦,苏雪霞，李保慧，梁 庆 磊 6 7 乔砚佳，郑 继 龙 6 12 孔 德 月 6 16 胡 鹏 程 6 20
PSA装置程控阀内漏判断与解决措施
ＰＳＡ装置程控阀内漏判断与解决措施史卜建，姚立松（中国石化青岛炼油化工有限责任公司，山东省青岛市２６６５００）摘要：某炼化公司１３ｄａｍ３／ｈ氢气提纯装置的尾气中氢体积分数高达４５％，经判断为部分程控阀修复后仍内漏，对其进行更换后，尾气中氢体积分数降至３５％，变压吸附（ＰＳＡ）氢气回收率提升至８２．５％。
阀门内漏原因主要有密封圈老化、主密封圈及阀体密封面磨损、阀杆与阀板连接的方键与键槽出现松动导致锥销断裂、阀板偏移以及阀门阀杆与执行器连接的方键与键槽有间隙、齿轮与齿条有松动间隙。
密封圈老化、主密封圈及阀体密封面磨损、阀杆与阀板连接的方键与键槽出现松动导致锥销断裂、阀板偏移等问题可取返厂检修更换密封圈及对密封面进行研磨、切削，实现对内漏阀门的修复。
但是，对于齿轮磨损间隙、阀座磨损缺陷问题，靠修复已难以彻底解决。
关键词：加氢低分气 氢气提纯 变压吸附 程控阀内漏 尾气氢含量１ 概 述变压吸附（ＰＳＡ）是利用不同气体组分在吸附剂上的吸附能力不同和不同压力下同一气体组分在吸附剂上的吸附容量有差异的特性，来实现对混合气体中弱吸附组分氢气的分离提纯。
杂质在高压下被吸附剂吸附，使得吸附容量极小的氢气得以提纯，然后杂质在低压下脱附，使吸附剂获得再生［１］。
某炼化公司１３ｄａｍ３／ｈＰＳＡ装置是以脱硫后加氢裂化装置低分气、柴油加氢装置低分气、加氢处理装置低分气的混合气作为原料，采用成都某科技公司提供的变压吸附提纯氢气技术，从混合气中提纯分离出纯度大于９９．０％的氢气，产品氢并入氢气管网，满足加氢装置氢气供应。
混合原料气提纯氢后，剩余的ＰＳＡ尾气经过往复式压缩机升压后作为制氢装置原料气或者去燃料气管网补充燃料气。
该ＰＳＡ装置大检修前尾气氢体积分数平均约４５％，大检修期间对全部程控阀进行拆检。
检修开工后，尾气氢体积分数仅降至４０％左右，氢气回收率仅达到７８．６％。
２ ＰＳＡ装置的生产运行情况２．１ 吸附剂装填情况ＰＳＡ装置吸附剂主要包括分子筛、活性炭、多孔硅胶和活性氧化铝等类型。
2,6-二异丙基萘分离技术研究进展
2,6-二异丙基萘分离技术研究进展
李文艳;杨春育;靳海波;佟泽民
【期刊名称】《北京石油化工学院学报》
【年(卷),期】2004(012)003
【摘要】2,6二异丙基萘(2,6-DIPN)是一种重要的有机化工原料,可作为制备高性能聚酯-聚对萘二甲酸二乙酯(PEN)的原料.要满足生产聚酯对原料的高纯度要求(＞95%),必须对2,6-DIPN进行分离精制.综述了从二异丙基萘产品混合物中分离精制2,6-DIPN的方法,详细介绍了吸附分离法、络合分离法和高压结晶法,并指出了它们各自的优缺点及合理的提纯方向.
【总页数】4页(P1-4)
【作者】李文艳;杨春育;靳海波;佟泽民
【作者单位】北京石油化工学院,北京,102617;北京石油化工学院,北京,102617;北京石油化工学院,北京,102617;北京石油化工学院,北京,102617
【正文语种】中文
【中图分类】TQ241
【相关文献】
1.2,6-二异丙基萘液相空气氧化制2,6-萘二甲酸 [J], 靳海波;韩占生;单希林;李达仁;吴志强;杨春育
2.Co-Mn-Br催化2,6-二异丙基萘液相氧化制2,6-萘二甲酸 [J], 郭霞;于翠萍;李希
3.2,6-二异丙基萘与2,7-二异丙基萘的吸附分离 [J], 何广湘;靳海波;杨索和;李文艳;
杨春育
4.2,6-二异丙基萘的合成与分离技术的进展 [J], 马淑芬;杨春育;靳海波;佟泽民;朱建华
5.浆态鼓泡床反应器萘异丙基化合成2，6-二异丙基萘 [J], 李克景;何广湘;靳海波;赵震
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
精密精馏分离C_6烷烯烃的研究_靳海波
第17卷 第3期 石油化工高等学校学报 Vol.17 No.3 2004年9月 JOU RNA L OF PET ROCHEM ICAL UN IV ERSI T IES Sep.2004 文章编号:1006-396X(2004)03-0023-04精密精馏分离C6烷烯烃的研究靳海波, 郭志武, 李达仁, 杨索和, 杨春育, 佟泽民(北京石油化工学院化工系,北京102617)摘 要: 针对低压聚乙烯装置过程中溶剂回收为研究背景,在间歇和连续条件下考查回流比、进料浓度与进料量等条件对1-己烯塔顶浓度和收率的影响。
试验得出随着回流比的增加,塔顶1-己烯浓度增大,而1-己烯的收率有缓慢下降的趋势。
通过综合考查各个因素的影响,得出回流比为60的条件下,1-己烯的浓度能提高到40%左右,对进一步工业生产与工业设计具有一定的指导意义。
关键词: 精密精馏; 1-己烯; 正己烷中图分类号: TQ028 文献标识码:A 烯烃/烷烃的分离一直是石化行业中最重要和最耗能的过程。
为了节约资源、保护环境和提高资源的利用率,大量的稀烯烃需要高效的分离提浓技术,以降低能耗和成本,提高分离效率,增加经济效益。
基于不同的分离物系及各异的分离要求需要考虑实际的工业过程,选择适宜的分离方法,对研究分离烯烃/烷烃,特别是C5以上的混合烷烯烃具有重要的指导意义。
目前国内外分离低碳烯烃和烷烃的分离方法主要有精密精馏、萃取精馏、络合反应吸收、膜分离等[1-5],而对C5以上的液态烯烃/烷烃的分离国内外文献很少报道,因此需要寻求高碳烯烃/烷烃的分离方法。
针对1-己烯生产过程中,含有少量的1-己烯未参加反应,而溶解在溶剂中,如果不将其分离,势必会造成体系不断积累,对聚合物的生产带来不利影响,应考虑1-己烯与现有低压聚乙烯生产过程中溶剂的分离问题。
拟采用精密精馏的方法进行分离[6],探讨回流比等条件对1-己烯回收率的影响。
1 试验部分1.1 试验装置 试验采用玻璃真空夹套精馏柱,直径24mm,填料为不锈钢三角填料,规格为2.0mm×2.0mm,收稿日期:2003-05-29作者简介:靳海波(1969-),男,吉林安图县,副教授,博士。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
第17卷 第3期 石油化工高等学校学报 Vol.17 No.3 2004年9月 JOU RNA L OF PET ROCHEM ICAL UN IV ERSI T IES Sep.2004 文章编号:1006-396X(2004)03-0023-04精密精馏分离C6烷烯烃的研究靳海波, 郭志武, 李达仁, 杨索和, 杨春育, 佟泽民(北京石油化工学院化工系,北京102617)摘 要: 针对低压聚乙烯装置过程中溶剂回收为研究背景,在间歇和连续条件下考查回流比、进料浓度与进料量等条件对1-己烯塔顶浓度和收率的影响。
试验得出随着回流比的增加,塔顶1-己烯浓度增大,而1-己烯的收率有缓慢下降的趋势。
通过综合考查各个因素的影响,得出回流比为60的条件下,1-己烯的浓度能提高到40%左右,对进一步工业生产与工业设计具有一定的指导意义。
关键词: 精密精馏; 1-己烯; 正己烷中图分类号: TQ028 文献标识码:A 烯烃/烷烃的分离一直是石化行业中最重要和最耗能的过程。
为了节约资源、保护环境和提高资源的利用率,大量的稀烯烃需要高效的分离提浓技术,以降低能耗和成本,提高分离效率,增加经济效益。
基于不同的分离物系及各异的分离要求需要考虑实际的工业过程,选择适宜的分离方法,对研究分离烯烃/烷烃,特别是C5以上的混合烷烯烃具有重要的指导意义。
目前国内外分离低碳烯烃和烷烃的分离方法主要有精密精馏、萃取精馏、络合反应吸收、膜分离等[1-5],而对C5以上的液态烯烃/烷烃的分离国内外文献很少报道,因此需要寻求高碳烯烃/烷烃的分离方法。
针对1-己烯生产过程中,含有少量的1-己烯未参加反应,而溶解在溶剂中,如果不将其分离,势必会造成体系不断积累,对聚合物的生产带来不利影响,应考虑1-己烯与现有低压聚乙烯生产过程中溶剂的分离问题。
拟采用精密精馏的方法进行分离[6],探讨回流比等条件对1-己烯回收率的影响。
1 试验部分1.1 试验装置 试验采用玻璃真空夹套精馏柱,直径24mm,填料为不锈钢三角填料,规格为2.0mm×2.0mm,收稿日期:2003-05-29作者简介:靳海波(1969-),男,吉林安图县,副教授,博士。
采用乱堆式,填料层高1200m m,用1-己烯与正己烷(摩尔比为10%,下同)在全回流下测定其最小理论板数为42块/m。
塔釜容积为2000m L,电热套加热,塔顶为全凝器,用时间程序控制器精确控制回流比。
在连续精馏过程中,采用流量校正的柱塞式计量泵进料和出料。
经过2h的操作稳定后,取样分析。
1.2 分析方法与数据处理 样品分析采用北京分析仪器厂的SQ-203气相色谱仪。
色谱柱为6m m×2000mm。
固定相20%β,β'-氧二丙腈(ODP)+Chromoso rb(30～60目)。
柱温为40℃,热导温度为100℃,汽化温度为80℃,热导鉴定,氢气作载气,配有HP4860积分仪处理数据。
微量水采用SC-3型微量水分测定仪测定,由数字显示器读出,测定范围:10μg～30mg;准确度: (10μg～1mg)±5μg。
1-己烯的收率采用下式计算:η=x D m D/(x F m F)式中:η—1-己烯的收率;x D,x F—塔顶馏出液和进料的摩尔浓度;m D,m F—塔顶馏出液和进料的摩尔流率。
2 结果与讨论2.1 预试验(微量水对体系相平衡的影响) 针对工业过程中溶剂存在饱和水的情况,同时考虑到反应过程中1-己烯的体积分数仅占溶剂量的5%～20%。
所以本文仅考察了1-己烯体积分数在7%与19%左右时,微量水对相平衡的影响。
如图1所示,可以看出在体系为饱和水的情况下,对1-己烯与正己烷的相平衡未产生影响,所以在试验和工业生产过程中可以不考虑饱和水的影响。
2.2 间歇精馏 采用间歇精馏,主要考察1-己烯与正己烷是否达到分离要求。
从图2中可以看出,原料体积分数为11%和20%时,随着回流比的增加,塔顶浓度也逐渐增加,塔底浓度缓慢减少,而1-己烯的收率随着回流比的增加而减少。
在操作过程中,回流比增加,势必会增加操作费用,根据试验结果得出较佳的回流比的范围应在50～70。
2.3 连续精馏 采用柱塞泵连续进料和出料,在全回流条件下,进料上部的理论板数为38块,进料下部的理论板数为12块,饱和蒸汽进料。
在进料浓度一定的条件下,考察回流比、不同进料量对分离效果的影响。
经初步计算[6],在x F=0.05,x D=0.25,x W= 0.02时,所需N m1=22块;在x F=0.10,x D=0. 50,x W=0.02时,所需N m2=31块,如饱和蒸汽进料,上述条件下最小回流比分别为R m1=36.4,R m2 =38.2,如取R=1.2R m计,则回流比应为R1= 43.7,R2=45.8。
所以试验选取的操作条件R取30～90之间进行。
2.3.1 回流比对分离效果的影响 由图3可以看出,在进料量恒定、不同的进料浓度时,随着回流比的增加,塔顶浓度增大,塔底浓度缓慢减少,在浓度小时应采用较大的回流比,以增加塔顶浓度;在浓度大时采用较小的回流比,以提高1-己烯的收率。
如采用较大的回流比,操作时间增长,能耗加大,根据此试验结果,可以得出较佳的回流比为R=60。
2.3.2 进料量对分离效果的影响 如图4所示,随着进料量的不断加大,塔顶浓度和塔底浓度也不断的增加,但此时1-己烯的回收率在不断地下降,根据试验结果,在本试验条件下进料量F=1.86mol/ h时塔顶浓度与塔底浓度达到最佳。
2.3.3 验证试验 根据上述试验结果,得出较佳的试验条件为R=60,F=1.86mol/h,分别采用进料浓度为10%与5%进行验证试验,得出的结果如表1所示,基本满足上述分离要求。
通过1-己烯与正己烷的相平衡预试验可以得出,微量水对两组分相对挥发系数基本无影响,同时体系可以视为理想体系。
通过间歇与连续精密精馏试验,得出R=60,F=4.0m L/min时达到1-己烯与正己烷分离的目的,塔顶1-己烯的体积分数为20%(原料体积分数为5%)和40%(原料体积分数为10%)以上,塔底体积分数小于2%,如果增加提馏段的理论板数,仍可以减少塔底1-己烯的体积分数,提高1-己烯的收率。
·24·石油化工高等学校学报 第17卷表1 验证试验结果Table 1 The experimental result vertif iedRF /(mol ·h -1)X F D /(mol ·h -1)X W X D η601.860.1090.1740.0290.5120.4291.860.0960.2640.0470.3750.5381.860.0530.2580.0020.1810.4681.860.0470.2560.0260.2290.640符号说明 F —进料量,mol /h ;D —馏出量,mol /h ;k A —1-己烯在DM F 与正己烷中的分配系数;m F —进料中1-己烯的摩尔流率,mol /h ;m D —塔顶馏出液中1-己烯的摩尔流率,mol /h ;x 1—液相中1-己烯的摩尔分数;x 0—气相中1-己烯的摩尔分数;x D —塔顶馏出液中1-己烯的摩尔分数;x F —进料中1-己烯的摩尔分数;x H 2O —液相中水的质量分数;y 1—气相中1-己烯的摩尔分数;y H 2O —气相中水的质量分数;α—1-己烯与正己烷的相对挥发度;η—1-己烯的收率。
参考文献[1] Emmirich G ,Lackner K .Reciver butane -1or -2easier [J ].Hydrocarbon processing ,1989,68(1):71-76.[2] Safarik D G ,Eldridge R B .Olefin /paraffin separation by reative abso rption [J ].Ind .eng .chem .res ,1998,32:2208-·25· 第3期 靳海波等.精密精馏分离C 6烷烯烃的研究2219.[3] WAN G Wen -hua (王文华),REN Wan -zhong (任万忠),X U Wen -y ou (许文有).T he recheach prog ress on C 4O lefin /paraffin separatio n by extractive distilla tio n (用萃取精馏法分离C 4烷烃与烯烃的研究进展)[J ].Guangx i chemical industry (广西化工),1999,28(2):20.[4] YAN G De -ming (杨德明).Simulation study of petlyul system for alky l distillation (烷烃分离热偶精馏的模拟研究)[J ].Journal of petrochemical univeristies (石油化工高等学校学报),2002,15(3):25-28.[5] QI Bang -feng (齐邦峰),ZHA NG Hui -cheng (张会成),GENG Jing -y uan (耿静远).Separation o f i -paraffins andnaphathenes in microcrystalline (硫脲络合分离微晶蜡中异构烷烃和环烷烃)[J ].Journal of petro chemical univeristies (石油化工高等学校学报),,2003,16(2):1-8.[6] 化学工程手册编委会编写.化学工程手册(蒸馏)[M ].北京:化学工业出版社,1985.(Ed .:Z ,W )(上接第12页)[22] A ndzelm J ,G ovind N ,Fitzgerald G ,et al .DF T study of methanol co nversio n to hydrocarbons in a zeolite catalyst [J ].I nter -national journal of quantum chemistry ,2003,91:467-473.[23] M O Yi -yo ng (莫亦荣),Alhambra C ,GAO Jia -li (高加力).Recent development and applicatio ns o f combined QM /M Mmethods (量子力学和分子力学组合方法及其应用)[J ].A cta chimica sinica (化学学报),2000,58:1504-1510.[24] Ricchiardi G ,de M an A ,Sauer J .T he effect of hydration on structure and location of T i -sites in Ti -silicalite cataly sts .acomputational study [J ].P hys .chem .phy s .,2000,2:2195-2204.[25] M ar tinez -magadan J M .An embedded QM /M M study fo r different SiO 2/A l 2O 3ratios of the HZSM -5zeolite and for theirinteraction w ith n -heptane [J ].International journal of quantum chemistry ,2002,88:750-766.[26] Br ändle M ,Sauer J .Combining ab initio techniques with analy tic potential functio ns .a study of zeolite -adso rbate interac -tions for NH 3on H -faujasite [J ].J .mol .catal .A :chemcal ,1997,119:19-33.(Ed .:Z ,W )(上接第22页)[8] WAN G Ping (王萍),ZHO U Z hi -jun (周志军),T IA N Xiao -fei (田晓飞),SU N Gui -da (孙桂大).Synthesis co nditions andcataly tic activity of the suppor ted CoM o nitride cataly sts (负载型氮化钴钼催化剂的制备及催化性能)[J ].Journal o f petro -chemical universities (石油化工高等学校学报),2003,16(2):13-15.[9] Aegerter P A ,.Q uig ley W W C ,Simpson G .J ,e t al .T hiophene hydrodesulfurization ov er alumina -suppor ted molybdenum car -bide and nitride catalysts :adso rption sites ,catalytic activitied ,and nature of the active surface [J ].Journal of cataly sis ,1996,164(1):109-121.(Ed .:Z ,W )·26·石油化工高等学校学报 第17卷crease because of the loading and interaction of sorbate -so rbate and sorbate -sorbent .Key words :Gravimetric ;Benzene ;Isotherm ;Thermody namic propertiesCorresponding author .Tel .:+86-413-6650489;fax :+86-413-6650866;e -mail :zlsun56@ THE ANTI -SULFUR ABILITY OF CoMoN x /γ-Al 2O 3/ZHOU Zhi -jun1,2,WANG Ping 3,TIAN Xiao-fei 1,LI Cheng -yue 1,SUN Gui -da 2.1.Beijing University of Chemical Technology ,Beijing 100029,P .R .China ;2.Beijing Institute of Petrochemical Technology ,Beijing 102617,P .R .China ;3.Beijing U ni -versity of Petroleum ,Beijing 100083,P .R .China /Shiyou Huagong Gaodeng Xuex iao X uebao ,2004,17(3):20～22Received 14Junuary 2004;revised 17March 2004;acc epted 8J une 2004A bstract : The nitride catalyst of CoMoN x /γ-Al 2O 3w as synthesized by using Co (NO 3)2·6H 2O and (NH 4)6M o 7O 24·4H 2O as sources and nitrided w ith N 2-H 2mix ture by process of temperature programmed re -duction .The catalyst w as characterized by XRD ,XPS and IR techniques in order to study the stability and anti -sulfur ability on the processing of the 200h HDS of thiophene and strengthening sulfurization .It is found that the dispersibility of the active component in HDS reaction has no clear variation and the nitride catalyst has cer -tain stability and also has good anti -sulfur ability in streng thening sulfurization and HDS reaction because the nitrogen atoms of nitride catalysts can not be substituted by sulphur atoms ,w hich only absorb on cataly st surface and forms the S —O -contained substance .The conversions of thiophene 200h HDS on the supported bimetallic catalyst CoM oN x /γ-Al 2O 3and the sing le metal cataly st Mo 2N were 99%and 95%respectively and they all have good anti -sulfur ability .Key words :Nitride cataly st ;Stability ;Anti -sulfur ability ;HydrodesulfurizationCorresponding author .Tel .:+86-10-81292038;fax :+86-10-81292125;e -mail :zhouzhijun @bipt .edu .cn SEPARATION OF n -HEXANE /1-HEXENE MIXTURE W ITH PREC ISE DISTILLATION /JIN Hai -bo ,GUO Zhi -wu ,LI Da -ren ,Y ANG Suo -he ,Y ANG Chun -yu ,TONG Ze -min .Department of Chem i -cal Engineering ,Beijing Institute of Petro -chem ical Engine ering ,Beijing 102617,P .R .China /Shiyou Huagong Gaodeng X uexiao Xuebao ,2004,17(3):23～26Received 29May 2003;rev ised 28November 2003;acc epted 1J une 2004A bstract : Separation of n -hexane /1-hexene mix ture w ith precise distillation was investigated under back -g round of the solvent recovery of low pressure polyethylene process .The effects of the reflux ratio ,the quantity and the concentration of the feed on the top concentratio n and retrieve rate of 1-hexene were discussed in the batch and continual operational conditions .The results show that the top concentration of 1-hexene increases and the reflux ratio of 1-hexene slow ly decreases w ith the increase of the reflux rate .Acco rding to the experi -mental results ,the optimum operational condition of separation ,i .e .R =60,the concentration of 1-hexene is up to 40%,w hich might play an impo rtant role in industry production and design of separation process .Key words :Precise distillation ;1-Hexene ;n -HexaneCorresponding autho r .Tel .:+86-10-86920653;fax :+86-10-81292074;e -mail :jinhaibo @bipt .edu .cn THE NATURAL OXIDATION TENDENC Y OF IR ON SULFIDE IN PETR OLEUM TANKS /ZHANG Zhen -hua 1,CHEN Shi -xing 1,LI Ping 1,2,ZH AO Shan -lin 1,J IANG Heng 1.1.Liaoning U niversity of Petroleum &Chem ical Technology ,Fushun Liaoning 113001,P .R .China ;2.School of Material &Metal -lurgy ,Northeastern University ,Shenyang Liaoning 110004,P .R .China /Shiyou Huagong Gaodeng X uex -iao Xuebao ,2004,17(3):27～29Received 30October 2003;rev ised 14November 2003;acc epted 28April 2004A bstract :The corrosion products of iron ,w hich are mainly goethite ,ferric oxide and mag netite ,in sour·Ⅲ·Vol .17 No .3 Sep .2004 JOURNAL OF PET ROCHEM ICAL UNIVERSIT IES 。