鸡雄山大桥30mT梁架桥机验算[1]
30m架桥机验算计算书
一．设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载=100t梁重:Q1=7.5t（含卷扬机）天车重：Q2吊梁天车横梁重：Q=7.3t(含纵向走行)3主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边)1.29×1.1=1.42 t/节(单边)0号支腿总重: Q=5.6t4=14.6t1号承重梁总重：Q52号承重梁总重：Q=14.6t6=7.5+7.3=14.8t纵向走行横梁（1号车）：Q7纵向走行横梁（2号车）：Q=7.5+7.3=14.8t8梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;=66kg/m2q2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=1.1三.（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位 m）:图中P 5= P6=14.8t （天车、起重小车自重）P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.mM倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=1725.65/(962.319× 1.1)=1.63>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图图2P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心P1=43.31+45.44+7.3×2+14.6×2=132.55 tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。
xxx大桥计算书新规范30米T梁(参考Word)
xx 大桥计算书（新规范）一、设计资料1．标准跨径：L=30.0m，计算跨径：L=28.96m2．桥面净空：净-7.0m（车行道）+2*1.0m(人行道)，桥面总宽9.5m 3．设计荷载：公路—Ⅰ级，人群3.0KN/m24．结构重要性系数γ0=1.0 (本桥设计安全等级为：二级)5．使用材料：1）梁采用C50砼抗压强度标准值ƒck=32.4 Mpa抗压强度设计值ƒcd=22.4 Mpa弹性模量E c=3.45x104 Mpa抗拉强度标准值ƒtk=2.65 Mpa抗拉强度设计值ƒtd=1.83 Mpa钢筋砼容重取r=25KN/m3;2）钢筋采用Ⅰ、Ⅱ级钢筋;主筋采用采用HRB335钢筋抗拉强度标准值ƒsk=335 Mpa抗拉强度设计值ƒsd=280 Mpa弹性模量E s=2.0x105 Mpa箍筋采用采用R235钢筋抗拉强度标准值ƒsk=235 Mpa抗拉强度设计值ƒsd=195 Mpa弹性模量E s=2.1x105 Mpa3）混凝土收缩徐变参数混凝土收缩应变终极值：0.22 X10-3混凝土徐变系数终极值：1.66474）低松弛钢绞线公称直径：15.20 mm；弹性模量：1.95×105Mpa；抗拉强度标准值ƒpk=235 Mpa抗拉强度设计值ƒpd=195 Mpa纵向钢束张拉控制应力：1395MPa；线膨胀系数：0.000012塑料波纹管管道摩阻系数μ：0.15塑料波纹管管道偏差系数k：0.0015边梁和中梁都是3束，每束9根，每根7φj15.24钢铰线6．各部分主要尺寸：预制板长：L预 =29.96m净跨径：L0=29.96-2*0.5=28.96mT梁翼缘有效宽度：B=2.42mT梁高：h=1.96m7．设计依据：1）交通部部标准《公路工程技术标准》（JTJ B01-23）2）交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60-24）3）交通部部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62-24）4）交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）5）交通部部标准《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ024-85）6）《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）7）交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）二、计算主要内容1)T梁抗弯极限承载力验算2) T梁正应力验算3) T梁主应力验算4) T梁刚度验算三、计算方法无论是极限承载力、正截面应力验算均不考虑结构以上桥面铺装参与受力，上部采用《桥梁博士》软件V3.0版进行计算。
30米桥机主梁计算书
30米桥机计算书一、荷载统计1、主梁 0.37 t / m2、前支腿自重每根：3t/根3、天车纵梁总重：9t4、天车横移梁重：5t二、过孔时上、下弦的强度计算1、悬臂端根部最大弯矩M max =3×31+0.37×31×(31/2) = 270.8 t ·m主梁上、下弦杆水平工作拉力：N max = M max / h = 270.8/1.9 =142.5 t上弦面积A=48.541×2+1×25+3.5×6=143 cm 2 悬臂端根部上、下弦的水平工作应力бmax = N max /A = 142.5×104/ (143×10-4) = 99.65 MPaQ235的许用正应力 [б] = 170 MPaбmax < [б]过孔时上、下弦满足强度条件三、架中梁时的受力分析及强度验算上、下弦的梁中最大弯矩为：M 中M 中 = 1/8 ×0.37×312+1/4×35×31=315.7 t.m1.9m由于M max (悬臂)<M 中= 315.7 t.m主梁上、下弦杆水平工作拉力：N max= M max/ h = 315.7/1.9 =166 t下弦面积A=28.837×4+0.6×19×4=138 cm2上、下弦的梁中工作应力бmax = N max /A = 166×104/ (138×10-4) = 120MPaQ235的许用正应力[б] = 170 MPaбmax< [б]架中梁时上、下弦满足强度条件2、销板及销轴的强度计算按销板受力最大的不利位置考虑，销板所承受的轴力：N = 166 t ,单块销板的轴力为N= 166/ 2 = 83t销板的工作应力：б = N/A = 83×104 / [40×(210-45) ×10-6 ]= 125.7 MPa < [б]=170 MPa 销板满足强度条件销轴所承担的剪力：Q = 83 /3 =27.6 t剪应力：τ=Q/A = 27.6×104/(1/4×π×452×10-6) ×2=85.9 MPaτ < [τ] = 115 Mpa销轴满足抗剪强度条件四、结论通过以上对120T/30m 桥机的主要承力构件的力学计算，可知，桥机承力构件满足强度条件及稳定性条件，可以在三种不同工况下安全正常工作。
30米T梁试验方案
泰和至井冈山高速公路新建工程30米预应力T梁单梁静载试验方案江西省高等级公路管理局质量监督站二OO四年二月设计资料泰井高速公路上大跨径梁桥的上部构造采用30米、40米先简支后连续的预应力混凝土T梁，在体系上分为四孔一联与五孔一联，桥跨每孔由6片T梁组成。
梁间横向横隔板上钢板与翼缘板的湿接缝联结成为整体。
一、技术标准及设计规范1、中华人民共和国交通部部颁《公路工程技术标准》JTJ001-972、中华人民共和国交通部部颁《公路桥涵设计通用规范》JTJ021-893、中华人民共和国交通部部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ023-85二、主要技术指标1、设计荷栽：汽超20级、挂120；2、桥面宽度：0.5米（护栏）+11.0米（行车道）+0.5米（护栏）+0.5米（中央分隔带）+0.5米（护栏）+11.0米（行车道）+0.5米（护栏）；2、钢筋及钢绞线：普通钢筋采用I级钢筋与II级螺纹钢筋，符合GB1499-84规定；预应力钢绞线采用公称直径15.24mm的高强低松弛预应力钢绞线，抗拉强度1860MPa。
3、其他：支座采用IJZ400×450×92mm及IJZF250×350×52mm。
试验说明一、试验目的根据针对理论极限状态的计算结果，对单梁进行加栽试验，确定单梁的承载能力是否满足设计要求，从而确保整桥的承载能力。
二、理论极限状态的计算为签定单板的承载能力，需要根据某一T梁可能承受的最大荷载及具体的试验加载方法确定加载吨位。
首先计算出一片T梁断面的实际几何参数，断面几何参数见下：30米T梁跨中断面几何参数计算数据表基本单位：cm根据先简支后连续的设计，在计算时必须成桥载荷反算每一片梁后，找出最不利梁，并确立试验控制荷载。
先对整桥进行分析，发现其第一跨跨中为最大荷栽位置。
使用铰接板法对简支跨中截面各种不同工况组合荷载进行横向分配，根据分布情况确定最不利位置及最大控制弯矩值。
30 m T梁吊装计算[1]
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30 m双贝雷导梁式架桥机力学简算一、说明：为了方便结构验算，增大结构安全系数，对荷载计算模式作如下简化：１、整个贝雷架自重作线性荷载均布作用于导梁，30 m T梁自重通过吊梁天车（忽略吊梁天车轮矩），作单点集中力作用于导梁，考虑到吊放过程中的冲击，取冲击系数：r = 1.2 。
2、导梁计算模式简化：考虑到贝雷架本身高度与导梁长度的比例以及截面特性，作等截面超静定连续梁计算，各点支撑简化为固定铰支。
3、贝雷架结构分析简化。
把超静定桁架简化为内部静定的铰结桁架，销结中心与端坚杆距离t = 0 。
二、已知条件：根据对各种材料的综合考虑计算：梁体自重：70 t天车及吊具等自重：40 t架桥机总长：72 m三个跨位分别为： a = 33 m b = 27 m c = 12 m集中荷载：P=（70+40）×10×1.2/4/4=82.5KN 单片贝雷架折算为分布荷载：q = 1.2KN/m单片贝雷架容许强度：[M] = 788 KN·m[Q] = 245 KN30m预应力T梁吊装施工方案第 3 页共7 页满足安全要求在实际操作中,中支腿将作为重点用槽钢等进行特别处理加固。
Qmax = 81.6 KN ﹤0.85[V] = 0.85×245 KN= 208 KN为吊梁过程中，对架桥机变形监控提供数据，特计算下图 累计位移 施工阶段： 2 线位移单位：(mm) 角位移单位：千分之一弧度转角位移 最大值：6.51 单元号： 47 j端 最小值：-8.43 单元号： 71 j端竖直位移 最大值：1.80 单元号： 7 j端 最小值：-83.36 单元号： 57 j端水平位移 最大值：6.06 单元号： 71 j端 最小值：-.93 单元号： 38 j端由上图得：吊梁过程中，架桥机跨中挠度f中max =8.3cm,在架量过程中应加强对架桥机跨中挠度的监控.综上所述，架桥机强度满足验算要求。
30米箱梁架桥机计算书
30米箱梁架桥机计算书一、引言在桥梁建设工程中，箱梁架桥是一项重要的施工工艺。
为了确保施工质量和安全性，需要进行一系列的计算。
本文将以30米箱梁架桥机为例，介绍相关计算内容。
二、箱梁架桥机概述30米箱梁架桥机是一种用于架设箱梁的专用设备，能够实现高效快速的施工。
它由主梁、液压系统、传动系统等组成。
在进行架桥工作时，箱梁架桥机需要承受桥梁自重、箱梁自重以及施工荷载等多重力的作用。
三、箱梁受力分析在进行箱梁架设计算之前，首先需要进行箱梁的受力分析。
箱梁受力主要包括弯矩、剪力和轴力。
通过对箱梁截面的分析，可以确定各个受力点的位置和大小。
四、箱梁架设计算1. 箱梁架设位置确定箱梁架设位置的确定需要考虑桥墩位置、施工条件以及现场实际情况等因素。
通过对现场进行勘测和测量，确定合适的箱梁架设位置。
2. 箱梁架设方案设计箱梁架设方案设计包括主梁的选型和布置、液压系统的设计等。
主梁的选型需要考虑承载能力和稳定性等因素，液压系统的设计需要满足架设过程中的力和位移要求。
3. 箱梁架设过程计算箱梁架设过程中需要进行力学计算，包括主梁的受力计算、液压缸的力计算以及支撑点的受力计算等。
通过计算，可以确定各个受力点的力和位移。
4. 箱梁架设机构设计箱梁架桥机的设计需要考虑力学原理和结构强度等因素。
主梁、液压缸和支撑点的设计需要满足受力和稳定性的要求。
同时，还需要考虑操作的方便性和安全性等因素。
五、箱梁架设机构参数计算箱梁架设机构参数计算是箱梁架桥机设计的重要环节。
通过对机构参数的计算，可以确定各个部件的尺寸和材料等。
同时，还需要进行机构的强度校核和稳定性分析，确保机构在工作过程中的安全性和可靠性。
六、箱梁架设机构的优化设计箱梁架设机构的优化设计是提高架桥机性能的关键。
通过对机构的参数和结构进行优化，可以减小机器自重、提高架设速度和精度。
同时，还可以减小能耗、延长机器寿命。
七、结论本文以30米箱梁架桥机为例，介绍了箱梁架桥机的计算内容。
30 m T梁吊装计算[1]
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30 m双贝雷导梁式架桥机力学简算一、说明：为了方便结构验算，增大结构安全系数，对荷载计算模式作如下简化：１、整个贝雷架自重作线性荷载均布作用于导梁，30 m T梁自重通过吊梁天车（忽略吊梁天车轮矩），作单点集中力作用于导梁，考虑到吊放过程中的冲击，取冲击系数：r = 1.2 。
2、导梁计算模式简化：考虑到贝雷架本身高度与导梁长度的比例以及截面特性，作等截面超静定连续梁计算，各点支撑简化为固定铰支。
3、贝雷架结构分析简化。
把超静定桁架简化为内部静定的铰结桁架，销结中心与端坚杆距离t = 0 。
二、已知条件：根据对各种材料的综合考虑计算：梁体自重：70 t天车及吊具等自重：40 t架桥机总长：72 m三个跨位分别为： a = 33 m b = 27 m c = 12 m集中荷载：P=（70+40）×10×1.2/4/4=82.5KN 单片贝雷架折算为分布荷载：q = 1.2KN/m单片贝雷架容许强度：[M] = 788 KN·m[Q] = 245 KN满足安全要求在实际操作中,中支腿将作为重点用槽钢等进行特别处理加固。
Qmax = 81.6 KN ﹤0.85[V] = 0.85×245 KN= 208 KN为吊梁过程中，对架桥机变形监控提供数据，特计算下图 累计位移 施工阶段： 2 线位移单位：(mm) 角位移单位：千分之一弧度转角位移 最大值：6.51 单元号： 47 j端 最小值：-8.43 单元号： 71 j端竖直位移 最大值：1.80 单元号： 7 j端 最小值：-83.36 单元号： 57 j端水平位移 最大值：6.06 单元号： 71 j端 最小值：-.93 单元号： 38 j端杆件编号1764018434116112012.9109-1845.1-3108.487-1800.1377872221133-7686.3-5733.92120-346221918-182892-12944-2011.252931.63-3219轴力（N）杆件编号12029.4正 拉 负 压13-1342.215-5116216-4620214-18353轴力（N）正 拉 负 压杆件编号12-6360617289384106561183.9242228938-7997310983.92487270.30410652120-28718-29226191827261-28718轴力（N）-841.75正 拉 负 压13-4009624-32.0045270.30-40096315-29226162726114-40915轴力（N）-32.0041正 拉 负 压杆件编号12-409155582.582.5下面将单片贝雷架在吊梁过程中，各杆所受轴力计算如下：。
架桥机验算30米1
贝雷双导梁架桥机验算1.基础数据1.1.架桥机吊跨自重(1).吊跨匀布荷载a. 吊跨导梁贝雷自重：11×4×2×0.27=23.76Tb. 加强弦杆：11×4×2×0.08=7.04Tc.支撑架：11×4×0.021+11×2×0.045=1.91Td.枕木：0.16×0.22×2.0×0.8×2×33/0.5=7.43Te.钢轨：4×33×0.043=5.68Tf.贝雷销、螺栓等计：1.5Tg.人群荷载按0.1T/M小计g1=47.32T 匀布荷载q1= g1/L1+0.1=1.53T/M(2) 导梁前端集中荷载a.Ф320钢管前支腿钢管截面积：3.1416t(D-t)=3.1416×0.01×(0.32-0.01) =9.739×10-3M2钢管前支腿重：4×3.5×9.739×10-3×8.7=1.19Tb. 平车两部计:2×0.8=1.6Tc. 22#工字钢:2×8×0.0365=0.58Td. 22#b槽钢:2×8×0.02845=0.46Te. 10#角钢剪刀撑:2×4.6×0.01=0.09T小计：g2=3.92T1.2. 架桥机后半部分自重导梁全长57米,后半部为24米；自重为:q2=q1-b/33=1.53-7.04/33=1.31T/M1.3.一部上横梁自重a.平车：2×1.5=3Tb.上平车、卷杨机等：1.5+1.5+0.3=3.3Tc.贝雷片：3×4×0.27=3.24Td.支撑架：2×4×0.021=0.17Te.枕木：0.16×0.22×0.7×0.8×2×9/0.5=0.7 Tf.钢轨：9×2×0.043=0.77T小计：g3=11.18T,q3=(c+d+e+f)/L3=(3.24+0.17+0.7+0.76)/9=0.541T/M1.4.T梁单头吊重G1=82/2=41T2.贝雷导梁推出时的验算2.1稳定性验算稳定性验算示意图倾覆力矩M倾=0.5 q1L12+g2L1=0.5×1.53×332+3.92×33=962.4TM平衡力矩M平=0.5q2L22+ g3(L2-1.5)+ g3(L2-4.5)+(L2-4.5)G1=0.5×1.53×242+11.18×(24-1.5)+11.18×(24-4.5)+41×(24-4.5)=1709.7TM＞M倾=962.4TMK=M倾 /M平=1.78＞1.4(符合要求)2.2.B点贝雷片负弯矩B点的前后各3节贝雷采用上下加加强弦杆;允许弯矩为: 2[M]=2×75=150TM。
架桥机架设30米T梁
界 间隙计算 结果进行 了详尽的分析 。 在文章的 最后 ，对 左转 车 延误进行 了调查 与分析 ，并 进行 了回归模 型 ，Ｈ ＣＭ 模 型 ，实 际 数据 的 详尽 比较 。 参考文献 ［】 １ 陆化普等编著 ． 市交通现代化管理 Ｉ ．北京 ：人民交 城 Ｎ】 通 出版社 ．９ ９ Ｐ１４ １９ ． ２ ［】 ２李江 ． 交通工程学Ｉ ． Ｎ】北京 ： 民交通 出版社 ．２ ０ ． 人 ０ １Ｐ１５ １ 【】 ３商蕾 ． 城市微观交通仿真 及其应用 【 ． Ｄ】武汉理工大学 博士
学 位 论 文 ．２ ０ ０３
【］ ４ 成卫 等 ． ．共用 左转 车道通行能 力比较分析 … ．吉林大 时 间。 ４ ２） 经过对数据的处理得到 ｔ：５ ５ ｓ ｏ ．４ ，各周期左转车平均 延误 学 学报 ．２００ （ 与对向直行车流 量之间的关系如图 ４ ３所示。随 着对 向直行车 —１
维普资讯
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工 程 技 术
流 量的增加 ， 左转车 的延误 也不断增加 。 ３ ２对左转车延误的分 ． 析 通过实际调查得到的数 据 与理论模 型对 比， 如下 图 ４— １ ４所 示 。从 中可 以看 出 ，在 低 流量 时 ，理 论 模 型与实际数 据差距较小 ， － － 但是 当左转 车流量接近 饱和时 ，理论 模型计算得 到的延误将迅 速 的增加 。而实 际情 况确恰恰不 是这样 ，左转车 的延误没有 明 显的变化趋 势。这 与上述的通行 能力的关 系相似 ，当左转 车增 加 到一定程 度时 ，其 运行的轨迹 将发生变 化 ，这对于以车辆 必 须排队通过 冲突 点的理论 模型产生 了很大 的差异 ，所以其 计算 结 果 也就 明显不 同 了 。
30m-100T桥机主梁计算说明书
⑴强度校核：σ= = =68Mpa
σ＜[σ]=170Mpa通过检算
⑵刚度校核：λ= = =66＜[λ]=100通过检算
⑶稳定性校核:σx= = =69MPa
σx<[σ]=170Mpa材质：Q235B通过检算
σy= = =84MPa
σy<[σ]=170Mpa材质：Q235B通过检算
A≥ = =4941mm2
3.3.3.2.3初选下弦杆截面：（单根，对扣槽钢）
2[18a+8×120材料Q235B
A=2 =6100mm2
3.3.3.2.4计算下弦杆截面性能参数：
⑴计算X向性能参数：
截面惯性矩：Ix=32609435mm4
截面抗拉压弯模量：Wx= = =362327mm3
压杆截面的惯性半径：rx= = =7.3cm
上弦双销四耳厚度：δ≥ = =92mm取δ=4×35=140mm
上弦双销五耳厚度：δ≥ = =92mm取δ=2×14+2×36+38=138mm
下弦双销双耳厚度：δ≥ = =73mm取δ=2×40=80mm
下弦双销三耳厚度：δ≥ = =73mm取δ=2×26+36=88mm
3.3.3.5.2主横梁整体载荷分析计算：（单根）
1主横梁最大计算弯矩：（见主横梁计算）
Mmax= = =301t.m
2主横梁最大剪力：
Qmax= = =40.28t
3.3.3.5.3主横梁整体性能校核验算：（单根）
1主横梁整体强度验算：
σ上= = =159Mpa＜[σ]=170Mpa上弦材料Q235B
σ下= = =146Mpa＜[σ]=170 Mpa下弦材料Q235B
T梁架设受力验算(推荐文档)
架桥机过孔抗倾覆受力验算一、梁板架设说明我标段30m预应力箱梁共有120片，单片箱梁重量不足90t，25m预应力T梁共有120片，单片T梁重量不足70t，采用HBHG40/120型架桥机架设T梁，纵向铺设轨道，采用运梁车运梁，由于架桥机要过孔移跨，为确保安全，对架桥机进行受力验算。
二、验算依据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）《桥梁施工工程师手册》《路桥施工计算手册》三、计算过程1、架桥机过孔抗倾覆验算按照30米跨度单列受力计算(按照30m箱梁计算该架桥机过孔)30米架桥机移跨受力图如下：其中：P后上=0.98t/2=0.49tP后提=9.0t/2+78t/4=24tP前提=9.0t/2=4.5tP主梁1=90t/30*11.8*0.38=13.45tP主梁2=90t/30*12.6*0.38=14.36tP前支=4.8t/2+0.45t/2+1.0t/2=3.2t（含前支‘前框架、前支横移轨道）则：W稳=P后上*23.49+P后提*21.8+P前提*18.3+P主梁1*11.8=775.8 t·mW倾=P主梁2*16.2+P前支*32=335.t·mK G= W稳/W倾=775.8/335=2.3＞1.3由此得出架桥机过孔安全可靠。
2、架桥机小车提梁钢丝绳安全性验算架梁小车采用12倍率，每股钢丝绳额定荷载21.5t。
钢丝绳实际受力：90t/2/12=3.75t21.5t/3.75=5.73＞1.3上述计算说明该架桥机的过孔和提梁钢丝绳满足架桥要求。
30T梁伸长值计算-6页精选文档
30mT梁伸长值计算一、计算依据查《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000得计算公式：△L=P’·L/A g·E g式中：△L——预应力理论伸长值（cm）；P’——预应力钢材平均张拉力（N）；E g——预应力钢材弹性模量（N/mm²）；A g ——预应力钢材截面面积（mm²）；P’=P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）式中：P ——预应力钢材张拉力（N）；x ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ——从张拉端至计算截面孔道部分切线夹角之和（rad）；k ——孔道每m局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 ；μ——孔道壁与预应力筋的摩擦系数，取0.2；1、边跨[边梁]N1伸长值：A g=1400（mm²）；E g=1.95×105（Mpa）；P=193.9×104（N）；R=8000（cm）；Sinθ=975/8000=0.122，∴θ=0.122（rad）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e-kl]/（k·A g·E g）=193.9×104[1-e-0.0015×4.215]/ 0.0015×1400×1.95×105=2.841(cm)△L2=P·R[1-e-μθ]/（μ·A g·E g）=193.9×104×8000[1-e-0.2×0.122]/ 0.2×1400×1.95×105 =6.818（cm）第三段：P3=P·e-μθ =193.9×104×e-0.2×0.122=1892260（N）△L3= P3·[1-e-kl]/（k·A g·E g）=1892260[1-e-0.0015×0.733]/ 0.0015×1400×1.95×105=0.462（cm）∴△L总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.24（cm）；2、边跨[边梁]N2伸长值：A g=1400（mm²）；E g=1.95×105（Mpa）；P=193.9×104（N）；R=3000（cm）；Sinθ=521/3000=0.174，∴θ=0.175（rad）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e-kl]/（k·A g·E g）=193.9×104[1-e-0.0015×2.357]/ 0.0015×1400×1.95×105=1.671(cm)第二段：△L2=P·R[1-e-μθ]/（μ·A g·E g）=193.9×104×3000[1-e-0.2×0.175]/ 0.2×1400×1.95×105 =3.664（cm）P3=P·e-μθ =193.9×104×e-0.2×0.175=1872310（N）△L3= P3·[1-e-kl]/（k·A g·E g）=1872310 [1-e-0.0015×7.136]/ 0.0015×1400×1.95×105=5.029（cm）∴△L总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.73（cm）；3、边跨[边梁]N3伸长值：A g=1400（mm²）；E g=1.95×105（Mpa）；P=193.9×104（N）；R=3000（cm）；Sinθ=365.6/3000=0.122，∴θ=0.122（rad）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e-kl]/（k·A g·E g）=193.9×104[1-e-0.0015×1.981]/ 0.0015×1400×1.95×105=1.405(cm)第二段：△L2=P·R[1-e-μθ]/（μ·A g·E g）=193.9×104×3000[1-e-0.2×0.122]/ 0.2×1400×1.95×105 =2.557（cm）第三段：P3=P·e-μθ =193.9×104×e-0.2×0.122=1892260（N）△L3= P3·[1-e-kl]/（k·A g·E g）=1892260[1-e-0.0015×9.045]/ 0.0015×1400×1.95×105=6.227（cm）∴△L总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.38（cm）；4、边跨[中梁]N1伸长值：A g=1120（mm²）；E g=1.95×105（Mpa）；P=155.12×104（N）；R=8000（cm）；Sinθ=975/8000=0.122，∴θ=0.122（rad）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e-kl]/（k·A g·E g）=155.12×104[1-e-0.0015×4.215]/ 0.0015×1120×1.95×105=2.841(cm)第二段：△L2=P·R[1-e-μθ]/（μ·A g·E g）=155.12×104×8000[1-e-0.2×0.122]/ 0.2×1120×1.95×105 =6.818（cm）第三段：P3=P·e-μθ =155.12×104×e-0.2×0.122=1513808（N）△L3= P3·[1-e-kl]/（k·A g·E g）=1513808[1-e-0.0015×0.733]/ 0.0015×1120×1.95×105=0.462（cm）∴△L总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.24（cm）；5、边跨[中梁]N2伸长值：A g=1260（mm²）；E g=1.95×105（Mpa）；P=174.51×104（N）；R=3000（cm）；Sinθ=521/3000=0.174，∴θ=0.175（rad）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e-kl]/（k·A g·E g）=174.51×104[1-e-0.0015×2.357]/ 0.0015×1260×1.95×105=1.671(cm)第二段：△L2=P·R[1-e-μθ]/（μ·A g·E g）=174.51×104×3000[1-e-0.2×0.175]/ 0.2×1260×1.95×105 =3.664（cm）第三段：P3=P·e-μθ =174.51×104×e-0.2×0.175=1685079（N）△L3= P3·[1-e-kl]/（k·A g·E g）=1685079 [1-e-0.0015×7.136]/ 0.0015×1260×1.95×105=5.029（cm）∴△L总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.73（cm）；6、边跨[中梁]N3伸长值：A g=1260（mm²）；E g=1.95×105（Mpa）；P=174.51×104（N）；R=3000（cm）；Sinθ=365.6/3000=0.122，∴θ=0.122（rad）分三段计算，第一段：△L1=P[1-e-kl]/（k·A g·E g）=174.51×104[1-e-0.0015×1.981]/ 0.0015×1260×1.95×105=1.405(cm)第二段：△L2=P·R[1-e-μθ]/（μ·A g·E g）=174.51×104×3000[1-e-0.2×0.122]/ 0.2×1260×1.95×105 =2.557（cm）第三段：P3=P·e-μθ =174.51×104×e-0.2×0.122=1703034（N）△L3= P3·[1-e-kl]/（k·A g·E g）=1703034 [1-e-0.0015×9.045]/ 0.0015×1260×1.95×105=6.227（cm）∴△L总=2×（△L1+△L2+△L3）=20.38（cm）；。
30mT梁 张 拉 伸 长 量 计 算
黄石岩1号桥30mT 梁张拉伸长量计算1、N1钢束伸长量计算⑴曲线部分钢束伸长量计算L （曲线长）=354cm=x=3.54m R=2900cmθ=L/R=354/2900=0.122rad k 取0.0015 μ取0.25P =0.75*1860*140=195.3 kn A=140mm 2 E=（196+195+196）／3=195.7GPa 则：k x +μθ=0.04548其中：P —预应力钢筋张拉端的张拉力（N ）L —预应力筋的长度（mm ）A —预应力筋的截面面积（mm 2）E —预应力筋的弹性模量（N/mm 2）x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面孔道部分切线的夹角之和（rad ）K —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数把数据代入公式：ΔL=195.3*3540*[（1-e -0.04548）/0.04548]/140/195.7ΔL=24.67mm⑵直线部分钢束伸长量计算L=9989+1063=11052mmΔL=PL/AE=195.3*11052/140/195.7=78.78mm一端伸长量等于曲线部分钢束伸长量加上直线部分钢束伸长量，所以N1钢束一端伸长量是24.67+78.78=103.45mm ，整根N1钢束的伸长量为206.9mm 复核：图纸中按1395MPa 控制张拉力计算的N1一端伸长量为103㎜， 103.45-103=0.45㎜⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-=∆+-μθμθkx e AE PL L kx )(1注：和图纸计算相差0.45㎜是由于弹性模量取值不同。
2、N2钢束伸长量计算⑴曲线部分钢束伸长量计算L （曲线长）=427.2cm=x=4.272m R=3500cmθ=L/R=427.2/3500=0.122rad k 取0.0015 μ取0.25P =0.75*1860*140=195.3kn A=140mm 2 E=195.7GPa则：k x +μθ=0.0388其中：P —预应力钢筋张拉端的张拉力（N ）L —预应力筋的长度（mm ）A —预应力筋的截面面积（mm 2）E —预应力筋的弹性模量（N/mm 2）x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面孔道部分切线的夹角之和（rad ）K —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数把数据代入公式：ΔL=195.3*4272*[（1-e -0.0388）/0.0388]/140/195.7ΔL=29.87mm .⑵直线部分钢束伸长量计算L=5511+4839=10350mmΔL=PL/AE=195.3*10350/140/195.7=73.78mm一端伸长量等于曲线部分钢束伸长量加上直线部分钢束伸长量，所以N2钢束一端伸长量是29.87+73.78=103.65mm ，整根N2钢束的伸长量为207.3mm⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-=∆+-μθμθkx e AE PL L kx )(13、N3钢束伸长量计算⑴曲线部分钢束伸长量计算L （曲线长）=5370cm =5.37m R=4400cmθ=L/R=537/4400=0.122rad k 取0.0015 μ取0.25P =0.75*1860*140=195.3kn A=140mm 2 E=195.7GPa则：k x +μθ=0.03179其中：P —预应力钢筋张拉端的张拉力（N ）L —预应力筋的长度（mm ）A —预应力筋的截面面积（mm 2）E —预应力筋的弹性模量（N/mm 2）x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面孔道部分切线的夹角之和（rad ）K —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数把数据代入公式：ΔL=195.3*5370*[（1-e -0.03179）/0.03179/140/195.7ΔL=37.97mm .⑵直线部分钢束伸长量计算L=860+8422=9282mmΔL=PL/AE=195.3*9282/140/195.7=66.16mm一端伸长量等于曲线部分钢束伸长量加上直线部分钢束伸长量，所以N3钢束一端伸长量是37.97+66.16=104.13mm ，整根N3钢束的伸长量为208.26mm ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-=∆+-μθμθkx e AE PL L kx )(1。
30M跨架桥机架设方案及计算书
衡昆国道主干线云南富宁至广南高速公路第三合同段30M 跨架桥机架设方案及计算书编制单位：中铁二十三局集团一公司富广高速公路项目经理部项目主管人：技术负责人：计算人：编制日期： 2006 年 6 月 1日一结构介绍衡昆国道主干线云南富宁至广南高速公路第三合同段全长8.215Km,安登特大桥、安登1#大桥、戈风大桥为30米预制安装T 梁，安登中桥为预制安装20米空心板。
受地形限制4座桥梁均采用拼装式架桥机架设。
此架桥机结构参考中国铁道部建筑研究设计院设计，南京登峰起重设备制造有限公司制造的NF120t/40m型架桥机设计而成。
在此只对纵梁和横梁进行受力计算。
二技术参数三结构概述该桥机为了运输方便和现场安装，主结构采用销轴连接及法兰连接，其结构见总装图。
（一）主梁主梁是架桥机的主要承力构件，每列主梁全长48米（共2列），主梁上、下铺设轨道满足天车运行和过孔的需要，为了方便拼装，每列主梁由3mx 1.5m贝雷片拼装而成，其特点是：结构简单、刚性好、稳定性可靠、抗风性强、安装、拆卸便利等优点。
（二）天车由纵移天车和横移起重台车担梁天车由上下轮箱组、担梁、横移小车、卷扬机、定、动滑轮组、起升装置等组成。
它的功能是提升运送预制梁，并一次性架设边梁，轮箱上的电机通过摆线针轮减速机，开式齿轮组将动力传给车轮，实现天车在主梁上运行。
天车上的卷扬机通过动、静滑轮组提起或放下预制梁。
（三）托轮箱中托轮箱采用双层轮箱，分为上轮箱，下轮箱及转盘三部分，它由箱体、电机、摆线针轮减速机、开式齿轮副与车轮等部件组成。
轮箱支座、支座马鞍、支座销轴、转盘和转盘销轴等组成。
上下层轮箱通过转盘可以任意调整角度便于斜桥和弯桥的架设。
中托轮箱支撑在桥机主梁下部是桥机过孔及横移架梁的主要动力（四）前框架前框架为组焊件，它是将两列主梁采用销轴连成整体。
销轴在主梁的中心轴线上，很方便满足任意角度梁的架设。
后上横梁装在主梁后端上部，采用钢板焊接而成，两端通过转向法兰与主梁相连接。
米T梁架桥机验算书
单片架桥机主桁架构件图（图1）一、架桥机导架每节自重：N1L18：33.159Kg/m×1.275m×4＝169.1KgN2[10：10.00Kg/m×2.4m×4＝96.0KgN3[8：8.04Kg/m×1.75m×2＝28.1KgN4[10：10.0Kg/m×0.7m×2＝14KgN5：×××7800×2＝18.7KgN6：[ ×＝.N6∑＝≈（一片桁架）N1每米导梁重：=268Kg,加钢板轨后268＋45＝313Kg/m。
（一片桁架）二、架桥机为2孔连续梁，用力矩分配法计算：1、计算固端弯矩：如下图：图2AB 跨梁的固端弯矩：M AB F =0M BA F=-22222)(8ql l b l pb --＝-2222172)1317(5.1388170.313⨯-⨯⨯-⨯＝·m BC 跨梁的固端弯矩： M CB F =0M BC F=-1638ql 2pl -＝-16319.4138310.3132⨯⨯-⨯＝·m 2、计算分配系数： K BA =31EI l ＝EI 173 K BC =32EI l ＝EI 313 μBA =BCBA K K +BCK ＝EI EI EI 313173313+= μBC =1-μBA == 3、列表计算：4、作弯矩图和剪力图：图3AB 跨：V A ×17-0313×2172-8×+＝0V A ＝1798.6985.1382170.3132-⨯+⨯＝1753.54＝V A +×17＝0 V B ＝×17+8- V A ＝ BC 跨：V B ××2312×3138.702跨弯矩：图4x 由右起：x ＝14：M ＝×14-2142×＝·m x ＝：M ＝×215.52×＝·mx ＝17：M ＝×17-2172×：M ＝×31-2312×三、架桥机上弦及下弦强度验算：BC 跨跨中弯矩最大：M ＝·m N ＝0M H =672.1410.66=＝245610Kg 2L 18角钢面积Ag ＝2×＝84.48cm 2下弦受拉应力： σ＝0gH NH A ＝84.48245610×167.2177.5＝cm 2 = 四、用截面特性校对应力： 4个L 18面积：A=4×＝㎝2Ⅰ-Ⅰ螺丝孔平面图截面中心：4.89cmH ＝177.5cm ，H 0=×＝167.72cm 21H 0＝21×＝83.86cm 截面惯性矩： I=×＝1188211cm 4应力：σ＝IM·2H ＝⨯1188211257955002177.5H＝1926.7 Kg/cm 2 ＝ 五、架桥机节间接头验算：N ′＝HM＝T 327.145775.1257.955＝16个JY-88级高强度钢螺丝，每个螺丝允许拉力：4500×4π×32＝31808kg每个螺丝承受拉力： ÷16＝＝7949kg （可） 六、架桥机天车横梁验算：I 50工字钢W=1860cm 3 2个工字钢2W=3720cm 3 4块1.2cm 厚钢板，高50-2t ＝46cm ，W ＝2h 6b ＝24661.24⨯⨯＝1693 cm 3合计W ＝3720＋1693＝5413 cm 3弯矩 Mmax ＝38×＝·m ＝×105Kg ·cm 应力 σ＝WM =541362.7?05=1158 Kg/ cm 2＝<200Mpa （可）应力很小，跨度很小，不再计算剪力及挠度。
30米T梁台座验算
30米T梁台座验算本工程30m预制T梁边跨边梁自重最大约为89.2317T， 30m预制T 梁模板自重15（预计）。
底宽50cm，拟采用C30砼台座，因张拉起拱后两端部受力较大，故两端地基采用40cm厚的级配碎石及砂卵石换填。
1、参数地基承载力，取[fa0]=250Kpa (试验室现场测得)30mT梁自重90T，取G1=90×9.8=882KN30mT梁模板15T（估计），取G2=15×9.8=147KN砼施工时人力荷载，按8人计，取G3=8×0.075×9.8=5.9KN台座基础底面积A=31×0.5=15.5m2台座及基础体积V=0.5×31×0.35+0.8×31×0.2=10.385m3台座及基础重力G4=2.600×10.385×9.8=246.6KNC30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=30Mpa2、台座地基承载力验算在整个箱梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：Fmax=G1+G2+G3+G4=882+147+5.9+246.6=1281.5KN在每m2对地基的压力为：f=FmaxA =1281.515.5= 82.677KN/m2=82.677Kpa<250Kpa3、张拉前台座受力验算台座混凝土为C30，[fcd]=30Mpa 30mT梁张拉前与台座的接触长度：L=30m 台座宽度：B=0.5m张拉前箱梁对台座的压力大小为：F1=G1=882KN箱梁台座验算书f=FmaxA =FmaxLB=88230×0.5=58.8KN/m2=58.8Kpa=0.0588Mpa<[fcd]=30Mpa所以，张拉前台座受力满足要求。
4、张拉后台座地基承载力验算地基承载力，取[fa0]=250Kpa (试验室现场测)1个扩大基础底面积A=2×4=8m21个扩大基础部分台座及基础体积V=4×2×0.8+2×0.5×0.35=6.75m31个扩大基础部分台座及基础重力G5=2.600×6.75×9.8=171.99KN 30mT梁自重90T，取G1=90×9.8=882KN则1个扩大基础对地基的压力为G1/2+G5=612.99KN在每m2对地基的压力为：f=FmaxA =612.998= 76.6KN/m2=76.6 Kpa<250 Kpa5、张拉后台座受力验算张拉后由于箱梁起拱，箱梁脱离台座接触，只有两端与台座接触，可看作台座受两个荷载作用，其合力大小为：梁与台座的最不利接触面积为（按边跨预埋钢板面积）：F3=G12=8822=441KNA=0.49×0.49=0.24m2f=F3A =4410.24=1837.5Kpa=1.8375Mpa<[fcd]=30Mpa所以，张拉后台座受力满足要求。
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梅（州）河（源）高速公路第2合同段
鸡雄山大桥30mT梁
架桥机设计计算书
广东省长大公路工程有限公司
梅河高速公路2标项目经理部
2004年4月
鸡雄山大桥30mT梁架桥机简算
一、概况：30mT梁架桥机采用贝雷片拼装的双导梁穿巷式，双导梁由
贝雷片组拼而成，每侧导梁由四组或三组贝雷组拼，连接面及顶面和底面分别用45cm花窗连接，总长72m，中心距宽8.6m。
其中由四组贝雷拼装部份的导梁长67m，由三组贝雷拼装部份的导梁长15m，即每组导梁在距0号支腿15m处开始由四片贝雷减少为三片贝雷。
在刚度变化段设置3m的过渡段，用自制型钢连接，同时在三片贝雷的上、下缘用自制的花窗进行加强连接。
0号支腿与贝雷导梁连接的第一节高度为4m，其余用等高的钢腿用螺栓连接。
1号支腿平车上安装两层40×60cm 的钢板箱形梁，与2号支腿调平，并改善该支腿处导梁的受力情况，0
贝雷组拼成导梁后其容许内力折减系数取0.9
单组贝雷（无加强弦杆）[M]=788.2KN.m [Q]=245.2KN
单组导梁[M]=4×0.9×788.2=2837.52KN.m
单组贝雷（加加强弦杆）[M]=1687.5KN.m [Q]=490.5KN
单组导梁[M]=4×0.9×1687.2=6073.92KN.m
三、验算：假定两组导梁工作状态受力均匀，以单组导梁进行验算。
a)架桥机纵移状态：最不利受力状态为导梁纵移到位而前支腿尚未支
最大剪力：Qmax=(1.2×18+1.0×15+2.5) ×1.2/2=23.46t
四组贝雷架（无加强弦杆）的容许弯矩为：
[M]=4×0.9×78.82=283.75m<Mmax 不满足要求加加强弦杆后四组贝雷
[M]=4×0.9×168.75=607.5m＞Mmax 满足要求容许剪力为：[Q]=4×0.9×24.52=88.27t>Qmax 满足要求ii.稳定性性验算：以中支腿平车为支点取矩，
M左=（1.2×39×39/2+40×20）/2=856.3t.m
M右=344.7t.m
稳定系数k=M左/M右=2.48 安全
iii.挠度计算：
a、弹性挠度计算：近似一端悬臂的简支梁
f1=[1.2×33×303×104/(24×8×2.1×1011×250500×10-8)
×(4×332/302+3×333/303-1)+2.5×332×30(1+33/30)
/(3×2.1×1011×250500×10-8)] ×1.2/2
=97.12cm
b、由于销与孔间存在的间隙Δ约为0.7mm（考虑用旧的贝雷
片），产生一个转角θ,进而产生向下挠度,悬臂端长33m，
共10个转角为10θ，而旋转半径H=1.4m=1400mm。
θ=2Δ/H=2×0.7/1400
f2=33×10θ=33000×10×2×0.7/1400=33cm
f总=97.1+33=130.1cm
b)架桥机工作状态：当架桥机工作时，最不利状态为前吊点行至待安
装跨跨中位置时导梁所受弯矩最大，而T梁纵移到位未落梁时0号支腿处导梁所受剪力最大。
前吊点处于跨中位置，受力模式简化为以0号支腿和1号支腿支承的简支梁
跨中最大弯矩
Mmax=（55×33/4+1.2×33×33/8）×1.2/2
=370.26t.m＞[M]=283.7t.m 不满足要求
加加强弦杆后
[M]=4×0.9×168.75=607.5m＞Mmax 满足要求跨中挠度计算：按简支梁计算其弹性范围内变形为
f1=370.26×104×33×33/(4×4×2.1×1011×250500×10-8)
=47.9cm
i.30mT梁纵移到位落梁之前，此时0号支腿处导梁受剪力最大
Qmax=55×1.2/2=33t<[N] 满足要求
c)架桥机横梁验算：
最不利状态为吊梁天车位于横梁跨中时，此时横梁受弯矩最大，受力模式假定为一简支梁。
Mm ax=（41×8.6/4+1.2×8.62/8）×1.2=119.09t.m<[M]
满足要求
d)前支腿塔架架验算：最不利状态为30mT梁纵移到位未放松吊带前，
此时前支腿受力最大.。
塔架由等边角钢加工焊接而成，塔架截面为60×120cm，支腿的两塔架之间顶部采用角钢加工的横联连接，并每侧支腿与相应侧的导梁用斜撑连接，增加其稳定性。
角钢的容许应力[σ]=140Mpa
只对塔架立柱进行简化验算
支腿受力Fmax=（P/2+T+qL/2）/2=（35+20+1.2×33/2）/2=37.4t 塔架立柱所需受力面积：
A=Fmax/[σ]=37.4×104/140=26.71cm2
采用厚8mm的10#等边角钢，其受力面积
6×15.638 cm2=93.828 cm2
满足要求。
塔架支腿稳定性验算：
稳定临界荷载=π2EI/（υL）2=π22.01×1011×235.57×10-8/(2×3.3) 2 =107173.5N=10.72t＞Fmax/6=6.23t
满足要求。