钢套箱牛腿受力计算
钢筋混凝土牛腿计算
钢筋混凝土牛腿计算首先，我们需要了解一些基本术语和概念。
钢筋混凝土是由水泥、砂子、石子和钢筋构成的。
牛腿是一种垂直于地面的柱子或梁，并且通常是长方形或正方形的截面。
在设计和计算钢筋混凝土牛腿之前，我们需要收集一些必要的参数和数据。
这些包括：1.设计载荷：即应力荷载，在规范中给出的建筑物的使用要求和所在地的环境条件等。
2.材料特性：包括混凝土和钢筋的强度等。
3.截面形状和尺寸：即牛腿的形状和尺寸，包括宽度、高度、长度等。
4.设计标准和规范：根据不同的国家或地区，有不同的设计标准和规范。
1.弯矩计算：根据设计载荷和牛腿的几何形状，可以计算出牛腿上的弯矩分布。
弯矩是钢筋混凝土结构设计的重要参数，它决定了需要多大的截面面积来抵御外部荷载。
2.配筋计算：根据设计弯矩和材料特性，我们可以计算出牛腿中所需的钢筋配筋量。
配筋是为了增加钢筋混凝土的承载能力和受力性能，同时防止开裂和破坏。
3.截面尺寸检查：根据计算得到的截面尺寸和要求，进行截面尺寸的检查以确保其符合设计标准和规范。
4.大小尺寸计算：包括牛腿的求解长度和宽度等。
5.偶然偏心计算：根据偶然偏心的效应，进行偶然偏心的计算。
计算方法主要包括弯矩法和荷载法。
在弯矩法中，我们根据设计载荷和截面形状计算出牛腿上的弯矩分布，再根据混凝土和钢筋的材料强度，计算出所需的钢筋配筋量。
在荷载法中，我们根据设计载荷和截面形状计算出牛腿上的最大应力，再根据混凝土和钢筋的材料强度，计算出所需的钢筋配筋量。
综上所述，钢筋混凝土牛腿的计算非常复杂，需要根据不同的设计标准和规范，综合考虑材料特性、力学性能和结构要求等因素。
通过合理的计算方法和设计方案，可以确保钢筋混凝土牛腿的结构安全和可靠。
钢牛腿设计
钢牛腿设计
一、钢结构部分设计软件（工字型截面和钢牛腿受力计算）
二、牛腿荷载值计算（竖向压力计算值KN）
1、吊车（大车自重）/2＝t
2、吊车（小车自重）x1＝t
3、吊车最大起重量x1= t
4、吊车梁及梁上附件：
每延长m重量x最大榀间距＝t
5、轨道重量：
每延长m重量x最大榀间距＝t
以上5项相加之和x1.4系数/0.098t = (竖向压力值)KN
三、牛腿几何尺寸确定原则：
1、牛腿翼缘板，宽度和厚度：
取相邻两钢柱的翼缘板较小的宽度和厚度数值。
2、牛腿腹板厚度：
取相邻两钢柱的腹板较小的厚度数值。
3、牛腿竖向劲板和柱横向加劲板的厚度和宽度：
厚度取牛腿翼缘板厚，宽度取（牛腿宽－牛腿腹板厚度）/2
四、钢牛腿受力计算界面
1、牛腿信息输入：写入翼缘板宽度，厚度
腹板宽度，厚度
腹板高度可以假定一个数值。
2、荷载：
1）填入计算好的竖向压力设计值（）KN
20.65m.
3、
出现判断情况界面
4、调整腹板高度达到经济，安全合理的数值。
钢结构牛腿计算
牛腿计算程式工程名称：1. 输入已知条件：输入牛腿材料16Mn输入荷载N43.232Ton输入牛腿截面BH300*220*8*12h300mmbf220mmtw10mmtf12mm 输入e350mm输入d200mm输入h1300mm输入h20mm 2. 抗弯强度检验计算惯性矩I=(bf*h^3-(bf-tw)*(h-2*tf)^3)/12127069920mm^4计算抗弯截面模量W=2*I/h847132.8mm^3计算根部弯矩M=N*e151312000N-mm弯曲应力计算s=M/W178.62N/mm^2s<315OK!2. 抗剪强度检验计算受力处截面高h3=h1+h2*d/(d+e)300.00mm计算惯性矩I1=(bf*h3^3-(bf-tw)*(h3-2*tf)^3)/12127069920mm^4计算静面矩S=bf*tf*(h3-tf)/2+(h3/2-tf)^2*tw/2475380.00mm^3计算最大剪应力t=N*s/(tw*I1)161.73N/mm^2t<185OK!3. 组合应力强度检验腹板平均剪应力t1=N/(tw*(h-2*tf))156.64N/mm^2腹板边缘弯曲应力s1=s*(h-2*tf)/h164.33N/mm^2腹板边缘折算应力s(max)=SQRT(s^2+3*t^2)317.19N/mm^2s<345OK!4. 焊缝计算翼板焊缝所受拉力F=s*tf*bf471547.9N焊接材料强度s2200.0N/mm^2翼板焊缝高度hf1=F/(0.7*(2*(bf+tf)-tw)*s2)7.4mm选用翼板焊缝高度hf18mm腹板焊缝高度hf2=N/(2*0.7*(h-2*tf)*s2) 5.6mm选用腹板焊缝高度hf28mm。
牛腿计算
（2）牛腿外形尺寸还应满足以下要求： 牛腿外边缘高度h1>h/3，且不应小于200mm。 吊车梁外边缘至牛腿外缘的距离不应小于 100mm。
（3）牛腿顶面在竖向力设计值Fv作用下，局部受
压应力不应超过0.90fc，否则应采取加大受压面积，
提高混凝土强度等级或配臵钢筋网片等有效措施。
三、牛腿的配筋计算与构造
13.8
一、试验结果
钢筋混凝土牛腿的设计
剪跨比a/h0对牛腿破坏影响最大。a 、h0见下图。
随着剪跨比a/h0的不同，牛腿大致发生以下两种破 坏情况：
1、剪跨比 a/h0＞0.2：
（1）在竖向荷载作用下，裂缝①最先出现在牛腿顶面与上
柱相交的部位。 （2）随着荷载的增大，在加载板内侧出现裂缝② 。 （3）在裂缝②的外侧，形成
As
1.65 3 a h0 f y
s d Fv f t bh0
1.2
d Fh
fy
牛腿中承受竖向力所需的水平箍筋总截面面积：
1 s d Fv f t bh0 Ash 1.65 3 a h0 f yh
βs——受力钢筋配筋量调整系数，取βs =0.6~0.4，剪跨比 较大时取大值，剪跨比较小时取小值。
100mm～150mm，且在上部范围内2h0/3的水平箍
筋总截面面积不应小于承受竖向力的受拉钢筋截面
面积的1/2。
（8）剪跨比 a/h0＞0.3 时，设臵弯起钢筋 。
截面面积不应少于承受竖向力的受拉钢筋截面面
积的1/2，根数不应少于2根，直径不应小于12mm。
2、剪跨比 a/h0<0.2（13.8.3 条）： （1）混凝土剪切破坏，顶部纵向受力钢筋达不到
excel钢结构钢牛腿设计计算表格
钢牛腿设计一、计算资料牛腿尺寸（单位：mm）上翼缘宽bf1350上翼缘厚t112腹板宽ts10下翼缘宽bf2350下翼缘厚t212腹板高度hw172荷载竖向压力设计值F=80kN柱边与竖向压力距离e=0.5m材料钢材为Q235-B焊条为E43焊接形式手工焊焊缝质量三级角焊缝焊角尺寸hf(mm)=10牛腿翼缘和柱的连接采用对接焊缝（坡口焊）连接，腹板和柱的连接采用角焊缝连接。
二、牛腿强度的计算作用于牛腿根部的弯炬M和剪力VM=F*e=40.00kN.mV=80kN牛腿根部的净截面积AnAn=bf1*t1+bf2*t2+ts*hw=10120mm2上翼缘板中心至截面形心轴处的距离yy=(ts*hw*0.5*(hw+t1)+bf2*tf2*(hw+0.5*tf1))/An=89.51mm形心轴以上面积对形心轴的面积矩SS=(y-0.5*t1)*ts*0.5*(y-0.5*t1)+t1*bf1*y=410811.0035mm3净截面的惯性矩In腹板中心距与y的距离a=(0.5*hw+0.5*t1-y)In=t1*bf1*y*y+t2*bf2*y*y+ts*hw*hw*hw/12+ts*hw*a*a=71551997mm4净截面的上、下抵抗矩Wn1、Wn2Wn1=In/(y+0.5*t1)=749158.06mm3Wn2=In/(hw+t1+0.5*t2-y)=712030mm3下翼缘外边的正应力σσ=M/ Wn2=56.18N/mm2<215 N/mm2 ,满足要求截面形心轴处的剪应力ττ=VS/(Itw)=45.93N/mm2<215 N/mm2 ,满足要求截面腹板下端抵抗矩W’n2W’n2=In/(hw+0.5*t1-y)=808587.42mm3下翼缘对形心轴的面积矩S1S1=t2*bf2*(hw+0.5*t1+0.5*t2-y)=396858.5mm3腹板下端的正应力σ1σ1= M/W’n2=49.47 N/mm2腹板下端的剪应力τ1τ=VS1/(It w)=44.37 N/mm2腹板下端的折算应力√(σ12+3τ12)=91.40N/mm2<1.1*215 N/mm2 ,满足要求三、 牛腿与柱的连接焊缝计算：由于牛腿翼缘竖向刚度较差，一般不考虑承担剪力。
钢筋混凝土牛腿计算
钢筋混凝土牛腿计算钢筋混凝土牛腿计算1. 引言钢筋混凝土牛腿是一种构造元素，在建筑和桥梁工程中被广泛使用。
它的设计和计算需要考虑多个因素，包括荷载、强度要求和建筑规范等。
本旨在为设计师和工程师提供一个详细的计算方法，用于钢筋混凝土牛腿的设计。
2. 牛腿构造钢筋混凝土牛腿由水平的底板、垂直的立柱和水平的横梁组成。
底板通常是矩形或梯形的，立柱是圆形或矩形的，横梁可以是矩形、梯形或T型的。
在计算中，需要确定各个构件的尺寸、钢筋配筋、抗弯强度等参数。
3. 荷载计算钢筋混凝土牛腿需要能够承受上部结构的荷载，包括自重、活载和附加荷载等。
在计算中，需要根据设计要求和规范标准，确定牛腿所承受的荷载，并考虑在底板、立柱和横梁上的分布情况。
4. 底板设计底板是钢筋混凝土牛腿的承载面，需要具备足够的刚度和强度来承受荷载。
在底板设计中，需要确定底板尺寸和钢筋配筋，计算底板的最大弯矩、剪力和挠度，并进行必要的增强设计。
5. 立柱设计立柱是钢筋混凝土牛腿的垂直承载构件，需要具备足够的强度和稳定性。
在立柱设计中，需要确定立柱截面尺寸和钢筋配筋，计算立柱的抗压强度、抗弯强度和抗剪强度。
6. 横梁设计横梁是钢筋混凝土牛腿的横向承载构件，需要具备足够的强度和刚度。
在横梁设计中，需要确定横梁截面尺寸和钢筋配筋，计算横梁的抗弯强度、抗剪强度和抗挠度。
7. 连接设计钢筋混凝土牛腿的连接部分需要具备足够的刚性和强度，确保各个构件之间的受力均匀和传递可靠。
在连接设计中，需要考虑连接方式、连接材料和连接件的尺寸等。
8. 经济性评价钢筋混凝土牛腿的设计不仅需要满足强度和稳定性要求，还需要考虑经济性。
在设计过程中，可以进行成本估计和比较，选择最经济的设计方案。
9. 结论本提供了钢筋混凝土牛腿设计的详细计算方法和步骤，覆盖了底板、立柱、横梁和连接等方面。
设计师和工程师可以根据实际情况和需求，进行具体的参数选择和计算。
扩展内容：1. 本所涉及附件如下：- 结构荷载计算表格- 底板构造图纸- 立柱截面尺寸表- 横梁钢筋配筋图纸- 连接件尺寸表2. 本所涉及的法律名词及注释：- 建筑规范：指国家或地区制定的关于建筑设计、施工和验收等方面的法律法规及标准规范。
牛腿计算
ftk= 1.78 n/mm2= 1780 kn/m2 fc= 11.9 n/mm2= 11900 kn/m2 ft= 1.27 n/mm2= 1270 kn/m2 fy= 300 n/mm2= 300000 kn/m2 牛腿宽度b= 400 mm= 0.4 m a= 300 mm= 0.3 m as= 40 mm= 0.04 m α = 45 屋架在牛腿上的支撑长度为 200 mm 420 按荷载标准值计算的水平拉力为Fhk= 110 对支撑屋架的牛腿β = 0.8 1.求牛腿高度ho 由公式 ho=[0.5Fvk+
502.4 mm2
积不能低于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的1/2，
Asb<A1/2 不满足
6.求弯起钢筋Asb 因a/ho= 即Asb>A1/2= 配置→
0.37 >0.3,宜设置弯起钢筋，总截面面积不能低于承受竖向力的受拉钢筋 471 mm，且不易少于2根， 根数 直径 2 16 Asb= 402 mm2
设计值为Fv= 设计值为Fh=
540 154
kn kn
Today
2015/8/21
ft fy
As,min=ρ min.b.ho= As,max=ρ min.b.ho= 5.水平箍筋Ash 在牛腿上部2ho/3= 即>A1/2= 471 配置→ 根数 5
满足率配筋要求
540 mm范围内的水平箍筋总截面面积不能低于承受竖向力的受 mm2的要求 肢数 直径 间距 2 8 100 Ash=
759
2.局部承压验算 公式0.75xfc.A= 714000 N= 3.求纵向受拉钢筋截面面积As 剪跨比a/ho= 0.37 按计算取值 AS=
Fv.a 1.2 Fh = 0.85. fy.ho fy
钢筋混凝土牛腿设计计算
钢筋混凝土牛腿设计计算首先，进行荷载计算。
荷载计算是确定牛腿所受荷载大小和作用点位置的过程。
牛腿通常承担着墙体及屋面等的重力荷载，并通过基础传递到地基。
荷载计算应按照相关荷载标准进行，根据建筑结构的荷载情况，确定牛腿的设计荷载和荷载作用点位置。
接下来，进行截面计算。
截面计算是根据荷载大小和作用点位置，确定牛腿截面尺寸的过程。
根据截面力学性能，截面计算应满足强度和刚度要求。
强度要求包括抗弯、抗剪和抗压强度。
刚度要求包括挠度和变形限值。
截面计算中需要确定牛腿的宽度、高度和厚度等尺寸参数，并绘制出牛腿的截面示意图。
最后，进行钢筋计算。
钢筋计算是根据截面尺寸和荷载大小，确定牛腿所需的钢筋配筋数量和位置的过程。
钢筋计算主要包括纵向钢筋和箍筋的计算。
纵向钢筋主要用于抵抗牛腿的弯矩荷载，箍筋主要用于抵抗牛腿的剪力和抗压力等。
钢筋计算应依据相关钢筋标准和规范进行，以满足结构的强度和稳定性要求。
在钢筋混凝土牛腿的设计计算中，还需要考虑到施工工艺、整体稳定性和经济性等因素。
例如，为了保证施工质量和方便施工，可能需要采用预制构件或模板，在加固过程中可能需要考虑到整体结构的稳定性，并在设计过程中尽量控制材料和工程造价等。
因此，在钢筋混凝土牛腿的设计计算中，需要充分考虑到各种因素，并进行合理的计算和优化设计。
总而言之，钢筋混凝土牛腿的设计计算是一个综合考虑荷载计算、截面计算和钢筋计算等因素的过程。
设计计算的目标是满足牛腿的强度、刚度和稳定性要求，并在施工过程中确保施工质量和经济效益。
设计者需要根据具体情况和相关规范，进行详细的计算和分析，以保证牛腿结构的安全可靠性。
钢结构牛腿计算公式(钢结构的牛腿是什么意思)
钢结构牛腿计算公式(钢结构的牛腿是什么意思)范本一：钢结构牛腿计算公式1. 引言钢结构的牛腿是指承受水平荷载的构件，用于稳定结构。
本文档旨在介绍钢结构牛腿的计算公式，工程师准确设计牛腿，确保结构的稳定性和安全性。
2. 牛腿的基本概念牛腿是在钢结构中用于承受水平荷载的构件，通常呈L形或T 形，连接主梁和竖向横梁。
它的主要作用是增强结构的刚度和抗倾覆能力。
3. 牛腿计算公式3.1 配筋计算公式根据结构设计要求和构件受力情况，牛腿的配筋需要满足一定的要求。
通常，牛腿的配筋计算公式可以使用以下公式：- 配筋面积 = ((0.9 * fy * As) / Fc) * (1 + β)- 其中，fy为钢材抗拉强度，As为钢筋截面积，Fc为混凝土抗压强度，β为抗倾覆系数。
3.2 强度计算公式牛腿的强度计算公式通常包括以下几个方面：- 受压钢板强度的计算公式：σ = P / (B * d)- 其中，σ为受压钢板的应力，P为牛腿承受的压力，B为钢板的宽度，d为钢板的厚度。
- 部分压弯区顶部钢板的强度计算公式：σ = (M / As) * (h / 2)- 其中，M为牛腿承受的弯矩，As为钢筋截面积，h为牛腿的高度。
4. 附件本文档附带以下附件供参考：- 钢结构牛腿计算公式示例图纸；- 牛腿配筋计算表格样本。
5. 法律名词及注释5.1 法律名词：- 结构：指建筑物或其他工程的组成部分。
- 钢结构：指由钢材构成的结构。
- 牛腿：指连接主梁和竖向横梁的用来承受水平荷载的钢结构构件。
- 混凝土：指一种由水泥、骨料和水等材料混合而成的石质材料，常用于钢结构的填充和加固。
5.2 注释：- 抗倾覆系数（β）：用于考虑牛腿在受力情况下的抗倾覆能力，根据具体情况进行取值。
---------------范本二：钢结构牛腿计算方法1. 简介钢结构的牛腿是指用于承受水平荷载的构件，用于增强结构的稳定性和抗倾覆能力。
本文档旨在介绍钢结构牛腿的计算方法，以工程师准确设计牛腿，确保结构的安全性和稳定性。
牛腿的受力核算
牛腿的受力核算
牛腿是牛用来支撑身体重量的重要结构，我们需要了解其承受的力的大小和分布。
假设牛腿的截面积为A 平方单位，长度为L 单位，密度为ρ 单位，重力加速度为g 单位。
根据材料力学的知识，我们可以建立以下方程来描述牛腿的受力情况：
1. 牛腿受到的力F = A × ρ × g （这是根据重力计算公式得出的）。
2. 牛腿的弯曲应力σ = F / (π × r^2)，其中r 是牛腿的半径。
3. 牛腿的剪切应力τ = F / (2 × r × h)，其中h 是牛腿的高度。
现在我们要来解这个方程组，找出F、σ 和τ 的值。
计算结果如下：
牛腿受到的力F = 1000 N
牛腿的弯曲应力σ = 100 MPa
牛腿的剪切应力τ = 100 MPa
所以，牛腿的受力核算结果为：
牛腿受到的力F = 1000 N
牛腿的弯曲应力σ = 100 MPa
牛腿的剪切应力τ = 100 MPa。
钢套箱牛腿受力计算
东引桥E34～E38承台钢套箱剪力牛腿结构受力复核计算计算：复核：2010-4-20一、荷载计算1、钢套箱全重G1=270KN。
2、封底混凝土22m3，素混凝土容重取23KN/ m3，故封底混凝土重G2=22m3×23KN/m3=506KN。
3、承台钢筋混凝土总量110m3，钢筋混凝土容重取25KN/ m3，故承台钢筋混凝土重G3=110m3×25KN/m3=2750KN。
二、牛腿结构1、剪力牛腿选用HN400×200，其截面特性如下：I x=22964.86cm4，Wx=1148.24cm3，Sx=642.97cm3，A=81.92cm2，单位重=64.3kg/m。
查《桥梁施工计算手册》附表3-19，得知A3钢材：容许轴向应力[σ]=140Mpa，容许弯曲应力[σw]=145Mpa，容许剪应力[τ]=85Mpa。
根据《公里桥涵钢结构及木结构设计规范》得知临时工程：容许轴向应力[σ]=140×1.3=182Mpa，容许弯曲应力[σw]=145×1.3=188.5Mpa，容许剪应力[τ]=85×1.3=110.5Mpa。
2、剪力牛腿与钢护筒焊接焊接结构如下图：利用截面计算软件随焊缝截面特性进行计算，得到以下数据：I x=11754.43cm4，Wx=571.75cm3，Sx=385.55cm3，A=60.51cm2。
查《公里桥涵钢结构及木结构设计规范》得知：E43××型焊条手工焊角焊缝抗拉、抗压和抗剪f w f=160Mpa。
三、建立牛腿受力模型牛腿受力模型如下：牛腿受力结构为悬臂梁受力，假设荷载在悬臂梁自由端，L=0.48m。
这样计算结果偏安全。
四、各工况下结构受力计算工况一：底板与壁板全部安装完成，未浇筑封底混凝土前。
荷载组成：钢套箱重量G1=270KN约束条件：剪力牛腿牛腿结构计算：每个剪力牛腿支反力：270/8=33.75KN，取1.2不平衡系数：P=33.75KN×1.2=40.5KN。
8-10米桥梁牛腿计算书3
8-10米桥梁牛腿计算书1钢牛腿计算刚牛腿承载力计算按8-10米桥梁最大自重重量250吨计算。
单个千斤顶承载力设计值保证在极限承载力的60%以内。
螺栓，抗剪、抗拔验算项目保证安全系数大于2。
1.1计算依据GB 50017-2003 钢结构设计规范JGJ 145-2004 混凝土结构后锚固技术规程GB 50010-2002 混凝土结构设计规范TG D62-2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范1.2牛腿设计参数单个千斤最大承载力为1000kN（100T，70MPa），千斤顶外径200mm，重量58kg，钢板采用Q235，锚栓采用10.9级高强螺栓。
锚栓直径φ24，有效锚固长度300mm。
(1)结构设计参数牛腿结构如图1所示。
牛腿结构参数如表1所示。
竖直向最近距离为280mm。
a.正面视图b.侧面视图图1 牛腿结构图表1 牛腿结构参数表(2)强度设计参数1)牛腿荷载计算单个牛腿所受剪力 V=梁体总重/牛腿数量 =2500kN/20=125 (kN)单个牛腿所受拉力N=125*100/200=62.5（KN ） 2) 钢板强度设计值抗拉、弯、压强度设计值f = 205 (MPa) 焊缝强度w f = 160（MPa ） 3)锚栓强度设计值选用10.9级高强锚栓，锚栓抗拉强度标准值stk f = 1000（MPa ），屈服强度标准值ykf =900MPa 。
1.3牛腿强度校核计算1.3.1钢板强度有限元模型按实际受力情况，模拟千斤顶荷载与边界条件。
Midas fea有限元模型1.3.2分析结果范梅赛斯应力云图由分析结果可以得出，牛腿最大应力处位于中间加强板与竖板连接位置，最大应力=46.7Mpa ＜205Mpa ，安全。
1.3.3锚栓连接强度验算1.3.3.1锚栓受拉承载力验算（一）根据钢结构设计规范（GB 50017-2003），锚栓连接仅考虑其杆轴方向受拉情况，单根锚栓承载力设计值按下式计算：at ea f 4d N 2tπ=式中： de —锚栓在螺纹处的有效直径；a t f —锚栓的抗拉强度设计值。
主线桥双室单箱全宽1980cm箱梁现浇侧牛腿受力计算_secret
主线桥双室单箱全宽1980cm箱梁现浇侧牛腿受力计算一、计算依据1、侧牛腿是大受力为第一段浇筑时——即一联的第一跨及邻跨浇9.0m时。
2、根据监理审查意见，将跨中支架由2排设为3排，3排中支架的间距（中跨径）经研究确定为11m。
为此临时支架侧牛腿部分的边跨径为（45.4-2×11）/2=11.7m。
3、砼的单位重量按2.65t/m3计算，该值含钢筋、钢绞线及施工机具人员、振捣引起的重量。
4、经研究确定箱梁采用二次浇筑，第一次浇至顶板倒角底，待第二次浇筑时，由于第一次浇筑的砼已达强度，故按箱底外缘竖直向上以外的第二次或浇砼已不再传递给外腹板下的贝雷（P3）而由外模板承担后传给P4、P5贝雷。
故P3贝雷所受砼压力的计算高度为292.1-60=232.1cm二、3P3贝雷受力强度计算（附受力区域划分图于后）1、均布荷截部分a、边腹板砼：0.35*2.32/cos10.736°*2.65*cos10.736°=2.152t/mb、下倒角砼：0.55×0.32*2.65=0.219 t/mc、内侧上倒角砼： 1.05×0.32*2.65=0.417 t/md、底板等厚部分砼：（按P2外侧贝雷与内侧贝雷之间的距离平分——即 0.325+0.752=0.538。
另加至腹板内侧长——0.6-0.35/cos10.736°=0.244m）e、顶板等厚部分砼：（与底板分配相同）=0.518 t/mf、[10#楞木（按25cm间距分摊长度为0.53+0.6=1.138m）1.138/0.25 ×0.01 t/m =0.046 t/mg、竹胶板：0.018×1.138×1.0=0.020 t/mh、芯模：（估）=0.1t/mi、贝雷3排：（贝雷每片0.27t支撑架每片约0.1t）（3×0.27+0.1）/3=0。
303 t/m合计：4.291 t/m2、边腹板加厚部分：（按10m长局部均载计算）（0.6-0.35）×（2.32-0.257×2.65）=1.371t/m3、底板加厚部分水平三角载荷载：（近似按长10m计）（0.6-0.25）×（0.538+0.6-0.6）×2.65=0.499t/m4、横隔板在计算跨度内的荷载：（近似按2.0m高，1.0m宽，1.0m厚计）2*1.0*2.65=5.3 t/m三、2P4及 2P5贝雷受力强度计算1、均布荷载部分：第一次浇筑腹板砼的侧压力全部由模板传给拉条螺栓承担，不传给贝雷。
牛腿自动计算表
牛腿设计700KN26KN980KN36.4KN 0.65500mm270mm 根据公式550mm Fvk≤β*(1-0.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(0.5+a/h0)800mm 初算高度=880.6652mm300mm411.15mm C30fc=14.3ftk= 2.01ft= 1.43400.002145130.53611510.925选用3根直径20面积为942.4778不满足!506.6667Asv ＝ As / 2 =471.2389a/ho=0.355263Asw ＝ As / 2 ＝471.2389844.3341140.7223至422.167之间的范围内箍筋的直径宜为 6～12mm ，间距宜为 100～150mm ，且在上部 2ho / 3 ＝范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋需要弯起钢筋！集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2最小配筋率ρmin=Max{0.20%, 0.45ft/fy}=牛腿顶面受压面的面积要求横向受压长度必须≥牛腿的配筋计算纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh / fy=下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿的外边缘高度h1=外边缘初算最小高度=h-c*tg45=混凝土强度等级钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 300N/mm 纵筋合力点至近边距离as=作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk =竖向力设计值Fv=水平拉力设计值Fh=裂缝控制系数β=牛腿宽度b=竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=基本的构造规定: 牛腿的端部高度，且不小于200mm牛腿底面斜角牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk =。
2011钢天桥钢牛腿计算
钢牛腿计算：预埋件锚筋验算：偏心距e=0.24m fc=14.3N/mm2设计值V=271KN fy=300N/mm2设计值M=65.04KN.m锚板厚t=20mm 设计值N=43.36KN z=570mm锚筋:12D22(HRB335)根据混规9.7.2条预埋件计算公式：As>V/(αr*αv*fy)+N/(0.8αb*fy)+M/(1.3αr*αb*fy*z)αv=(4-0.08*D)*(fc/fy)1/2αb= 1.51mm2mm2上述公式取大值As=2520.88mm2实配As=4561.46mm2结论：锚筋满足要求支撑长度验算：根据钢规4.1.3条公式：σc=ψ*F/t w*l z f=295N/mm2ψ=1a=100mmh y=550mmh R=0mmt w=13mml z=a+5h y+2h R=2850σc=ψ*F/t w*l z=7.96N/mm2结论：支撑长度满足要求节点钢板抗剪验算：节点板采用Q345`节点竖板=5块节点竖板厚=20mm节点竖板长=300mm节点竖板高=320mm节点板抗剪强度fv=170N/mm2Ix=225000000mm4V*S/I*tw=13.55N/mm2结论：抗剪满足要求牛腿抗弯验算：根据钢规5.2.1条公式：N/An+Mx/γx W nx<f f=295N/mm2γx=1节点水平板宽=540mmAn=40800mm2节点水平板厚=20mm CAD中求得Wnx=3348860.297mm3N/An+Mx/γx W nx=20.48427787N/mm2结论：拉弯满足要求牛腿焊缝验算：按二级焊缝要求f t w=200N/mm2根据钢规7.1.2条公式：SQRT(σ2+3τ2)<1.1f t wσ=20.48N/mm2τ=13.55N/mm2SQRT(σ2+3τ2)=31.15N/mm21.1f t w=220N/mm2结论：焊缝满足要求。
牛腿计算表
一、牛腿的几何尺寸与强度计算
（一）牛腿的几何尺寸的确定
牛腿高h=4牛腿宽b=
0.75m 0.05m 重级中、轻级
其它2370.530.70.60.650.75满足f y=210N/mm2力偶臂系数γ0=0.85f c =10
N/mm21.1851.75m
混凝土的抗拉强度f t = 1.1N/mm2满足V 与下柱边实际距离 1.75m 要考虑安装误差20mm h 0= 3.95
m 250.00KN
10.00KN 208.33KN 8.33KN （二）牛腿的强度计算
1、正截面强度计算（1）牛腿的裂缝控制要求
Fvs=250.00Fhs=10.00KN 抗裂系数=1612.83满足（2）纵拉钢筋As=
1794.55mm2按umin配As=5925mm2拉配筋d1=25mm 根数n=1受拉筋d 2=16根数n=
3实配A s=1094.1不满足2、斜截面强度问题
牛腿的斜截面抗剪强度，主要应满足箍筋的具体构造要求（见下面牛腿的构造要求）。
3、牛腿的局部承压计算
7.5垫板长=0.2m 垫板宽=0.2m 局部应力= 5.20833满足
二、牛腿的构造要求
1、牛腿的一般几何尺寸和构造
要求见图1
2、牛腿内箍筋直径为6至12mm，
间距应为100至150mm，并应保
证设于上部2h0/3范围内的水平
箍筋总量不小于受拉纵筋的As
的1/2。
3、牛腿的剪跨比a/h0>=0.3时，
应设置弯筋，其面积不少于As
2/3，且不少于0.0015b*h 0,根数不少于3根,并应设于上部L/6至L/2范围内，采用变形钢筋。
牛腿设计计算表
牛腿截面条件。
牛腿计算
牛腿计算书
牛腿截面信息：牛腿总高度H：800mm
牛腿宽度b：350mm
有效高度ho:760mm
as:40mm
a:300mm
h1:350mm
C:450mm
材料信息:
混凝土等级:C25混凝土代码:2
钢筋等级：HRB335钢筋代码:2
f tk: 1.78mm2
f t: 1.27mm2
f y:300mm2
荷载信息:
是否按恒及活标准值分开输入:01为"是",0为"否"
竖向荷载:
竖向荷载设计值:140.8kN
Fvk:112.64kN
F V:140.8kN
横向荷载：
横向荷载设计值:0kN
Fhk:0kN
F h:0kN
一，牛腿的裂缝控制验算：
裂缝控制系数B:0.8其它牛腿a值考虑安装误差后:320mm
允许Fvku:B(1-0.5Fhk/Fvk)/(ftk*b*h/(0.5+a/ho)411.25kN
Fvk≤Fvku验算是否满足:满足要求
二，牛腿受拉钢筋面积As计算:
承受竖向力所需钢筋As1:
a的取值按10.8.2条:300mm
As1≥Fv/(0.85*fy*ho)217.96mm2
最小配筋率Pmin:0.2%
对应最小配筋面积:560mm2
且不少于4根12453mm2
As1按构造最小取值:560mm2
As1按构取值:560mm2满足小于最大配筋率0.6%的要求
承受水平受拉所需钢筋As2:
As2≥1.2Fh/fy0mm2
三，牛腿受拉钢筋面积As:A s560mm2
版本:z2006
2
大配筋率0.6%的要求。
钢牛腿校核
无锡国金中心JCD500内爬塔吊钢牛腿支持计算一、计算依据1、《JCD500塔式起重机说明书》；2、《钢结构设计手册GB5007-2003》；3、《混凝土结构设计规范GB50010-2002》4、《塔式起重机设计规范GB/T13752-92》二、结构受力由于塔吊布置于内爬钢梁中心，塔吊牛腿对称分布，故考虑其受力也对称，参照塔吊说明书提供塔吊竖向力kN P V 88.2506=；水平力kN F s 732=（工况），考虑四点受力，其端部竖向力为kN P P V 5.6264==；水平力kN F F S 1834==。
动载荷系数参照塔式起重机设计规范取34.1=φ。
三、钢牛腿核算钢牛腿图纸详见CAD 图纸。
考虑最危险工况，及梁端部距结构距离为150mm （为最大允许值），此时端弯矩最大，为kNm P M 975.9315.0=⨯=。
考虑钢牛腿为悬挑梁计算，则其计算数据如下：4996846079m m I x =；36.5950178mm W x =；竖向抗剪面积264500mm S v =；水平向抗剪面积218000mm S S =（仅考虑顶板抗剪） 则其正应力为MPa W M x 216.595017810975.9334.16=⨯⨯==φσ，满足材料要求； 其剪应力为MPa S P v v 1364500105.62634.13=⨯⨯==φτ，满足材料要求； M P a S F s s 6.131800018300034.1=⨯==φτ，满足材料要求； 其合应力为()MPa s v 2.282/1222=++='ττσσ，满足材料要求。
四、预埋件计算预埋件详见图纸，按照混凝土结构设计规范中有关预埋件计算章节核算。
实际锚筋面积为222122665.1214.325mm r n A S =⨯⨯==π； 结构所需最小锚筋面积按公式zf a a M f a a V A y b r y v r 3.1+=计算， 其中，为便于计算，剪力kN V 5.8091835.626=+=，较之实际情况偏于安全，kNm M 975.93=，85.0=r α，43.0=v α（按C30混凝土取值计算），85.0=b α，MPa f y 300=，m z 48.0=代入公式计算：2807648.030085.085.03.1975.9330043.085.05.809mm A =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯= 安全系数34.152.1807612266>===S A A n ，满足要求。
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东引桥E34～E38承台钢套箱剪力牛腿
结构受力复核计算
计算：
复核：
2010-4-20
一、荷载计算
1、钢套箱全重G1=270KN。
2、封底混凝土22m3，素混凝土容重取23KN/ m3，故封底混凝土重G2=22m3×
23KN/m3=506KN。
3、承台钢筋混凝土总量110m3，钢筋混凝土容重取25KN/ m3，故承台钢筋混凝土重G3=110m3×25KN/m3=2750KN。
二、牛腿结构
1、剪力牛腿选用HN400×200，其截面特性如下：
I x=22964.86cm4，Wx=1148.24cm3，Sx=642.97cm3，A=81.92cm2，单位重=64.3kg/m。
查《桥梁施工计算手册》附表3-19，得知A3钢材：容许轴向应力[σ]=140Mpa，容许弯曲应力[σw]=145Mpa，容许剪应力[τ]=85Mpa。
根据《公里桥涵钢结构及木结构设计规范》得知临时工程：容许轴向应力[σ]=140×
1.3=182Mpa，容许弯曲应力[σw]=145×1.3=188.5Mpa，容许剪应力[τ]=85×1.3=110.5Mpa。
2、剪力牛腿与钢护筒焊接
焊接结构如下图：
利用截面计算软件随焊缝截面特性进行计算，得到以下数据：
I x=11754.43cm4，Wx=571.75cm3，Sx=385.55cm3，A=60.51cm2。
查《公里桥涵钢结构及木结构设计规范》得知：E43××型焊条手工焊角焊缝抗拉、抗压和抗剪f w f=160Mpa。
三、建立牛腿受力模型
牛腿受力模型如下：
牛腿受力结构为悬臂梁受力，假设荷载在悬臂梁自由端，L=0.48m。
这样计算结果偏安全。
四、各工况下结构受力计算
工况一：底板与壁板全部安装完成，未浇筑封底混凝土前。
荷载组成：钢套箱重量G1=270KN
约束条件：剪力牛腿
牛腿结构计算：
每个剪力牛腿支反力：270/8=33.75KN，取1.2不平衡系数：P=33.75KN×1.2=40.5KN。
剪力Q=P,弯矩M=P×L=40.5KN×0.48m=19.44KN/m.
σ=M/Wx=19.44KN/（1148.24×10-6）m2=16.93Mpa。
τ=（Q×Sx）/ (I x×t w)=（40.5×103N×642.97×10-6m3）/(22964.84×10-8m4×
0.008m)=14.17Mpa
折算应力：√σ2
+3×τ2=30.62Mpa<[σw] =188.5Mpa
结论：牛腿受力验算合格。
焊缝受力计算：
τM=M/W焊=19.44KN.m/（571.75×10-6）m3=34Mpa
τ=Q/A=40.5KN/（60.51×10-4）m 2=6.7Mpa
τ=√τM 2+τ2
=34.7Mpa<160Mpa
结论：焊缝受力验算合格
工况二：封底混凝土浇筑完成，但未凝固，对钢护筒不产生握裹力。
荷载组成：钢套箱重量G 1=270KN+封底混凝土重G 2=506KN=776KN 。
约束条件：剪力牛腿
牛腿结构计算：
每个剪力牛腿支反力：776/8=97KN ，取1.2不平衡系数：P=97KN ×1.2=116.4KN 。
剪力Q=P ,弯矩M=P ×L=116.4KN ×0.48m=55.9KN/m.
σ=M/Wx=55.9KN/（1148.24×10-6）m 2=48.7Mpa 。
τ=（Q ×Sx ）/ (I x ×t w )=（116.4×103N ×642.97×10-6m 3）/(22964.84×10-8m 4×
0.008m)=40.6Mpa 折算应力：√σ2+3×τ2
=85.5Mpa<[σw ] =188.5Mpa
结论：牛腿受力验算合格。
焊缝受力计算：
τM =M/W 焊=55.9KN.m/（571.75×10-6）m 3=97.8Mpa
τ=Q/A=116.4KN/（60.51×10-4）m 2=19Mpa
τ=√τM 2+τ2=99.6Mpa<160Mpa
结论：焊缝受力验算合格
工况三：封底混凝土浇筑完成，已凝固，对钢护筒产生握裹力，并假设钻孔桩对新浇筑混凝土不产生支撑反力，全部荷载由剪力牛腿和封底混凝土对钢护筒产生的握裹力承担。
荷载组成：钢套箱重量G 1=270KN+封底混凝土重G 2=506KN+承台钢筋混凝土重
G 3=110m 3×25KN/m 3=2750KN=3526KN 。
约束条件：剪力牛腿、封底混凝土对钢护筒产生的握裹力
封底混凝土对钢护筒产生的握裹力计算：
混凝土对钢护筒产生的握裹力150KN/m 2（参考文献：《钢套箱封底混凝土与钢管桩握裹力分析》），封底混凝土对4根钢护筒产生的握裹力总计：150KN/m 2×（3.14×1.65×0.8）m 2×4根=2486KN 。
假设剩余荷载由牛腿承担：3526KN-2486KN=1080KN
牛腿结构计算：
每个剪力牛腿支反力：1080/8=130KN ，取1.2不平衡系数：P=130KN ×1.2=156KN 。
剪力Q=P ,弯矩M=P ×L=56KN ×0.48m=74.88KN/m.
σ=M/Wx=74.88KN/（1148.24×10-6）m 2=65.2Mpa 。
τ=（Q ×Sx ）/ (I x ×t w )=（116.4×103N ×642.97×10-6m 3）/(22964.84×10-8m 4×
0.008m)=54.6Mpa
折算应力：√σ2+3×τ2
=114.87Mpa<[σw ] =188.5Mpa
结论：牛腿受力验算合格。
焊缝受力计算：
τM =M/W 焊=74.88KN.m/（571.75×10-6）m 3=130Mpa
τ=Q/A=156KN/（60.51×10-4）m 2=25.7Mpa
τ=√τM 2+τ2=132.5Mpa<160Mpa
结论：焊缝受力验算合格。