施家桥塔吊基础计算文件-20120406-修改
十字梁塔吊基础计算书( TQZ 40)1
矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ40（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 30塔机独立状态的计算高度H(m) 36塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 37.4起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 222、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×26.81×36＝247.38 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 6 基础宽b(m) 6 基础高度h(m) 1.5基础参数基础混凝土强度等级C35 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 100 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6 基础底面以下的土的重度γ(kN/m3) 19 基础底面以上土的加权平均重度19 基础埋置深度d(m) 1.5基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=6×6×1.4×25=1260kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1260=1512kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×11.89×36/1.2)=468.35kN·mF vk''=F vk/1.2=26.81/1.2=22.34kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×11.89×36/1.2) =718.33kN·mF v''=F v/1.2=37.53/1.2=31.28kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
塔吊基础计算
【案例7.6.2】塔吊基础计算某厂生产的5015液压自升式塔吊，生产厂家提供的资料基本数据见图图5.9 塔机稳定性计算简图 1.基础所承受的荷载的计算、分析塔吊附墙装置只承担风荷载等水平荷载及弯矩、扭矩，不承担自重等坚向荷载，将塔身、附墙简化为多跨连续梁受力模型，通过受力分析、可以得出结论：塔吊在独立高度状态下，所承受的风载等水平荷载及各种弯矩、扭矩对底座即对基础产生的荷载最大；安装附墙装置以后，各种水平荷载及弯矩、扭矩等主要由附墙承担。
塔吊上升到最大高度以后，对基础的荷载与独立高度相比仅多了标准节的重量，而其所传的风荷载要小得多。
故下面荷载取值均以独立高度状态计算，分工作状态和非工作状态两种工况分别进行受力分析；a.工作状态1)自重基础尺寸初步选为4.8×4.8×1.2m基础自重g F =4.8×4.8×1.2×24=664kN塔吊独立高度(49.5m )满载8t 时的自重:1V F =530kN 2)风荷载产生的倾覆弯矩1M 2/W W q C P A H =••=12()/W C A A Hη•+=1.3×250×1.15×0.675=252/N m WC －风力系数，取值1.3 2W P －计算工作风压值,验算整体抗倾覆稳定性时取0.2502/kN m 1A －塔身前片结构迎风面积 2A －塔身后片结构迎风面积12A A bH ω===0.422×1.6H =0.675Hω－塔前后片结构充实率，考虑安全网等面积，取为0.422，1.6m 为塔身宽度。
η－两片绗架前片对后片的挡风系数，取0.15w F =qH =252×49.5=12480kN =12.5kN 1M = 212qH ==112.549.52⨯⨯=309/kN m H 为独立高度状态下，从基础到塔吊顶的高度，取49.5m 3) 满载时塔机产生的倾覆弯矩2M最大工作工况时塔机自身产生的倾覆弯矩为2M ，向前弯矩为正，向后弯矩为负：大臂自重向前弯矩：21M =1φ×56.8kN ×25=1.1×56.8×25=1420kN m •最大起重荷载产生的向前弯矩： 22M =2φ×80×11.6=1.3×80×11.6=1206kN m •小车位于上述位置时向前弯矩：23M =1φ×7×11.8=1.0×7×11.8=83kN m • 平衡臂向后弯矩：24M =-1φ×32.4×(6.5+1.6) = －1.0×32.4×8.1=－262kN m •平衡重向后弯矩： 25M =1φ×74.6×(13.5+1.6) = －1.0×74.6×15.1=－1126kN m •说明：塔机最大起重力矩一般情况下应当将最大起重量与相应最大幅度的乘积和臂端最大幅度与相应起重量的乘积作比较，取两者中的较大值。
塔式起重机混凝土基础设计计算方法(详细版)
板式或十字形基础设计
基础平面尺寸的确定
参考厂房提供的塔机平面尺寸处步确定； 根据地基承载能力和变形要求复核塔机平面尺寸。
矩形基础地基承载能力的验算
轴心荷载作用时
Pk ≤f a
偏心荷载作用时
Pk ≤f a
桩基的设计计算
桩的抗拔设计应满足
Qk≤Ra
Ra u iqsiali Gk
Qk ——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力
—R—a 单桩竖向抗拔承载力特征值；
i ——抗拔系数。当无试验资料且桩的入土深度不小
于6.0m时，可根据土质和桩的入土深度，取
i =0.5～0.8（砂性土，桩入土较浅时取低值；粘性土
承台宜设计成不变截面高度的方形板式或十字型梁式，截面高度 不宜小于1000mm，且应满足塔机使用说明书的要求。基桩宜按 均匀对称式布置，且不宜少于4根，边桩中心至承台边缘的距离 应不小于桩的直径或边长，且桩的外边缘至承台边缘的距离不小 于200mm。
桩基础
板式承台基础上、下面均应根据计算或构造要求配筋，直径不小 于12mm，间距不大于200mm，上、下层钢筋之间设置架立筋， 宜沿对角线配置暗梁。十字型承台应按梁式配筋，宜按对称式配 置正、负弯矩筋，箍筋不宜小于φ8@200。
基桩嵌入承台的长度对桩径＜800mm的基桩不宜小于50mm， ≥800mm的基桩不宜小于100mm。
基桩主筋应锚入承台基础，锚固长度按现行国家标准《混凝土结 构设计规范》GB50010确定。对预应力混凝土管桩和钢管桩，宜 采用植于桩芯混凝土不少于20的主筋锚入承台基础。预应力管桩 和钢管桩中的桩芯混凝土长度应按抗拔锚固计算且不小于 1000mm，其强度等级宜比承台提高一级。
塔吊基础计算书典范
一、QTZ5013塔吊天然基础的计算书1、地基承载力计算1.1塔基在独立状态时，作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向荷载标准值（F k）、水平荷载标准值（F vk）、倾覆力矩（包括塔机自重、起重荷载、风荷载等引起的力矩）荷载标准值（M k）、扭矩荷载标准值（T k）,以及基础及其上土的自重荷载标准值（G k）。
1.2矩形基础地基承载力计算应符合下列规定：1、基础底面压力应符合：1）、当轴心荷载作用时：p k≤f a=200kpa式中：p k ------相当于荷载效应便准组合时，基础底面处的平均压力值;f a -------修正后的地基承载力特征值。
2）、当偏心荷载作用时，除符合上式外，尚应符合下列要求：p kmax≤1.2 f a=1.2*200=240 kpa 式中：p kmax -------相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力值。
2、基础底面的压力可按下列公式确定：1）当轴心荷载作用时:p k=(F k+G k)/bl=（842.4+1108.404）/（5*5）=78.03216 kn/m2≤240 kpa 故，符合要求。
式中：F k -----塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；G k -----基础及其上土的自重标准值；b-------矩形基础底面的短边长度；l--------矩形基础底面的长边长度。
2）当偏心荷载作用时：p kmax=(F k+G k)/bl+(M k+F vk•h)/W=（842.4+1108.404）/（5*5）+（882+4*1.35）/20.83=78.03216+42.6=120.63 kn/m2≤1.2 f a 符合要求。
式中：M k-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值；F vk-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载值；h-------基础的高度；W--------基础底面的抵抗矩。
塔吊基础计算书
塔吊基础方案一、塔吊基础选择铺设混凝土基础的地基应能承受0.2MPa的压力，本工程强风化砂岩加泥层的承载力达0.25MPa，满足塔吊基础对地基承载力的要求，且该土层也是建筑物基础所在土层，以该土层作塔吊基础的持力层，既能满足塔吊使用要求，也不会有基坑开挖时引起塔吊基础变形的问题。
因塔吊基础上表面在自然地面以下，为保证基础上表面处不积水，将场地排水沟与塔吊基础相连通。
沿塔吊基础四周砖砌300×500排水沟，与场地排水沟相连并及时排除，确保塔吊基础不积水。
塔吊基础配筋及预埋件等均按使用说明书。
二、QTZ63塔吊基础计算书（一）参数信息塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度=70.00m，塔身宽度B=1.50m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=0.2m，基础最小厚度h=1.5m，基础最小宽度Bc=5.00m。
（二）基础最小尺寸计算基础的最小厚度取：H=1.5m基础的最小宽度取：Bc=5.00m（三）塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc ×Bc×D) =1245kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=5.00/2-882.00/(612.96+1245)=1.93m。
塔吊基础计算
塔吊基础计算一、天然基础塔吊在安装完毕后。
其下地基即承受塔吊基础传来的上部荷载，一是竖向荷载，包括塔吊重量F和基础重量G；另一部分是弯矩M，主要是风荷载和塔吊附加荷卸产生的弯矩。
塔吊基础受力，可简化成偏心受压的力学模型（图1），此时，基础边缘的接触压力最大值和最小值分别可以按下式计算：图1塔吊基础受力简图（天然地基）图1塔吊基础受力简图（天然地基）其中：F————塔吊工作状态的重量，单位KNG————基础自重，单位KNG=b×b×h×ρ，单位KNb×h———基础边长、厚度，单位mρ——————基础比重，取25KN/m3e————偏心距，单位me=M/（F+G）M————塔吊非工作状态下的倾覆力矩。
若计算出的P min<0，即基底出现拉力，由于基底和地基之间不能承受拉力，此时基底接触压力将重新分布。
应按下式重新计算P maxF、M可由塔吊说明书中给出，将计算得出的最大接触压力P max和地质资料中给出的地基承载力标准值相比较，小于地基的承载力标准值即可满足要求。
二、桩基础对于有桩基础的塔吊，必须验算桩基础的承载力。
根据计算分析，在非工作状态下，塔吊大臂垂直于基础面对角线时最危险。
当以对角两根桩的连线为轴（图2—1），产生倾覆力矩时，将由单桩受力，此时桩的受力为最不利情况。
图2—1桩基础１、受力简图图2—2塔吊基础受力简图（桩基础）２、荷载计算当只受到倾覆力矩时：当只受到基础承台及塔吊重力时：3、单桩荷载最不利情况３、单桩最小荷载若计算出的P2＜0，即桩将受到拉力，拉力为|P2|L———桩的中心距。
４、单桩承载力单桩的受压承载力由桩侧摩阻力共同承担的，单桩受压承载力为：单桩的抗拔承载力由桩侧摩阻力承担，单桩抗拔力为：R K2=U P∑q Si L i （2—6）其中：q p—————桩端承载力标准值，KP aA P—————桩身横截面面积，m2U—————桩身的周长，mPq Si—————桩身第I层土的摩阻力标准值，KP A kL i—————按土层划分的各段桩长，m将计算所得的P1和R K1相比较，|P2|和R K2相比较，若P1< R K1且|P2|< R K2则可满足要求。
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书一、编制依据2.1、《塔式起重机使用说明书》2.2《岩土工程勘察报告》2.3《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）2.6《地基与基础施工及验收规范》（GBJ202-83）2.7《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）2.8《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）二、工程概况一、计算系数塔吊型号：广西QTZ80（TCT5512）工作幅度：50m；塔吊起升高度：128.50m；塔身宽度B：1.7m；标准节长度b：5.0m; 塔吊自重（包括压重）G：777KN，最大起重荷载Q：60KN。
主弦杆材料：角钢/方钢；宽度/直径C：120mm;定额起重力矩Me：885K N·M；基础所受水平力：30KN；基础形式：桩承台；承台宽度Bc：3.60m；承台高度Hc：1.0m；承台砼强度等级：C30；承台钢筋级别：HPB235,HRB400;所处城市：广西玉林市，基本风压W0：0.25kn/㎡；地面粗糙度类别：C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数Hz：1.7。
二、塔吊对基础中心作用力的计算按受力最大的塔吊自由高度44m计算1、塔吊竖向力计算：塔吊自重G： G=523KN塔吊最大起重荷载Q：Q=60KN作用于塔吊基础的竖向力Fk: Fk=Q+G=60+523=583KN2、塔吊风荷载计算：依据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）中风荷载体型系数：地处广西玉林市，基本风压力W0=0.25KN/㎡查表得风荷载高度变化系数μz: μz=1.178挡风系数计算ψ=[3B+2b+(4B2+b2/4)1/2].C/B.b=[3×1.7+2×5+(4×1.72+52/4) 1/2]×0.12/1.7×5=0.273塔吊主材料是角钢/方钢，体形系数μs =2.481风振系数βz：βz=1.0风荷载设计值为：W=0.8βz×μs×μz×W0=0.8×1.0×2.481×1.178×0.25=0.585KN/㎡3、塔吊基础所受弯矩的计算：风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算Mw=W×ψ×B×H×H×0.5=0.585×0.273×1.7×44×44×0.5=262.81KN-mMkmax=Mw+Mc+P×hc=261.81KN.m+989 KN.m+30 KN×1.0m=1280.81 KN.m三、承台内暗置挑梁配筋计算暗梁宽度b: 500mm, 暗梁高度h: 1000mm作用于桩基承台顶面的竖向力F: F=1.2Fk=1.2×583kn=699.6 kn作用于桩基承台顶面的弯矩M： M=Mw+M c=261.81 KN.m +989 KN.m =1250.81 KN.m暗梁端承受的竖向力Fh: Fh=F/4=699.6kn/4=174.9 KN暗梁端承受的弯矩Mv: Mv=M/2=1250.81 KN.m /2=625.41 KN.m圆桩直径1250mm等效为方桩a: a=1250mm×0.8=1000mm计算简图：不考虑梁另一端竖向力产生的反向力弯矩作用，偏于安全，梁计算截面处的弯矩M1：M1=（Mv+Fn×0.19m）=(625.41 KN.m +174.9 KN×0.19m）=658.641 KN.m1、梁截面配筋计算依据《砼结构设计规范》（GB50010-2002）第7.5条受弯构件承载力计算，采用双排配筋。
塔吊基础计算书
塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。
在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。
即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。
（计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条）F 十。
iV V-A- M =1.2 —±士 弱尹2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗拔）其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数，n=4；F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。
As = S桩截面*配筋率n = 4As/ （n 巾2）其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。
塔吊格构式基础计算书(修改后)
3#塔吊格构式基础计算书本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。
基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QZT80(5710)；标准节长度b：3m；塔吊自重Gt：577.4kN；塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级；最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：36mm；塔吊起升高度H：60m；塔吊地脚螺栓数目n：16个；塔身宽度B: 1.6m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：6.2m；格构柱缀件类型：缀板；：0.6m；格构柱分肢材料类型：L125x10；格构柱缀件节间长度a1：1.2m；格构柱钢板缀件参数:宽260mm，厚10mm；格构柱基础缀件节间长度a2：0.45m；格构柱基础缀件材料类型：L125x10；格构柱截面宽度b13、基础参数桩中心距a：1.6m；桩直径d：0.8m；桩入土深度l：46m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：22mm；钢平台宽度：2.3m；钢平台厚度：0.05m；钢平台的螺栓直径：36mm；钢平台的螺栓数目：12个；钢平台的螺栓性能等级：普通8.8级；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：D类密集建筑群，房屋较高；风荷载高度变化系数：0.93；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：250mm；非工作状态：所处城市：浙江杭州市，基本风压ω：0.45 kN/m2；额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：2069.42kN·m；工作状态：所处城市：浙江杭州市，基本风压ω：0.45 kN/m2，额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：2069.42kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算作用在基础上的垂直力：N=Gt=577.40=577.40kN；2、塔吊风荷载计算地处浙江杭州市，基本风压ω=0.45 kN/m2；挡风系数计算：φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.79；体型系数μs=1.90；查表得：荷载高度变化系数μz=0.93；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz ×μs×μz×ω=0.7×1.00×1.90×0.93×0.45=0.56kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×Φ×B×H×H×0.5=0.56×0.79×1.60×60.00×60.00×0.5=1267.92kN ·m；总的最大弯矩值：M max =1.4×(Me+Mω+P×h)=1.4×(800.00+1267.92+30.00×0.05)=2069.42kN·m；4、塔吊水平力计算水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.45×1.60×60.00×0.79+30.00=64.17kN；5、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：Fk=577.40kN；Mkmax=2069.42kN·m；Vk=64.17kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书一、塔吊型号TQZ60本工程根据建筑物高度需要，塔设高度为58m，吊钩有效高度50m，基础表面受力情况如下：工作状态下：基础顶部所受的水平力H=24.5KN，基础所受的垂直力P=555KN，基础所受倾翻力矩M1=1252KN.M基础所受的扭矩M2=67KN.M非工作状态下：H=24.5KN，P=555KN，M1=1796KN.m，M2=0KN.m。
以上数据属生产厂家提供，根据使用说明书要求地基承载力必须达到120KN/m2以上。
而现场地质报告，安装塔吊地基承载力达不到以上要求。
所以本工程拟采用预制管桩基础，单桩承载力为650KN，承台尺寸为600*600*130cm。
二、桩基计算：基础埋深1.4米，基底以上结构及覆土总重量G=γAh=20×6×6×1.4=1008KN桩基数量：n=（N+G）/R=（555+1008）/650=2.4 取n=4 根据地质报告提供资料q工作=45Kpa，q非工作=60KpaΦ500管桩端阻力为500Kpa。
R=（45×2＋60×8）×3.14×0.5＋3.14×0.52÷4×5000=187.9KN满足要求，设计有效桩长为10米。
187.9＞2R=130KN满足要求三、单桩承载力验算：承台底部弯矩（取M1=1796KN·M）M=M1+Hh=1796+24.5×1.3=1827.85 KN·MM max=（F+G）/N+（M x y i）/∑y i=（555+1008）/4+（1827.85×1.75）/4×1.752=651.87KN＜125R=812.5KN 满足要求N=（555+1008）/4=390.75＜R 满足要求四、承台设计1．承台尺寸为600*600*130cm 砼强度C25f ck=17.0N/mm2f cmk=18.5N/mm2f tk=1.75N/mm2R g=310KN h0=125 桩顶埋入承台5cm承台的冲切、抗剪及抗弯验算的桩净反力为N=N max－G/N=651.87－1008/4=399.87KN2．承台冲切验算：μm=4×（2+3.5）/2=11m h0=1250.75f tkμm h0=0.75×1.75×11×1.25×103=1804.69KNKF c=2.2×555=1221＜1804KN 满足要求3．受剪计算：最大剪力V=651KV=1.55×399.87×2=1239.60KN0.07×17.0×2.5×1.25×103=3718.75KN 满足要求4．承台的弯矩及配筋计算：M=∑Nx i=2×399.87×1.75=1399.545KN·MA g=（1.4×1399.545×104）/（0.9×1.25×3100）=28.09cm2取30Φ16=3Ag=2.011×30=40.22 双向配筋Φ16@200 五、底板配筋：底板高度h=400mm,h0=360mm，砼强度C25(f c=12.5N/mm2，f cm=13.5N/mm2),Ⅱ级钢筋f y=310N/mm2。
塔吊基础计算
塔吊桩基础的计算书计算说明：考虑到本工程最大建筑高度为153.5m,塔吊承台顶面标高为-13.35m，故塔吊按起吊高度177m计算；根据塔吊实际布置位置，塔吊承台桩所在位置土质情况参照13-13`剖面的C10孔。
已知塔吊在非工作状态下出于最不利状态，出于偏安全考虑，当塔吊上升到最大高度时，承台所受垂直荷载为最大独立高度时的取值加上叠加的标准节重量；承台所受弯矩和水平荷载按最大独立高度时取值（最大独立高度时，起升高度为51m）。
故塔吊上升到最大高度时，垂直荷载Fv=1005.6+20.3*（177-51）/3=1858.2KN；水平荷载Fh=146.7KN；弯矩M1=3662.1+146.7*1.35=3860.1KNm；（出于偏安全考虑，计算水平荷载引起的附加弯矩）一. 参数信息塔吊型号: QTZ250；自重(包括压重):F1=1858.20kN；最大起重荷载: F2=0.00kN 塔吊倾覆力距: M=3860.10kN.m；塔吊起重高度: H=177.00m；塔身宽度: B=2.10m 桩混凝土等级: C30 ；承台混凝土等级:C40；保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 6.00m ；承台厚度: Hc=1.350m ；承台箍筋间距: S=460mm ；承台钢筋级别: Ⅱ级；承台预埋件埋深:h=1.25m ；承台顶面埋深: D=0.000m ；桩直径: d=1.000m ；桩间距: a=3.600m ；桩钢筋级别: Ⅱ级；桩入土深度: 42.20 ；桩型与工艺: 大直径灌注桩(清底干净)；二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=1858.200kN2. 塔吊最大起重荷载F2=0.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=1858.200kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×3860.100=5404.140kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
塔吊基础计算书
一、工程概况本工程为地下车库，框架——剪力墙结构，5层，总建筑面积7628.30㎡。
车库为地下一层，地下车库结构为框架剪力墙结构，建筑高度.米。
本工程在采用QTZ60型<全高20米，独立式〉二台，以满足工程的施工高峰期的垂直运输要求。
二、主要技术参数该塔吊为水平臂架、小车变幅回转自升式塔机，臂长35M～45M，最大幅度100M，独立高度40M，最大平衡重力矩80.5T，最大幅度45M，最小幅度1.9M，平衡重11.6T～13.32T。
现根据工程实际情况选用臂长为45M，平衡重为13.32T的塔吊。
三、塔吊安装位置及基础设计根据施工平面布置图，塔吊分别安装于18#、29#楼。
根据塔吊使用说明书提供的数据和现场地质勘察资料进行计算，决定采用四桩承台基础，预应力管桩长分别为10M，承台尺寸为5.0×5.0×1.25M，砼强度等级C30。
塔吊基础布置见附图。
四、塔机安装QTZ60塔机的最大安装高度为21.44M，最大安装重量为5.7T，最大安装重量重心高度为15.4M，最适合的吊装机械是汽车吊装机，其吊装灵活，机动性大。
根据塔机安装情况。
进场一台16T汽吊和一台8T汽吊完成安装任务。
1、安装前的准备工作：了解现场布局和土质情况，清理障碍物，准备吊装机械、钢丝绳、绳扣等常用工具。
2、安装步骤吊装第一节加强节时应注意方向，有踏步的2根主弦组成的平面必须垂直于建筑物，与基础地脚用4个Cr40高强度螺栓联接为一体，并坚固好，然后用同样方法吊装第二节加强节，安装时注意有踏步的两根主弦杆要对准下面一节有踏步的主弦，上面的爬梯也应和下面对准。
在地面上将爬升架拼装成整体，并装好液压系统，然后将爬升架吊起套在加强节外面。
（应注意爬升架的外伸框架要求与建筑物方向平行，以便施工完成后拆除塔吊），并使套架上的爬爪搁在最下的基节的踏步上（套架上有油缸的一面对准塔身上的踏步的一面套入）。
在地面上，先将上、下支座以及回转机构、回转支承、平台等装为一体，然后将这一套部件吊起安装在塔身节上，用4个销子和40Cr钢特制的高强螺栓将下座分别与爬升架和塔身相连。
塔吊基础计算
桩底）
单桩承力设计值
抗拔力设计值 N拔
R
单桩轴向承力安全值
Up∑qsili 桩侧总极限摩擦阻力
qpAp
桩端点极限承载力
Rk实际
取桩长度后实际承载力
Rk实际=fpAp+Up∑fsli
Qk
取桩长度后实际抗拔力
Qk＝λRk 桩配筋计算
根据桩径按内插法计算工程桩桩 身配筋率(0.20%～0.65%)
As
截面钢筋面积
单位
KN KN M 节 KN KN KN KN.m KN.m KN m
取 m m
m
KN
KN
KN KN KN KN KN
取 m2 mm 根
m ㎡ m4 m4 M
i单柱 λ合 λ单柱
σ合 σ单柱
τ d h
σ N lw t
规格 V1 V2 V fv
d A σ τ
单柱回转半径 四根立柱组合长细比 单柱长细比
符号
G m b N F1 F2 F3 Mn M F4
ξ1 d D
l
Ni
意义
公式 钻孔灌注桩计算
桩上部钢支架总重 标准节重 标准节边长 标准节数量 塔吊自重（包括平衡重） 最大起吊重量 标准节总重 基础承受扭矩 倾覆力矩 水平荷载 钻孔灌注桩桩顶标高
F3=m×N
桩安全系数
桩直径
桩间距
D=2d
取桩有效长度（最大开挖深度至
N/mm2 N/mm2
kN/m2 m m
N/mm2 N mm mm
mm2 KN KN KN N/mm2
颗 mm m㎡ N/mm2 N/mm2
12
42535.38462
153.9904
42689.37502
塔吊基础配筋计算
Calculation for tower crane foundation 塔式起重机基础计算书Contents目录1. Design basis设计依据 (1)2. Stability calculation稳定性验算 (2)3. Forces and reinforcement calculation内力及钢筋计算 (4)1. Design basis设计依据1. Design rules for tower cranes(GB/T13752-1992)《塔式起重机设计规范》(GB/T13752-1992)2. Compilation and introduction of technical specification for concrete foundation engineering of tower crane(JGJ/T187-2009)《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)3. Code for design of concrete structures(GB 50010-2010)《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)4. Code for design of building foundation(GB 50007-2011)《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)5. Operation manual of Tower Crane《塔式起重机使用说明书》2. Stability calculation稳定性验算1.Contents计算内容Calculate foundation base on GB/T13752-1992:依据GB/T13752《塔式起重机设计规范》相关要求进行计算:1)Calculate on work status and non-work status respectively;按塔机工作状态和非工作状态载荷分别进行基础计算；2)Checking anti-overturning stability and ground compressive stress;抗倾覆稳定性验算及地面压应力验算；Calculation diagram计算简图Basic parameters基本参数Parameter参数Fk(kN) Mk(kN·m) Fkv(kN) Wind speed风速Work status工作状态1092 4147 39 (20m/s)Non-work status非工912 3856 137 作状态(42m/s)1.1.1 Anti-overturning stability calculation抗倾覆稳定性验算：e = (Mv + Fh × h) / (Fv + Fg) ≤ b / 4Where: e - eccentricity, distance from the ground reaction force to the foundation center. Unit: m式中:e--偏心距,即地面反力的合力到基础中心的距离.单位:mMv- tower bending moment acting on the foundation塔机作用在基础上的弯矩, Mv = 3856 × 1.2 = 4627KN.mFh- tower horizontal load acting on the foundation塔机作用在基础上的水平载荷, Fh = 137 × 1.2 = 164KNFv- tower vertical load acting on the foundation塔机作用在基础上的垂直载荷, Fv = 912 × 1.0 = 912KNFg- tower crane foundation weight塔机基础重量: Fg = 9 × 9 × 1.8 × 25 × 1.0 = 3645KNh- tower crane foundation thickness塔机基础厚度: h = 1.8mb- tower foundation side length塔机基础边长: b = 9mPut into the data, we have代入式中，得:e = (Mv + Fh × h) / (Fv + Fg) = (4627 +137 × 1.8) / (912 +3645) = 1.07 ≤ 9/4 = 2.25m,meet the anti-overturning stability requirement.满足抗倾覆验算。
塔式起重机基础计算方案书
塔式起重机基础计算方案书工程名称：施工单位：编制人：日期：目录一、编制依据 (1)二、塔机属性 (1)三、塔机荷载 (1)四、基础验算 (2)五、基础配筋验算 (5)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、塔机使用说明书3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规范JGJ/T 187-2009》4、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20105、《塔式起重机设计规范》GB13752-926、《混凝土结构设计规范GB50010-2002》7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版8、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）9、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）二、塔机属性三、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值四、基础验算基础底面积：A=2bl-l2+2a2=2×8.5×1.1-1.12+2×12=19.49m2=bl+2(a+l)a=8.5×1.1+2×(1+1.1)×1=13.55m2基础中一条形基础底面积：A基础及其上土的自重荷载标准值：G k=19.49×1.25×25=609.06kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35×609.06=822.23kN1、偏心距验算条形基础的竖向荷载标准值：F k''=(F k+G k)A0/A=(461.4+609.06)×13.55/19.49=744.21kNF''=(F+G)A0/A=(622.89+822.23)×13.55/19.49=1004.69kNe=(M k+F Vk·h)/ F k''=(675.88+19.02×1.25)/744.21=0.94m <b/4=8.5/4=2.13m满足要求2、基础偏心荷载作用应力(1)、荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值e=0.94m <b/6=8.5/6=1.42mI=lb3/12+2×al3/12+4×[a4/36+ a2/2(a/3+l/2)2]=1.1×8.53/12+2×1×1.13/12+4×[14/36+12/2×(1/3+1.1/2)2]=58.19基础底面抵抗矩：W=I/(b/2)=58.19 /(8.5/2)=13.69m3P kmin= F k''/A0-(M k+F Vk·h)/W=744.21/13.55-(675.88+19.02×1.25)/13.69 =3.82kPa P kmax= F k''/A0+(M k+F Vk·h)/W=744.21/13.55+(675.88+19.02×1.25)/13.69 =106.03kPa(2)、荷载效应基本组合时，基础底面边缘压力值P min= F''/A0-(M+F V·h)/W=1004.69/13.55-(912.44+25.68×1.25)/13.69 =5.15kPaP max= F''/A0+(M+F V·h)/W=1004.69/13.55+(912.44+25.68×1.25)/13.69 =143.14kPa 3、基础轴心荷载作用应力P k =(F k +G k )/A=(461.4+609.06)/19.49=54.92kN/m 24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值 f a =f ak +ηd γm (d-0.5)=160+1.6×19.3×(1.5-0.5)=190.88kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 P k =54.92kPa <f a =190.88kPa 满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax =106.03kPa <1.2f a =1.2×190.88=229.06kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算基础有效高度：h 0=h-δ-D/2=1250-40-25/2=1198mm 塔身边缘至基础底边缘最大反力处距离： a 1=(b-1.414B)/2=(8.5-1.414×1.6)/2=3.12m 塔身边缘处基础底面地基反力标准值：P k1=P kmax -a 1(P kmax -P kmin )/b=106.03-3.12×(106.03-3.82)/8.5=68.51kPa 基础自重在基础底面产生的压力标准值： P kG =G k /A=609.06/19.49=31.25kPa 基础底平均压力设计值：P=γ((P kmax +P k1)/2-P kG )=1.35×((106.03+68.51)/2-31.25)=75.63kPa基础所受剪力：V=pa1l=75.63×3.12×1.1=259.56kNh0/l=1198/1100=1.09 <40.25βc f c lh0=0.25×1×11.9×1100×1198/1000=3920.46kN >V=259.56kN满足要求！6、地基变形验算倾斜率：tanζ=|S1-S2|/b'=|46-50|/5000=0.0008 <0.001满足要求！五、基础配筋验算基础底部配筋：HRB3356Φ25基础上部配筋：HRB3356Φ18基础腰筋配筋：HPB2354Φ14基础箍筋配筋：HPB235Φ10@180，4肢1、基础弯距计算基础底均布荷载设计值：q1=pl=75.63×1.1=83.19kN/m塔吊边缘弯矩：M=q1a12/2=83.19×3.122/2=404.90kN·m2、基础配筋计算(1)、基础梁底部配筋αS1=M/(α1f c lh02)=404.90×106/(1×11.9×1100×11982)=0.022δ1=1-11sα-=0.0222γS1=1-δ1/2=1-0.022/2=0.989A S1=M/(γS1h0f y1)=404.90×106/(0.989×1198×300)=1139mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2% 最小配筋面积A min=ρlh0=0.2×1100.0×1198=2636mm2取两者大值，A1= 2636mm2基础底长向实际配筋：A s1'=2944mm2 >A1=2636mm2满足要求！(2)、基础梁上部配筋基础梁上部实际配筋：A s2'=1526mm2'>0.5A s1=1472.00mm2满足要求！(3)、基础梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋HPB2354Φ14(4)、基础梁箍筋配筋箍筋抗剪截面高度影响系数：βh=(800/h0)0.25=(800/1198)0.25=0.900.7βh f t lh0=0.7×0.90×1.27×103×1.1×1198=1054.37kN >V=259.56kN满足要求！配箍率验算ρsv=nA sv1/(ls)=4×78.50/(1100×180)=0.16%>ρsv，min=0.24f t/f yv=0.24×1.27/210=0.15%满足要求！(5)、基础加腋处配筋基础加腋处，顶部与底部配置水平构造筋Φ12@200mm、竖向构造箍筋Φ8@200mm，外侧纵向筋Φ10@200mm。
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STT133塔吊基础计算说明STT133塔吊臂长55米，最远端吊重1.35吨。
最大独立起升高度45米(包含承台下格构柱长度)，塔吊标准节尺寸1.6米。
塔吊基础采用格构式基础，承台大小4米x4米x1.35米，承台混凝土强度为C30。
承台顶标高+0.350，底标高-1.000。
承台内部配置十字暗梁，对角线方向布置，暗梁宽度0.8米，暗梁配筋采用上下均为8根25的钢筋（HRB400）；承台配筋需满足最小配筋率要求，采用上下配筋25@170（HRB400），双层双向设置。
格构柱中心距2.4米，共四根，采用角钢缀板格构柱，角钢大小L160x14，格构柱断面尺寸480mmx480mm。
格构柱缀板采用-12x440x300，缀板中心距600mm。
钢材采用Q235B钢，焊条采用E43系列，缀板与角钢焊接采用角焊缝围焊，焊缝高度大于10mm。
四根格构柱之间采用槽钢支撑体系，具体支撑布置见详图所示。
格构柱锚入桩基3米，上部锚入承台675mm，中间部分长度9.4米（其中有1米位于下部构造承台中），每根格构柱锚入上部承台部分采用12根锚筋锚固（每个角钢不少于3跟锚筋）。
桩基采用钻孔灌注桩，桩心距2.4米，桩直径0.8米，混凝土强度为水下C30，桩顶标高-10.400，有效桩长42米。
桩配筋采用20根22的钢筋（HRB400）。
具体见详图。
塔吊基础反力：工作状态下：竖向力标准值632kN，水平力标准值32kN，弯矩标准值1515kN.m；非工作状态下：竖向力标准值608kN，水平力标准值121kN，弯矩标准值2465kN.m。
塔吊共5台，分别对应勘探位置Z5、Z11、Z15、Z26、Z32，此5处位置均进行计算，计算结果文件选取最不利位置为Z5位置，此处桩基进入持力层3.3米，其余位置均大于此深度，且计算结果以Z5位置（1号塔吊）为最不利。
其他四台塔吊主要计算结果汇总如下：Z11位置（2号塔吊）：单桩竖向抗拔承载力比值：0.753（满足设计要求）；轴心抗拔桩桩身承载力比值：0.56（满足设计要求）；钢格构柱整体稳定应力比值：0.681（满足设计要求）；承台暗梁实配钢筋与需配钢筋比值：1.906（满足设计要求）；其他计算结果满足设计要求。
Z15位置（3号塔吊）：单桩竖向抗拔承载力比值：0.714（满足设计要求）；轴心抗拔桩桩身承载力比值：0.56（满足设计要求）；钢格构柱整体稳定应力比值：0.681（满足设计要求）；承台暗梁实配钢筋与需配钢筋比值：1.906（满足设计要求）；其他计算结果满足设计要求。
Z26位置（4号塔吊）：单桩竖向抗拔承载力比值：0.726（满足设计要求）；轴心抗拔桩桩身承载力比值：0.56（满足设计要求）；钢格构柱整体稳定应力比值：0.681（满足设计要求）；承台暗梁实配钢筋与需配钢筋比值：1.906（满足设计要求）；其他计算结果满足设计要求。
Z32位置（5号塔吊）：单桩竖向抗拔承载力比值：0.752（满足设计要求）；轴心抗拔桩桩身承载力比值：0.56（满足设计要求）；钢格构柱整体稳定应力比值：0.681（满足设计要求）；承台暗梁实配钢筋与需配钢筋比值：1.906（满足设计要求）；其他计算结果满足设计要求。
设计过程中，根据塔基所在位置选取对应的桩基剖面及地基土参数进行计算，计算过程详见计算书，计算参数及构造要求全部满足的情况下，塔机桩上格构柱承台基础满足要求！计算书中未述及部分均需满足相关规范要求。
QTZ80 (TC5613-6、ZJ5710)塔吊基础计算说明QTZ80塔吊臂长55米，最远端吊重1.3吨。
最大独立起升高度40.5米(包含承台下格构柱长度)，塔吊标准节尺寸1.6米。
塔吊基础采用格构式基础，承台大小4米x4米x1.35米，承台混凝土强度为C30。
承台顶标高+0.350，底标高-1.000。
承台内部配置十字暗梁，对角线方向布置，暗梁宽度0.8米，暗梁配筋采用上下均为8根25的钢筋（HRB400）；承台配筋需满足最小配筋率要求，采用上下配筋25@170（HRB400），双层双向设置。
格构柱中心距2.4米，共四根，采用角钢缀板格构柱，角钢大小L160x14，格构柱断面尺寸480mmx480mm。
格构柱缀板采用-12x440x300，缀板中心距600mm。
钢材采用Q235B钢，焊条采用E43系列，缀板与角钢焊接采用角焊缝围焊，焊缝高度大于10mm。
四根格构柱之间采用槽钢支撑体系，具体支撑布置见详图所示。
格构柱锚入桩基3米，上部锚入承台675mm，中间部分长度9.4米（其中有1米位于下部构造承台中），每根格构柱锚入上部承台部分采用12根锚筋锚固（每个角钢不少于3跟锚筋）。
桩基采用钻孔灌注桩，桩心距2.4米，桩直径0.8米，混凝土强度为水下C30，桩顶标高-10.400，有效桩长42米。
桩配筋采用20根22的钢筋（HRB400）。
具体见详图。
塔吊基础反力：工作状态下：竖向力标准值548.7kN，水平力标准值18.5kN，弯矩标准值1693kN.m；非工作状态下：竖向力标准值487.5kN，水平力标准值74.7kN，弯矩标准值1766kN.m。
塔吊分别对应勘探位置Z5、Z11、Z15、Z26、Z32，此5处位置，计算结果文件选取最不利位置为Z5位置，此处桩基进入持力层3.3米，其余位置均大于此深度，且计算结果以Z5位置（1号塔吊）为最不利。
设计过程中，根据塔基所在位置选取对应的桩基剖面及地基土参数进行计算，计算过程详见计算书，计算参数及构造要求全部满足的情况下，塔机桩上格构柱承台基础满足要求！计算书中未述及部分均需满足相关规范要求。
(%)(kN/m3)(%)(%)(MPa-1)(%)(%)(%)(%)(%)(%)(%)(%)(KPa)( )(MPa)(KPa)(/30cm)(/10cm)(MPa)(KPa)(KPa)(KPa)(KPa)(KPa)1-10.8823.21-1 1-20.6417.31-2 232.918.460.950 2.7136.626.89.90.620.18 1.886.411.811.326.5 2.6145.3 6.212012100.702 3-133.118.430.957 2.7136.726.99.80.630.20 1.885.312.910.726.00.9718.3 3.6851090.703-1 3-247.717.18 1.368 2.7566.235.819.9 1.43 1.0615.411.80.4310.8 2.170980.803-2 3-347.117.27 1.342 2.7543.924.519.4 1.16 1.0615.712.00.7210.5 2.4751090.803-3 5-133.417.87 1.030 2.7235.221.413.80.870.4617.714.7 1.1817.5 4.510015120.755-1 5-233.017.94 1.016 2.7235.221.613.60.830.4417.914.9 3.5370.27.215024220.705-2 732.917.99 1.010 2.7235.321.513.70.830.4517.714.8 1.9042.2 5.213022200.757 8-175.322.4 2.2 5.1187.713.77.517028250.658-1 8-218.715.318.916.011.38.67.3 4.021.24100.053.850.04506548004620000.608-2 929.418.630.890 2.7235.622.213.40.540.3123.316.47.51809 10-127.918.900.840 2.7235.222.113.10.440.2826.517.025010-1 10-235.050010-2<0.005(mm)0.50.25(mm)>20(mm)2010(mm)20.5(mm)102(mm)0.250.075(mm)0.0750.005(mm)________ ________STT133JGJT_187-2009GB 50007-2002GB 50010GB 50017L1 1.6mB1 1.6mH1045mFk 632kNFvk 32kNMk1515kN mF'k 608kNF'vk 121kNM'k2465kN m1.35a0.9Lc 4mBc 4mHc 1.35mnz 4Dz 0.8mLz2.4mB z 2.4mc "C30"N/mm 2fc 14.3N/mm 2ft 1.43kN/m 3c25:ht 0mkN/m 3t 19dc 50mmc ""s25mms "HRB400"s 8N/mm 2f sy360x25mmx "HRB400"x 8N/mm 2f xy360y14mmy "HRB335"y4g8mmg "HRB335"g 150mmng 4N/mm 2f gy300La0.8msc25mmsc "HRB400"sc 24N/mm 2f syc360xc25mmxc "HRB400"xc 24N/mm 2f xyc360Lcg4.0mBcg4mH cg1.0mj ""L480mm400x400H j10.675mHj23mHj39.5maj600mmPj "L160x14"L0j 160mmt0j 14mmmm 2Aj 4.33103ij 31.577mmzj 44.732mmj "Q235"N/mm 2f215N/mm 2fv 125N/mm 2fjy 235N/mm 2E206000Lzj 440mmBzj 300mmhzj 12mmmm 2Azj B zj h zjA zj3.6103N/mm 2f zj 160hzjf 10mmzd22mmzd "HRB335"zd 124N/mm 2f zdy300Kz 112z 0.45%z "C30"N/mm 2fz 14.3z 0.75kN/m 3c 25dz35mmLzt42mHzt10.400mz22mm z"HRB400"z20f zy300hti m qs(kN/m2)qp(kN/m2)up1h t10q sa10q pa10u p102h t20q sa20q pa20u p203h t30q sa30q pa30u p304h t40q sa40q pa40u p405ht522.09q sa58q pa50u p50.86ht67.8q sa612q pa60u p60.757ht7 4.7q sa722q pa70u p70.78ht8 2.5q sa820q pa80u p80.759ht9 1.6q sa925q pa90u p90.6510ht10 3.31q sa1046q pa102000u p100.611h t110q sa110q pa110u p11012h t120q sa120q pa120u p12013h t130q sa130q pa130u p13014h t140q sa140q pa140u p14015h t150q sa150q pa150u p1501Fks F kF ks 1.35632853.2kNF ksa a F k568.8kNFvks F vkF vks 1.353243.2kNMks M kM ks 1.351515 2.045103kN mF'ks F'kF'ks 1.35608820.8kNF'ksa a F'k547.2kNF'vks F'vkF'vks 1.35121163.35kNM'ks M'kM'ks 1.352465 3.328103kN mGk1L c B c H c c L c B c h t tGk1441.352544019540kNG ks1G k1G ks1 1.35Gk1729kN Gksa1a Gk1486kNGk2H j1Hj2Hj3A j 10678.54n zG k271.652kNGkNa GkNG k G k1G k2611.652kNG ks G ks1G ks2825.73kN G ksa G ksa1G ksa2550.487kN2L dj Lz2Bz22.42 2.42mG k F kn z611.651974kNG k F k n zM kvk H c H j3H cgL dj611.6519741515329.5(2kNQ kminG k Fk n zM kF vk H c Hj3HcgLdj611.6519741515329.5(247.171kNG k F'kn z611.651974kNG k F'k n zM'kvk H c H j3H cgL dj611.65197424651219.5( 2.41.454kNG k F'k n zM'kvk H c H j3H cgLdj611.65197424651219.5( 2.4843.797kND z q sa1ht1sa2h t2sa3h t3sa4h q sa5h t5sa6h t6q sa7h t7sa8h q sa9h t9sa10h t10q sa11h t11sa12h q sa13h t13q sa14h t14q sa15h q pa1pa2pa3q pa4q pa5pa6pa7pa8q pa9pa10pa11q pa12q pa13q pa14q K R a2.553103kN1"QkRa""QkRa"1"QkRa"2"Q'kRa""Q'kRa"otherwise2"Q'k Ra "3"Qkmax1.2Ra ""Qkmax1.2Ra"3"Qkmax1.2Ra"4"Q'kmax1.2Ra ""Q'kmax1.2Ra"4"Q'kmax1.2Ra"R'aDz qsa1h t1u p1q sa2h t2u p2q sa3h t3u p3q sa4h t4u p4q sa5h t5u p5q sa6h t6u p6q sa7h t7u p7q sa8h t8u p8q sa9h t9u p9q sa10h t10u p10q sa11h t11u p11q sa12h t12u p12q sa13h t13u p13q sa14h t14u p14q sa15h t15u p15Q'ktmin Q'ksmin Q'ksminif 0otherwiseQ'ktmin843.797kN5"Q'ktminR'a""Q'ktminR'a"5"Q'ktmin R'a"G ksF ks n zM ksvks H c H j3H cgL dj825.73016491.35632 1.3515151.35329.5( 1.173kNG ksaF ksa n zMFvks H cH j3H cgL dj550.4867766568.80000000000007 1.3515151.35329.51.0()2.4473.592kNG ksF'ks n zM'ks vks H cH 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0.75kN/m 3c 25dz35mmLzt42mHzt10.400mz22mm z"HRB400"z20f zy300hti m qs(kN/m2)qp(kN/m2)up1h t10q sa10q pa10u p102h t20q sa20q pa20u p203h t30q sa30q pa30u p304h t40q sa40q pa40u p405ht522.09q sa58q pa50u p50.86ht67.8q sa612q pa60u p60.757ht7 4.7q sa722q pa70u p70.78ht8 2.5q sa820q pa80u p80.759ht9 1.6q sa925q pa90u p90.6510ht10 3.31q sa1046q pa102000u p100.611h t110q sa110q pa110u p11012h t120q sa120q pa120u p12013h t130q sa130q pa130u p13014h t140q sa140q pa140u p14015h t150q sa150q pa150u p1501Fks F kF ks 1.35548.7740.745kNF ksa a F k493.83kNFvks F vkF vks 1.3518.524.975kNMks M kM ks 1.351693 2.286103kN mF'ks F'kF'ks 1.35487.5658.125kNF'ksa a F'k438.75kNF'vks F'vkF'vks 1.3574.7100.845kNM'ks M'kM'ks 1.351766 2.384103kN mGk1L c B c H c c L c B c h t tGk1441.352544019540kNG ks1G k1G ks1 1.35Gk1729kN Gksa1a Gk1486kNGk2H j1Hj2Hj3A j 10678.54n zG k271.652kNGkNa GkNG k G k1G k2611.652kNG ks G ks1G ks2825.73kN G ksa G ksa1G ksa2550.487kN2L dj Lz2Bz22.42 2.42mG k F kn z611.651974kNG k F k n zM 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1.152kNG ksaF ksa n zM F vksH cH j3H cgL dj550.4867766493.83000000000004 1.3516931.3518.59.51.0()2499.504kNG ksF'ks n zM'ks vks H cH j3H cgL dj1.35487.541.3517661.3574.79.5( 1.425kNG ksaF'ksa n zM'F'vks H cH j3H cgL djQ'min550.4867766438.7541.3517661.3574.7 1.359.51.0()2.422.42807.197kNf c z 100.9f zyzz241037.444kN6"Qmax Rs""QmaxRs"6"Qmax Rs "7"Q'max Rs""Q'maxRs "7"Q'maxRs"zyzz241032.281kN Q'smin min Q'min Q min807.197kNQ'Q'tmin807.197kN8"Q'tmin R's""Q'tminR's"8"Q'tmin R's"zszz24D z21064zs20220.82109""z zs""otherwisezzs9""386m200mm Q jmax max Q max Q'max 1.425103kNmm 2A4j4A j 1.732104b10.6520.96530.3H j H j1H j2Hj33m0j tL0jtz j0j L0j t0j3120j L0j t0jL0jt0j z7.024108i xyI j4A j201.387mmxy j10aa j B zji j0xy a n 0nj11n n2n23n n223n n224n11""12""amin 0.5040""otherwise amin0.504012""H j22H j23L j3235dQ'tmin807.197kNzd103f zdy zd1.36813""""13""Q jmax1.425103kNQ ztmaxL j L 0j 4f c 1034.393103kN14""""14""4Aj f jy235103kNzj a j103kN mzj a2L j2z jkNmm4mm 3 zj B2.7 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