钢结构平台设计计算书
钢结构计算书范本
钢结构计算书范本摘要：一、钢结构计算书的概述1.钢结构计算书的定义与作用2.钢结构计算书的内容与结构二、钢结构计算书的编制流程1.确定钢结构工程设计要求2.钢结构材料的选择与计算3.钢结构构件的计算与分析4.钢结构连接件的计算与分析5.钢结构节点的设计与计算6.钢结构施工图的绘制与审核三、钢结构计算书的具体要求1.计算书的规范与标准2.计算书的准确性与完整性3.计算书的可读性与可操作性四、钢结构计算书范例1.范例一：轻钢厂房结构计算书2.范例二：钢结构桥梁计算书3.范例三：高层钢结构建筑计算书正文：钢结构计算书是钢结构工程设计、施工中必不可少的文件，它对保证钢结构工程的安全性、稳定性及经济性具有至关重要的作用。
本文将对钢结构计算书的概述、编制流程、具体要求及范例进行详细阐述。
一、钢结构计算书的概述钢结构计算书是在钢结构工程设计、施工过程中，依据国家相关规范、标准，对钢结构构件、连接件及节点进行强度、刚度、稳定性等方面的计算与分析的书面文件。
它主要包括钢结构工程设计要求、材料选择与计算、构件计算与分析、连接件计算与分析、节点设计与计算、施工图绘制等内容。
二、钢结构计算书的编制流程钢结构计算书的编制流程主要包括以下几个方面：1.确定钢结构工程设计要求：根据工程类型、用途、荷载条件等因素，明确钢结构工程的设计要求。
2.钢结构材料的选择与计算：根据设计要求，选择合适的钢结构材料，并进行材料规格、数量等方面的计算。
3.钢结构构件的计算与分析：对钢结构构件进行强度、刚度、稳定性等方面的计算与分析，确保构件在荷载作用下的安全性能。
4.钢结构连接件的计算与分析：对钢结构连接件进行强度、刚度、稳定性等方面的计算与分析，确保连接件在荷载作用下的安全性能。
5.钢结构节点的设计与计算：对钢结构节点进行强度、刚度、稳定性等方面的设计及计算，确保节点在荷载作用下的安全性能。
6.钢结构施工图的绘制与审核：根据计算结果，绘制钢结构施工图，并进行审核，确保施工图的准确性、完整性及可操作性。
16000kN静载钢平台承载力验算书及设计书
钢平台结构计算书惠州市林浩钢结构建设有限公司钢平台结构计算书编制：审核：批准：惠州市林浩钢结构建设有限公司二〇二〇年一月钢平台结构计算书一、概述1.1 单桩竖向抗压静载试验概述单桩竖向抗压静载试验（以下简称单桩静载），适用于检测单桩的竖向抗压承载力。
既可用于设计阶段的试验桩检验，也可用于施工阶段工程桩抽样检测。
图1 静载试验现场1.2 加载反力装置概述单桩静载试验设备由包括加载系统、反力系统和量测系统三大部分组成，见图2。
常用压重平台作为反力装置，即所谓堆载法、堆重法。
堆载法反力装置由支墩、主梁、次梁、混凝土试块组成。
加载装置由千斤顶构成，通过控制仪器自动加载。
图2 压重平台反力装置示意图1.3 试验加载要求按单桩承载力特征值为8000kN，垂直静载试验加荷最大值为16000kN计。
主要受力参数如下表所示：表1 受力指标1.4 平台细部构造1.4.1 拟选用主、次梁及其尺寸主梁、次梁采用箱形钢梁，主梁长度为10m，配置2根；次梁长度为12m，配置10根。
细部尺寸见图3、图4。
图3：主梁细部尺寸图图4：次梁细部尺寸图主梁截面高度H=1000mm，宽度B=500mm，腹板厚度t w=32mm，上下翼缘厚度t f=50mm，翼缘自由外伸宽度c=18mm，不设加劲肋。
次梁截面高度H=600mm，宽度B=600mm，腹板厚度t w=20mm，上下翼缘厚度t f=20mm。
翼缘自由外伸宽度c=100mm，加劲肋间距为1000mm。
钢垫块尺寸1000mm×2000mm、厚度25mm，配置3~4块。
1.4.2 平台尺寸两支墩轴线间距8.0m，净距7.0m，并保证支墩边与桩中心距离不少于4D且不少于2.0m。
钢平台尺寸为12m×10m，次梁两端搁置于支墩上，主梁置于次梁之下，未加载时主次梁间为脱离状态；次梁两端伸出支墩轴线外长度2.0m，跨度8.0m，次梁间横向轴线间距1.0m。
水泥试块尺寸为1m×1m×2m，单块重量为50kN。
(完整)钢结构平台计算书
钢结构平台设计说明书设计：校核：太原市久鼎机械制造有限公司二零一四年十月目录1．设计资料。
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(3)2．结构形式。
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..33．材料选择.。
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34．铺板设计。
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.. (3)5．加劲肋设计。
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.56．平台梁..。
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66.1 次梁设计。
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66.2 主梁设计。
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77．柱设计.。
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钢结构设计计算书模板(完整版).doc
钢结构设计计算书模板(完整版).doc 模板一：一、引言1.1 编制目的1.2 适合范围1.3 参考文件1.4 术语和定义二、设计基本要求2.1 构件荷载2.2 材料性能参数2.3 抗震设计参数2.4 稳定分析要求2.5 设计方法与规范三、结构荷载计算与抗震设防3.1 永久荷载计算3.2 变动活荷载计算3.3 风荷载计算3.4 地震荷载设计四、钢结构稳定性计算4.1 弯曲构件稳定性计算4.2 抗扭构件稳定性计算4.3 桁架稳定性计算4.4 纵向受压构件稳定性计算五、钢结构设计计算5.1 钢框架结构设计计算5.2 钢桁架结构设计计算5.3 钢梁设计计算5.4 钢柱设计计算六、连接设计与计算6.1 框架节点设计与计算6.2 梁柱连接设计与计算6.3 钢板连接设计与计算附录一：设计图纸附录二：设计计算表格附件：1. 钢结构设计荷载计算表格2. 结构稳定性计算程序代码3. 抗震设计参数表格法律名词及注释：1. 施工总承包合同：指由建设单位委托给总承包单位进行工程施工，包括承包义务、承包地点、承包价格等细则的协议。
2. 建设工程法：指中华人民共和国法律关于建设工程的规定，其中包括建设工程的设计、施工、验收等方面的规章。
3. 建造设计报告：指用于描述建造设计方案的文档，其中包括建造构造、设备配置等设计要求。
模板二：一、引言1.1 编制目的1.2 适合范围1.3 参考文件1.4 术语和定义二、设计基本要求2.1 结构强度2.2 振动与舒适性要求2.3 对称性和定位要求2.4 材料要求2.5 工作性能要求三、荷载计算与分析3.1 永久荷载计算3.2 变动活荷载计算3.3 风荷载计算3.4 地震荷载设计四、结构设计计算4.1 结构分析4.2 框架结构设计计算4.3 桁架结构设计计算4.4 平面刚性连接设计计算五、钢结构节点设计5.1 立柱与梁的节点设计5.2 钢板连接设计5.3 焊接节点设计5.4 螺栓连接设计六、稳定性计算6.1 弯曲构件稳定性计算6.2 抗扭构件稳定性计算6.3 梁柱系统的整体稳定性计算附录一：设计图纸附录二：设计计算表格附件：1. 结构设计荷载计算表格2. 结构分析与设计计算软件3. 结构稳定性计算程序代码法律名词及注释：1. 建造法：指中华人民共和国法律关于建造方面的规定，其中包括建造设计、施工、防火等方面的规章。
《钢结构》课程设计计算书
一、 设计资料及有关规定1、跨度L=15m 。
柱距（屋架间距）为6m ；长度为84m 。
2、屋面为彩色涂层压型钢板复合保温板（含檩条） 0.25 KN/m 2屋架及支撑 0.12+0.011×L （m ）KN/m 2 3、雪荷载 0.50KN/m 2 4、钢材为Q235（3号钢）,焊条采用E43型 5、屋面坡度i=1/36、悬挂荷载 0.3 KN/m 27、屋盖承重结构采用三角形钢屋架8、令钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上。
上柱截面为400mm ×400mm ，所用混凝土为C25,轴心抗压强度设计值211.9/c f N m m 。
二、 屋架尺寸及檩条设置1、屋架几何长度及节点编号如图所示，运输单元如图半跨7.5m 运输,最大高度3m 。
起拱高度f =L/500=15000/500=30mm2、檩条支承于屋架上弦节点处。
故采用檩条间距为2.646m 。
檩条跨度6m 。
在檩条间跨中位置设置拉条，圆钢拉条10mm 。
屋脊和屋檐处都设置斜拉条及撑杆。
三、 支撑布置1. 根据厂房长度(84m>60m)、跨度15m 及荷载等情况，设置上弦横向水平支撑3道，下弦横向水平支撑3道，防止屋架水平方向振动。
仅在跨度中央设置一道垂直支撑。
上弦平面内在屋脊处设置刚性系杆及两端设置柔性系杆；下弦平面内在跨中设置刚性系杆及两端设置柔性系杆。
梯形钢屋架支撑布置如图所示：四、杆件内力计算1.荷载计算永久荷载标准值:屋架及支撑0.12+0.011×L=0.285 2K N m(水平)/屋面及保温（檩条） 0.25 2/K N m悬挂荷载 0.3 2K N m/总计 0.835 2K N m/可变荷载标准值:雪荷载 0.8 2K N m/总计 0.82K N m/永久荷载设计值 1.2×0.835=1.002 kN/㎡可变荷载设计值 1.4×0.8=1.12 kN/㎡风荷载不考虑2.荷载组合设计屋架时，应考虑以下三种组合：组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦节点荷载 P=(1.002+1.12) ×2.7×6=34.376 kN组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载屋架上弦节点荷载 P1 =1.002×2.7×6=16.232 kNP2 =1.12×2.7×6=18.144 kN组合三全跨屋架及支撑自重+半跨屋面结构材料+半跨施工荷载屋架上弦节点荷载 P3=1.2×0.285×2.7×6=5.54kNP4=1.2×0.55×2.7×6=10.692 kNP5=1.4×1.0=1.4 kN3.杆件内力计算本设计使用结构力学求解器,计算杆件在单位节点力作用下各杆件的内力系数。
钢结构课程设计计算书
《钢结构设计》课程设计计算书一、题目普通钢屋架设计，并绘制屋架支撑、檩条布置图和屋架施工图二、工程概况某车间厂房总长度约为108m。
车间设有两台30吨中级工作制吊车。
车间无腐蚀性介质。
该车间为单跨双坡封闭式厂房，屋架采用三角形桁架式钢屋架（见图1），屋架下弦标高为9m，其两端铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面尺寸为400㎜×400㎜，混凝土强度等级为C20。
屋面采用彩色压型钢板加保温层屋面，C型檩条，檩距为1.5m~2.2m。
芬克式豪式图1 三角形桁架式钢屋架示意图三、设计资料按表1选取屋架形式、坡度、柱距、跨度和所在地区的雪荷载。
屋面恒荷载(包括屋面板、保温层、檩条、屋架及支撑等)水平投影标准值为0.50kN/㎡。
屋面活荷载标准值为0.30kN/㎡。
不考虑积灰荷载、风荷载。
雪荷载（kN/㎡）见表1，不考虑全垮积雪不均匀分布情况。
荷载规范规定屋面活荷载与雪荷载不同时考虑,而采用其中较大者。
本设计中活荷载均小于雪荷载，故只需考虑恒载和雪荷载的组合。
这种组合分全跨雪荷载和半跨雪荷载两种情况，即内力组合为“恒+全”和“恒+半”两种组合值。
结构重要性系数为γ0=1.0。
屋架采用Q235B钢，焊条采用E43型。
四、设计内容与要求1.材料的选择：包括屋架所采用的钢材的品种，螺栓的种类及规格，焊条的型号等。
2.确定屋架的形式，计算屋架各杆的几何尺寸。
3.布置屋架及屋盖支撑，画出屋盖支撑、檩条布置图(1号图纸铅笔图一张)。
4.进行屋架结构设计，提出结构计算书一份。
5.绘制屋架施工图(1号图纸铅笔图一张)，其主要内容包括：屋架的正面图，上、下弦平面图，侧面图和设有垂直支撑、系杆处必要的剖面图，正面图中没表示清楚的零件详图、屋架简图、材料表等。
6.制图按中华人民共和国国家标准，《房屋建筑制图统一标准》(GB/T50001-2001)，《建筑结构制图标准》(GB/T50105-2001)。
五、参考资料(1)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)(2)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)(3)《建筑结构静力计算手册》(4)《钢结构设计手册（上册）》六、计算书撰写规范之一1、设计资料某工程为跨度为21m的单跨双坡封闭式厂房，总长度为40m，采用三角形桁架式钢屋架即芬克式钢屋架，屋面坡度i=1:2.5，屋架间距为6.0m，车间设有两台30吨中级工作制吊车，屋架铰接于钢筋混凝土柱上，上柱截面尺寸为400mm*400mm，混凝土强度等级为C20，无吊顶，屋架下弦标高为10m，屋面材料采用彩色压型钢板加保温层屋面，C型檩条，屋面恒荷载标准值为0.5KN/m2，屋面活荷载标准值为0.2 KN/m2，基本雪压为0.3 KN/m2，不考虑积灰荷载、风荷载，不考虑全跨积雪不均匀分布情况。
钢结构设计计算书（参考版）
钢结构设计计算书（参考版）门式刚架⼚房设计计算书⼀、设计资料该⼚房采⽤单跨双坡门式刚架，⼚房跨度21m ，长度90m ，柱距9m ，檐⾼7.5m ，屋⾯坡度1/10。
刚架为等截⾯的梁、柱，柱脚为铰接。
材料采⽤Q235钢材，焊条采⽤E43型。
22750.6450/160/mm EPS mm N mm g mm ≥2y 屋⾯和墙⾯采⽤厚夹芯板，底⾯和外⾯⼆层采⽤厚镀锌彩板，锌板厚度为275/gm ；檩条采⽤⾼强镀锌冷弯薄壁卷边Z 形钢檩条，屈服强度f ，镀锌厚度为。
(不考虑墙⾯⾃重) ⾃然条件：基本风压：20.5/O W KN m =，基本雪压20.3/KN m 地⾯粗糙度B 类⼆、结构平⾯柱⽹及⽀撑布置该⼚房长度90m ，跨度21m ，柱距9m ，共有11榀刚架，由于纵向温度区段不⼤于300m 、横向温度区段不⼤于150m ，因此不⽤设置伸缩缝。
檩条间距为1.5m 。
⼚房长度>60m ，因此在⼚房第⼆开间和中部设置屋盖横向⽔平⽀撑；并在屋盖相应部位设置檩条、斜拉条、拉条和撑杆；同时应该在与屋盖横向⽔平⽀撑相对应的柱间设置柱间⽀撑，由于柱⾼<柱距，因此柱间⽀撑不⽤分层布置。
（布置图详见施⼯图）三、荷载的计算1、计算模型选取取⼀榀刚架进⾏分析，柱脚采⽤铰接，刚架梁和柱采⽤等截⾯设计。
⼚房檐⾼7.5m ，考虑到檩条和梁截⾯⾃⾝⾼度，近似取柱⾼为7.2m ；屋⾯坡度为1：10。
因此得到刚架计算模型：2.荷载取值屋⾯⾃重：屋⾯板：0.182/KN m 檩条⽀撑：0.152/KN m 横梁⾃重：0.152/KN m 总计：0.482/KN m 屋⾯雪荷载：0.32/KN m屋⾯活荷载：0.52/KN m （与雪荷载不同时考虑）柱⾃重：0.352/KN m风载：基本风压200.5/W kN m = 3.各部分作⽤荷载：（1）屋⾯荷载：标准值： 10.489 4.30/cos KN M θ柱⾝恒载：0.359 3.15/KN M ?=（2）屋⾯活载屋⾯雪荷载⼩于屋⾯活荷载，取活荷载10.509 4.50/cos KN M θ=（3）风荷载010 1.0k z s z s h m ωµµωµµ=≤ 以风左吹为例计算，风右吹同理计算：根据公式计算:根据查表，取，根据门式刚架的设计规范，取下图：（地⾯粗糙度B 类）风载体形系数⽰意图2122231.00.250.50.125/0.1259 1.125/1.0 1.00.50.50/0.509 4.5/1.00.550.50.275/0.2759 2.475/1.00.650kN m q kN m kN m q kN m kN m q kN m ωωωω∴=??==?==-??=-=-?=-=-??=-=-?=-=-??k k k k 迎风⾯侧⾯，屋顶，背风⾯侧⾯，屋顶24.50.325/0.3259 2.925/kN m q kN m =-=-?=-，荷载如下图：kn/m4.内⼒计算：（1）截⾯形式及尺⼨初选：梁柱都采⽤焊接的H 型钢68梁的截⾯⾼度h ⼀般取(1/301/45)l,故取梁截⾯⾼度为600mm ；暂取H600300，截⾯尺⼨见图所⽰柱的截⾯采⽤与梁相同8668612522.0610947210 1.9510, 2.06105201010 1.0710x EA kn EI kn m --==?=?=??（2）截⾯内⼒：根据各个计算简图，⽤结构⼒学求解器计算，得结构在各种荷载作⽤下的内轴⼒(拉正，压为负)向作⽤，风荷载只引起剪⼒不同，⽽剪⼒不起控制作⽤)按承载能⼒极限状态进⾏内⼒分析，需要进⾏以下可能的组合：① 1.2*恒载效应+1.4*活载效应② 1.2*恒载效应+1.4*风载效应③ 1.2*恒载效应+1.4*0.85*{活载效应+风载效应}取四个控制截⾯：如下图：各情况作⽤下的截⾯内⼒内⼒组合值控制内⼒组合项⽬有：①＋M max 与相应的N ，V(以最⼤正弯矩控制) ②－M max 与相应的N ，V(以最⼤负弯矩控制) ③ N max 与相应的M ，V(以最⼤轴⼒控制) ④ N min 与相应的M ，V(以最⼩轴⼒控制) 所以以上内⼒组合值，各截⾯的控制内⼒为：1-1截⾯的控制内⼒为0120.5848.45M N KN Q KN ==-=-，，2-2截⾯的控制内⼒为335.33120.5848.45M KN M N KN Q KN =-?=-=-，， 3-3截⾯的控制内⼒为335.3364.30115.40M KN M N KN Q KN =-?=-=，， 4-4截⾯的控制内⼒为246.7857.82 5.79M KN M N KN Q KN =?=-=，， A ：刚架柱验算：取2-2截⾯内⼒平⾯内长度计算系数：00010.520.45 1.4620.45 1.46 2.667.27.2 2.6619.1x R R l K I H H Mµµ=+==∴=+?==?=c I ，其中K=，，，7200/23600mm ==0Y 平⾯外计算长度：考虑压型钢板墙⾯与墙梁紧密连接，起到应⼒蒙⽪作⽤，与柱连接的墙梁可作为柱平⾯外的⽀承点，但为了安全起见计算长度按两个墙梁间距考虑，即H19100360081.658.423461.6x y λλ∴====，⑴局部稳定验算构件局部稳定验算是通过限制板件的宽厚⽐来实现的。
钢结构设计计算书
钢结构设计计算书一、设计资料1. 车间平面尺寸为144m×30m，柱距9m，跨度为30m，柱网采用封闭结合。
车间内有两台15t/3t中级工作制软钩桥式吊车。
2.屋面采用长尺复合屋面板，板厚50mm，檩距不大于1800mm。
檩条采用冷弯薄壁卷边Z型钢Z250×75×20×2.5，屋面坡度i=l/10。
3.钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高9.000m，柱上端设有钢筋混凝土连系梁。
上柱截面为400mm×400mm，所用混凝土强度等级为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝14.3N/mm2。
抗风柱的柱距为6m，上端与屋架上弦用板铰连接。
4. 钢材用Q235-B，焊条用E43系列型。
5. 屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸如下图所示。
6. 该车间建于杭州近郊。
7. 屋盖荷载标准值：(l) 屋面活荷载0.50 kN/m2(2) 基本雪压s00.45 kN/m2(3) 基本风压w00.45 kN/m2(4) 复合屋面板自重0.15 kN/m2(5) 檩条自重查型钢表(6) 屋架及支撑自重0.12+0. 01l kN/m28. 运输单元最大尺寸长度为15m，高度为4.0m。
二、屋架几何尺寸及檩条设置1、屋架杆件及编号如下图各杆件尺寸运输单元最大尺寸长度15m,高度为4m 。
此屋架跨度为30米，高度为3.128m,所以可将屋架从屋脊处截断，取一半屋架作为运输单元，长度15m,高为3.128m 。
2 、檩条设置采用长尺复合屋面板，檩条间距最大允许值为1800m,另外，屋架上弦节点应设置檩条，所以将檩条设在各上弦节点上，檩距为L=1507mm,当檩条跨度在4~6m 时，至少在跨中设置一条拉条，跨度大于6m 时，宜布置两道，现檩条跨度9m,可在跨中布置二条拉条，布置如下：杆件编号 长度（mm ） 杆件编号 长度（mm ） 杆件编号 长度（mm ） 杆件编号 长度（mm ） AB 1358 ac 2850 Hf 3076 Ml 1964 TU 1358 su 2850 Hi 3076 Ll 1418 BC 1507 ce 3000 Ii 2835 Kl 2170 ST 1507 qs 3000 Ij 1964 lm 2170 CD 1507 ef 3000 Jj 1418 Kk3128RS 1507 oq 3000 kj 2170 DE 1507 fi 3000 ij 2170 QR 1507 mo 3000 Uu 1650 EF 1507 ik 3000 Tu 2238 PQ 1507 km 3000 Ts 2332 FG 1507 Aa 1650 Ss 1935 OP 1507 Ba 2238 Rs 2569 GH 1507 Bc 2332 Rq 2569 NO 1507 Cc 1935 Qq 2235 HI 1507 Dc 2569 Pq 2817 MN 1507 De 2569 Po 2817 IJ 1507 Ee 2235 Oo 2535 LM 1507 Fe 2817 No 3076 JK 1507 Ff 2817 Nm 3076 KL1507Gf2535Mm2835檩条屋架拉条斜拉条三、 支撑布置及屋架编号上弦水平支撑：下弦水平支撑：垂直支撑：中间垂直支撑两边垂直支撑四、 杆件内力计算1.荷载组合情况按荷载规范规定，取屋面活荷载和雪荷载中的大者作为可变荷载计算。
钢结构平台设计计算书》
钢结构平台设计计算书》本文档旨在介绍钢结构平台设计计算书的背景和目的。
设计计算书是在钢结构平台设计过程中进行计算和分析的重要文件，它包含了对平台结构的设计计算方法、负荷计算、应力分析以及安全性评估等内容。
通过细致的计算和分析，设计计算书能够确保钢结构平台的稳定性、安全性和可靠性，为工程师提供了科学依据，同时也为相关法律规定的合规要求提供了满足。
本文档旨在介绍钢结构平台设计计算书的背景和目的。
设计计算书是在钢结构平台设计过程中进行计算和分析的重要文件，它包含了对平台结构的设计计算方法、负荷计算、应力分析以及安全性评估等内容。
通过细致的计算和分析，设计计算书能够确保钢结构平台的稳定性、安全性和可靠性，为工程师提供了科学依据，同时也为相关法律规定的合规要求提供了满足。
本文档将详细介绍钢结构平台设计计算书的编制目的、使用范围、相关依据以及编制流程等内容，为设计师和工程师提供实用的指导和参考。
通过本文档，读者将了解到钢结构平台设计计算书的重要性，以及如何根据相关规范和标准进行计算和分析，从而确保钢结构平台的结构安全和性能达到设计要求。
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设计计算书的编制需要专业的知识和经验，设计师和工程师应该具备钢结构平台设计的相关背景和技能。
本文档旨在为相关人员提供必要的指引和参考，但并不代替实际经验和专业判断。
读者在使用本文档时，应根据实际情况灵活应用其中的方法和计算，确保设计计算书的准确性和可靠性。
通过本文档的研究和应用，读者将能够全面了解钢结构平台设计计算书的编制要求和方法，提高设计师和工程师在设计过程中的计算和分析能力，从而为钢结构平台设计提供更好的技术支持和质量保障。
(整理)钢结构设计计算书
《钢结构课程设计任务书》一、设计题目：焊接普通钢屋架设计二、普通钢屋架课程设计目的及要求通过钢屋架课程设计要求能掌握屋盖系统结构布置和进行构件编号的方法；能综合运用有关力学和钢结构课程所学知识，对钢屋架进行内力分析、截面设计和节点设计；掌握钢屋架施工图的绘制方法。
三、课程设计资料1. 建筑类别厂房总长度120m，檐口高度15m。
厂房为单层单跨结构，内设两台中级工作制桥式吊车。
拟设计钢屋架简支与钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级为C30。
柱顶截面尺寸为400⨯400mm。
钢屋架设计不考虑抗震设防。
厂房柱距选择：6米2. 屋架形式2.1 三角形屋架1）属有檩体系：檩条采用槽钢10，跨度为6m，跨中设一根拉条φ10。
2）屋架屋面做法及荷载取值（标准荷载值）永久荷载：波形石棉瓦自重 0.20kN/m2檩条及拉条自重 0.20kN/m2保温木丝板重22222 d4cm 0.25kN/m e4cm 0.38kN/m f8cm 0.50kN/m10cm 0.60kN/m h12cm 0.70kN/m ⎧⎪⎪⎪⎨⎪⎪⎪⎩：厚：厚：厚g：厚：厚钢屋架及支撑重（0.12+0.011⨯跨度）kN/m2 可变荷载：屋面活荷载 0.30kN/m2积灰荷载 10.220.330.3540.4---⎧⎪---⎪⎨---⎪⎪---⎩ kN/m 2注: 1.以上荷载值均为水平投影2.A,B 屋架的形式与尺寸见图12.2 梯形钢屋架1）属无檩体系：采用预应力混凝土大型屋面板(1.5m ⨯6m)。
2）屋架屋面做法及荷载取值（标准荷载值）永久荷载：防水层（三毡四油上铺小石子） 0.35kN/m 2找平层（2cm 厚水泥砂浆）0.02⨯20＝0.4kN/m 2保温层（泡沫混凝土）：222d 4cm 0.25kN/m e 8cm 0.50kN/m f 12cm 0.70kN/m⎧⎪⎨⎪⎩：厚：厚：厚 预应力大型屋面板： 1.4kN/m 2 钢屋架及支撑重： (0.12+0.011⨯跨度)kN/m 2可变荷载：屋面活荷载 0.70kN/m 2积灰荷载 ⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧------------6.045.034.023.01kN/m 2注：1.以上数值均为水平投影值 2.C 形式及尺寸见图138723872560653403872387218721872387222256x 2396187218723872287612.579913350150fe dcbahjmgkA343723708525x 25561501185012000343747404976343734371426230028542854230014262.51a b cdefkhjm10301530153015301520003670377326002015320041814164585060001502850120001abcdefg h图13. 钢屋架制作及安装条件1.钢屋架运送单元和支撑杆件均在金属加工厂制作，工地安装，采用手工焊接。
平台钢结构计算书(仅供参考)
钢平台课程设计计算书一、结构布置1、梁格布置：按柱网尺寸布置。
L=9.0m，D=5.4m，a=b=0.9m。
2、连接方案：主梁与柱、次梁与主梁之间均采用高强度螺栓铰接连接，定位螺栓采用粗制；次梁与主梁的上翼缘平齐；平台板与梁采用焊接。
3、支撑布置：根据允许长细比，按构造要求选择角钢型号。
二、平台钢铺板设计1、尺寸确定根据平台荷载、构造要求及平面布置情况，平台铺板的厚度取为6mm。
平台铺板采用有肋铺板，板格面积取为0.9m×5.4m，即相邻两次梁中心间距为0.9m，加劲肋中心间距为0.9m，此处加劲肋间距参考铺板厚度的100~150倍取值。
加劲肋采用扁钢，其高度一般为跨度的1/15~1/12，且不小于高度的1/15及5mm，故取扁钢肋板高度60mm，厚度6mm。
2、铺板验算验算内容包括铺板强度和铺板刚度。
（1）荷载效应计算铺板承受的荷载包括铺板自重和板面活荷载，计算如下：铺板自重标准值：6278509.86100.462G q kN m --=⨯⨯⨯=g铺板承受标准荷载：280.4628.462k q kN m -=+=g铺板承受的荷载设计值：21.20.462 1.4811.7544q kN m =⨯+⨯=铺板跨度b=900mm,加劲肋间距a=900mm ，b/a=1<2，因此，应按四边简支平板计算铺板最大弯矩。
查表2-1得：22max 0.049711.75440.90.4732M qa kN m α==⨯⨯=g（2） 铺板强度验算铺板截面的最大应力为：22max 22-6660.473278.86215610M N mm f N mm t σ⨯===<=⨯ 满足要求。
（3） 铺板刚度验算查表2-1得：434max 311398.462100.99000.0433 5.4[]61502.0610610k q a mm mm Et ωβω-⨯⨯==⨯=<==⨯⨯⨯（4） 铺板加劲肋验算板肋自重标准值：2978509.8660100.028p kN m -=⨯⨯⨯⨯=加劲肋可按两端支撑在平台板次梁上的简支梁计算，其承受的线荷载为：恒荷载标准值：10.4620.90.0280.4438p kN m =⨯+=活荷载标准值：20.987.2p kN m =⨯=加劲肋的跨中最大弯矩设计值为:221(1.20.4438 1.47.2)0.9 1.0888qM l kN m ==⨯⨯+⨯⨯=g加劲肋计算截面可按加劲肋和每侧铺板15t （t 为铺板厚度）的宽度参与共同作用，计算截面如图3所示。
钢结构课程设计计算书(最终版)
钢结构课程设计计算书设计资料：某车间跨度l=24m，长度84米，柱距6米。
屋面坡度i=1/12。
房屋内无吊车。
不需抗震设防。
采用1.5m×6m预应力混凝土大型屋面板，100mm厚泡沫混凝土保护层和卷材屋面。
当地雪荷载0.5kN/m2，屋面积灰荷载0.75kN/m2。
屋架两端与混凝土铰接，混凝土强度等级C25。
钢材选用Q235-B。
焊条选用E43型，手工焊。
屋架尺寸与布置：屋面材料为大型屋面板，故采用平坡梯形屋架。
屋架计算跨度l0=l—200=23700mm。
设端部高度H0=2000mm，中部高度H=3000，屋架高跨比H/L=3000/23700=1/7.9。
屋架跨中拱起50mm，屋架几何尺寸如图所示：1.荷载计算与组合（1）荷载标准值（屋面坡度较小，故对所有荷载均按水平投影面计算）①永久荷载高分子防水卷材上铺小石子0.35kN/㎡20mm厚水泥沙浆找平层0.40kN/㎡冷底子油、热沥青各一道0.05kN/㎡100mm厚泡沫混凝土保温层0.60kN/㎡预应力混凝土大型屋面板和灌封 1.40kN/㎡屋架和支撑自重0.12+0.011l=0.12+0.011×24=0.38kN/㎡吊顶+ 0.40kN/㎡3.58kN/㎡②可变荷载屋面活荷载0.50kN/㎡屋面积灰荷载+ 0.75kN/㎡1.25kN/㎡（2）荷载组合设计屋架时应考虑以下三种荷载组合：①全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦节点荷载（端点荷载取半）：P=（3.58×1.2+1.25×1.4）×1.5×6=54.41kN②全跨永久荷载+半跨可变荷载=3.58×1.2×1.5×6=38.66kN有可变荷载作用屋架上弦节点处的荷载：P1=1.25×1.2×1.5×6=15.75kN无可变荷载作用屋架上弦节点处的荷载：P2③全跨屋架与支撑+半跨屋面板+半跨屋面活荷载全跨屋架和支撑自重产生的节点荷载：取屋面可能出现的活荷载P=（1.4×1.2+0.5×1.4）×1. 5×6=21.42kN4以上①，②为使用阶段荷载组合，③为施工阶段荷载组合。
钢结构计算实例——平台梁计算书
平台梁计算书一. 设计资料示意图如下：恒载下的荷载示意图如下：以下为截面的基本参数：A(cm2)=538.549I x(cm4)=127417.524 i x(cm)=15.382W x(cm3)=7281.001I y(cm4)=256020.109 i y(cm)=21.803W y(cm3)=6400.503长度：1000mm，截面：H-350*800*20*30-Q235左端支座为：竖向铰接；右端支座为：竖向铰接；荷载：工况D-整体Z轴-均布q:-12.15kN/m荷载：工况D-整体Z轴-均布q:-12.15kN/m荷载：工况D-整体Z轴-均布q:-12.15kN/m计算时叠加自重；采用《钢结构设计规范GB 50017-2003》进行验算；2轴的挠度限值为：L/150；3轴的挠度限值为：L/200；2轴的刚度限值为：200；3轴的刚度限值为：200；强度计算净截面系数: 0.98第1跨：绕2轴的计算长度为：1000mm；绕3轴的计算长度为：1000mm；第2跨：绕2轴的计算长度为：1000mm；绕3轴的计算长度为：1000mm；第3跨：绕2轴的计算长度为：1000mm；绕3轴的计算长度为：1000mm；采用楼面梁标准组合验算挠度；是否进行抗震设计: 否腹板屈曲后强度: 不考虑加劲肋设置间距: 0 - 不设置二. 验算结果一览验算项验算工况结果限值是否通过受弯强度 1.35D+0.98L 3.40004 1543 通过2轴受剪强度 1.35D+0.98L 6.50241 120 通过翼缘宽厚比 1.2D+1.4L 12.7333 13 通过腹板高厚比 1.2D+1.4L 13.7 80 通过2轴挠度D+L0.00128952 6.66667 通过2轴长细比- 4.58644 200 通过3轴长细比- 6.50127 200 通过三. 受弯强度验算最不利工况为：1.35D+0.98L最不利截面位于第1个分段首端绕3轴弯矩：M3= 25.474kN·m计算γ：截面塑性发展系数γ2=1.2γ3=1.05验算强度：考虑净截面折减：W nx=7135.381cm3W ny=6272.493cm3A n=527.778cm2σ1=σ2=25.474/7135.381/1.05×103=3.4N/mm2σ3=σ4==-(25.474)/7135.381/1.05×103=-3.4N/mm23.4≤1543，合格！四. 2轴受剪强度验算最不利工况为：1.35D+0.98L最不利截面位于第1个分段尾端剪力：V= 40.872kNτ=40.872×4054.184/2/127417.524×10=6.502N/mm26.502≤120，合格！五. 翼缘宽厚比验算最不利工况为：1.2D+1.4L最不利截面位于第1个分段首端绕3轴弯矩：M3= 22.643kN·m剪力：= 16.678kN截面塑性发展系数γ2=1.2γ3=1.05翼缘宽厚比：b0/T f1=382/30=12.733翼缘宽厚比限值：[b0/t]=13.000×(235/f y)0.5=13考虑抗震设防的翼缘宽厚比限值：[b0/t]=1512.733≤13，合格！六. 腹板高厚比验算最不利工况为：1.2D+1.4L最不利截面位于第1个分段首端绕3轴弯矩：M3= 22.643kN·m剪力：= 16.678kN截面塑性发展系数γ2=1.2γ3=1.05腹板计算高度：h0=274 mm腹板高厚比：h0/T w=274/20=13.7腹板高厚比限值：[h0/t]=8013.7≤80，合格！七. 2轴挠度验算最不利工况为：D+L最不利截面位于第1个分段离开首端375mm处挠度为：0.00129mm0.00129≤6.667，合格！八. 2轴长细比验算2轴长细比为：1000/218.034=4.5864.586≤200，合格！九. 3轴长细比验算3轴长细比为：1000/153.816=6.5016.501≤200，合格！。
码头钢平台结构计算书
码头钢平台结构计算书编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（码头钢平台结构计算书）的内容能够给您的工作和学习带来便利。
同时也真诚的希望收到您的建议和反馈，这将是我们进步的源泉，前进的动力。
本文可编辑可修改，如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅，最后祝您生活愉快业绩进步，以下为码头钢平台结构计算书的全部内容。
柬埔寨西港2x50MW(净）燃煤电厂工程码头土建及循环水取水设施工程码头钢平台结构计算书一、概况引桥设计：引桥在每个墩处设置一个独立平台,每个墩台插打2根辅助桩(Φ500钢管）与钢套管（Φ1000)形成施工平台墩柱,平台长8m，宽7m。
平台材料主要采用I32a工字钢和[20槽钢，结构形式见图2。
码头设计：码头平台设计为一个整体平台，平台墩柱利用嵌岩桩钢护筒，首先从靠近引桥钢套管位置开始施打码头钢套管，并与已完成的引桥钢套管焊接,逐渐向两端伸展形成一个整体施工平台，无需插打辅助桩，钢套管直接作为受力桩,型钢布置与引桥一致.结构形式见图3.钢平台设计考虑整体稳定性，钢管桩与型钢承重梁、分配梁、桥面系之间全部焊接成整体结构.二、钢平台布置图总体平台布置图-1引桥钢平台断面图-2码头钢平台断面图-3三、验算参考资料1、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）—-人民交通出版社；2、《钢结构设计手册》（第三版)-—中国建筑工业出版社;3、《海港水文规范》——（JTJ213－98）；4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》——（JTJ025－86)；5、《公路桥涵设计通用规范》-—(JTG D60-2004）；6、《港口工程荷载规范》—-（JTJ215—98）；四、设计参数在本计算书中Q235钢材的强度设计值取值如下1、x轴塑性发展系数γx：10.5;2、挠度控制[v］：L/400；表1 设计用钢材强度值钢材型号极限抗拉屈服强度强度容许值强度最小值抗拉，压,弯抗剪端面承压钢材序号构件钢号厚度fu fy f fv fcemm MPa MPa MPa MPa MPa1Q235375235182104220五、纵向承重梁内力计算结果1、计算概况（1)、单跨梁形式：简支梁(2）、荷载受力形式：简支梁均布载荷（3)、计算模型基本参数：长 L =8m32a工字钢每延米：52。
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钢结构平台设计计算书 Prepared on 22 November 2020哈尔滨工业大学（威海）土木工程钢结构课程设计计算书姓名：***学1指导教师：***二零一五年七月土木工程系钢结构平台设计计算书一、设计资料某厂房内工作平台，平面尺寸为18×9m 2（平台板无开洞），台顶面标高为 +，平台上均布荷载标准值为12kN/m 2，设计全钢工作平台。
二、结构形式平面布置，主梁跨度9000mm ，次梁跨度6000mm ，次梁间距1500mm ，铺板宽600mm ，长度1500mm ，铺板下设加劲肋，间距600mm 。
共设8根柱。
图1 全钢平台结构布置图三、铺板及其加劲肋设计与计算1、铺板设计与计算（1）铺板的设计铺板采用mm 6厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43 型焊条，钢材弹性模量25N/mm 102.06E ⨯=，钢材密度33kg/mm 1085.7⨯=ρ。
（2）荷载计算平台均布活荷载标准值： 212q m kN LK =6mm 厚花纹钢板自重： 2D 0.46q m kN K =恒荷载分项系数为，活荷载分项系数为。
均布荷载标准值： 2121246.0q m kN k =+= 均布荷载设计值： 235.174.1122.146.0q m kN k =⨯+⨯= （3）强度计算 花纹钢板0.25.26001500a b >==，取0.100α=，平台板单位宽度最大弯矩设计值为：（4）挠度计算取520.110, 2.0610/E N mm β==⨯ 设计满足强度和刚度要求。
2、加劲肋设计与计算图2加劲肋计算简图（1）型号及尺寸选择选用钢板尺寸680⨯—，钢材为Q235。
加劲肋与铺板采用单面角焊缝，焊角尺寸6mm ，每焊150mm 长 度后跳开50mm 。
此连接构造满足铺板与加 劲肋作为整体计算的条件。
加劲肋的计算截面为图所示的T 形截面，铺板计算宽度为15t=180mm ，跨度为。
（2）荷载计算加劲肋自重: m kN 003768.05.7866.008.0=⨯⨯ 均布荷载标准值： m kN k 51.7003768.06.05.12q =+⨯=均布荷载设计值： m kN d 455.1003768.02.16.035.17q =⨯+⨯=（3）内力计算简支梁跨中最大弯矩设计值支座处最大剪力设计值（4）截面特性计算截面形心位置:mm c 2.1668061804668036180y =⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=截面惯性矩:支座处抗剪面积只计铺板部分，偏安全仍取180mm 范围，则（5）强度计算受拉侧应力最大截面塑性发展系数取， 受弯计算：22621574.1958736802.18.691094.2M mm N mm N W nx x <=⨯⨯⨯=γ 受剪计算：22312539.2168736802.1310801084..7It V S mm N mm N <=⨯⨯⨯⨯= 四、平台梁设计与计算图3 中间次梁计算简图1、中间次梁设计与计算计算简图：将次梁看作两端简支于主梁的弯曲构件，梁跨6m 。
次梁的荷载主要是由铺板—加劲肋传来相隔分布的集中力，但这一荷载可作为均布荷载考虑。
选用热轧普通工字钢，设置主次梁，次梁与主梁做成铰接连接。
主梁与柱子 做成铰接。
（1)初选截面 次梁跨中均布线荷载设计值：m kN Bs 14.266.05.1455.10q *=⨯= 次梁跨中弯矩设计值：m ⋅=⨯⨯=117.62kN 626.1481M 2max ,x 最小截面模量：3max,,02.52121505.162.117W cm f M x x mim x =⨯==γ 选用热轧普通工字钢I28b,（2) 荷载计算均布荷载标准值：m kN Bs 21.191047.436.05.151.7q 2k =⨯+⨯=- 均布荷载设计值：m kN Bs 26.711047.431.226.14q 2=⨯⨯+=-（3) 内力计算m ⋅=⨯⨯=120.20kN 626.7181M 2max ； kN V 80.132626.71=⨯= （4) 强度计算 受弯计算：2236215214.4210534.41.0510120.20M mm N mm N W nx x <=⨯⨯⨯=γ 受剪计算：22433x x 12586.315.10107481103.3121013.80t I VS mm N mm N <=⨯⨯⨯⨯⨯= （5) 挠度计算2、边次梁设计与计算计算简图：将次梁看作两端简支于主梁的弯曲构件，梁跨6m 。
次梁的荷载主要是由铺板—加劲肋传来相隔分布的集中力，但这一荷载可作为均布荷载考虑。
但由于荷载较小，为方便与主梁和次梁链接，采用和中间次梁一样的型钢I28b.3、主梁设计与计算（1）计算简图主梁与柱子两端为铰接，主梁计算简图及其内力分布图如下所示图4计算简图及内力设计值分布图(2)截面初选：对跨中6等分点处作用5个相等集中荷载的简支梁，挠度 计算系数β=，平台梁允许挠度l/400=。
钢材选用Q345，钢材强度设计值取 2310mm N 。
图5组合主梁设计① 梁的最小高度梁的弯矩设计值先根据计算得到的次梁梁端反力近似取为其中系数是考虑主梁自重后的附加系数，则所需截面模量为② 经济高度取h =800mm 为初选截面高度。
主梁腹板的初选厚度为cm t w 813.011801,==主梁腹板的初选厚度为mm t w 51.31807605.21013.8022.132,=⨯⨯⨯⨯⨯= 其中考虑翼缘板可能厚度后，取h w =760mm ，选腹板厚度为8mm 。
主梁翼缘的经济宽度为800/5~800/3，即160mm~。
初选为250mm ，梁翼缘厚可近似的估算：式中系考虑腹板抗弯能力后对翼缘所需承载力的折减。
这样初选截面为：800mm ×250mm ×16mm ×8mm 。
（3）截面的几何性质计算：截面面积: 2141448)216800(162502mm A =⨯⨯-+⨯⨯= 惯性矩: 433153147255512)768242800250(mm I x =⨯-⨯=截面模量: 338286814001531472555400mm I W x x ===翼缘与腹板交界处面积矩:31156800039816250mm s =⨯⨯= 形心轴处面积矩:321mm 215782421816-400=⨯⨯+=）（s s x（4）荷载计算作用于主梁上的集中力标准值:kN q p BSK k 5.1150.6=⨯=作用于主梁上的集中力设计值:kN qpBSk26.1600.6=⨯=主梁自重的标准值并考虑构造系数后主梁自重的设计值:mkNqqk40.12.1==（5）内力计算梁端反力设计值集中力作用处剪力及弯矩设计值跨中及弯矩设计值（6）强度计算跨中截面4：跨中截面翼缘与腹板交界处构造上考虑次梁连在主梁侧面，故此处不需要计算局部承压。
支座截面1（7）整体稳定计算考虑铺板及次梁对主梁受压翼缘提供的约束，整体稳定可以不计算。
（8）局部稳定计算：翼缘宽厚比主梁为焊接工字形截面梁，腹板的计算高h0=768mm腹板高厚比①近支座区格因梁受翼缘上有密布铺板约束其扭转该区格平均弯矩产生的腹板计算高度边缘弯曲正应力为②近跨中区格（9）挠度计算：（10）腹板与翼缘连接焊缝计算采用工厂埋弧自动焊取h f =五、柱设计与计算1、边柱（1）截面选择图6构造及计算简图（1）柱截面初选柱子计算简图如图所示，因有柱间支撑，柱子高度为梁顶高度减去梁高， 即梁地面到地面的高度。
因柱子高度不大，设弱轴方向计算长细比为λy=70，由附录查得b 类截面；轴心受压构件的的稳定系数，则所需面积 mm mm l l y oy 42.517036003600:ox ====ι，截面的回转半径在所设边界条件下查型钢表的250HW250250HW250⨯⨯符合要求。
选用。
。
理论重量回转半径惯性矩，截面积腹板厚翼缘厚m kg cm i cm i cm I cm mm mm y x y 4.72g ,29.6,8.10,3650,10800I ,9218A 9t ,mm 14t :基本几何系数44x 2w ========(2)荷载计算5%1.7382.00.7241.2N 567.21kN N ，小于原荷载的在柱顶考虑一半柱子重量集中，柱顶轴力设计值可取=⨯⨯=∆=（3）整体稳定计算绕两主轴截面分类均属于b 类曲线，查表得823.0y =ϕ(4)刚度计算2、角柱为了满足主梁与柱的节点连接要求，柱的截面仍选HW250×250。
主梁的力通过加劲肋传递到柱子腹板上，距离中性轴较近，可看作轴心力，可不验算其偏心。
六、柱间支撑设置由于没有水平荷载且竖向荷载较小，所以柱间支撑可按构造设置。
在2、3处设置横向和纵向柱间支撑，采用双角钢，如图所示。
最大计算长度，允许长细比为200，则cm i 4.32006800==，选用8802⨯L 。
支撑的连接采用焊缝连接，焊缝尺寸为8mm ，同时在连接处设置M16的安装螺栓。
在A 、B 处设置横向柱间支撑，采用八字形支撑方案，如图所示。
最大计算长度为，允许长细比为200.则则cm i 2.762000552==，选用8802⨯L 。
支撑的连接采用焊缝连接，焊缝尺寸为8mm ，同时在连接处设置M16的安装螺栓。
图6沿次梁方向的柱间支撑图7沿主梁方向的柱间支撑七、节点设计1.主次梁连接（1）连接设计次梁与柱子连接选用选连接角钢L70×45×8，长度180mm ，钢材为Q235。
角钢用6mm 角焊缝焊于主梁腹板，施焊时，不采用引弧板。
次梁与角钢采用级高强度螺栓承压型连接，螺栓规格M16。
螺栓排列时，离肢背距离按最小容许距离确定以减小偏心影响，螺栓边距皆40mm ，中心距皆100mm ，孔径为。
其中梁腹板复核、螺栓连接计算与上文主次梁连接计算过程相同在此不再赘述，现在仅验算角钢连接焊缝的计算。
角钢连接焊缝计算：由于螺栓位置相对角钢焊缝中心具有双重偏心（e1与e2），其中偏心距e1=40mm 为已知，偏心距e2需计算确定。
因为围焊焊缝在转角处连续施焊，故只需在上下水平焊缝处各减6mm起落弧长度。
图8主次梁连接节点构造图（2）梁端净截面复核设梁端仅腹板参与工作，腹板参与工作高度偏安全的假定为150mm，螺栓开孔处内力为腹板参与工作部分的截面特性剪应力按平均应力计算，弯曲应力仍按平截面假定计算折算应力近似按以下方式计算：在距梁端70mm处，弯矩还会有增加，但由计算可知强度有较大富余。
（3）螺栓连接计算梁端剪力引起的螺栓剪力： 梁端弯矩引起的螺栓剪力：M 1.7630.117.63kN N ==→（） 单个螺栓的抗剪承载力：2b V 1625050265N 50.265kN 4N π⨯=⨯≈= 单个螺栓的承压承载力：b c 817.547065800N 65.8kN(8mm)N =⨯⨯==角钢厚度为27.0kN<0.950.26545.24kN =⨯= （4）角钢连接焊缝计算：由于螺栓位置相对角钢焊缝中心具有双重偏心（e 1与e 2），其中偏心距e 1=40mm 为已知，偏心距e 2需计算确定。