4165吨位计算书
QD20t设计计算书
通用桥式起重机计算书（QD20/5t-17.5m）编制：批准：中国起重机械计算书第一部分主梁设计计算一、主梁设计计算1、主要参数：起重量Q=20/5t 工作级别A5跨度LK=17.5m小车总重Gxc=7598t ρ2、主梁截面形状尺寸：上盖板δ=10mm 材料Q235-B下盖板δ=10mm 材料Q235-B腹板δ1=10mm 材料Q235-B腹板δ2=10mm 材料Q235-B腹板间距b=440mm腹板高h0=1100mm3、主梁截面性质：（1）主梁截面面积S=500*10*2+1100*6*2=23200mm2（2）半个桥架的质量：设加筋肋系数K=1.1Gqj=K*ρ*S*Lk=1.1*7.85*10-6*23200*17500=3506kg（3）主梁均布载荷集度q=3506/17500=0.2.kg/mm（4）主梁形心位置的确定X0=226mmY0=560mmXmax=560mmYmax=226mm（5）主梁截面惯性矩的确定对于X轴Ix=(500*103/12+500*10*5052)*2+(6*10003/12)*2=0.44×1010mm4对于Y轴Iy=(10*5003/12)*2+(1000*63/12+1000*6*2232)*2=8.04×108mm4(6)主梁截面对X轴Y轴的抗弯模数对于X轴Wxmin=Ix/Xmax=0.44×1010/560=7.86×106mm3对于Y轴Wymin=Iy/Ymax=8.04×108/226=3.56×106mm34、作用于主梁上的载荷及内力计算Ⅰ:按载荷组合IIa计算桥架重量Gqj=1.0×Gqj=3506kg小车重量Gxc=1.0×Gxc=7598kg起升载荷Qq=ΨII×Qq=1.25×(20000+468)=25585kg ΨII取1.2（水平惯性载荷Pgy不考虑）（1）小车轮压的计算Bx=2600mm b1=1231mm b2=1329mmP 1=Qq/2×b2/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=8438kgP 2Qq/2×b1/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=7956kg（2）当四轮小车作用于桥架时，主梁最大的弯距截面处距A点的距离：X=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]/[2×(p1+p2)/ Lk+q] （代入相应数值）（3）由垂直载荷在主梁上产生的最大弯矩为：M c max=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]2/[2×(p1+p2)/ Lk+q]+Mg（代入相应数值） =1.004×108 kg.mmMg=RaX----有固定集中静载荷（操纵室Gc、运行机构Gy、电气设备Gd）在主梁应力最大截面处产生的弯距：Mg=RaX=3.1×107kg.mmRa-----由操纵室、运行机构、电气设备的重量产生的支反力Gc=1500kg L1=2100mmGc=1204kg L1=800mmGc=1771kg L1=5000mmRa=[ Gc×(Lk-L1)+Gy×Lk+Gd×Lk/2]/ Lk(代入相应数值)=3789kg（4）当p1作用于A点处时，A端最大切力：Vamax=p1+p2(1-Bx/Lk)+Ra (代入相应数值)=22506.97kgⅡ: 按载荷组合IIb计算桥架重量Gqj=KII×Gqj=3856.6kg小车重量Gxc=KII×Gxc=8358kg起升载荷Qq=KII ×Qq= 22515kg KII取1.1（水平惯性载荷Pgy按Pgy max考虑）(1) 小车轮压的计算Bx=2600mm b1=1231mm b2=1329mmP 1=Qq/2×b2/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=7844kgP 2Qq/2×b1/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=7419kg(2)当四轮小车作用于桥架时，主梁的最大弯距截面处距A点的距离：X=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]/[2×(p1+p2)/ Lk+q] （代入相应数值）=8275mm(3) 由垂直载荷在主梁上产生的最大弯矩为：M c max=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]2/[2×(p1+p2)/ Lk+q]+Mg（代入相应数值） =1.01×108kg.mmMg=RaX----有固定集中静载荷（操纵室Gc、运行机构Gy、电气设备Gd）在主梁应力最大截面处产生的弯距：Mg=RaX=3.45×107kg.mmRa-----由操纵室、运行机构、电气设备的重量产生的支反力Gc=1500kg L1=2100mmGc=1204kg L1=800mmGc=1771kg L1=5000mmRa=[ Gc×(Lk-L1)+Gy×Lk+Gd×Lk/2]/ Lk(代入相应数值)=3789kg考虑冲击系数影响Ra= KII×Ra=1.1×3789=4167.9kg(3) 桥架运行产生的水平惯性载荷在两主梁上平均分布，当正常制动时作用在每根主梁上的弯距为；M s=0.8×M c max×aqj/g (代入相应数值)=0.8×1.01×108×0.2/9.8=1.65×106kg.mm当猛烈制动时M s将增加一倍M s max=2*M s=3.3×106kg.mm5、主梁强度效核对本起重机主梁均按Ⅱ类载荷进行强度计算.Q235-B设计许用应力 [ a ]II=1600kg/cm2剪切许用应力 [ r ]II=900kg/cm2挤压许用应力 [ajy]II=1700kg/cm2(1)按载荷组合IIa计算IIa amax=M c max/Wxmin (代入相应数值)=1.004×108/7.861×106=12.77kg/mm2=1378kg/cm2 < [a]当p1作用于A点处时跨端腹板剪应力r最大r=Vmax/0.7hlf=22506.97/0.7×6×(650-20)×2=4.253 kg/mm2=425.3 kg/mm2 < [r]强度校核通过.6、主梁的钢度校核(1)主梁静钢度计算Fmax=p1×Lk3[1+a(1-6β2)]÷48Eix≤[f] 其中a=p2/p1<1=6745/7131=0.946Bx=2600mm b1=1231mm b2=1329mmP 1=Qq/2×b2/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）Qq=20468kg Gxc=7598kg=7131kgP 2Qq/2×b1/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=6745kgβ=Bx/ Lk=2600/17500=0.1486Bx----小车轮距[f]=1/1000Lk=17.5mmf=7131×175003×[1+0.946×(1-6×0.14862)]÷[48×2.1×104×0.44×1010] =15.69mm < [f]主梁静钢度通过二、起升机构计算1、主起升机构计算(1)主要参数工作级别 M5起升载荷 Qq=20000+468=20468kg (吊钩重量 q=468kg)滑轮倍率 a=4起升速度 V=9.12m/min(2)选用钢丝绳型号钢丝绳所受拉力 S=Qq/2a*Л=20468/2*4*0.97=2637.6kgЛ=0.97钢丝绳破断拉力SpSp≥ns×s=6×2637.6=15825.6kgNs=6Sp=0.85*soSo=18618.4kg结果：选钢丝绳型号6W(19)-17.5-155-Ⅰ钢丝绳破断拉力So=19850Kg钢丝绳直径 ds=17.5mm卷筒计算直径 Dj=el*ds=25×17.5=437.5mmel=25取标准卷筒系列 Dj=500mm Djs=500+17.5=517.5mm起升速度(3)电动机的选择按静功率初选电动机Nj=Qq*v/6120*Л=20468×9.12/6120×0.9=33.89kwЛ=0.9电动机额定功率 Ne≥kg*Nj （考虑惯性力的影响kg=0.7）=0.7×33.89=23.72kw选用电机型号：YZR225M-8（25%）电机额定功率：Ne=26kw电机转速： nz=708rpm(4)减速机的选择计算减速机速比：i=3.14*nz*Djs/a*v=40.17取标准速比i=40.17v1= nz*3.14* Djs/a*i=9.13△ =[( v1-v)/v]*100%=0.1%<10%起升速度验算在误差范围内按疲劳计算减速机Nhs=Ψhs*Ne25=1.05×26=27.3kwΨhs=1.05强度校核按输出扭矩Tmax=S×Djs=2637.6×0.5175=1318.8kg.m（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）Tmax=1912.3kg.m最大径向力校核强度Rmax=(2s+Njt)/2=3202.5kg（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）Rmax=4644kg减速机型号：ZQ650 速比：40.17（I=40.17时减速机容许输入功率29kw输出轴容许最大扭矩5950kgm最大径向载荷9250kg）验算合格(5)制动器的选择支持载荷所需的制动力矩MzMz=ns*Qq*Djs*Л/2a*i=1.75×20468×0.5175×0.9/(2×4×31.5)=66.2kg.m=662N.m≤Mez(Mez取1600N.m)Ns=1.75 Л=0.9Mez----制动器额定制动力矩制动器型号：YWZ-400 制动力矩：1×1600 N.m(6)卷筒计算Dj=500mm=0.5mDjs=517.5mm=0.5175m查取绳槽节距P=20mmDn=456mmδ=(Dj-Dn)/2=22mm起升高度H=16m安全圈数L1=n*P=40mm（安全圈数n不小于2，取2）固定钢丝绳2L2=2*3*P=120mm=120mm光滑面L光滑螺旋槽部分2L0=2a*H*P/3.14*Djs=1575卷筒长度L=2L0+L1+2L2+L光滑=1575+40+120+120=1855mm考虑两端留有一定的退刀余量取L=2000mm卷筒压应力验算σy=ξ*ΨII*S/δ*P(1-δ/Dj)=1.0×1.45×2637.6/22×20×(1-10/500) =9.05kg/mm2<[σy]ξ=1.0Ψ=1.45σy=75kg/ mm2[σy]= σy/5=15 kg/ mm2卷筒壁抗压强度验算合格L=2000>3D=1500故需验算弯曲的影响σ1=Mw/W+{[σy]/ [σy]}*σy1=ΨII*S*[(L-L)/2]/[0.1(Dj4-Dn4)/Dj]光滑+[(σb/5)/ (σb/5)]*[ ξ*ΨII*S/δ*P*(1-δ/Dj)]=3.95 kg/ mm2<[σ1]σb=25 kg/ mm2[σ1]= σb/5=5 kg/ mm2卷筒受合成拉应力验算合格2、参照主起升的计算过程副起升机构计算副起升机构(1) 主要参数工作级别 M5起升载荷 Qq=5000+102=5102kg (吊钩重量 q=102kg) 滑轮倍率 a=2起升速度 V=19.7m/min(2) 选用钢丝绳型号钢丝绳所受拉力 S=Qq/2a*Л=5102/2*2*0.99=1288.4kgЛ=0.99钢丝绳破断拉力SpSp≥ns×s=5.5×1288.4=7086kgNs=5.5Sp=0.85*soSo=8336.7.4kg结果：选钢丝绳型号6W(19)-13.5-155-Ⅰ钢丝绳破断拉力So=11500Kg钢丝绳直径 ds=13.5mm卷筒计算直径 Dj=el*ds=25×13.5=337.5mmel=25取标准卷筒系列 Dj=400mm Djs=400+13.5=413.5mm(3)电动机的选择按静功率初选电动机Nj=Qq*v/6120*Л=5102×19.7/6120×0.9=18.24kwЛ=0.9电动机额定功率 Ne≥kg*Nj （考虑惯性力的影响kg=0.8）=0.8×18.24=14.6kw选用电机型号：YZR180L-6（25%）电机额定功率：Ne=17kw电机转速： nz=946rpm(4)减速机的选择计算减速机速比：i=3.14*nz*Djs/a*v=31.53取标准速比i=31.5v1= nz*3.14* Djs/a*i=9.13△ =[( v1-v)/v]*100%=0.1%<10%起升速度验算在误差范围内按疲劳计算减速机Nhs=Ψhs*Ne25=1.05×26=27.3kwΨhs=1.05强度校核按输出扭矩Tmax=S×Djs=2637.6×0.5175=1318.8kg.m（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）Tmax=1912.3kg.m最大径向力校核强度Rmax=(2s+Njt)/2=3202.5kg（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）Rmax=4644kg减速机型号：ZQ500 速比：31.5（I=31.5时减速机容许输入功率29kw输出轴容许最大扭矩5950kgm最大径向载荷9250kg）验算合格(5)制动器的选择支持载荷所需的制动力矩MzMz=ns*Qq*Djs*Л/2a*i=1.75×5102×0.5175×0.9/(2×4×31.5)=21.2kg.m=212N.m≤Mez(Mez取800N.m)Ns=1.75 Л=0.9Mez----制动器额定制动力矩制动器型号：YWZ-200 制动力矩：1×800 N.m三、小车运行机构计算(1)主要参数起升载荷Qq=20468kg小车自重G=7598kg车轮直径D=35cm轴承直径d=10cm电机数目m=1运行速度V=44.2m/min(2)阻力的计算摩擦阻力Pm max=(Qq+G)×(2u+df)/D×Kf （代入相应数值）=384.9kgKf=1.6 Kp=0.002 u=0.05 f=0.02 d=10 D=35Pm max=(2u+df)/D=240.6kg坡度阻力Pp=(Qq+G)×Kp （代入相应数值）=56.1kgKp=0.002Pj=Pm max+Pp=441kg(3)满载运行时电机静功率Nj=Pj*v/6120*Л=441×44.2/6120×0.9=3.54kw由于起动加速过程惯性力的影响，电动机的应选功率为：N=Kg*Nj=1.1×3.54=3.89kw(Kg=1.1)-6 （25%）选用电动机型号：YZR132M2电机额定功率Ne=4kw电机转速 nz=900ypm(4)减速机的计算速比计算：i=3.14*nz*D/v=22.38取标准速比i=22.4v1= nz*3.14* D/i=44.16rpm△ =[( v1-v)/v]*100%=0.1%<10%运行速度验算在误差范围内按疲劳计算减速机Nhs=Ψhs*Ne25=1.4ξ×4=5.26kwG/(G+Qq)=7598/(7598+20648)=0.27<0.3查取修正系数ξ=0.94按强度计算减速机输出轴上的最大扭矩Mmax=Ψhs*Me25*i*Л=2.3×975×4/900×22.4×0.9=200.9kgm选用减速机型号：ZSC-400 速比：22.4（i=22.4时减速机容许输入功率2.8kw）验算合格(5)制动器的选择所选制动器应使起重机在满载、下坡情况下停车所需制动力矩Mz=Ms+1/tz[1.2*GD*n*m/375+0.975(Qq+G)v2/n]Ms=pjs*D*Л/2i=-184.5×0.35×0.9/(2×22.4)=-1.297kgPjs=Pp-Pm min=-184.5kgGD2=0.28kgm2 v=0.74m/sec n=900 tz取5secMz=-1.297+3.13=1.84kgm=18.4n.m选用一台制动器选用制动器型号：YWZ-200/25 制动力矩：200N.m三、大车运行机构计算机构按跨度分为两种，跨度≤22.5m为第一种，≥22.5m为第二种.参数按≥22.5m时取(1)主要参数起升载荷Qq=20468kg小车自重G=40329kg车轮直径D=60cm轴承直径d=10cm电机数目m=2运行速度V=75.27m/min(2)阻力的计算摩擦阻力Pm max=(Qq+G)×(2u+df)/D×Kf （代入相应数值）=547.2kgKf=1.5 u=0.08 f=0.02Pm max=(2u+df)/D=364.8kg坡度阻力Pp=(Qq+G)×Kp （代入相应数值）=60.8kgKp=0.001Pj=Pm max+Pp=608kg(3)满载运行时一个电机静功率Nj=Pj*v/6120*Л=4.15kw由于起动加速过程惯性力的影响，一个电动机的应选功率为：N=Kg*Nj=1.5×4.15=6.23kw (Kg=1.5)选用电动机型号：YZR160M-6 （25%）1电机额定功率Ne=6.3kw电机转速 nz=921ypm(4)减速机的计算速比计算：i=3.14*nz*D/v=23.05v1= nz*3.14* D/i=75.28rpm△ =[( v1-v)/v]*100%=0.1%<10%运行速度验算在误差范围内按疲劳计算减速机Nhs=Ψhs*Ne25=1.4ξ×6.3=10.32kwG/(G+Qq)=40329/(40329+20648)=0.66查取修正系数ξ=1.17按强度计算减速机输出轴上的最大扭矩Mmax=Ψhs*Me25*i*Л=2.3×975×6.3/921×23.05×0.9=318.2kgm选用减速机型号：ZQ-350 速比：23.05（i=23.05时减速机容许输入功率7.2kw）验算合格(5)制动器的选择所选制动器应使起重机在满载、下坡情况下停车所需制动力矩Mz=Ms+1/tz[1.2*GD*n*m/375+0.975(Qq+G)v2/n]Ms=pjs*D*Л/2i=-304×0.6/(2×23.05)=-3.56kgPjs=Pp-Pm min=-304kgGD2=0.48kgm2 v=1.25m/sec n=921 tz取5secMz=-3.56+18.8=15.2kgm=152n.m选用一台制动器选用制动器型号：YWZ-200 制动力矩：2×200N.m。
LX16t-4.5m计算书1
葫芦起升高度：最大9米
葫芦运行速度：18米/分
葫芦自重：Gh=1500公斤
操纵方式：地控
主
梁
强
度
计
算
二、主梁强度计算：
1.初定主梁几何尺寸：
主梁几何尺寸见下图：
2.主梁截面几何特性
主梁截面积：
F=0.6×35+2×0.6×35+2×0.6×22
+82.4+1×10.5
2×0.6×16.13/(12×cos43。)+2×0.6×22×3.022+
11800+82.4×16.572+10.5×13/12+10.5×1×32.072
=105085cm4
Jy=0.6×353/12+
2×35×0.63/12+2×0.6×35×17.22+
2×0.6×153/(12×sin43。)+2×0.6×22×9.772+
=718kg/cm2<[σ]=1670 kg/cm2
yc=315.7
Jx=105085
Jy=18386
σ1=718
(合格)
项目
内容
结果
主
梁
强
度
计
算
4.主梁工字钢下翼缘局部弯曲计算：
计算轮压作用点位置及系数ξ：
i=a+c-e
式中：
i-轮压作用点与工字钢腹板表面的距离
a-工字钢翼缘宽
a=(b-d)/2=(12.8-1.2)/2=5.8cm
3.受压翼缘板局部稳定性：
由于主梁采用了箱型结构，通过侧板与工字钢焊为一体，每隔1米都设有隔板，且有纵向筋板，所以受压翼缘板局部稳定性可不进行计算。
上运带式输送机计算书
�数系减折积面机送输斜倾—k
2
m
89 3 1 3 .0 = S
�积面截大最料物上带送输—S �中式 m 06.1 =
ρk νS0063 =Q�量运论理机送输 .2 0 0 61 =B �度宽带胶 .1 数 参 义 定 自 、二 �度高升提净 .6
�度速行运带胶 .5
m
4 4 9 .8 4 1
= s/ m m
h /t h /t
°
22
= α
�角积堆动
3
m / t 9. 0 = ρ
�度密积堆
页 31 共�页 3 第
08. 0 = e
�数系荷载子辊-e �中式
)46.46+4/4.338(×18.9×2.1×8.0 = ) Bq + v / m I ( g 0 a e = 0P 核校子辊段载重 ① 核校荷载静 ⑴ 核 校 荷 载 子 辊.四
=3L度长平水段三第 =2L度长平水段二第
=2 δ角倾 ,m =1 δ角倾 ,m m 0 0 .0 0 0. 0 00 . 0 0 03
=
000.0312 =1L度长平水段一第 �起部尾自� �征特何几带胶.3 =21L�离距料给二、一 =2Q点料给个二第 =1Q点料给个一第 煤原 �起部尾自� �力 能 输 运.2 �料 物 输 运.1 数 参 始 原 、一
时小61�
�数时小行运天每�数系行运--sf �中式
1.1×12.1×2.1×29.0752 =
afd fs f0 P
= ' 0P
核校子辊段载重 ① 核校荷载动 ⑵ !求要足满荷载静子辊 m/ g k 00.3 36 . 0 = e 46 . 4 6 =Bq量质带胶 N 8 4 . 8 9 11 = N 00 . 0 5 72 =euP荷载定额子辊
QJ160吨40米跨架桥机计算书
r/min kW m
r/min kW
SAF77-130-M1 10.6 2.2 130 XWD-7 16.2 5.5 59
SAF77-123.2-M1 11.2 2.2 123.2
SAF77-123.2-M1 11.2 2.2 123.2
SAF77-107.83-M1 12.8 2.2
W=3t 1
P q
G=4.5t
b=4
Na
Nb Nc
Nd
L=41.5
பைடு நூலகம்C=2 a=19.5
4
B=67
c=25.5
A=68
工况1： 过孔状态1号天车吊梁
Na=6.35 t Nb=88.05 t
中托处弯矩 M1=377.51 t·m 4.3.2 工况 2：1 号天车吊梁行驶于跨中
W=3t 1
P q
G=4.5t
Nb=10.85t
Nc=39.81
4.2.4 工况 4：导梁向前移动 18.5 米。
W=3t d=1 q
Na
Nb
L=20
C=42
B=67 A=68
工况4 桁架前移18.5米
G=4.5t G=4.5
b=2.5
Nc Nd e=4 c=5
a=1
Na=0 Nb=31.21t Nc=19.44
运梁车对桥面压力 Ny=83t
P2 q
Na
Nb Nc
Nd
L=41.5
C=2 a=19.5
4
B=67
c=25.5
A=68
工况5:架边梁到指定位置
前支最大剪力 Na= 94.86 t 中托最大剪力 Nb= 110.55 t 跨中弯矩 M2 =152.56 t·m 中托处弯矩 M3 =-184.26 t·m
440t锅炉钢架吊装方案计算书
440T/H锅炉钢架吊装计算书一、钢架吊装平衡梁受力计算各排钢架拼装如下图所示：平衡梁受力情况如下所示：由以上可知最重件为K3(H)排立面，立柱及横梁重量为。
钢丝绳及吊装平衡梁重量约为8tG1=G5=（B1立柱重量+B1B2立柱间横梁重量÷2）+部分吊具重量=+（÷2）+1600== G2=G4=（B2立柱重量+B1B2立柱间横梁重量÷2+ B2B3立柱间横梁重量÷2）+部分吊具重量=+1600=33424kg=G3=（B3立柱重量+B2B3立柱间横梁重量÷2+ B3B4立柱间横梁重量÷2）+部分吊具重量==11tF1+F2=G1+G2+G3+G4+G5= F1=F2=÷2=B1、B2、B3三个点的绑法如下图所示，根据上图可知，F11+F13=F12 F11*sin44°+ F13*sin30°+F12=F1F11*cos44°=F13*cos30°根据以上公式计算可得F11=F12=F13=F11*sin44°= F13*sin30°=即钢丝绳最大受力为F11=，双股受力，单股钢丝绳受力为，按安全系数取6，经查表可知选用钢丝绳型号为6×37+1-Φ。
使用长度为150m。
根据平衡梁的力矩平衡计算平衡梁最大弯矩G1-F11*sin44°== t G2-F12=34-=G3- F13*sin30°=平衡梁受力弯矩图，如下图所示11702,0934由上图可知最大弯矩位于中心位置。
弯矩大小为3040kg*÷2= kgf·m=平衡梁采用双拼[36a槽钢制成，查表得知，单根[36a槽钢抗弯截面系数W=660cm3。
单根[25a槽钢受到的弯矩M max=÷2=Q235槽钢的许用应力[σ]=210 Mpaσ=M max÷W= ÷660cm3= ＜[σ]，满足强度要求。
4-40m连续T梁计算书
T梁通用图计算书路基宽度：26.0m跨径组合：4×40m斜度：15°中交第一公路勘察设计研究院有限公司二○一三年三月西安目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (2)2 横断面布置 (3)2.1 横断面布置图 (3)2.2 跨中计算截面尺寸 (3)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 (4)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3.2 剪力横向分布系数 (6)3.3 汽车荷载冲击系数μ值计算 (6)3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (6)3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (8)4 主梁纵桥向结构计算 (8)4.1 T梁施工流程 (8)4.2 有关计算参数的选取 (8)4.3 计算程序 (10)4.4 持久状况承载能力极限状态计算 (10)4.4.1 正截面抗弯承载能力计算 (10)4.4.2 斜截面抗剪承载能力验算 (11)4.5 持久状况正常使用极限状态计算 (14)4.5.1 抗裂验算 (14)4.5.2 挠度验算 (17)4.6 持久状况和短暂状况构件应力计算 (18)4.5.1 使用阶段正截面法向应力计算 (18)4.5.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 (20)4.5.3 施工阶段应力验算 (21)4.7 构造要求 (22)4.8 主梁计算结论 (23)26m路基40m先简支后结构连续T梁咨询计算1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准∙跨径组合：4×40m；∙斜交角：15°；∙设计荷载：公路－Ⅰ级×1.15（即1.6/1.4）；∙桥面宽度：（路基宽26m，高速公路），一幅桥全宽12.5m，0.5m(护栏墙)+11.5m(行车道)+ 0.5m(护栏墙)＝12.5m；∙桥梁安全等级：一级；∙环境条件：Ⅱ类。
4165干舷计算书
Ywb＝377.50 ㎜ Ywb＝277.5 ㎜ Yw＝300 ㎜
（A 级） （B 级）
1 1 （755＋377.50）－ （700×30.50/61.00＋377.50×30.50/61.00）＝22.08mm 6 3 1 1 （555＋277.50）－ （555×30.50/61.00＋300.00×30.50/61.00）＝-3.75mm 6 3
f 2＝
L L 1 f2。2＝f2－ （hf2。2＝22.08－ ×（350×13.40/61.00＋500×14.05/61.00）＝-41.93 3 1 f2。2＝-3.75－ ×（350×13.40/61.00＋500×14.05/61.00）＝-67.77 3
4、舱口围板高度及舱室门槛高度对干舷的修正： ∵舱口围板高度及舱室门槛高度满足最小规定 ∴f3 不修正，f3＝0 5、最小干舷： （§4.1.2） F＝F0＋f1＋f2.2＋f3＝605＋95.60-41.93+0＝658.67 ㎜（A 级） F＝F0＋f1＋f2.2＋f3＝500＋95.60-67.77+0＝527.83 ㎜（B 级） F＝F0＋f1＋f2.2＋f3＝300＋95.60+0＝395.60 ㎜ 6、干舷校核 实际干舷为 670mm>658.67mm（A 级） 670mm>527.83mm（B 级） 670mm>395.60mm（C 级） （C 级）
垂线间长 L 型 型 宽B 深D
计算型深 D1 吃 干舷 首 舷 弧 尾 舷 弧 首升高甲板 尾升高甲板 二、干舷计算 1、基本干舷： 水d
F0＝605 ㎜（A 级） F0＝500 ㎜（B 级） F0＝300 ㎜（C 级） 2、型深对干舷的修正： ∵L/D1＝61.00/5.66＝10.78<15 ∴f1＝60(D1－ L 15 )
5吨汽车吊装500公斤的钢结构构计算书
5吨汽车吊装500公斤的钢结构构计算书（实用版）目录1.钢结构构件的重量和尺寸2.汽车吊装的种类和参数3.吊装计算的基本原理和方法4.计算结果和安全考虑5.结论和建议正文在现代建筑行业中，钢结构构件的应用越来越广泛，因为它们具有重量轻、强度高、施工方便等优点。
然而，在施工过程中，如何安全、有效地进行吊装成为一个重要的问题。
本文将介绍一个 5 吨汽车吊装 500 公斤钢结构构件的计算书，以供参考。
首先，我们需要了解钢结构构件的重量和尺寸。
在这个例子中，钢结构构件的重量为 500 公斤，尺寸为长 5 米、宽 2 米、高 1 米。
根据这些参数，我们可以选择合适的汽车吊装设备。
其次，我们来看一下汽车吊装的种类和参数。
在这个例子中，我们选择了一款 5 吨的汽车吊装设备。
汽车吊装设备的参数包括起重能力、起重高度、起重半径等。
这些参数将直接影响到吊装的效果和安全。
接下来，我们需要根据吊装计算的基本原理和方法来进行计算。
基本原理是确保吊装设备的起重能力大于钢结构构件的重量，以确保吊装过程中的安全。
计算方法包括稳定性分析、载荷计算、吊点选择等。
在这个例子中，我们采用了稳定性分析和载荷计算两种方法。
稳定性分析主要是针对吊装过程中可能出现的倾翻、滑移等不稳定情况进行分析。
通过对吊装设备的稳定性进行计算，可以确保设备在吊装过程中保持稳定。
载荷计算则是根据钢结构构件的重量和尺寸，以及吊装设备的起重能力，计算出合适的吊点数量和位置。
在这个例子中，我们选择了 4 个吊点，分别位于钢结构构件的四个角落。
在计算过程中，还需要考虑安全因素。
例如，在载荷计算中，我们需要确保吊点的载荷不超过设备的最大载荷。
此外，还需要考虑吊装过程中可能出现的意外情况，如风力、地面不平等，以确保吊装的安全。
最后，根据计算结果，我们可以得出结论和建议。
在这个例子中，我们可以得出以下结论：选择 5 吨的汽车吊装设备可以满足 500 公斤钢结构构件的吊装需求；在吊装过程中，应选择 4 个吊点，分别位于钢结构构件的四个角落；在吊装过程中，需要注意稳定性和安全性，以确保施工的顺利进行。
601815T塔吊配筋计算书
601815T塔吊配筋计算书QTZ6018塔式起重机基础验算计算依据：《塔式起重机混凝土技术基础规程》JGJ187-2009《建筑塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）塔机型号为：QTZ6018基础采用十字梁基础:梁长度为9米，梁宽度为2.5米，梁高度1.5米，十字梁加腋边长为4.5米。
持力层地基承载力：a f= 350KPa1、抗倾翻稳定性计算根据JGJ196-2010《建筑塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》塔机基础规定，固定基础的抗倾翻稳定性按以下公式计算：14*0b G H F M e VK K ≤+=)(00K K G F A A G +=e —偏心距，即地基反作用合力作用点至基础中心的距离（m ）M K —相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值（KN ·m ）依据塔机说明书MK =3146 (KN.m)F K —塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值依据塔机说明书F K =850(KN)F vk —相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载值(KN) 依据塔机说明书F vk =78.4(KN)H —十字形基础梁高（m ） H=1.5mL —十字形基础梁长度（m ） H=9mb l —十字形基础梁宽 b=2.5（m ）b y —十字形基础腋对边尺寸 b=4.5（m ）A 0—基础任一条加腋部分底面积(m 2) 经计算A 0=26.84A —十字形基础底面积(m 2) 经计算A=39.685G K —基础的自重标准值经计算G K =1488.19 (KN)G 0—作用于基础条形加腋部分的竖向荷载值(KN)G 0= 26.84*(850+1488.19)/39.685=1581.5e=(850+78.4×1.5)/1581.5=2.064≤L/4=2.25混凝土基础的抗倾翻稳定性满足。
3.5t半门机计算书
3.5t半门机计算书3.5t —12.2m 半门型门式起重机计算书一、技术参数及技术要求：1. 技术参数：1.1 额定起重量主起升 3.5t1.2 跨度 Lk=1221.3 数量 1台1.4 起升高度起升 7.5m （-3m ，+4.5m ）1.5 工作级别 A7起升 M7大车运行 M7小车运行 M71.6 速度起升 1～8.5m/min大车运行 8～80m/min小车运行 4～40m/min1.7 工作场所室内1.8 环境温度50℃1.9 电源交流380V ，50Hz1.10 大车轨道 P431.11 吊钩极限左极限/右极限≤1500/1200mm （左极限为司机室侧、门腿侧）1.12 高侧（左侧）车体低侧超出1250mm ，另一侧超出250mm 。
1.13 整车高度：≤2400mm1.14 整车宽度：≤5750mm1.15 最大轮压：≤85kN二、大车运行机构的计算：1. 技术参数：起重机总重：25t （标书给定）（其中电气5t ）大车运行速度：8～80m/min小车总重（包括吊具）：7t （含吊具横梁1t ）大车运行机构采用四角四轮驱动型式，低速级采用万向联轴器。
1.1 轮压的确定：()()())(103)(5.105.2734.425.32522.122.12.125.374720max kN t P ==++=+?-?++-=())(2.65.243.025.32522.125.174720min t P =++=+??+-= )(1.932.65.10232min max t P P P c =+?=+?= 选主动车轮装置TZQ7163.04.00 D400 G=206kg ×4=824kg1.2 电动机的选型：）（kW Z V G G K K K K P mg k z n as t n h 63.24197.080)5.325(00294.04.112.111)(3=??+?=??+≥η 1.3 减速器的选型：1.3.1 速比：206.21809.015004.0==πi车轮的转数： 66.634.080=?=πn 1.3.2 减速器的选型：KA67DV100L4BMG/HF/TF G=55+55（电动机重量）=110kg1.4 大车运行机构的重量：240×4+110×4+350（其他）=1750kg1.5 大车缓冲器的选型：1.5.1 每个缓冲器所承受的碰撞质量：G H =25/2=12.5（t ）1.7.2 每个缓冲器应吸收的的动能：).(44.5%7060802105.1223m kN W =??= 1.7.3 选缓冲器：聚氨脂缓冲器 JHQ —C —14缓冲器的容量：6.28kN.m 缓冲器的行程：150mm 缓冲力：265kN缓冲器的质量：10.65kg三、小车部分的计算：1. 小车运行机构：1.1 技术参数：小车总重（包括吊具）：7t （含1t 吊具重）小车运行速度：4～40m/min起重量：3.5t小车运行机构由4个车轮直径为250mm 的车轮支承。
舾装数计算书
校 对 编 制 30000吨级散货船详 细 设 计舾装数计算书标记 数量 修改单号 签 字日 期 2会 签一、主要尺度船长L178.0 m型宽 B 27.60 m型深 D 13.9 m设计吃水9.6 m结构吃水 d 10.15 m排水量(结构吃水) ∆41054 t梁拱0.45 m二、舾装数N1、按“CCS”2006年钢质海船入级规范计算N = ∆2/3＋2Bh＋A/10=410543/2+2×27.6×22.8+968.324/10=2545式中：∆——型排水量(结构吃水)，∆=41054 tB ——船宽，B=27.60 mh ——从夏季载重水线到最上层舱室顶部的有效高度，h = a＋∑h I =8.8+（2.65+2.65+2.65+2.45+3.6）=22.8 m其中：a ——从船中夏季载重水线至上甲板的距离，a=8.8 mh I——各层宽度大于B/4的舱室，在其中心线处量计的高度.A ——船长L范围内夏季载重水线以上的船体部分和上层建筑以及各层宽度大于B/4的甲板室的侧投影面积的总和。
A=8.8×94.72+14.8×2.65+14.2×2.65+7×2.45+8.1×3.6+（1.5+3.6）×4.56/2=968.324 m2在计算h和A时，不必计及舷弧和纵倾，凡是超过1.5 m高度的挡风板和舷墙，均应视为上层建筑和甲板室的一部分。
2、“CCS”2006年钢质海船入级规范中有关锚设备的条款及相关规定（1）CCS《海船规范》规定，海船应根据以上舾装公式计算所得的数值，并根据船舶种类及航行水域按表2-4及表2-5配置艏锚及艏锚链。
表2-4 各类船舶按舾装数N选取锚泊及系泊设备的说明表2-5 海船的锚泊和系泊设备注：1.舾装数不超过50时，用外补法。
2.表列第三个艏锚为备用。
（2）关于艏锚的若干规定①每个艏锚的质量可以与表2-5中所列锚质量相差±7%，但艏锚的质量应不小于表列锚质量的总和。
4209污油水柜(舱)计算书
q—每小时产生的舱底水量，本船尾管轴承为油润滑，取2.1×10-5GT；
GT—船舶总吨位，GT=313。
V=15Tq m3
=15×16×2.1×10-5×313
=1.58 m3
V=48q
=48×2.1×10-5×313
=0.32 m3
实船取污油水柜（舱）为1.0×1.15×1.4=1.61 m3，一只。
计算结果表明，已满足“规范”要求。
由以上数据，根据中华人民共和国海事局《船舶与海上设施法定检验规则》国内航行海船法定检验技术规则（2004）第5篇第2章第3节之“防止油类污染规定”对本船污油水柜（舱）进行如下计算及校核：
二、机舱污油水柜（舱）计算（§3.6.1；§3.3.4）
V=15Tq Leabharlann 3V=48q m3式中：V—污油水柜容积，m3；
污油水柜（舱）计算书
WHS4209-401-02JSA
共2页
第2页
一、前言
本船为现有遮蔽航区的甲板货船。总吨位GT=313＜400，按规范可免设油水分离器，在机舱仅设污油水柜（舱）。
本船主机型号为6135Aca型柴油机两台，其额定功率均为110.3KW，额定转速均为1500 r·min-1。辅机选用S1100型柴油机一台，其额定功率均为11.03KW，额定转速为2000 r·min-1。
75 20t 桥式起重机设计计算书_secret
2.2.3.电动机
A.机构效率
减速机效率：ηj= 0.95
卷筒效率：ηt= 0.98
机构效率：η=ηjηtηh= 0.95×0.98×0.98= 0.91
B.电动机静功率
电动机静功率：
=26.75kW
选择电动机YZR225M-8，S3，FC25%，Ne=26kW，ne=708r/min；S3，FC40%，N40=22kW，n40=715r/min，(力矩倍数) Tm=2.96，(飞轮矩) GDd2=3.2kg·m2，(自重) Gd=390kg。
kg.m2
对于起升机构，启动时，阻力矩：Tr=0。
启动时间：
=0.55＋0.005 =0.555s
式中，m—— 重物及吊具质量，m=1.02×75000=76500kg；
启动加速度：
=0.144m/s2<0.4m/s2
带载启动时，静力矩：
=1117.14N·m
重物及吊具质量m，换算到高速轴上的转动惯量为：
C.钢丝绳选择
按6×19W+FC-16-170-I-光-右交型钢丝绳，d=16mm，σb=1700MPa（钢丝绳公称抗拉强度）， 钢丝破断拉力总和S0=183000N，
钢丝绳实际安全系数：
=7.03>6，通过。
钢丝绳型号为：
6×19W+FC-16-170-I-光-右交GB1102-74
2.2.2.卷筒尺寸与转速
A.卷筒直径
卷筒最小直径Dmin≥(e-1)d=19×16=304mm，
式中，e—— 钢丝绳直径倍数， e = 20；
取D0=500mm（卷筒名义直径），
Байду номын сангаас实际直径倍数hs= =31.25>19，满足。
挂车设计计算书
前言ST9430型鹅颈式半挂车主要是为了装运大中型设备而设计的。
该列车牵引车采用斯太尔1491·280/S29/6×4型半挂牵引车。
支承装置、车轴装置及制动系统等，各承受的负荷基本上与已定型产品的设计相吻合，这几部分不再重新进行计算，本设计计算书只对该列车的动力性有关技术参数，半挂车车架强度进行计算。
一、列车的基本技术参数（一）汽车列车1、外形尺寸(长×宽×高)(空载)(mm) 16500×3200×29552、整备质量(Kg) 21840前桥载质量(Kg) 4560中桥载质量(Kg) 8130后桥载质量(Kg) 91503、装载质量(Kg) 300004、最大总质量(包括驾乘2人)(Kg) 51970前桥载质量(Kg) 5440中桥载质量(Kg) 16680 后桥载质量(Kg) 29850 （二）半挂车1、外形尺寸(长×宽×高)(空载)(mm) 12830×3200×17702、平台尺寸(长×宽)(mm) 9000×32003、整备质量(Kg) 12980牵引销(Kg) 3830后轴(Kg) 91504、装载质量(Kg) 300005、满载质量(Kg) 42980牵引销(Kg) 13130后轴(Kg) 298506、轴距(mm) 9890+12207、轮距(mm) 1680/9158、前悬(mm) 4509、承载面高度(空载)(mm) 86010、前回转半径(mm) 98411、间隙半径(mm) 2356（三）牵引车1、车型斯太尔1491·280/S29/6×42、整备质量(Kg) 88603、轴距(Kg) 2925+13504、轮距(mm)前轮 1939后轮 18005、牵引座前置距(mm) 3006、牵引座接合面高度(mm) 14907、牵引座 90#8、最大功率(马力/转/分) 280/2400 9、最大扭距(公斤·米/转/分) 109/1400二、列车的动力性计算㈠、列车动力性参数及计算公式 1.发动机扭距M eM e =M emax － (n M －n e )2N ·m式中M emax ——发动机最大扭距，1068N ·M ； M ——发动机最大功率时对应的扭距，M p =9550 =9550× =820N ·M ；n M －发动机最大扭距时对应的转速，1400r/min ； n P －发动机最大功率时对应的转速，2400r/min ； n e －发动机转速。
4x35主梁计算书
北京市市政工程设计研究总院计算书工程名称：京台高速公路工程工程编号：专业名称：桥梁工程计算内容：35+35+35+35 =140m预应力混凝土连续箱梁主梁计算（桥宽20.3m，梁高1.8m）共页附图张京台高速公路工程桥梁工程一、设计资料1．跨径组合：35+35+35+35=140m2．结构形式：梁高1.8m，为单箱四室等截面斜腹板预应力钢筋混凝土连续梁桥。
桥宽20.3m=0.5m(防撞栏杆) +19.3m(车行道)+0.5m(防撞栏杆)，全桥4车道。
全梁采用一次浇筑的方法施工，N1~N3钢束两端张拉。
标准主梁横断面3．计算程序：桥梁博士4．荷载标准：公路―I级5. 荷载组合：（1）恒载（2）恒载+汽车（3）恒载+非线性升温+线性升温+强迫位移1+汽车（4）恒载+非线性升温+线性升温+强迫位移2+汽车（5）恒载+非线性升温+线性升温+强迫位移3+汽车（6）恒载+非线性降温+线性降温+强迫位移1+汽车（7）恒载+非线性降温+线性降温+强迫位移2+汽车（8）恒载+非线性降温+线性降温+强迫位移3+汽车6.受力阶段划分：1）. 浇主梁单元及墩柱单元；张拉部分4根N1、6根N2、4根N3预应力钢束；2）. 张拉剩余6根N1、4根N2、6根N3预应力钢束；3）. 浇桥面铺装，防撞栏杆；4）. 收缩徐变；5）. 使用阶段。
7.材料：（1）主梁采用C50砼现浇弹性模量Ec=3.45×104MPa轴心抗压设计强度ƒcd=22.4 MPa轴心抗拉设计强度ƒtd=1.83 MPa轴心抗压标准强度ƒck=32.4 MPa轴心抗拉标准强度ƒtk=2.65 MPa（2）钢束采用高强低松弛钢绞线，1~3号钢束14×7Øj5两端张拉；钢束：分3排，每排10根；钢束钢绞线面积0.001924m2；钢束波纹管内径D=9cm，波纹管面积A=0.00636m2；钢绞线弹性模量Ep=1.95×105 MPa钢绞线抗拉标准强度ƒpk=1860 MPa抗拉设计强度ƒpd=1260 MPa抗压设计强度ƒ’pd=390 MPa张拉控制应力:σR=0.70R y b =0.70×1860=1302MPa预应力钢束损失：钢束松弛百分率：0.025孔道摩阻损失系数；0.25（金属波纹管）孔道偏差系数：0.0015锚具变形及钢束回缩值：0.006二、上部结构恒载铺装分布载：（1）桥面铺装：厚度＝0.18m，容重＝24 KN/m3。
吊装工具计算书
吊装工具计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《建筑材料规范大全》吊钩螺杆部分截面验算:一.吊钩螺杆部分截面验算:吊钩螺杆部分可按受拉构件由下式计算:σt = F/A1≤ [σt]式中: t──吊钩螺杆部分的拉应力；F──吊钩所承担的起重力，取F=10000.00N；A1──螺杆扣除螺纹后的净截面面积:A1= πd12/4其中d1──螺杆扣除螺纹后的螺杆直径，取d1=44.00mm；[σt]──钢材容许受拉应力。
经计算得：螺杆扣除螺纹后的净截面面积A1=3.14×44.002/4=1520.53mm2；螺杆部分的拉应力σt=10000.00/1520.53=6.577N/mm2。
由于吊钩螺杆部分的拉应力6.577N/mm2，小于容许受拉应力80.00N/mm2，所以满足要求！二.吊钩水平截面验算:水平截面受到偏心荷载的作用，在截面内侧的K点产生最大拉应力σc,可按下式计算:σc = F/A2 + M x/(γx W x) ≤ [σc]式中: F──吊钩所承担的起重力，取F=10000.00N；A2──验算2-2截面的截面积，A2≈h(b1+b2)/2其中: h──截面高度，取h=78.00mm；b1,b2──分别为截面长边和短边的宽度，取b1=65.00mm,b2=76.00mm；Mx──在2-2截面所产生的弯矩,Mx = F(D/2+e1)其中: D──吊钩的弯曲部分内圆的直径，取D=400.00mm；e1──梯形截面重心到截面内侧长边的距离,e1 = h(b1+2b2)/[3(b1+b2)]λx──截面塑性发展系数,取λx=1.00；W x──截面对x-x轴的抵抗矩,W x = I x/e1其中: I x──水平梯形截面的惯性矩,I x=(h3/36)[((b1+b2)2+2b1b2)/(b1+b2)];[σc]──钢材容许受压应力,取[σc]=80.00N/mm2；2-2截面的截面积A2=78.00×(65.00+76.00)/2=5499.00mm2；解得:梯形截面重心到截面内侧长边的距离e1=40.01mm；在2-2截面所产生的弯矩Mx=10000.00×(400.00/2+40.01)=2400141.84N·mm；解得:水平梯形截面的惯性矩I x=2782336.89mm4；截面对x-x轴的抵抗矩W x=2782336.89/40.01=69533.76mm3；经过计算得σc=10000.00/5499.00+2400141.84/69533.76=36.34N/mm2。
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2.2艉部驾驶室（长×宽×高=1.60×4.70×3.30）
Vb=24.82m3
2.3量吨甲板以上围蔽处所的型容积V2
V2=Va+Vb
=225.26m3
3．吨甲板以上载货处所的型容积V4
舯部舱口围板（长×宽×高=36.90×8.80×1.00）
V4=324.72m3
4.船舶总容积
一、船体主尺度
总长64.80m
设计水线长63.50m
两柱间长61.00m
型宽11.80m
型深5.65m
设计吃水4.99m
方形系数0.80
水线面系数0.90
二、说明
1、本船吨位按《船舶与海上设施法检验规则》(内河船舶法定检验规则)(2004）吨位丈量一篇计算。
三、总吨位
1．吨甲板以下围蔽处所的型容积V1
V=V1+V2+V4
=3605.32+225.26+324.72
=4155.31m3
5、船舶总吨位GT
GT=K1·V
K1=0.28785(查表2.1.1.1)
GT= K1·V=0.28785×4156.31
=1196
四Hale Waihona Puke 净吨位NTNT=K2·GT式中：K2=0.56
=0.56×1196
=670
五、本船丈量吨位
GT1196
NT 670
V1=[Cb+(D－d)·(Cwp－Cb)/d]·ls·B·D′m3
式中：Cb=0.80 D=5.65md=4.99mCwp=0.90 ls=63.50mB=11.80m
D′=D+h/2+1/6(hs+hw)=5.917
V1=3605.32m3
2．吨甲板以上围蔽处所的型容积V2
2.1艉部一层甲板室（长×宽×高=10.50×8.30×2.30）